JP2000017180A - 切削用予備成形体および切削加工品の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】フッ素樹脂と同程度以上の耐熱性、耐薬品性、
電気特性などの諸特性を有しながら、特に切削加工性に
優れた予備成形体（粗成形品）および切削加工品の製造
方法を提供する。 【解決手段】脂環式構造含有重合体樹脂に、軟質重合体
および結晶性重合体からなる群から選ばれる少なくとも
１種の重合体を配合してなる樹脂組成物からなる切削用
予備成形体である。また脂環式構造含有重合体樹脂に、
軟質重合体および結晶性重合体からなる群から選ばれる
少なくとも１種の重合体を配合してなる樹脂組成物から
なる切削用予備成形体を切削加工することを特徴とする
切削加工品の製造方法である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、切削用予備成形体
に係り、さらに詳しくは、切削加工性に優れた予備成形
体および切削加工品の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦ
Ｅ）、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピ
レン共重合体（ＦＥＰ）、テトラフルオロエチレン−パ
ーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦ
Ａ）、ポリクロロトリフルオロエチレン（ＰＣＴＦ
Ｅ）、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）、ポリフッ化
ビニル、エチレン−テトラフルオロエチレン共重合体
（ＥＴＦＥ樹脂）、エチレン−クロロトリフルオロエチ
レン共重合体（ＥＣＴＦＥ）などのフッ素樹脂は、耐薬
品性、耐熱性、摺動性などの各種特性を有しており、絶
縁材料、摺動材料などの用途に広く用いられている。

【０００３】特に、ＰＴＦＥは、耐熱性に優れており、
機械的強度が高く、低誘電性であり、高体積抵抗率およ
び低誘電正接を有するため絶縁破壊強度が高く、摩擦係
数が低く、摩擦熱耐性を有しており、さらには耐薬品性
にも優れている。

【０００４】こうしたＰＴＦＥは、溶融粘度が３８０°
Ｃで約１０^１１〜１０^１２ポアズと極めて高いため、一
般の熱可塑性樹脂（成形時の溶融粘度は約１０^３ 〜１
０^４ ポアズ程度）で用いられている押出成形、射出成形
が適用できない。このため、専ら、圧縮成形などにより
得られた予備成形体（粗成形品）を、切削加工により成
形して、耐薬品性や耐熱性などが要求される製品（たと
えば、ウエハーキャリアなど）を製造している。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ＰＴＦ
Ｅは、必ずしも切削加工性に優れているものではなく、
その加工に要する時間が長く、製造コストの増大を招い
ていた。

【０００６】なお、シクロオレフィンポリマーなどの脂
環式構造含有重合体樹脂は、耐熱性に優れ、低誘電性お
よび低誘電正接であり、摺動性に優れ、絶縁破壊強度も
高く、耐薬品性を有し、かつ成形性に優れるので、これ
を射出成形した成形品の応用が検討されている（特開平
８−３２５４４０号公報）。

【０００７】しかしながら、脂環式構造含有重合体樹脂
を電気絶縁部材等の予備成形体として応用した場合、成
形性には優れるものの、微細構造の切削加工時に強度不
足から割れを生じる問題があった。

【０００８】本発明はこうした実状に鑑みてなされ、フ
ッ素樹脂と同程度以上の耐熱性、耐薬品性、電気特性な
どの諸特性を有しながら、特に切削加工性に優れた予備
成形体（粗成形品）および切削加工品の製造方法を提供
することを目的とする。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、フッ素樹
脂と同程度以上の耐熱性、耐薬品性、電気特性などの諸
特性を有しながら、特に切削加工性に優れた予備成形体
について鋭意検討した結果、脂環式構造含有重合体樹脂
に軟質重合体および結晶性重合体からなる群から選ばれ
る少なくとも１種の重合体を配合してなる樹脂組成物か
らなる予備成形体を成形後、これを切削加工して得られ
る製品が、ＰＴＦＥなどのフッ素樹脂からなる製品と同
程度以上の耐熱性、耐薬品性および電気特性などを有
し、しかもＰＴＦＥ以上に切削加工性に優れ、かつ機械
的強度にも優れていることを見出し、本発明を完成する
に至った。

【００１０】すなわち、本発明に係る切削用予備成形体
は、脂環式構造含有重合体樹脂に、軟質重合体および結
晶性重合体からなる群から選ばれる少なくとも１種の重
合体を配合してなる樹脂組成物からなることを特徴とす
る。

【００１１】脂環式構造含有重合体樹脂１００重量部に
対する軟質重合体および結晶性重合体からなる群から選
ばれる少なくとも１種の重合体の配合量は、特に限定さ
れないが、好ましくは１重量部〜９０重量部、より好ま
しくは５重量部〜７０重量部、さらに好ましくは１０重
量部〜５０重量部である。軟質重合体および結晶性重合
体からなる群から選ばれる少なくとも１種の重合体の配
合量が、脂環式構造含有重合体樹脂１００重量部に対し
て、この範囲であるときに切削加工性、機械的強度およ
び各種特性が高度にバランスされ好適である。

【００１２】なお、軟質重合体および結晶性重合体の好
ましい例については後述する。

【００１３】本発明に係る切削加工品の製造方法は、脂
環式構造含有重合体樹脂に、軟質重合体、および結晶性
重合体からなる群から選ばれる少なくとも１種の重合体
を配合してなる樹脂組成物からなる切削用予備成形体を
成形後、切削加工することを特徴とする。

【００１４】本発明に係る切削用予備成形体は、たとえ
ば、ウエハやガラス基板などを収納するキャリア、自動
車用部材、メガネレンズ、電気絶縁部材に適用して好ま
しく、特にコネクター部品（電気信号を伝達するケーブ
ルなどを分離可能に接続するための端子部品に用いられ
る）などの最終成形品（精成形品）を切削加工して得る
ための予備成形体に適用して好ましいものである。

【００１５】予備成形体 本発明に係る「切削用予備成形体」とは、最終成形品
（精成形品）を、切削加工して得るための粗成形品のこ
とである。

【００１６】本発明における「切削加工」とは、広く、
工具（バイトやドリルなど）を用いて切り屑を出しなが
ら工作を行うことを意味し、手仕上げまたは手加工並び
に各種機械加工の如何を問わず、狭義の切削加工のほ
か、切断加工、研磨加工などのあらゆる加工を意味して
いる。こうした「切削加工」としては、たとえば、打ち
抜き加工、押し抜き加工、穴あけ加工、中ぐり加工、研
削加工、フライス削り加工、平削り加工、形削り加工、
丸削り加工、のこ引き加工、タップ立て加工、ねじ切り
加工、研磨仕上げ加工、バフ仕上げ加工などが例示で
き、これらの加工は、通常、旋盤、フライス盤、シェー
パ、中ぐり盤、ドリルなどを用いて行われる。

【００１７】本発明に係る切削用予備成形体の「形状」
は、特に限定されないが、たとえば、ロッド（これは、
たとえば、各種電気部品やバルブ用部品などの成形や、
機械加工後の溶接加工などに使用される）、チューブ
（これは、たとえば、各種配管や、通信電気機器の配線
用被覆、化学用分析器具などの成形に使用される）、パ
イプ（これは、たとえば、各種シール用部品や軸受など
の成形に使用される）、シート（これは、たとえば、各
種シール用部品、電気絶縁材料、機械部品などの成形に
使用される）、平板（これは、たとえば、自動車用部
材、建築用材料、導光板材料などの成形に使用され
る）、ブロック（これは、たとえば、各種レンズ部品、
機械部材などの成形に使用される）などの各種形状が例
示できるが、要するに、最終成形品の切削加工に適した
形状であれば、特に限定はされない。電気絶縁部材にお
いてはロッド形状のものが好ましく用いられる。ＩＺＯ
Ｄ衝撃値は通常８ｋｇ・ｃｍ／ｃｍ以上、好ましくは１
０ｋｇ・ｃｍ／ｃｍ以上、より好ましくは１２ｋｇ・ｃ
ｍ／ｃｍ以上であり、引張破断強度は通常３５０ｋｇｆ
／ｃｍ^２ 以上、好ましくは４００ｋｇｆ／ｃｍ^２ 以
上、より好ましくは５５０ｋｇｆ／ｃｍ^２ 以上、通常
１０００ｋｇｆ／ｃｍ^２ 以下であり、引張破断伸びは
通常４５％以上、好ましくは５０％以上、より好ましく
は５５％以上、通常１００％以下である。

【００１８】本発明に係る切削用予備成形体は、脂環式
構造含有重合体樹脂と、軟質重合体および結晶性重合体
からなる群から選ばれる少なくとも１種の重合体とを必
須とし、必要に応じて配合剤を加えてなる樹脂組成物を
成形して得られる。

【００１９】本発明に係る切削用予備成形体の「成形方
法」は、特に限定されず、たとえば、射出成形、押出成
形などにより成形することができ、好ましくは押出成形
である。成形時の樹脂の溶融温度は脂環式構造含有重合
体樹脂の種類によっても異なるが、通常、１００゜Ｃ〜
４００°Ｃ、好ましくは２００゜Ｃ〜３５０°Ｃであ
る。

【００２０】脂環式構造含有重合体樹脂 本発明で使用される脂環式構造含有重合体樹脂は、主鎖
および／または側鎖に脂環式構造を有するものであり、
耐熱性などの観点から、主鎖に脂環式構造を含有するも
のが好ましい。

【００２１】重合体の脂環式構造としては、飽和環状炭
化水素（シクロアルカン）構造、不飽和環状炭化水素
（シクロアルケン）構造などが挙げられるが、機械的強
度、耐熱性などの観点から、シクロアルカン構造やシク
ロアルケン構造が好ましく、中でもシクロアルカン構造
を有するものが最も好ましい。

【００２２】脂環式構造を構成する炭素原子数は、格別
な制限はないが、通常４〜３０個、好ましくは５〜２０
個、より好ましくは５〜１５個の範囲であるときに、機
械的強度、耐熱性、および成形性の特性が高度にバラン
スされ、好適である。

【００２３】本発明に使用される脂環式構造含有重合体
樹脂中の脂環式構造を有する繰り返し単位の割合は、使
用目的に応じて適宜選択されればよいが、通常３０重量
％以上、好ましくは５０重量％以上、より好ましくは７
０重量％である。脂環式構造含有重合体樹脂中の脂環式
構造を有する繰り返し単位の割合が過度に少ないと耐熱
性に劣り好ましくない。脂環式構造含有重合体樹脂中の
脂環式構造を有する繰り返し単位以外の残部は、格別な
限定はなく、使用目的に応じて適宜選択される。

【００２４】こうした脂環式構造を含有する重合体樹脂
の具体例としては、例えば、（１）ノルボルネン系重合
体、（２）単環の環状オレフィン系重合体、（３）環状
共役ジエン系重合体、（４）ビニル脂環式炭化水素重合
体、およびこれらの水素添加物などが挙げられる。

【００２５】これらの中でも、ノルボルネン系重合体お
よびその水素添加物、環状共役ジエン系重合体およびそ
の水素添加物などが好ましく、ノルボルネン系重合体お
よびその水素添加物がより好ましい。

【００２６】（１）ノルボルネン系重合体 ノルボルネン系重合体としては、格別な制限はなく、例
えば、特開平３−１４８８２号公報や特開平３−１２２
１３７号公報などに開示されている公知の重合体であ
り、具体的には、ノルボルネン系モノマーの開環重合体
およびその水素添加物、ノルボルネン系モノマーの付加
重合体、ノルボルネン系モノマーとビニル化合物の付加
型重合体などが挙げられる。

【００２７】これらの中でも、耐熱性や誘電特性を高度
にバランスさせる上で、ノルボルネン系モノマーの開環
重合体水素添加物、ノルボルネン系モノマーの付加型重
合体、ノルボルネン系モノマーと共重合体可能なビニル
化合物の付加型重合体などが好ましく、ノルボルネン系
モノマーの開重合体水素添加物が特に好ましい。

【００２８】ノルボルネン系単量体としては、ビシクロ
［２．２．１］ヘプト−２−エン（慣用名：ノルボルネ
ン）、５−メチル−ビシクロ［２．２．１］ヘプト−２
−エン、５，５−ジメチル−ビシクロ［２．２．１］ヘ
プト−２−エン、５−エチル−ビシクロ［２．２．１］
ヘプト−２−エン、５−ブチル−ビシクロ［２．２．
１］ヘプト−２−エン、５−エチリデン−ビシクロ
［２．２．１］−ヘプト２−エン、５−ヘキシル−ビシ
クロ［２．２．１］ヘプト−２−エン、５−オクチル−
ビシクロ［２．２．１］ヘプト−２−エン、５−オクタ
デシル−ビシクロ［２．２．１］ヘプト−２−エン、５
−エチリデン−ビシクロ［２．２．１］ヘプト２−エ
ン、５−メチリデン−ビシクロ［２．２．１］ヘプト−
２−エン、５−ビニル−ビシクロ［２．２．１］ヘプト
−２−エン、５−プロペニル−ビシクロ［２．２．１］
ヘプト−２−エン、５−メトキシ−カルボニル−ビシク
ロ［２．２．１］ヘプト−２−エン、５−シアノ−ビシ
クロ［２．２．１］ヘプト−２−エン、５−メチル−５
−メトキシカルボニル−ビシクロ［２．２．１］ヘプト
−２−エン；

【００２９】５−メトキシカルボニルビシクロ［２．
２．１］ヘプト−２−エン、５−エトキシカルボニルビ
シクロ［２．２．１］ヘプト−２−エン、５−メチル−
５−メトキシカルボニルビシクロ［２．２．１］ヘプト
−２−エン、５−メチル−５−エトキシカルボニルビシ
クロ［２．２．１］ヘプト−２−エン、ビシクロ［２．
２．１］ヘプト−５−エニル−２−メチルプロピオネイ
ト、ビシクロ［２．２．１］ヘプト−５−エニル−２−
メチルオクタネイト、ビシクロ［２．２．１］ヘプト−
２−エン−５，６−ジカルボン酸無水物、５−ヒドロキ
シメチルビシクロ［２．２．１］ヘプト−２−エン、
５，６−ジ（ヒドロキシメチル）ビシクロ［２．２．
１］ヘプト−２−エン、５−ヒドロキシ−ｉ−プロピル
ビシクロ［２．２．１］ヘプト−２−エン、５，６−ジ
カルボキシビシクロ［２．２．１］ヘプト−２−エン；
５−シアノビシクロ［２．２．１］ヘプト−２−エン、
ビシクロ［２．２．１］ヘプト−２−エン−５，６−ジ
カルボン酸イミド；

【００３０】トリシクロ［４．３．１^２，５ ．０
^１，６ ］デカ−３，７−ジエン（慣用名：ジシクロペ
ンタジエン）、トリシクロ［４．３．１^２，５ ．０
^１，６ ］デカ−３−エン； トリシクロ［４．４．１
^２，５ ．０^１，６ ］ウンデカ−３，７−ジエン；
トリシクロ［４．４．１^２，５ ．０^１，６ ］ウンデ
カ−３，８−ジエン；トリシクロ［４．４．
１^２，５ ．０^１，６ ］ウンデカ−３−エン； ５−
シクロペンチル−ビシクロ［２．２．１］ヘプト−２−
エン、５−シクロヘキシル−ビシクロ［２．２．１］ヘ
プト−２−エン、５−シクロヘキセニルビシクロ［２．
２．１］ヘプト−２−エン、５−フェニル−ビシクロ
［２．２．１］ヘプト−２−エン；

【００３１】テトラシクロ［４．４．１^２，５ ．１
^７，１０．０］−ドデカ−３−エン（単にテトラシクロ
ドデセンともいう）、８−メチルテトラシクロ［４．
４．１^{２ ，５} ．１^７，１０．０］−ドデカ−３−エ
ン、８−エチルテトラシクロ［４．４．１^２，５ ．１
^７，１０．０］−ドデカ−３−エン、８−メチリデンテ
トラシクロ［４．４．１^２，５ ．１^７，１０．０］−
ドデカ−３−エン、８−エチリデンテトラシクロ［４．
４．１^２，５ ．１^７，１０．０］−ドデカ−３−エ
ン、８−ビニルテトラシクロ［４．４．１^２，５ ．１
^７，１０．０］−ドデカ−３−エン、８−プロペニル−
テトラシクロ［４．４．１^２，５ ．１^７，１０．０］
−ドデカ−３−エン、８−メトキシカルボニルテトラシ
クロ［４．４．１^２，５ ．１^７，１０．０］−ドデカ
−３−エン、８−メチル−８−メトキシカルボニルテト
ラシクロ［４．４．１^２，５ ．１^７，１０．０］−ド
デカ−３−エン、８−ヒドロキシメチルテトラシクロ
［４．４．１^２，５ ．１^７，１０．０］−ドデカ−３
−エン、８−カルボキシテトラシクロ［４．４．１
^２，５ ．１^７，１０．０］−ドデカ−３−エン；

【００３２】８−シクロペンチル−テトラシクロ［４．
４．１^２，５ ．１^７，１０．０］−ドデカ−３−エ
ン、８−シクロヘキシル−テトラシクロ［４．４．１
^２，５．１^７，１０．０］−ドデカ−３−エン、８−シ
クロヘキセニル−テトラシクロ［４．４．１^２，５ ．
１^７，１０．０］−ドデカ−３−エン、８−フェニル−
シクロペンチル−テトラシクロ［４．４．１^２，５ ．
１^７，１０．０］−ドデカ−３−エン；テトラシクロ
［７．４．１^{１０，１３} ．０^１，９ ．０^２，７ ］
トリデカ−２，４，６，１１−テトラエン（１，４−メ
タノ−１，４，４ａ，９ａ−テトラヒドロフルオレンと
もいう）、テトラシクロ［８．４．１^{１１，１４} ．０
^{１ ，１０}．０^３，８ ］テトラデカ−３，５，７，１２
−テトラエン（１，４−メタノ−１，４，４ａ，５，１
０，１０ａ−ヘキサヒドロアントラセンともいう）、ペ
ンタシクロ［６．５．１^１，８ ．１^３，６ ．０
^２，７ ．０^９，１３］ペンタデカ−３，１０−ジエ
ン、ペンタシクロ［７．４．１^３，６ ．１^{１０，
１３} ．０^１，９ ．０^２，７ ］ペンタデカ−４，１
１−ジエン；

【００３３】シクロペンタジエンの４量体； などのノ
ルボルネン系単量体などが挙げられる。これらのノルボ
ルネン系単量体は、それぞれ単独であるいは２種以上組
合わせて用いられる。

【００３４】ノルボルネン系モノマーまたはノルボルネ
ン系モノマーと共重合可能なビニル系化合物との重合方
法および水素添加方法は、格別な制限はなく公知の方法
に従って行うことができる。

【００３５】共重合可能なビニル化合物としては、例え
ば、エチレン、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテ
ン、１−ヘキセン、３−メチル−１−ブテン、３−メチ
ル−１−ペンテン、３−エチル−１−ペンテン、４−メ
チル−１−ペンテン、４−メチル−１−ヘキセン、４，
４−ジメチル−１−ヘキセン、４，４−ジメチル−１−
ペンテン、４−エチル−１−ヘキセン、３−エチル−１
−ヘキセン、１−オクテン、１−デセン、１−ドデセ
ン、１−テトラデセン、１−ヘキサデセン、１−オクタ
デセン、１−エイコセンなどの炭素数２〜２０のエチレ
ンまたはα−オレフィン；シクロブテン、シクロペンテ
ン、シクロヘキセン、３，４−ジメチルシクロペンテ
ン、３−メチルシクロヘキセン、２−（２−メチルブチ
ル）−１−シクロヘキセン、シクロオクテン、３ａ，
５，６，７ａ−テトラヒドロ−４，７−メタノ−１Ｈ−
インデンなどのシクロオレフィン；１，４−ヘキサジエ
ン、４−メチル−１，４−ヘキサジエン、５−メチル−
１，４−ヘキサジエン、１，７−オクタジエンなどの非
共役ジエン；などが挙げられる。これらのビニル系化合
物は、それぞれ単独で、あるいは２種以上を組み合わせ
て使用することができる。

【００３６】ノルボルネン系モノマーの開環（共）重合
体は、ノルボルネン系モノマーを、開環重合触媒とし
て、ルテニウム、ロジウム、パラジウム、オスミウム、
イリジウム、白金などの金属のハロゲン化物、硝酸塩ま
たはアセチルアセトン化合物と、還元剤とからなる触媒
系、あるいは、チタン、バナジウム、ジルコニウム、タ
ングステン、モリブデンなどの金属のハロゲン化物また
はアセチルアセトン化合物と、有機アルミニウム化合物
とからなる触媒系を用いて、溶媒中または無溶媒で、通
常、−５０°Ｃ〜１００°Ｃの重合温度、０ｋｇ／ｃｍ
^２ 〜５０ｋｇ／ｃｍ^２ の重合圧力で開環（共）重合
させることにより得ることができる。

【００３７】触媒系に、分子状酸素、アルコール、エー
テル、過酸化物、カルボン酸、酸無水物、酸クロリド、
エステル、ケトン、含窒素化合物、含硫黄化合物、含ハ
ロゲン化合物、分子状ヨウ素、その他のルイス酸などの
第三成分を加えて、重合活性や開環重合の選択性を高め
ることができる。

【００３８】水素添加ノルボルネン系重合体は、常法に
従って、開環（共）重合体を水素添加触媒の存在下に水
素により水素化する方法により得ることができる。

【００３９】ノルボルネン系モノマーとビニル系化合物
との付加共重合体は、例えば、モノマー成分を、溶媒中
または無溶媒で、チタン、ジルコニウム、またはバナジ
ウム化合物と有機アルミニウム化合物とからなる触媒系
の存在下で、通常、−５０°Ｃ〜１００°Ｃの重合温
度、０ｋｇ／ｃｍ^２ 〜５０ｋｇ／ｃｍ^２ の重合圧力
で共重合させる方法により得ることができる。

【００４０】（２）単環の環状オレフィン系重合体 単環の環状オレフィン系重合体としては、例えば、特開
昭６４−６６２１６号公報に開示されているシクロロヘ
キセン、シクロヘプテン、シクロオクテンなどの単環の
環状オレフィン系単量体の付加重合体を用いることがで
きる。

【００４１】（３）環状共役ジエン系重合体 環状共役ジエン系重合体としては、例えば、特開平６−
１３６０５７号公報や特開平７−２５８３１８号公報に
開示されているシクロペンタジエン、シクロヘキサジエ
ンなどの環状共役ジエン系単量体を１，２−または１，
４−付加重合した重合体およびその水素添加物などを用
いることができる。

【００４２】（４）ビニル脂環式炭化水素系重合体 ビニル脂環式炭化水素系重合体としては、例えば、特開
昭５１−５９，９８９号公報に開示されているビニルシ
クロヘキセンやビニルシクロヘキサンなどのビニル脂環
式炭化水素単量体の重合体およびその水素添加物、特開
昭６３−４３，９１０号公報、特開昭６４−１，７０６
号公報などに開示されているスチレンやα−メチルスチ
レンなどのビニル芳香族系単量体の重合体の芳香環部分
の水素添加物などを用いることができる。

【００４３】本発明で使用される脂環式構造含有重合体
樹脂の分子量は、使用目的に応じて適宜選択されるが、
シクロヘキサン溶液（重合体樹脂が溶解しない場合はト
ルエン溶液）のゲル・パーミエーション・クロマトグラ
フ法で測定したポリイソプレン換算（トルエン溶液のと
きはポリスチレン換算）の重量平均分子量で、５，００
０以上、好ましくは５，０００〜５００，０００、より
好ましくは８，０００〜２００，０００、特に好ましく
は１０，０００〜１００，０００の範囲であるときに、
機械的強度と成形加工性とが高度にバランスし、好適で
ある。

【００４４】本発明で使用される脂環式構造含有重合体
樹脂のガラス転移温度（Ｔｇ）は、使用目的に応じて適
宜選択されればよいが、通常５０〜３００°Ｃ、好まし
くは１００〜２８０°Ｃ、特に好ましくは１５０〜２５
０°Ｃの範囲にあるときに、耐熱性と成形加工性とが高
度にバランスし、好適である。

【００４５】ちなみに、これらの脂環式構造含有重合体
樹脂は、それぞれ単独で、あるいは２種以上を組み合わ
せて用いることができる。

【００４６】軟質重合体 本発明において、脂環式構造含有重合体樹脂に配合され
る軟質重合体としては、通常３０℃以下のガラス転移温
度を有する重合体のことをいい、Ｔｇが複数存在する重
合体やＴｇと融点（Ｔｍ）の両方を有する重合体の場合
にも、最も低いＴｇが３０℃以下であれば、該軟質重合
体に含まれる。

【００４７】このような軟質重合体としては、（ａ）エ
チレンや、プロピレンなどのα-オレフィンから主とし
てなるオレフィン系軟質重合体、（ｂ）イソブチレンか
ら主としてなるイソブチレン系軟質重合体、（ｃ）ブタ
ジエン、イソプレンなどの共役ジエンから主としてなる
ジエン系軟質重合体、（ｄ）ノルボルネン、シクロペン
テンなどの環状オレフィンから主としてなる環状オレフ
ィン系開環重合体、（ｅ）ケイ素−酸素結合を骨格とす
る軟質重合体（有機ポリシロキサン）、（ｆ）α，β-
不飽和酸とその誘導体から主としてなる軟質重合体、
（ｇ）不飽和アルコールおよびアミンまたはそのアシル
誘導体またはアセタールから主としてなる軟質重合体、
（ｈ）エポキシ化合物の重合体、（ｉ）フッ素系ゴム、
（ｊ）その他の軟質重合体などが挙げられる。

【００４８】これらの軟質重合体の具体例としては、例
えば、（ａ）としては、液状ポリエチレン、アタクチッ
クポリプロピレン、1-ブテン、4-メチル-1-ブテン、1-
ヘキセン、1-オクテンおよび1-デセンなどの単独重合
体；エチレン・α-オレフィン共重合体、プロピレン・
α-オレフィン共重合体、エチレン・プロピレン・ジエ
ン共重合体（ＥＰＤＭ）、エチレン・環状オレフィン共
重合体およびエチレン・プロピレン・スチレン共重合体
などの共重合体が挙げられる。（ｂ）としては、ポリイ
ソブチレン、イソブチレン・イソプレンゴム、イソブチ
レン・スチレン共重合体などが挙げられる。（ｃ）とし
ては、ポリブタジエン、ポリイソプレンなどの共役ジエ
ンの単独重合体；ブタジエン・スチレンランダム共重合
体、アクリロニトリル・ブタジエン共重合体、アクリロ
ニトリル・ブタジエン共重合体の水素添加物、アクリロ
ニトリル・ニブタジエン・スチレン共重合体などの共役
ジエンのランダム共重合体；ブタジエン・スチレン・ブ
ロック共重合体、スチレン・ブタジエン・スチレン・ブ
ロック共重合体、イソプレン・スチレン・ブロック共重
合体、スチレン・イソプレン・スチレン・ブロック共重
合体などの共役ジエンと芳香族ビニル系炭化水素のブロ
ック共重合体、およびこれらの水素添加物などが挙げら
れる。（ｄ）としては、ノルボルネン、ビニルノルボル
ネン、エチリデンノルボルネンなどのノルボルネン系モ
ノマー、またはシクロブテン、シクロペンテン、シクロ
オクテンなどのモノ環状オレフィンのメタセシス開環重
合体およびその水素添加物が挙げられる。（ｅ）として
は、ジメチルポリシロキサン、ジフェニルポリシロキサ
ン、ジヒドロキシポリシロキサンなどのシリコーンゴム
などが挙げられる。（ｆ）としては、ポリブチルアクリ
レート、ポリブチルメタクリレート、ポリヒドロキシエ
チルメタクリレート、ポリアクリルアミド、ポリアクリ
ロニトリルなどのアクリルモノマーの単独重合体；ブチ
ルアクリレート・スチレン共重合体などのアクリルモノ
マーとその他のモノマーとの共重合体が挙げられる。
（ｇ）としては、ポリビニルアルコール、ポリ酢酸ビニ
ル、ポリステアリン酸ビニル、ポリ安息香酸ビニル、ポ
リマレイン酸ビニルなどの（エステル化）不飽和アルコ
ールの単独重合体；酢酸ビニル・スチレン共重合体など
の（エステル化）不飽和アルコールとその他のモノマー
との共重合体などが挙げられる。（ｈ）としては、ポリ
エチレンオキシド、ポリプロピレンオキシド、エピクロ
ロヒドリンゴムなどが挙げられる。（ｉ）としては、フ
ッ化ビニリデン系ゴム、四フッ化エチレン−プロピレン
ゴムなどが挙げられる。（ｊ）としては、天然ゴム、ポ
リペプチド、蛋白質、及び特開平８−７３７０９号公報
記載のポリエステル系熱可塑性エスラトマー、塩化ビニ
ル系熱可塑性エラストマー、ポリアミド系熱可塑性エラ
ストマーなどが挙げられる。

【００４９】これらの軟質重合体は、架橋構造を有した
ものであってもよく、また、変性により官能基を導入し
たものであってもよい。

【００５０】本発明においては、切削加工での割れを防
止する観点から、上記軟質重合体の中でも（ａ）、
（ｂ）、（ｃ）の軟質重合体が、特にゴム弾性に優れ、
機械強度、切削性、分散性に優れるため好ましい。なか
でも、（ｃ）のジエン系軟質重合体が好ましく、さらに
共役ジエン結合単位の炭素−炭素不飽和結合が水素添加
されたジエン系軟質重合体の水素添加物が、より好まし
い。このような軟質重合体の具体例としては、例えば、
ポリブタジエンなどの単独重合体の水素添加物、ブタジ
エン・スチレン共重合体などのランダム共重合体の水素
添加物；ブタジエン・スチレン・ブロック共重合体、ス
チレン・ブタジエン・スチレン・ブロック共重合、イソ
プレン・イソプレン・スチレン・ブロック共重合体、ス
チレン・イソプレン・スチレン・ブロック共重合体など
のブロック共重合体の水素添加物；などが挙げられる。

【００５１】本発明においては、脂環式構造含有重合体
樹脂中の軟質重合体の配合量は、切削加工において割れ
が発生しないように決定され、軟質重合体及び結晶性重
合体からなる群から選ばれる少なくとも１種の重合体の
配合量は、特に限定されないが、脂環式構造含有重合体
樹脂１００重量部に対して、好ましくは１重量部〜９０
重量部、より好ましくは５重量部〜７０重量部、さらに
好ましくは１０重量部〜５０重量部であることが望まし
い。軟質重合体もしくは結晶性重合体の配合量がこの範
囲であるときに、切削加工性、機械的強度および各種特
性が高度にバランスされ好適である。

【００５２】結晶性重合体 本発明の結晶性重合体とは、結晶化しうる重合体のこと
であり、Ｘ線回折法によって測定した結晶化度が２０％
以上のものである。代表的なものとしては、ポリエステ
ル、ポリオレフィン、ポリアミド、ハロゲン含有ポリマ
ーなどがあるが、その中でも本発明の場合ポリオレフィ
ンが好ましい。ポリオレフィンとは、基本的には炭素と
水素とからなるポリマーであるが、必要によっては酸素
を含んだものであっても良い。代表的な結晶性ポリオレ
フィンポリマーとしては、ポリエチレン、ポリプロピレ
ン、ポリメチルペンテン、ポリスチレン、ポリフェニレ
ンオキサイド、ポリオキシメチレン、ポリプロピレンオ
キサイド、ポリブテン、ポリメチルブテン、ポリメチル
ヘキセン、ポリビニルシクロヘキサン、ポリビニルナフ
タレン、ポリキシレンなどが挙げられるが、本発明の場
合、特にポリエチレン、ポリプロピレンが好ましい。

【００５３】その他の配合剤 本発明に使用される脂環式構造含有重合体樹脂を含む樹
脂組成物には、必要に応じて、その他のポリマー、その
他の配合剤を添加することができる。

【００５４】その他の配合剤としては、樹脂工業で一般
的に用いられるものであれば格別な限定はないが、例え
ば、フェノール系、フォスファイト系、チオエーテル系
などの酸化防止剤；ヒンダードフェノール系などの紫外
線吸収剤；脂肪族アルコール、脂肪族エステル、芳香族
エステル、トリグリセライド類、フッ素系界面活性剤、
高級脂肪酸金属塩などの離型剤；その他の滑剤、防曇
剤、可塑剤、顔料、近赤外吸収剤、帯電防止剤；繊維状
または粉末状の充填剤などを挙げることができる。

【００５５】これらの配合剤は、それぞれ単独で、ある
いは２種以上を組み合わせて用いることができる。配合
剤の使用量は、本発明の範囲を損ねない範囲で適宜選択
される。

【００５６】樹脂組成物 本発明に使用される樹脂組成物は、脂環式構造含有重合
体樹脂と、軟質重合体および結晶性重合体からなる群か
ら選ばれた少なくとも１種の重合体とを必須成分とし、
必要に応じて上記成分を混合して使用される。混合方法
は、脂環式構造含有重合体樹脂中に、軟質重合体または
／および結晶性重合体、必要に応じて添加された配合剤
が十分に分散する方法であれば、特に限定されない。例
えば、ミキサー、一軸混練機、二軸混練機、ロール、ブ
ラベンダー、押出機などで樹脂を溶融状態で混練する方
法、適当な溶剤に溶解して分散させて凝固法、キャスト
法または直接乾燥法により溶剤を除去する方法などがあ
る。

【００５７】二軸混練機を用いる場合、混練後は、通常
は溶融状態で棒状のストランドとして押し出し、ストラ
ンドカッターで適当な長さに切り、ペレット化して成形
材料として用いられることが多い。

【００５８】本発明で使用される樹脂組成物の、２８０
°Ｃ、荷重２．１６ｋｇｆにおけるＪＩＳ Ｋ６７１９
により測定したメルトフローレートは、使用目的に応じ
て適宜選択すれば良いが、通常０．１〜１００ｇ／１０
ｍｉｎ．、好ましくは０．５〜５０ｇ／１０ｍｉｎ．の
範囲が好適である。メルトフローレートが低すぎると成
形時に成形材料を加温する温度がより高温となるため加
工しにくい場合が生じ、高すぎると成形時にバリなどの
成形不良の発生する場合が生じる。

【００５９】

【発明の実施の形態】以下、本発明に係る切削用予備成
形体を、図面に示す実施形態に基づき説明する。図１は
本発明に係る切削用予備成形体の一実施形態を示す概略
斜視図、図２は図１の切削用予備成形体を製造するため
の成形装置の一例を示す概略図である。

【００６０】本実施形態においては、切削用予備成形体
として、図１に示すようなロッド（円柱体）形状である
場合を例に挙げて説明する。

【００６１】本実施形態に係る予備成形体３０は、直径
が２ｍｍ〜２００ｍｍであるロッド形状となっている。
こうした予備成形体３０の形状は、これを切削加工して
得られる最終成形品の形状・大きさなどに応じて、適宜
決定できる。なお、本実施形態に係る予備成形体３０に
は、あまり厳密な精度は必要とされないが、予備成形体
３０の面精度が極端に悪いものであると、その後の切削
加工時に、最終成形品の面精度の向上に手間を要するの
で、注意が必要である。

【００６２】本実施形態に係る予備成形体３０は、脂環
式構造含有重合体樹脂に少なくとも軟質重合体または／
および結晶性重合体を配合してなる樹脂組成物からなっ
ており、たとえば、図２に示すような成形装置２を用い
て成形することができる。

【００６３】成形装置２は押出機４を有している。押出
機４には、単軸のスクリュ軸６がバレル８内に回転自在
に装着してある。バレル８には、図示しない熱媒体流通
路が形成してあり、バレル８内部を温度調節可能として
ある。

【００６４】バレル８の内部には、ホッパ１０から成形
用材料である樹脂組成物が供給され、スクリュ６が回転
することで、該成形用材料は溶融化されて混練され、吐
出口１２方向へ送り出されるようになっている。ここ
で、供給する成形用材料の量は、必要に応じて適宜決定
される。

【００６５】押出機４の吐出口１２には、アダプタ１４
が装着してある。アダプタ１４はスクリュ６により押し
出されてきた溶融化された成形用材料の流れを絞るよう
に構成してある。

【００６６】アダプタ１４の吐出側には、成形ダイ１６
が接続してあり、この成形ダイ１６により成形された被
加工体２０（予備成形体３０に相当する）は成形ダイの
流路２２を通り、搬送ローラ１８により送られるように
なっている。

【００６７】本実施形態に係る予備成形体３０は、脂環
式構造含有重合体樹脂に少なくとも軟質重合体または／
および結晶性重合体を配合して成る樹脂組成物からなる
ので、切削加工性に一層優れている。また、本実施形態
に係る予備成形体３０は、脂環式構造含有重合体樹脂を
含む樹脂組成物からなるので、耐熱性、耐薬品性などの
諸特性を有する。

【００６８】したがって、本実施形態に係る予備成形体
３０は、たとえば、ウエハやガラス基板などを収納する
キャリア、自動車用部材、メガネレンズ、電気絶縁部材
に適用して好ましく、特にコネクター部品（電気信号を
伝達するケーブルなどを分離可能に接続するための端子
部品に用いられる）などの最終成形品（精成形品）を切
削加工して得るための予備成形体に適用して好ましいも
のである。

【００６９】なお、本発明は、上述した実施形態に限定
されるものではなく、本発明の範囲内で種々に改変する
ことができる。

【００７０】たとえば、予備成形体３０の具体的形状
は、図１に示すロッド（円柱状）に限定されず、図示し
ないチューブ、シート、平板、ブロックなどの種々の形
状であっても構わない。要するに、最終成形品を得るの
に適した形状であれば、特に限定はされない。

【００７１】

【実施例】以下、本発明を、さらに詳細な実施例に基づ
き説明するが、本発明はこれら実施例に限定されない。
以下の説明において、部または％は、特に断りがない限
り、重量基準である。

【００７２】（１）樹脂の物性は、分子量、分子量分
布、主鎖水素添加率および芳香環の水素添加率（核水素
添加率）、ガラス転移温度、比重を測定した。ここで、
分子量は、シクロヘキサンを溶媒にしてＧＰＣで測定
し、標準ポリイソプレン換算の重量平均分子量（Ｍｗ）
を求めた。分子量分布は、シクロヘキサンを溶媒にして
ＧＰＣで測定し、標準ポリイソプレン換算の重量平均分
子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）を求め、重量平均
分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比（Ｍｗ／Ｍ
ｎ）を算出した。主鎖水素添加率および芳香環の水素添
加率（核水素添加率）は、 ^１Ｈ−ＮＭＲにより測定し
た。ガラス転移温度は、ＪＩＳ−Ｋ７１２１に基づく、
示差走査熱量計（ＤＳＣ）により測定した値とする。比
重は、ＪＩＳ−Ｋ７１１２−Ａ法に基づいて測定した。

【００７３】（２）軟質重合体の物性は、ガラス転移温
度について示差走査熱量計（ＤＳＣ）により測定した値
とする。

【００７４】（３）結晶性重合体の物性は、結晶化度に
ついて、Ｘ線回折法によって測定した値とする。

【００７５】（４）樹脂組成物の物性は、メルトフロー
レートを測定した。ＪＩＳ−Ｋ６７１９に基づいて、２
８０°Ｃ，２．１６ｋｇｆの荷重で測定した。

【００７６】（５）切削加工性は、直径１ｍｍの金属ド
リルを用い、直径１０ｍｍ、長さ１０ｍｍの予備成形体
ロッドの切断平面部に、切削時の負荷で穴径に変化を来
たすことのない切削速度で穴を貫通させるのに要した時
間を測定した。この時間が短い程、切削加工性に優れ
る。また、得られた予備成形体に旋盤を備えた切削機を
用いて外周加工を行い、更に、ドリルを備えた切削機を
もちいて穴加工を行い、コネクタ用絶縁部材を得た。こ
れらの加工に要した総合時間が短い程、切削加工性にす
ぐれる。

【００７７】（６）強度は、ＩＺＯＤ衝撃強度につい
て、ＪＩＳ−Ｋ７１１０にもとづいて測定した。ＩＺＯ
Ｄ強度が高い程、耐衝撃強度に優れる。また、強度は直
径１０ｍｍ、長さ１０ｍｍの予備成形体ロッドの、外周
部を切削により微細加工した際に１０個の予備成形体の
内、何個に割れ、欠け等の不良が生じたか、確認した。

【００７８】 評価はクラックを生じたものが１０回試験中、０〜１個
の場合を○ 評価はクラックを生じたものが１０回試験中、２〜３個
の場合を△ 評価はクラックを生じたものが１０回試験中、４個以上
〜１個の場合を×として行った。

【００７９】（７）摺動性は、ＪＩＳ−Ｋ７２１８によ
り摩擦係数試験を行った。摩擦係数が小さいほど、摺動
性に優れる。

【００８０】（８）耐熱性は、ギヤーオーブン中で直径
１０ｍｍ、長さ１００ｍｍの予備成形体ロッドを１００
℃、２４時間保持した後の最大寸法変化を測定した。耐
熱性試験後の試料の反りが少ない程、耐熱性に優れる。

【００８１】（９）耐薬品性は、３０％硫酸および、２
８％アンモニア水中に室温で直径１０ｍｍ、長さ５０ｍ
ｍのロッドを２０時間浸漬し、外観の変化を確認するこ
とにより、耐食性試験を行った。試験後に変色、亀裂な
どが生じていない程、耐薬品性に優れる。

【００８２】 １０回試験中、変色、亀裂の確認されたものが０個の場
合○ １０回試験中、変色、亀裂の確認されたものが１〜２個
の場合△ １０回試験中、変色、亀裂の確認されたものが３個以上
の場合×で評価した。

【００８３】（１０）電気特性は、誘電率、誘電正接、
および電圧定在波比の値を測定して評価した。ここで、
誘電率、および誘電正接は，ＪＩＳ−Ｋ−６９１１に従
い周波数１ＭＨｚで測定した値とする。電圧定在波比
は、ＪＩＳ−Ｃ−５４０２の５．６に従い測定した値と
する。

【００８４】（参考例１）シクロヘキサン２５８リット
ルを装入した反応容器に、常温、窒素気流下でビシクロ
[２．２．１]ヘプト−２−エン（以下ＮＢと略す）（１
１８ｋｇ）を加え、５分間攪拌を行った。さらにトリイ
ソブチルアルミニウムを系内の濃度が１．０ｍｌ／リッ
トルとなるように添加した。続いて、攪拌しながら常圧
でエチレンを流通させ系内をエチレン雰囲気とした。オ
ートクレーブの内温を７０°Ｃに保ち、エチレンにて内
圧がゲージ圧で６ｋｇ／ｃｍ^２ となるように加圧し
た。１０分間攪拌した後、予め用意したイソプロピリデ
ン（シクロペンタジエニル）（インデニル）ジルコニウ
ムジクロリドおよびメチルアルモキサンを含むトルエン
溶液５．０リットルを系内に添加することによって、エ
チレン、ＮＢの共重合反応を開始させた。このときの触
媒濃度は、全系に対してイソプロピリデン（シクロペン
タジエニル）（インデニル）ジルコニウムジクロリドが
０．０１５ｍｍｏｌ／リットルであり、メチルアルモキ
サンが７．５ｍｍｏｌ／リットルである。重合中、系内
にエチレンを連続的に供給することにより、温度を７０
°Ｃ内圧をゲージ圧で６ｋｇ／ｃｍ^２ に保持した。６
０分後、重合反応をイソプロピルアルコールを添加する
ことにより停止した。脱圧後、ポリマー溶液を取り出
し、その後、水１ｍ^３ に対し濃塩酸５リットルを添加
した水溶液と１：１の割合で強攪拌下に接触させ、触媒
残渣を水相へ移行させた。この接触混合液を静置したの
ち、水相を分離除去し、さらに水洗を２回行い、重合液
相を精製分離した。

【００８５】次いで、精製分離された重合液を３倍量の
アセトンと強攪拌下で接触させ、共重合体を析出させた
後、固体部（共重合体）を濾過により採取し、アセトン
で十分洗浄した。さらに、ポリマー中に存在する未反応
のモノマーを抽出するため、この固体部を４０ｋｇ／ｍ
^３ となるようにアセトン中に投入した後、６０°Ｃで
２時間の条件で抽出操作を行った。抽出処理後、固体部
を濾過により採取し、窒素流通下、１３０°Ｃ、３５０
ｍｍＨｇで１２時間乾燥し、エチレン・ＮＢ共重合体を
得た。

【００８６】以上のようにして、得られたエチレン・Ｎ
Ｂ共重合体は、数平均分子量（Ｍｎ）は３９，０００、
重量平均分子量（Ｍｗ）は９５，０００、Ｔｇは１４０
°Ｃ、比重は１．０２、ＮＢ含量は５３モル％、この樹
脂のメルトフローレートは１５ｇ／１０ｍｉｎ．であっ
た。

【００８７】（参考例２）攪拌翼を備えた１ｍ^３ 重合
器上部からＴＣＤのシクロヘキサン溶液を、重合器内に
おけるＴＣＤの供給濃度が６０ｋｇ／ｍ^３ となるよう
に、連続的に供給した。また重合器上部から触媒とし
て、ＶＯ（Ｏ・Ｃ_２ Ｈ_５ ）Ｃｌ２のシクロヘキサン
系溶液を、重合器内のバナジウム濃度が０．９ｍｏｌ／
ｍ^３ となるように、エチルアルミニウムセキスクロリ
ド（Ａｌ（Ｃ_２ Ｈ_５ ）_１．５ Ｃｌ_１．５ ）のシ
クロヘキサン溶液を重合器内のアルミニウム濃度が７．
２ｍｏｌ／ｍ^３ となるようにそれぞれ重合器内に連続
的に供給した。また重合系にバブリング管を用いてエチ
レンを８５ ｍ^３ ／時間、窒素を４５ｍ^３ ／時間、
水素を６ｍ^３ ／時間の量で供給した。重合器外部に取
り付けられたジャケットに熱媒体を循環させた重合系を
１０°Ｃに保持しながら共重合反応を行った。上記共重
合反応によって生成する共重合体の重合溶液を重合器上
部から、重合器内の重合液が常に１ｍ^３ になるように
（すなわち平均滞留時間が０．５時間となるように）連
続的に抜き出した。この抜き出した重合液に、シクロヘ
キサン／イソプロピルアルコール（１：１）混合液を添
加して重合反応を停止させた。その後、水１ｍ^３ に対
し濃塩酸５リットルを添加した水溶液と１：１の割合で
強攪拌下に接触させ、触媒残渣を水相へ移行させた。こ
の接触混合液を静置したのち、水相を分離除去し、さら
に水洗を２回行い、重合液相を精製分離した。

【００８８】次いで、精製分離された重合液を３倍量の
アセトンと強攪拌下で接触させ、共重合体を析出させた
後、固体部（共重合体）を濾過により採取し、アセトン
で十分洗浄した。さらに、ポリマー中に存在する未反応
のモノマーを抽出するため、この固体部を４０ｋｇ／ｍ
^３ となるようにアセトン中に投入した後、６０°Ｃで
２時間の条件で抽出操作を行った。抽出処理後、固体部
を濾過により採取し、窒素流通下、１３０°Ｃ、３５０
ｍｍＨｇで１２時間乾燥した。

【００８９】以上のようにして、得られたエチレン・Ｔ
ＣＤ共重合体は、数平均分子量（Ｍｎ）は４５，００
０、重量平均分子量（Ｍｗ）は７８，０００、Ｔｇは１
４０°Ｃ、比重は１．０２、ＴＣＤ含量は３１モル％、
この樹脂のメルトフローレートは２８ｇ／１０ｍｉｎ．
であった。

【００９０】（参考例３）窒素雰囲気下、脱水したシク
ロヘキサン５００重量部に、１−ヘキセン０．５６重量
部、ジブチルエーテル０．１１重量部、トリイソブチル
アルミニウム０．２２重量部を室温で反応器に入れ混合
した後、４５°Ｃに保ちながら、８−メチル−テトラシ
クロ[４．４．０．１^２，５ ．１^７，１０]ドデカ−３
−エン（以下、ＭＴＣＤと略す）２００重量部および六
塩化タングステン０．７０重量％トルエン溶液３０重量
部を２時間かけて連続的に添加し、重合した。シクロヘ
キサンを移動層とした高速液体クロマトグラフィー（ポ
リスチレン換算）より、得られたポリマーの数平均分子
量（Ｍｎ）は、１８，０００、重量平均分子量（Ｍｗ）
は、３６，２００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は２．０
１であった。

【００９１】作成した重合反応液を耐圧の水素化反応器
に移送し、珪藻土担持ニッケル触媒（日産ガードラー社
製；ニッケル担持率５８重量％）１０重量部を加え、１
８０°Ｃ、水素圧４５ｋｇｆ／ｃｍ^２ で１０時間反応
させた。この溶液を、珪藻土をろ過助剤としてステンレ
ス製金網をそなえたろ過器によりろ過し、触媒を除去し
た。得られた反応溶液を３０００重量部のイソプロピル
アルコール中に攪拌下に注いで水素添加物を沈殿させ、
ろ別して回収した。さらに、アセトン５００重量部で洗
浄した後、１ｔｏｒｒ以下、１００°Ｃに設定した減圧
乾燥器中で４８時間乾燥し、開環重合体水素添加物１９
０重量部を得た。

【００９２】得られたＭＴＣＤ開環重合体水素添加物の
主鎖水素添加率は９９．９％、数平均分子量（Ｍｎ）
は、２０，４００、重量平均分子量（Ｍｗ）は、４１，
２００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は２．０２であっ
た。２８０°Ｃにおけるメルトフローレートは、２０ｇ
／１０ｍｉｎ．であり、ガラス転移温度は１４０°Ｃ、
比重は１．０１であった。

【００９３】実施例１ 参考例１で作製したエチレン・ＮＢ系共重合体１００重
量部に、水素添加スチレン−エチレン−プロピレン−ス
チレン・ブロック共重合体ゴム（セプトン ２０２３、
クラレ株式会社製、数平均分子量６０，０００、Ｔｇは
少なくとも３０°Ｃ以下に一点あり、金属元素量約１５
ｐｐｍ）３０重量部を配合し、窒素雰囲気下、２５０°
Ｃで二軸押出し機により混練しペレットを作成した。こ
のペレットのメルトフローレート（「ＭＩ」ともいう）
は１ｇ／１０ｍｉｎ．であった。

【００９４】このペレットを、図２に示すスクリュ径３
７ｍｍの押出機４のホッパ１０から供給し、バレル８の
温度を２１０°Ｃとし、アダプタ１４の温度を２４０°
Ｃとし、スクリュ６の回転速度を２５ｒｐｍとして、予
備成形体を成形ダイ１６から押し出し、コンベア１８に
より搬送した。

【００９５】得られた予備成形体は、図１に示すよう
な、直径が１０ｍｍであるロッド（円柱体）形状であっ
た。

【００９６】（１）切削加工性 得られた予備成形体の切削加工性を評価したところ、ロ
ッドの切断平面部に対し、良好に穴を貫通させるのに、
２．１秒かかり、良好な結果がえられた。上記のように
して、得られた予備成形体に、切削機を用いて、外周部
に微細加工を行い、さらに、金属ドリルを備えた切削機
を用いて穴加工を行い、コネクタ用絶縁部材を得た。こ
れらの加工に要した総合時間は２．５分であった。

【００９７】（２）強度 得られた予備成形体をそれぞれの試験に適合する試験片
として成形し、ＩＺＯＤ衝撃強度を測定したところ、値
は２０．０ｋｇｆ／ｃｍ^２ であった。また（１）にお
ける外周部の微細加工時の割れ、欠けは１０回のサンプ
ル中1回確認され、評価は○であった。

【００９８】（３）摺動性 得られた予備成形体の摺動性を評価したところ、動摩擦
係数は０．２０μであり、良好な結果が得られた。

【００９９】（４）耐熱性 得られた予備成形体の耐熱性を評価したところ、試験後
の予備成形体の反りはなく、良好な結果が得られた。

【０１００】（５）耐薬品性 得られた予備成形体の耐薬品性を評価したところ、硫
酸、アンモニア水、いずれの薬品に浸漬したものも、変
色、亀裂を生じたものは０個であり、良好な結果が得ら
れた。

【０１０１】（６）電気特性 （１）で得られたコネクタ用絶縁部材の誘電率は２．２
１であり、誘電正接は０．０００５であり、電圧定在波
比は１．１１であり、優れた電気特性が得られた。

【０１０２】実施例２ 参考例１で作製したエチレン・ＮＢ系共重合体の代わり
に、参考例２で作製したエチレン・ＴＣＤ系共重合体を
用いた以外は、前記実施例１と同様にしてペレット化
し、予備成形体を得た。このペレットのメルトフローレ
ートは２ｇ／１０ｍｉｎ．であった。

【０１０３】（１）切削加工性 得られた予備成形体の切削加工性を評価したところ、ロ
ッドの切断平面部に対し、良好に穴を貫通させるのに、
２．０秒かかり、良好な結果がえられた。上記のように
して、得られた予備成形体に、切削機を用いて、外周部
に微細加工を行い、さらに、金属ドリルを備えた切削機
を用いて穴加工を行い、コネクタ用絶縁部材を得た。こ
れらの加工に要した総合時間は２．７分であった。

【０１０４】（２）強度 得られた予備成形体をそれぞれの試験に適合する試験片
として成形し、ＩＺＯＤ衝撃強度を測定したところ、値
は２１．０ｋｇｆ／ｃｍ^２ であった。また（１）にお
ける外周部の微細加工時の割れ、欠けはなく、評価は○
であった。

【０１０５】（３）摺動性 得られた予備成形体の摺動性を評価したところ、動摩擦
係数は０．２１μであり、良好な結果が得られた。

【０１０６】（４）耐熱性 得られた予備成形体の耐熱性を評価したところ、試験後
の予備成形体の反りはなく、良好な結果が得られた。

【０１０７】（５）耐薬品性 得られた予備成形体の耐薬品性を評価したところ、硫
酸、アンモニア水、いずれの薬品に浸漬したものも、変
色、亀裂を生じたものは０個であり、良好な結果が得ら
れた。

【０１０８】（６）電気特性 （１）で得られたコネクタ用絶縁部材の誘電率は２．２
２であり、誘電正接は０．０００５であり、電圧定在波
比は１．１５であり、優れた電気特性が得られた。

【０１０９】実施例３ 参考例１で作製したエチレン・ＮＢ系共重合体の代わり
に、参考例３で作製したＭＴＣＤ開環重合体水素添加物
を用いた以外は、前記実施例１と同様にしてペレット化
し、予備成形体を得た。このペレットのメルトフローレ
ートは４ｇ／１０ｍｉｎ．であった。

【０１１０】（１）切削加工性 得られた予備成形体の切削加工性を評価したところ、ロ
ッドの切断平面部に対し、良好に穴を貫通させるのに、
２．０秒かかり、良好な結果がえられた。上記のように
して、得られた予備成形体に、切削機を用いて、外周部
に微細加工を行い、さらに、金属ドリルを備えた切削機
を用いて穴加工を行い、コネクタ用絶縁部材を得た。こ
れらの加工に要した総合時間は２．５分であった。

【０１１１】（２）強度 得られた予備成形体をそれぞれの試験に適合する試験片
として成形し、ＩＺＯＤ衝撃強度を測定したところ、値
は２１．０ｋｇｆ／ｃｍ^２ であった。また（１）にお
ける外周部の微細加工時の割れ、欠けはなく、評価は○
であった。

【０１１２】（３）摺動性 得られた予備成形体の摺動性を評価したところ、動摩擦
係数は０．２０μであり、良好な結果が得られた。

【０１１３】（４）耐熱性 得られた予備成形体の耐熱性を評価したところ、試験後
の予備成形体の反りはなく、良好な結果が得られた。

【０１１４】（５）耐薬品性 得られた予備成形体の耐薬品性を評価したところ、硫
酸、アンモニア水、いずれの薬品に浸漬したものも、変
色、亀裂を生じたものは０個であり、良好な結果が得ら
れた。

【０１１５】（６）電気特性 （１）で得られたコネクタ用絶縁部材の誘電率は２．１
５であり、誘電正接は０．０００４であり、電圧定在波
比は１．１０であり、優れた電気特性が得られた。

【０１１６】実施例４ 実施例１の水素添加スチレン−エチレン−プロピレン−
スチレン・ブロック共重合体ゴムの代わりに、結晶化度
３０％のポリエチレン２０重量部を配合し、その他は実
施例１と同様にしてペレット化し、予備成形体を得た。
このペレットのメルトフローレートは３ｇ／１０ｍｉ
ｎ．であった。

【０１１７】（１）切削加工性 得られた予備成形体の切削加工性を評価したところ、ロ
ッドの切断平面部に対し、良好に穴を貫通させるのに、
２．６秒かかり、良好な結果がえられた。上記のように
して、得られた予備成形体に、切削機を用いて、外周部
に微細加工を行い、さらに、金属ドリルを備えた切削機
を用いて穴加工を行い、コネクタ用絶縁部材を得た。こ
れらの加工に要した総合時間は２．５分であった。

【０１１８】（２）強度 得られた予備成形体をそれぞれの試験に適合する試験片
として成形し、ＩＺＯＤ衝撃強度を測定したところ、値
は１８．０ｋｇｆ／ｃｍ^２ であった。また（１）にお
ける外周部の微細加工時の割れ、欠けは１０回のサンプ
ル中一回確認され、評価は○であった。

【０１１９】（３）摺動性 得られた予備成形体の摺動性を評価したところ、動摩擦
係数は０．２２μであり、良好な結果が得られた。

【０１２０】（４）耐熱性 得られた予備成形体の耐熱性を評価したところ、試験後
の予備成形体の反りはなく、良好な結果が得られた。

【０１２１】（５）耐薬品性 得られた予備成形体の耐薬品性を評価したところ、硫
酸、アンモニア水、いずれの薬品に浸漬したものも、変
色、亀裂を生じたものは０個であり、良好な結果が得ら
れた。

【０１２２】（６）電気特性 （１）で得られたコネクタ用絶縁部材の誘電率は２．２
０であり、誘電正接は０．０００５であり、電圧定在波
比は１．１２であり、優れた電気特性が得られた。

【０１２３】比較例１ 水素添加スチレン-エチレン-プロピレン−スチレン・ブ
ロック共重合体を添加しなかった以外は前記実施例１と
同様にしてペレット化し、予備成形体を得た。

【０１２４】（１）切削加工性 得られた予備成形体の切削加工性を評価したところ、ロ
ッドの切断平面部に対し、良好に穴を貫通させるのに、
２．２秒かかり、良好な結果がえられた。上記のように
して、得られた予備成形体に、切削機を用いて、外周部
に微細加工を行い、さらに、金属ドリルを備えた切削機
を用いて穴加工を行い、コネクタ用絶縁部材を得た。こ
れらの加工に要した総合時間は３．２分であった。

【０１２５】（２）強度 得られた予備成形体をそれぞれの試験に適合する試験片
として成形し、ＩＺＯＤ衝撃強度を測定したところ、値
は５．９ｋｇｆ／ｃｍ^２ であった。また（１）におけ
る外周部の微細加工時の割れ、欠けは１０回のサンプル
中４回確認され、評価は×であった。

【０１２６】（３）摺動性 得られた予備成形体の摺動性を評価したところ、動摩擦
係数は０．２３μであり、良好な結果が得られた。

【０１２７】（４）耐熱性 得られた予備成形体の耐熱性を評価したところ、試験後
の予備成形体の反りはなく、良好な結果が得られた。

【０１２８】（５）耐薬品性 得られた予備成形体の耐薬品性を評価したところ、硫
酸、アンモニア水、いずれの薬品に浸漬したものも、変
色、亀裂を生じたものは０個であり、良好な結果が得ら
れた。

【０１２９】（６）電気特性 （１）で得られたコネクタ用絶縁部材の誘電率は２．１
９であり、誘電正接は０．０００５であり、電圧定在波
比は１．１１であり、優れた電気特性が得られた。

【０１３０】比較例２ 水素添加スチレン-エチレン-プロピレン−スチレン・ブ
ロック共重合体を添加しなかった以外は前記実施例２と
同様にしてペレット化し、予備成形体を得た。

【０１３１】（１）切削加工性 得られた予備成形体の切削加工性を評価したところ、ロ
ッドの切断平面部に対し、良好に穴を貫通させるのに、
２．４秒かかり、良好な結果がえられた。上記のように
して、得られた予備成形体に、切削機を用いて、外周部
に微細加工を行い、さらに、金属ドリルを備えた切削機
を用いて穴加工を行い、コネクタ用絶縁部材を得た。こ
れらの加工に要した総合時間は３．１分であった。

【０１３２】（２）強度 得られた予備成形体をそれぞれの試験に適合する試験片
として成形し、ＩＺＯＤ衝撃強度を測定したところ、値
は６．２ｋｇｆ／ｃｍ^２ であった。また（１）におけ
る外周部の微細加工時の割れ、欠けは１０回のサンプル
中４回確認され、評価は×であった。

【０１３３】（３）摺動性 得られた予備成形体の摺動性を評価したところ、動摩擦
係数は０．２２μであり、良好な結果が得られた。

【０１３４】（４）耐熱性 得られた予備成形体の耐熱性を評価したところ、試験後
の予備成形体の反りはなく、良好な結果が得られた。

【０１３５】（５）耐薬品性 得られた予備成形体の耐薬品性を評価したところ、硫
酸、アンモニア水、いずれの薬品に浸漬したものも、変
色、亀裂を生じたものは０個であり、良好な結果が得ら
れた。

【０１３６】（６）電気特性 （１）で得られたコネクタ用絶縁部材の誘電率は２．２
０であり、誘電正接は０．０００５であり、電圧定在波
比は１．１４であり、優れた電気特性が得られた。

【０１３７】比較例３ 水素添加スチレン-エチレン-プロピレン−スチレン・ブ
ロック共重合体を添加しなかった以外は前記実施例３と
同様にしてペレット化し、予備成形体を得た。

【０１３８】（１）切削加工性 得られた予備成形体の切削加工性を評価したところ、ロ
ッドの切断平面部に対し、良好に穴を貫通させるのに、
２．３秒かかり、良好な結果がえられた。上記のように
して、得られた予備成形体に、切削機を用いて、外周部
に微細加工を行い、さらに、金属ドリルを備えた切削機
を用いて穴加工を行い、コネクタ用絶縁部材を得た。こ
れらの加工に要した総合時間は３．３分であった。

【０１３９】（２）強度 得られた予備成形体をそれぞれの試験に適合する試験片
として成形し、ＩＺＯＤ衝撃強度を測定したところ、値
は７．１ｋｇｆ／ｃｍ^２ であった。また（１）におけ
る外周部の微細加工時の割れ、欠けは１０回のサンプル
中４回確認され、評価は×であった。

【０１４０】（３）摺動性 得られた予備成形体の摺動性を評価したところ、動摩擦
係数は０．２１μであり、良好な結果が得られた。

【０１４１】（４）耐熱性 得られた予備成形体の耐熱性を評価したところ、試験後
の予備成形体の反りはなく、良好な結果が得られた。

【０１４２】（５）耐薬品性 得られた予備成形体の耐薬品性を評価したところ、硫
酸、アンモニア水、いずれの薬品に浸漬したものも、変
色、亀裂を生じたものは０個であり、良好な結果が得ら
れた。

【０１４３】（６）電気特性 （１）で得られたコネクタ用絶縁部材の誘電率は２．１
３であり、誘電正接は０．０００４であり、電圧定在波
比は１．１０であり、優れた電気特性が得られた。

【０１４４】比較例４ 平均粒径２５μｍのＰＴＦＥ成形用微粉末（ダイキン工
業社製の製品番号ポリフロンＭ１２）を、圧縮成形機を
用い、予備成形圧力２００ｋｇ／ｃｍ^２ 、保圧時間１
０分、２５°Ｃで成形し、予備ロッドを得、これを電気
炉で３７０°Ｃで１５時間焼成して、図３に示すよう
な、直径１０ｍｍのロッド（円柱体）形状の予備成形体
を得た。

【０１４５】（１）切削加工性 得られた予備成形体の切削加工性を評価したところ、ロ
ッドの切断平面部に対し、良好に穴を貫通させるのに、
６．５秒かかり、実施例１〜４に対し著しく時間がかか
った。上記のようにして、得られた予備成形体に、切削
機を用いて、外周部に微細加工を行い、さらに、金属ド
リルを備えた切削機を用いて穴加工を行い、コネクタ用
絶縁部材を得た。これらの加工に要した総合時間は８．
９分であり、実施例１〜４に対し、著しく時間がかかっ
た。

【０１４６】（２）強度 ロッド形状の予備成形体を得たものと同条件下において
別途、それぞれの試験に適合する試験片として成形し、
ＩＺＯＤ衝撃強度を測定したところ、値は１７．５ｋｇ
ｆ／ｃｍ^２ であった。また（１）における外周部の微
細加工時の割れ、欠けは１０回のサンプル中１回確認さ
れ、評価は○であった。

【０１４７】（３）摺動性 得られた予備成形体の摺動性を評価したところ、動摩擦
係数は０．２１μであり、良好な結果が得られた。

【０１４８】（４）耐熱性 得られた予備成形体の耐熱性を評価したところ、試験後
の予備成形体の反りはなく、良好な結果が得られた。

【０１４９】（５）耐薬品性 得られた予備成形体の耐薬品性を評価したところ、硫
酸、アンモニア水、いずれの薬品に浸漬したものも、変
色、亀裂を生じたものは０個であり、良好な結果が得ら
れた。

【０１５０】（６）電気特性 （１）で得られたコネクタ用絶縁部材の誘電率は２．１
１であり、誘電正接は０．０００３であり、電圧定在波
比は１．１０であり、優れた電気特性が得られた。

【０１５１】なお、得られたコネクタ用絶縁部材の各種
特性を表１に示す。

【０１５２】

【表１】

【０１５３】考察 実施例１〜４と比較例４との比較に示すように、脂環式
構造含有重合体樹脂と軟質重合体もしくは結晶性重合体
とからなる樹脂組成物は、比較例４のフッ素樹脂（ＰＴ
ＦＥ）からなる予備成形体と、ほぼ同等の各種特性を保
持しながら、切削加工性に極めて優れていた。

【０１５４】また、実施例１〜４と比較例１〜３との比
較に示すように、脂環式構造含有重合体樹脂は、軟質重
合体もしくは結晶性重合体を配合することにより、切削
加工性の改善が見られ、更に強度物性がほぼフッ素樹脂
（ＰＴＦＥ）程度に改善されていることが判る。

【０１５５】

【発明の効果】本発明によれば、フッ素樹脂と同程度以
上の耐熱性、耐薬品性および電気特性などの諸特性を有
しながら、特に、切削加工性および強度に優れた予備成
形体および切削加工品の製造方法を提供できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る切削用予備成形体の一実施形態を
示す概略斜視図である。

【図２】図１の切削用予備成形体を製造するための成形
装置の一例を示す概略図である。

【符号の説明】

２…成形装置 ４…押出機 ６…スクリュ ８…バレル １０…ホッパ １２…吐出口 １４…アダプタ １６…成形ダイ １８…搬送ローラ ２０…被加工体 ２２…成形ダイの流路 ３０…切削用予備成形体

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4F201 AA03 AA45 AA47F AA49 AG14 AH33 BA03 BC01 BC02 BC12 BC15 BC37 BM06 BM14 4J002 AC032 AC062 AC072 BB032 BB041 BB122 BB152 BB182 BD122 BE022 BF022 BK001 BK002 BP012 CD002 CE001 CE002 CH022 CH072 FD010 FD070 FD090 FD100 FD160 FD320 GQ00 GQ01

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】脂環式構造含有重合体樹脂に、軟質重合体
   および結晶性重合体からなる群から選ばれる少なくとも
   １種の重合体を配合してなる樹脂組成物からなる切削用
   予備成形体。
2. 【請求項２】脂環式構造含有重合体樹脂に、軟質重合体
   および結晶性重合体からなる群から選ばれる少なくとも
   １種の重合体を配合してなる樹脂組成物からなる切削用
   予備成形体を成形後、切削加工することを特徴とする切
   削加工品の製造方法。
3. 【請求項３】切削加工品が、電気絶縁用部材である請求
   項２に記載の方法。
4. 【請求項４】切削加工品が、コネクタ用部材である請求
   項２に記載の方法。