ITTV20120010A1

ITTV20120010A1 - Sistema frigorifero di tipo booster con refrigerante r744.

Info

Publication number: ITTV20120010A1
Application number: IT000010A
Authority: IT
Inventors: Sergio Girotto
Original assignee: Enex Srl
Priority date: 2012-01-19
Filing date: 2012-01-19
Publication date: 2013-07-20

Description

DESCRIZIONE DI INVENZIONE INDUSTRIALE

Avente per titolo : Sistema frigorifero di tipo booster con refrigerante R744

Premessa e stato dell’arte

In molti sistemi frigoriferi a espansione diretta, anche tra quelli che utilizzano refrigerante R744 (anidride carbonica), è desiderabile controllare la portata di refrigerante attraverso gli evaporatori in modo da ottenere un rapporto di circolazione RC, ovvero il rapporto tra la portata fluente e la portata evaporata, leggermente superiore al valore unitario. In questo modo si ottiene sia il massimo utilizzo della superficie di scambio sia una minore differenza di temperatura tra il fluido refrigerante e ti fluido o l’oggetto da raffreddare e quindi una maggiore efficienza complessiva del sistema. Quanto sopra è possibile ad esempio con circolazione forzata mediante una pompa. Il metodo è però costoso e complesso. Con le domande di brevetto n. TV201 1A000077 e n. TV201 1A000I41 è stata presentata una modalità di realizzazione di un sistema frigorifero di questo tipo, ovvero caratterizzato da un certo grado di sovra-alimentazione degli evaporatori ma senza l’utilizzo di una pompa di circolazione e senza controllo diretto del surriscaldamento. Si può ottenere così una maggiore efficienza di scambio termico negli evaporatori senza la complicazione di utilizzare una pompa di circolazione.

Uno dei punti fondamentali del trovato come descritto nelle sopra citate domande di brevetto è una disposizione circuitale tale da permettere il trasferimento dì carica di liquido, ovvero la portata circolata negli evaporatori ma non evaporata, dal ricevitore di aspirazione al separatore liquido/ vapore in media pressione.

Il sistema di refrigerazione descritto nelle due domande di brevetto sopra citate prevede una sola temperatura degli utilizzatori freddi. In molte applicazioni, ad esempio nei supermercati, sono presenti sìa degli utilizzi a temperatura nel l’intorno di 0°C, definiti di media temperatura o MT, sia degli utilizzi a temperatura nell’intorno di -30°C, definiti dì bassa temperatura o BT. E’ opportuno pertanto estendere l’ambito di applicazione dei trovati descritti in precedenza anche al caso in cui siano presenti utilizzatori a due livelli di temperatura, possibilmente con la soluzione più economica ed efficiente oggi disponibile quando si utilizzi CO2come refrigerante, ovvero la configurazione chiamata “booster”, Tale configurazione consiste nell’impiego di due livelli di temperatura di evaporazione, realizzati con due diversi compressori/gruppi di compressori, in cui il compressore o gruppo di compressori aspiranti dalla pressione inferiore comprime / comprimono il vapore fino alla pressione di aspirazione del compressore o gruppo di compressori aspiranti alla pressione superiore che coincide con il livello di temperatura di evaporazione degli utilizzatori di media temperatura. Detti compressori a livello più alto di pressione provvederanno quindi sia alla rimozione del vapore prodotto negli evaporatori di media temperatura sia all’aspirazione e compressione alla pressione superiore de! ciclo del fluido compresso dal o dai compressori dello stadio di bassa pressione.

Nel seguito viene descritto un sistema di refrigerazione di tipo Booster che permette il funzionamento con eccesso di portata sia degli evaporatori dì bassa temperatura sia degli evaporatori di media temperatura, descrivendo in dettaglio le modalità di realizzazione di un impianto sicuro e semplice.

Descrizione dei disegni

In Tav.1 sono riportate le seguenti:

Fig.1 . Schema di un sistema frigorifero di media temperatura MT con ricircolazione di portata come descritto nel trovato di cui alla domande di brevetto TV20 1 1A000077 e TV20 11A000 14 1

Fig.2 . Schema come sopra con evidenza del dispositivo di trasferimento di carica X

Fig.3 . Schema a blocchi del dispositivo di trasferimento di carica X con indicate le tubazioni di ingresso/uscita, al quale possono essere ricondotte le configurazioni descritte nelle domande di brevetto TV2011A000077 e TV20 11A000 14 1

In Tav.2 - Fig.4 - è riportato lo schema completo dell’impianto booster come descritto nella presente domanda di brevetto.

In Tav.3 sono riportate le seguenti:

Fig.5. Esempio di collegamento di un evaporatore 7 con relativa valvola di alimentazione 6 e relativo dispositivo di controllo

- Fig.6. Esempio descrittivo dell’algoritmo di controllo di una valvola di alimentazione dell’evaporatore di cui alla Fig.5

In Tav.4 sono riportate le seguenti:

Fig.7a. Esempio descrittivo dell’algoritmo di regolazione della valvola 23 di controllo della pressione differenziale con dispositivo di rilevazione di livello 22 costituito da interruttore di livello

Fig.7b. Esempio descrittivo dell’algoritmo di regolazione della valvola 23 di regolazione di pressione differenziale con dispositivo di rilevazione di livello 22 costituito da un elemento di misura continua del livello e uscita analogica

Nomenclatura e abbreviazioni

La numerazione usata è congruente con la numerazione e designazione dei componenti usata nelle domande di brevetto TV2011A000077 e TV2011A000141 ed è di seguito riportata.

MT : media temperatura

BT : bassa temperatura

RC : rapporto di circolazione (portata circolante/portata evaporata) 1 : compressore o compressori di MT

2: scambiatore di calore condensatore / gas cooler

3: scambiatore rigenerativo MT

4: valvola regolatrice alta pressione / valvola laminazione 1° stadio 5; separatore liquido/vapore

6: valvole dì alimentazione / laminazione evaporatori MT

7: evaporatori di MT

8: ricevitore di aspirazione MT

9 : valvola regolatrice di pressione nel separatore 5

16: scambiatore rigenerativo di BT

17: valvole di alimentazione / laminazione evaporatori BT

18: evaporatori di BT

19: compressore o compressori di BT

20: scambiatore di interraffreddamento o intercooler BT

21 : valvola a 3 vi o dispositivo equivalente

22: dispositivo di rilevazione livello di refrigerante

23: valvola regolatrice della pressione differenziale tra 5) e 8)

Descrizione dell’invenzione

Nelle domande di brevetto sopra citate, TV2011A000077 e TV2011A000141 sono descritte alcune soluzioni circuitali che permettono di ottenere un certo grado di ricircolazione RC negli evaporatori e una di queste soluzioni è riportata, a titolo di esempio, in fig.1. Con riferimento alla fig. 1 il compressore ( i compressori) 1 aspira (aspirano) vapore di refrigerante dal ricevitore di aspirazione 8 e lo comprime (comprimono) alla pressione superiore del ciclo nello scambiatore di calore condensatore / gas cooler 2, nel quale il refrigerante viene raffreddato con l’aria esterna o con altro fluido utilizzato per il raffreddamento di detto condensatore / gas cooler 2. La pressione in 2 viene controllata sia indirettamente da portata e temperatura del fluido di raffreddamento sia direttamente tramite una valvola regolatrice di alta pressione 4 posta sulla tubazione a valle dello scambiatore 2, secondo una tecnica nota.

A valle della valvola 4 è presente un separatore liquido/vapore 5 avente la funzione di separare il vapore di flash, prodotto dalla prima espansione attraverso la valvola 4, dal liquido destinato ad alimentare gli evaporatori. Il fluido refrigerante in uscita dal condensatore/gas cooler 2 viene immesso, prima dell’ ingresso alla valvola 4, in uno scambiatore rigenerativo 3 in cui viene raffreddato mediante scambio termico con il fluido contenuto nel ricevitore 8. Una certa portata di refrigerante liquido contenuto in detto ricevitore 8 circolerà per differenza di densità nel primario dello scambiatore 3, collegato per circolazione a termosifone, e ritornerà sotto forma dì vapore alla sommità del ricevitore 8 stesso. Il conseguente raffreddamento del fluido nel secondario dello scambiatore 3 produrrà una riduzione del titolo di vapore immesso in 5 e, a parità di portata mIin uscita da 5 si otterrà un aumento della frazione liquida nel separatore 5 stesso. Si ottiene in tal modo un trasferimento virtuale dì carica dal ricevitore 8 al separatore 5, Una valvola regolatrice di pressione assoluta o differenziale 9 limiterà la pressione nel separatore 5, facendo defluire una portata di vapore m3nel ricevitore 8, e la differenza di pressione tra 5 e 8 sarà regolata in maniera tale da avere un differenziale di pressione sufficiente a far circolare il fluido refrigerante negli evaporatori.

Analogamente possono essere utilizzate altre configurazioni funzionalmente equivalenti, ad esempio con l’utilizzo di un eiettore, come descritto nelle domande di brevetto n. TV201 1A000077 e n. TV201 1A000 141.

Tutte le soluzioni circuitali descritte nelle domande di brevetto sopra citate sono riconducibili al dispositivo di trasferimento di carica indicato con X In fig.2 e fig. 3, immaginando di delimitare l’oggetto del trovato descritto nelle domande citate con la superfìcie di controllo indicata a tratteggio in fig.2.

L’interfaccia del dispositivo di trasferimento di carica X, per tutte le configurazioni descritte, può essere ricondotta a un unico modulo di uno schema a blocchi con 3 ingressi e 2 uscite, come riportato in fìg.3. Con riferimento al dispositivo di trasferimento X dì fig. 2 e fig.3, le 3 tubazioni di ingresso sono identificate come tubazione di immissione del fluido proveniente dallo scambiatore 2 e indicata con a), tubazione di immissione del vapore di flash dal separatore 5 e indicata con b), la tubazione di immissione del liquido dal ricevitore 8 e indicata con c) mentre le tubazioni di uscita sono quelle di immissione del fluido al separatore 5 e di immissione del vapore di flash a! ricevitore 8, indicate rispettivamente con d) ed e).

Una possibile configurazione dell’invenzione, relativa all’estensione del trovato di cui sopra alla configurazione booster è rappresentata in fìg.4. Con riferimento alla fig. 4 il compressore ( i compressori) 1 di MT aspira (aspirano) vapore di refrigerante dal ricevitore 8 e lo comprime (comprimono) alta pressione superiore del ciclo nello scambiatore di calore condensatore / gas cooler 2, nel quale il refrigerante viene raffreddato con l’aria esterna o con altro fluido. La pressione in detto scambiatore 2 viene controllata sia indirettamente da portata e temperatura del fluido di raffreddamento sia direttamente tramite una valvola regolatrice 4 posta sulla tubazione a valle dello scambiatore 2, e inclusa nel dispositivo di trasferimento X.

Tale dispositivo effettua la regolazione fine dell’alta pressione, il controllo della pressione nel separatore 5 e trasferimento della portata di liquido non evaporata dal ricevitore 8 al separatore 5 secondo la tecnica descritta in precedenza.

A valle del separatore 5 viene installato uno scambiatore rigenerativo di BT 16 il cui circuito primario è configurato per il deflusso di tutta la portata liquida mIdestinata ad alimentare sia gli evaporatori 7 di MT, m1_MT, sia gli evaporatori 18 di BT, m1_BT· La regolazione della portata attraverso gli evaporatori sarà effettuata ad esempio ma non esclusivamente con un controllore Rp che regoli l’apertura delle valvole 6 e 17 in base alla temperatura ΤAdell’aria o del fluido da raffreddare, sempre come esempio, come riportato in fìg. 5 e 6, relative a un generico gruppo valvola di alimentazione /evaporatore MT indicati con 6n e 7n. La portata di iluido in fase liquida all’ingresso è indicata con m1n, e la portata in uscita, ovviamente la medesima, sarà parte liquido, mLn, e parte in fase vapore, mVn. Nel grafico di fig.6 sono riportati in ascissa il tempo τ e in ordinata la temperatura dell’aria T da raffreddare. Secondo tale metodo una sonda per la misura della temperatura T è col legata a un idoneo controllore Rp, il quale regola il tempo di ON/OFF, su un tempo ciclo D, della valvola 6n di alimentazione di refrigerante all’evaporatore 7n, secondo una tecnica PWM - Pulse Width Modulation - in base allo scostamento e secondo una legge di proporzionalità diretta tra il set S0di temperatura del fluido da raffreddare, aria in questo caso, e la sua temperatura attuale ΤA. La generica valvola 6 sarà dimensionata in base al coefficiente di portata kv, ad esempio secondo la formula , nella quale m è la portata di massa, kv è il coefficiente di efflusso delia valvola 6 e Dp è la differenza di pressione tra monte e valle della stessa, in modo che sia possibile il deflusso attraverso la valvola 6 della portata richiesta in condizioni di carico termico massimo e alle condizioni di differenza di pressione regolate dal dispositivo dì regolazione e trasferimento di carica X. Tale tecnica viene citata con l' unico scopo di permettere una comprensione completa dei principio di funzionamento del sistema qui descritto. Altre tecniche di regolazione possono essere impiegate, ad esempio le valvole dì alimentazione 6 e 17 possono semplicemente essere regolata in ON/OFF e una valvola di bilanciamento posta a valle dì dette valvole 6 e 17 può essere utilizzata per limitare la portata massima.

Il refrigerante uscente dal circuito primario dello scambiatore 16 viene in parte immesso nella linea del liquido di alimentazione degli evaporatori di media temperatura 7 attraverso le valvole 6, e indicato con ml_MT, e in parte viene immesso nella linea del liquido degli evaporatori BT 18 attraverso le valvole di alimentazione degli evaporatori BT 17, e indicato con ml_BT· Sia negli evaporatori di MT 7 sia in quelli di BT 18 una frazione della portata, al limite tutta, evaporerà sottraendo calore alla sostanza o al fluido da raffreddare. La portata di fluido eventualmente non evaporata negli evaporatori MT , mL_MT, sarà fatta defluire insieme alla portata di vapore mV_MTnel ricevitore 8 attraverso la tubazione di aspirazione. Con riferimento alla fig.4 sarà ml_MTm=mL_MT+ mv_MT· La portata di fluido eventualmente non evaporata negli evaporatori BT ,

mL_BT, sarà fatta defluire insieme alla portata di vapore mv_BTnel circuito secondario dello scambiatore 16 verso l’aspirazione del compressore o dei compressori dello stadio di bassa pressione 19, Con riferimento alla fig.4 sarà · Poiché in un sistema di tipo booster generalmente il rapporto tra la portata ml_ΒΤcircolante negli evaporatori 18 di BT e la portata totale di liquido in uscita dal separatore 5,

è dell’ordine di 0,3 o inferiore la capacità di detto

scambiatore 16 di evaporare la portata mL_BTè elevata. Se anche la portata di liquido totale circolante nei primario dello scambiatore 16 fosse uguale alla sola portata di liquido destinata a circolare negli evaporatori 18, ovvero ml_BT, la capacità di evaporare la portata mL BTsarebbe comunque sufficiente per effetto della elevata differenza di temperatura, dell’ordine di 30K, tra il liquido nel circuito primario dello scambiatore 16 e la miscela liquido / vapore nel circuito secondario dello stesso e detta differenza di temperatura consentirebbe, senza rischio di aspirazione di liquido al/ai compressore/i 19 di BT un rapporto di circolazione RC negli evaporatori di circa 1,25. Il compressore di BT 19 invierà la portata di refrigerante compressa nel ricevitore 8 della media temperatura. Un intereooler 20, non necessario ai fini del'ottenimento dello scopo principale del presente trovato ma utile per il conseguimento di una maggiore efficienza complessiva del sistema, quando presente potrà provvedere allo smaltimento di parte del calore contenuto nella portata fluida in mandata dal compressore o dai compressori 19 per evitare di fornire carico non necessario al sistema frigorifero di media temperatura.

Un ulteriore problema che si intende risolvere con presente trovato è di definire un metodo di protezione per evitare di far defluire attraverso gli evaporatori 7 una eccessiva quantità di liquido nel caso in cui la regolazione della portata in detti evaporatori 7 della MT sia realizzata in modo non ottimale per errore di regolazione del sistema di controllo delle valvole 6 oppure a causa di altre situazioni impreviste.

Nel ricevitore di aspirazione 8 della MT è installato un interruttore di livello 22 o altro dispositivo che consenta di rilevare un eccessivo accumulo di refrigerante liquido. Qualora l’interruttore o il segnale di livello 22 rilevi un eccesso di refrigerante in detto ricevitore 8, indice di una non idonea regolazione della portata negli evaporatori 7, una valvola 23, come indicata sia in fig,4 sia in fig.7a e fig.7b, limiterà la pressione differenziale tra il separatore 5 e il ricevitore 8 a un valore inferiore a quello normalmente regolato. La portata attraverso le valvole 6 e gli evaporatori 7 dipende dal grado di apertura delle valvole 6 ma anche dalla differenza di pressione tra monte e valle delle stesse. A meno delle perdite di carico nelle tubazioni tale differenza dì pressione è uguale alla differenza di pressione tra il separatore 5 e il ricevitore 8. Secondo la relazione ideale già introdotta si avrà che al diminuire della differenza di pressione tra monte e valle delle valvole 6 sì avrà una riduzione di portata attraverso tutti gli evaporatori 7, e quindi, a parità di carico termico, una minore portata mL_MTdi fluido non evaporato all’uscita. Al limite, uguagliando la pressione nel separatore 5 a quella nel ricevitore 8 si annullerà il deflusso di refrigerante verso gli evaporatori 7. Con riferimento alle fìg. 4, fig.7a e fìg.7b, quando l’interruttore o il segnale di livello 22 posto sul ricevitore 8 rileva la presenza di liquido in eccesso relativo segnale agirà direttamente o indirettamente sulla valvola 23, la quale potrà essere sia ad azionamento meccanico sia elettrico. Detta valvola, tramite un apposito sistema di comando, schematizzato di tipo elettrico in fig. 7a e 7b, ridurrà a un valore prefissato la differenza di pressione tra le tubazioni b) ed e) del dispositivo di regolazione pressione e trasferimento di carica X, e quindi tra il separatore 5 e il ricevitore 8, provocando in tal modo, per un dato carico termico, sia la riduzione della portata sia una riduzione della frazione di liquido e quindi un proporzionale aumento della frazione all’uscita degli evaporatori 7. Con riferimento alla fìg.7a un aumento di livello di liquido nel ricevitore 8 viene rilevato dall’interruttore di livello 22 e tramite un regolatore controllerà il grado di apertura delia valvola 23 per diminuire la differenza di pressione tra il ricevitore 8 e il separatore 5 dal valore ΔΡ1al valore ΔΡ2.

Con riferimento invece alla fig. 7b, che si riferisce a una esecuzione alternativa alla precedente, un aumento di livello di liquido nel ricevitore 8 viene rilevato dal dispositivo di misura del livello 22, il quale invierà un segnale proporzionale al livello al regolatore RLil quale controllerà il grado di apertura della valvola 23 in modo da variare la differenza di pressione tra il ricevitore 8 e il separatore 5, ad esempio ma non esclusivamente, secondo la funzione rappresentata in fig.7b la quale riporta graficamente una corrispondenza linearmente proporzionale tra pressione differenziale tra monte e valle della valvola 23 e livello di liquido nel ricevitore 8, con il limite superiore di pressione differenziale ΔΡ1ottenuto con livello di liquido inferiore o uguale a LMIN, e con il limite inferiore di pressione differenziale ΔΡ2, ottenuto con livello uguale o superiore a LMAX.

A puro titolo di esempio in condizioni normali di funzionamento in un sistema frigorifero per utilizzo a 0°C la pressione nel separatore 5 è regolata indicativamente all’ incirca a 34 bar mentre la pressione di aspirazione, e quindi la pressione esistente nel ricevitore 8, è di circa 29 bar. La differenza di pressione nominale tra separatore 5 e ricevitore 8, ΔΡ1, è quindi di 5 bar, e in base a tale valore vengono calcolate le valvole 6 per fornire al 100% di apertura la massima portata richiesta.

Riducendo detta pressione differenziale a un valore ΔΡ2= 2,5 bar le valvole 6 potranno far defluire, al 100% di apertura, una portata inferiore del 30%, potendo nell’esempio in questione stimare la variazione percentuale di pollata approssimativamente come

Come ulteriore esempio riducendo la pressione differenziale al valore ΔΡ2=1 bar le valvole 6 potranno far defluire, sempre con grado di apertura 100%, circa il 45% della portata, ovvero una portata inferiore del 55%, sempre stimando la riduzione di portata come

La funzione di detta valvola 23 potrà ovviamente essere integrata nel dispositivo di regolazione pressione e trasferimento di carica X, eliminando ogni costo addizionale per tale funzione di protezione.

Una ulteriore protezione contro un eccessivo livello di liquido nel ricevitore 8 può essere realizzata mediante un bypass dello scambiatore intercooler 20, quando presente, agendo sulla posizione della valvola a 3 vie 21 riportata in fig.4.

Nel caso in cui il livello del refrigerante liquido nel ricevitore 8, rilevato mediante il dispositivo 22 il quale può essere sia un interruttore sia un misuratore di livello, sia più alto di un limite determinato il sistema di regolazione provvederà ad azionare detta valvola 21 in modo da inviare il refrigerante in mandata dal compressore o dai compressori 19 direttamente nel ricevitore 8 evitando così di cedere calore all’esterno attraverso lo scambiatore 20. Il carico termico aggiuntivo sul fluido contenuto nel ricevitore 8 contribuirà a ridurre il livello di refrigerante liquido in detto ricevitore 8, facendone evaporare una frazione, anche a parità di grado di apertura delle valvole 6.

Claims

RIVENDICAZIONI 1 ) Circuito frigorifero multievaporatore di tipo booster con refrigerante anidride carbonica comprendente almeno un ricevitore di aspirazione (8), un compressore di media pressione ( 1 ) e un compressore di bassa pressione (19), uno scambiatore di calore condensatore / gas cooler (2), un separatore liquido/vapore (5) in media pressione e dal quale separatore (5) il refrigerante liquido alimenta con rapporto di circolazione RC preferibilmente maggiore di 1,0 sia gli evaporatori di media temperatura (7) sia gli evaporatori di bassa temperatura ( 18) tramite ulteriori valvole di laminazione (6) e (17) , essendo tale circuito frigorifero caratterizzato da un insieme di dispositivi (X) combinati in modo tale da un primo stadio di laminazione del refrigerante fino alla pressione intermedia nel separatore liquido/vapore (5), il controllo della pressione in detto separatore (5) e il trasferimento del fluido non evaporato negli evaporatori (7) dal ricevitore di aspirazione (8) a detto separatore liquido / vapore (5) ed essendo tale circuito caratterizzato da uno scambiatore rigenerativo ( 16) il cui ramo primario è configurato per la circolazione di tutta la portata di liquido in uscita dal separatore liquido/vapore (5) e il cui ramo secondario è configurato per la circolazione del fluido uscente dagli evaporatori di bassa temperatura (18) permettendo così l’evaporare dell’eventuale eccesso di liquido uscente da detti evaporatori (18).
2) Circuito frigorifero di cui alla rivendicazione ( 1 ) in cui un interruttore o un segnale di livello (22) posto sul ricevitore di aspirazione (8) viene usato per limitare la portata attraverso le valvole di laminazione (6) e quindi attraverso gli evaporatori di media temperatura (7) essendo detto dispositivo (22) disposto per il controllo di una valvola di regolazione della pressione (23) controllata in modo da limitare la differenza di pressione tra il separatore liquido / vapore (5) e il ricevitore di aspirazione (8) permettendo di ridurre la portata di refrigerante attraverso gli evaporatori (7) e quindi, a parità di carico termico, di ridurre la frazione liquida all’uscita da detti evaporatori (7).
3) Circuito frigorifero di cui alla rivendicazione 1 ) e 2) in cui la valvola regolatrice di pressione (23) utilizzata per ridurre la pressione differenziale tra il separatore liquido / vapore (5) e il ricevitore di aspirazione (8) è incorporata nel dispositivo di regolazione della pressione e trasferimento di carica (X).
4) Circuito frigorifero di cui alla rivendicazione 1) e 2) e relativo sistema di regolazione in cui l’algoritmo di controllo della valvola regolatrice di pressione (23) utilizzata per la ridurre la pressione differenziale tra il separatore liquido /vapore (5) e il ricevitore di aspirazione (8) è incorporato all’interno del dispositivo di regolazione della pressione e trasferimento di carica (X).
5) Circuito frigorifero di cui alla rivendicazione (1) che includa uno scambiatore di desurriscaldamento (20) e una valvola a 3-vie o dispositivo equivalente (21) sulla linea di mandata del compressore (19) così da permettere il by pass di detto scambiatore (20) in base a un segnale da un interruttore di livello o equivalente dispositivo (22) installato sul ricevitore di aspirazione (8) per evaporare parte del liquido in eccesso.
6) Impianto frigorifero che utilizzi una qualunque delle soluzioni circuitali di cui alle rivendicazioni da 1 ) a 5).