ITMI20012631A1

ITMI20012631A1 - Metodo basato sull'errore quadratico medio per la regolazione adattativa di compensatori di pmd in sistemi di comunicazione a fibra ottica e

Info

Publication number: ITMI20012631A1
Application number: IT2001MI002631A
Authority: IT
Inventors: Giulio Colavolpe; Giancarlo Prati; Enrico Forestieri
Original assignee: Marconi Comm Spa
Priority date: 2001-12-13
Filing date: 2001-12-13
Publication date: 2003-06-13
Also published as: CA2468509A1; WO2003050985A1; US20050129409A1; AU2002353416A1; JP2005512456A; CN1312867C; EP1456980A1; US7444082B2; CN1695327A

Description

“Metodo basato sull’errore quadratico medio per la regolazione adattativa di compensatori di PMD in sistemi di comunicazione a fibra ottica e compensatore secondo il metodo”

La presente invenzione si riferisce a metodi per la regolazione adattativa di compensatori di PMD in sistemi di comunicazione a fibra ottica. L’invenzione si riferisce inoltre ad un compensatore secondo tale metodo.

Negli apparati di telecomunicazione a fibra ottica è nota la necessità di compensare gli effetti della dispersione di modo di polarizzazione (detta PMD=Polarisation Mode Dispersion) che si hanno quando un segnale ottico viaggia all’interno di un collegamento basato su fibra ottica.

E’ noto che la PMD causa distorsioni e dispersioni dei segnali ottici inviati lungo collegamenti a fibra ottica, rendendo il segnale ottico distorto e disperso. I differenti ritardi temporali fra le varie componenti del segnale nei vari stati di polarizzazione acquistano sempre più importanza all’aumentare delle velocità di trasmissione. Nei moderni sistemi di trasmissione basati su fibra ottica a frequenze di cifra sempre più elevate (10 Gbit/s e oltre) diviene molto importante e delicata la precisa compensazione degli effetti della PMD. Tale compensazione deve essere dinamica e effettuata con adeguata velocità.

Scopo generale della presente invenzione è ovviare agli inconvenienti sopra menzionati fornendo un metodo per la precisa e veloce regolazione adattativa di un compensatore di PMD e un compensatore secondo tale metodo.

In vista di tale scopo si è pensato di realizzare, secondo l'invenzione, un metodo per la regolazione adattativa di un compensatore di PMD in sistemi di comunicazione a fibra ottica, il compensatore comprendendo una cascata di dispositivi ottici regolabili attraverso i quali passa un segnale ottico da compensare, comprendente le fasi di estrarre le componenti yi(t) e y2(t) sulle due polarizzazioni ortogonali del segnale all’uscita del compensatore; ottenere il segnale y(t)=|y1(t)| |y2(t)| ; campionare il segnale y(t) agli istanti tk=kT con T = intervallo di simbolo, per ottenere campioni y(tk); calcolare l’errore quadratico medio e(k)=y(tk)-u(k), con u(k) uguale al simbolo trasmesso o con u(k) sostituito con una decisione û(k) sul simbolo trasmesso u(k); produrre segnali di comando per parametri di almeno alcuni dei detti dispositivi ottici regolabili per tendere alla minimizzazione di e(k).

Secondo il metodo, si è anche pensato di realizzare un compensatore di PMD in sistemi di comunicazione a fibra ottica, applicante il metodo secondo una qualsiasi delle rivendicazioni precedenti, comprendente una cascata di dispositivi ottici regolabili attraverso i quali passa un segnale ottico da compensare e un sistema di regolazione che comprende un fotorivelatore (17) che preleva le componenti yi(t) e y2(t) sulle due polarizzazioni ortogonali dal segnale all’uscita del compensatore; un campionatore (19) che campiona agli istanti tk=kT con T = intervallo di simbolo, il segnale y(t)=|yi(t)|<2>+|y2(t)|<2 >all’uscita del fotorivelatore (17) per ottenere campioni y(tk); un circuito (18, 20) di calcolo dell’errore quadratico medio e(k)=y(tk)-u(k), con u(k) uguale al simbolo trasmesso, e un regolatore (15, 16) che regola parametri di almeno alcuni di detti dispositivi ottici per tendere alla minimizzazione di e(k).

Per rendere più chiara la spiegazione dei principi innovativi della presente invenzione ed i suoi vantaggi rispetto alla tecnica nota si descriverà di seguito, con l'aiuto dei disegni allegati, una possibile realizzazione esemplificativa applicante tali principi. Nei disegni:

-figura 1 rappresenta uno schema a blocchi di un compensatore di PMD con l’associato circuito di controllo;

-figura 2 rappresenta un modello equivalente del compensatore di PMD.

Con riferimento alle figure, in figura 1 è mostrata la struttura di un compensatore di PMD, indicato genericamente con 10. Tale struttura consiste della cascata di alcuni dispositivi ottici che ricevono il segnale dalla fibra di trasmissione 11. Il primo dispositivo ottico è un controllore di polarizzazione 12 (detto “PC”= Polarization Controller) il quale permette di modificare la polarizzazione del segnale ottico al suo ingresso. Quindi si hanno tre fibre 13 mantenenti la polarizzazione (dette “PMF” = Polarization Maintaining Fibers) separate da due rotatori ottici 14.

Una fibra PFM è una fibra che introduce un prestabilito ritardo di gruppo differenziale (DGD= Differential Group Delay) fra le componenti del segnale ottico sui due principali stati di polarizzazione (PSP = Principal States of Polarization), chiamati il PSP lento e il PSP veloce.

Nel caso del compensatore mostrato in figura 1, i ritardi DGD alla frequenza della portante ottica introdotti dai tre PMF sono rispettivamente xc, ατc e (l-α) τc, con 0<α<1 e con τc e a che sono parametri di progetto.

Un rotatore ottico è un dispositivo che può modificare la polarizzazione del segnale ottico al suo ingresso di un angolo 0; (nella figura si ha per il primo rotatore e 02 per il secondo) su un circolo massimo sulla sfera di Poicarè.

Un rotatore ottico è, in pratica, implementato per mezzo di un PC adeguatamente controllato.

In figura 1, xi(t) e x2(t) indicano le componenti sui due PSP del segnale ottico all'ingresso del compensatore, mentre, similarmente, yi(t) e y2(t) sono le componenti del segnale ottico all'uscita del compensatore.

Le componenti y 1 (t) e y2(t) sulle due polarizzazioni ortogonali sono inviate all'ingresso di un fotorivelatore 17 (PD = Photo Detector) il quale produce un segnale y(t) dato da:

(l) Questo segnale può essere eventualmente filtrato per mezzo di un filtro di postrivelazione. Senza perdita di generalità, assumeremo che questo filtro non sia presente. L’eventuale presenza di questo filtro produce comunque ovvie modifiche nell'aggiustamento adattati vo dei parametri dei compensatori. Tali modifiche, facilmente immaginabili dal tecnico, non saranno perciò qui ulteriormente descritte. Come mostrato sempre in figura 1 , il segnale y(t) è poi campionato, per mezzo di un campionatore 19, agli istanti tk=kT, T essendo l'intervallo di simbolo. Basandosi sul campione y(tk), è presa una decisione sul bit trasmesso u(k). Indicheremo qui con ù(k) questa decisione, presa da un noto circuito decisore 18 (DEC).

Il comportamento di ingresso-uscita di ciascuno dei dispositivi ottici viene qui descritto per mezzo della così chiamata matrice di trasferimento di Jones Η(ω) che è una matrice 2x2 caratterizzata da componenti dipendenti dalla frequenza. Indicando con W^co) e W2(o>) le trasformate di Fourier delle componenti del segnale ottico all'ingresso del dispositivo, le trasformate di Fourier Ζ^ω) e Ζ2(ω) delle componenti del segnale ottico all'uscita del dispositivo sono date da:

(2) Si ha così che la matrice di trasferimento di Jones del PC è:

(3) dove hi e h2 soddisfano la condizione |hi|<2>+|h2|<2 >=1 e sono indipendenti dalla frequenza.

Indicando con φι e <(3⁄4 gli angoli di controllo del PC, hi e h2 sono espressi da: (4)

E' chiaro che se il PC è controllato per mezzo di altri angoli o tensioni, differenti relazioni correleranno questi altri parametri a hi e h2. Le semplici modifiche negli algoritmi per l'aggiustamento adattativo del compensatore PMD saranno discusse in seguito.

Analogamente, un rotatore ottico con angolo di rotazione θ, è caratterizzato dalla seguente matrice di Jones:

(5)

La matrice di trasferimento di Jones di un PMF con DGD t, può invece essere espressa come RDR<'1 >dove D è definita come:

(6) e R è una matrice di rotazione unitaria che tiene conto dell'orientamento dei PSP. Questa matrice R può essere presa come matrice identità I senza perdere di generalità quando i PSP di tutti i PMF sono allineati.

Come mostrato sempre in figura 1, allo scopo di controllare il compensatore di PMD è necessario un “controllore” 15 che produce segnali di controllo dei dispositivi ottici del compensatore calcolati in funzione di quantità che gli vengono inviate da un “pilota del controllore” 16 (detto “CD” = Controller Driver).

Il CD alimenta il controllore con le quantità necessarie per aggiornare i parametri di controllo dei dispositivi ottici del compensatore. Come sarà descritto nel seguito, queste quantità saranno estratte dal CD dai segnali all'ingresso e/o all'uscita del compensatore.

Il controllore opererà seguendo il criterio descritto nel seguito e userà uno dei due algoritmi descritti più avanti.

Allo scopo di illustrare gli algoritmi per l’aggiustamento adattativo del compensatore di PMD, si assumerà qui che il controllore possa controllare direttamente i parametri φι, <j>2, θι e θ2, che accorperemo in un vettore Θ definito come:

Se così non è, in generale ci saranno altri parametri da controllare, ad esempio alcuni voltaggi, che saranno legati ai precedenti mediante relazioni note. Si discuteranno in seguito le semplici modifiche necessarie.

Essendo la PMD un fenomeno lentamente variabile, la regolazione dei parametri del compensatore sarà realizzata ad una velocità più bassa della velocità di simbolo trasmesso 1/T. Assumeremo che questa regolazione è realizzata all'istante discreto di tempo tnL=nLT, dove L≥l. Indicheremo con:

il valore dei parametri del compensatore dopo Γη-esimo aggiornamento.

Secondo il metodo della presente invenzione il criterio per regolare i parametri del compensatore impiega il criterio delTerrore quadratico medio (MSE=Mean Square Error).

In base a ciò, i parametri Θ del compensatore sono regolati per minimizzare il valore quadratico medio dell'errore e(k), che è definito come:

(7)

Questo errore è una funzione di Θ attraverso y(tk). Si può esplicitare questa dipendenza definendo F(0)=e(k). Perciò, l'indice di prestazione da minimizzare è il valore medio di F<2>(0).

I parametri 0 del compensatore saranno aggiornati con la regola:

dove E{.} indica I<n>aspettato" e y>0 è un fattore di scala che controlla l'ammontare della regolazione.

In notazione vettoriale questo significa che il vettore dei parametri del compensatore è aggiornato aggiungendo un nuovo vettore con la norma proporzionale alla norma del gradiente di F<2>(0) e con opposta direzione, vale a dire che tutte le sue componenti

h bi

Tre variazioni del metodo di aggiornamento di base definito nella (8) possono essere ottenute usando solo le informazioni di segno contenute nell'errore e(k) e/o nella derivata parziale. Quindi, le tre possibili variazioni sono (considerando, come

esempio, la regola di aggiornamento riferita a φι):

(10) oppure

(11) oppure

(12)

Si descriveranno ora due metodi per calcolare il gradiente della funzione F2(0) e ottenere i parametri di controllo richiesti.

Primo metodo

Si consideri la regola di aggiornamento in notazione vettoriale espressa nella (9). Allo scopo di semplificare questa regola, nell'errore F(0)=e(k) sostituiremo il simbolo di informazione trasmesso u(nL) con la corrispondente decisione ù(nL), cioè, sostituiremo l'errore e(k) con Terrore stimato é(k) definito come:

(13) Nello schema di figura 1, tale errore stimato si otterrà aH’uscita del blocco sottrattore 20 e verrà inviato al CD.

) diviene:

(14)

Le derivate parziali di G(0) per 0=0(tn) possono essere calcolate usando la seguente procedura in cinque passi:

- Passo 1: trovare il valore

all'iterazione n. A tale scopo, nell'intervallo di tempo (nLT, nLT+LT/5) una stima di G[0(nL)] è calcolata mediando i L/5 valori dell’errore quadratico stimato, vale a dire:

(15) Passo 2: trovare la derivata parziale

all'iterazione n. A tale scop o, il parametro φι è impostato al valore 0i(nL)+A mentre gli altri parametri sono lasciati invariati. Il corrispondente valore di G(0), cioè G[0i(nL)+A, 02(nL), 0i(nL), 02(nL)] è calcolato come nel passo 1, ma nell'intervallo di tempo (nLT+LT/5, nLT+2LT/5). La stima della derivata

parziale di G(0) in funzione di φ[ è calcolata come:

all'interazione n. A tale scopo, il parametro φ2 è impostato al valore φ2(ηί)+Δ mentre gli altri parametri sono lasciati invariati. Il corrispondente valore di 0 lcolato come al passo 1, ma nell'intervallo di tempo (nLT+2LT/5, nLT+3LT/5). La stima della derivata parziale di G(0) in funzione di φ2 è calcolata come:

alliterazione η. A tale scopo, il parametro θι è impostato al valore 0i(nL)+ Δ

mentre gli altri parametri sono lasciati invariati. Il corrispondente valore di G(0), cioè G[0j(nL), <J>2(nL), Θ^ηΐ^+Δ, 02(nL)], è calcolato come al passo 1, ma nell'intervallo di tempo (nLT+3LT/5, nLT+4LT/5). La stima della derivata parziale di G(0) in funzione di 0j è calcolata come:

Passo 5: trovare la derivata parziale

all'iterazione n. Allo scop o di fare ciò, il parametro 02 è impostato al valore 02(nL)+A mentre gli altri parametri sono lasciati invariati. Il valore corrispondente di G(0), cioè G[(j>i(nL), 4>2(nL), 0j(nL), 02(nL) Δ], è calcolato come al passo 1, ma nell'intervallo (nLT+4LT/5, (n+l)LT). La stima della

derivata parziale di G(0) in funzione di 0 è calcolata come:

L'aggiornamento dei parametri mostrato sopra è fatto solo dopo che la stima del gradiente è completata.

E' da notare che, in questo caso, non è necessario che sia conosciuta la relazione fra i parametri di controllo del PC e dei rotatori ottici e le corrispondenti matrici di Jones. Infatti, le derivate parziali della funzione rispetto ai parametri di controllo del compensatore sono calcolate senza la conoscenza di questa relazione. Come conseguenza, se i parametri di controllo sono differenti da quelli assunti qui come esempio e sono, per esempio, qualche tensione o qualche altro angolo, si possono calcolare in modo simile le derivate parziali e si può effettuare l'aggiornamento di questi differenti parametri di controllo di conseguenza.

Infine, è da notare che quando questo algoritmo è usato, il CD non è necessario e il controllore deve ricevere solo l'errore stimato.

Secondo metodo

Quando una accurata caratterizzazione del PC e di ciascun rotatore ottico è disponibile, le regole di aggiornamento possono essere espresse come una funzione dell'errore stimato e dei segnali sulle due polarizzazioni ortogonali all'ingresso del compensatore.

Usando il noto algoritmo del gradiente stocastico (come è ad esempio citato nel libro Digital Communications di J.G.Proakis -McGraw-Hill, New York, 1983) e sostituendo nella (8) l'errore e(nL) con il corrispondente errore stimato é(nL), si ottiene:

(20)

In notazione vettoriale, l'espressione (9) diventa:

e (2I) Prima di descrivere come il gradiente di y(tnL) debba essere calcolato, verrà qui introdotto un modello equivalente del compensatore PMD.

Si è infatti trovato che il compensatore di PMD mostrato in figura 1, è modellizzabile come equivalente a un filtro trasversale a due dimensioni con quattro linee di ritardo “Tapped Delay Line” (TDL) combinanti assieme i segnali sui due stati principali di polarizzazione (PSP). Questo modello equivalente è mostrato in figura 2, dove:

C

c

c3

c

Per comodità, indichiamo con c(0) il vettore le cui componenti sono le c, in (22). E' da notare che i coefficienti “tap” Cj dei quattro TDL non sono indipendenti uno dall'altro. Al contrario, dati quattro di essi, gli altri sono completamente determinati dalle (22). Nella figura, per chiarezza si è indicato β=1-α.

Le derivate parziali di y(tnL) che appaiono in (21) possono essere espresse come una funzione delle componenti sui due PSP del segnale all'ingresso del compensatore ad alcuni appropriati istanti. Il campione di uscita y(tk) può essere scritto come (dove (B)H indica il coniugato trasposto della matrice B):

(23)

dove la matrice Hermitiana A(k)è data per definizione da:

(24)

con i vettori a(k) e b(k) definiti da:

(25)

Calcolando il gradiente di y(tnL), lalgoritmo (9) diventa:

θ (26)

dove

(27) è la matrice jacobiana della trasformazione c=c(0).

Quando i parametri di controllo sono differenti da quelli qui assunti come esempio, si avranno differenti relazioni fra questi parametri di controllo e i coefficienti Cj. Per esempio, se il PC è controllato per mezzo di alcune tensioni, data la relazione fra queste tensioni e i coefficienti hj e h2 che appaiono nella (3), saremo sempre in grado di esprimere, usando le equazioni (22), i coefficienti c, come una funzione di questi nuovi parametri di controllo.

Come conseguenza, nel calcolo del gradiente di y(tnL), la sola modifica che dovrà essere tenuta in considerazione sarà l'espressione della matrice Jacobiana J che dovrà essere modificata di conseguenza, come facilmente immaginabile dal tecnico esperto. Infine, è da notare che quando questo secondo metodo è usato, il CD deve ricevere i segnali ottici all'ingresso del compensatore e l'errore stimato é(nL). Il CD deve alimentare direttamente il controllore con questo errore stimato e con i campioni di segnali xi(t) e x2(t) ai desiderati istanti.

A questo punto è chiaro come si siano raggiunti gli scopi prefissati, fornendo un efficace metodo per il controllo adattativo di un compensatore di PMD e un compensatore che applica tale metodo.

Naturalmente, la descrizione sopra fatta di una realizzazione applicante i principi innovativi della presente invenzione è riportata a titolo esemplificativo di tali principi innovativi e non deve perciò essere presa a limitazione dell'ambito di privativa qui rivendicato.

Claims

RIVENDICAZIONI 1. Metodo per la regolazione adattativa di un compensatore di PMD in sistemi di comunicazione a fibra ottica, il compensatore comprendendo una cascata di dispositivi ottici regolabili attraverso i quali passa un segnale ottico da compensare, comprendente le fasi di: a) estrarre le componenti yi(t) e y2(t) sulle due polarizzazioni ortogonali del segnale all’uscita del compensatore; b) ottenere il segnale y 2 2 c) campionare il segnale y(t) agli istanti tk=kT con T = intervallo di simbolo, per ottenere campioni y(tk); d) calcolare l’errore quadratico medio e( on u(k) uguale al simbolo trasmesso o con u(k) sostituito con una decisione ù(k) sul simbolo trasmesso u(k); e) produrre segnali di comando per parametri di almeno alcuni dei detti dispositivi ottici regolabili per tendere alla minimizzazione di e(k).
2. Metodo secondo rivendicazione 1, nel quale, accorpati in un vettore Θ i detti parametri e definita una funzione F(0)=e(k), i parametri sono regolati per tendere a minimizzare il valore medio di F2(6).
3. Metodo secondo rivendicazione 2, nel quale definito il vettore Θ come: θ (φ φ θ θ )τ dove φι, (j>2, θι e 02 sono detti parametri, tali parametri sono aggiornati con la regola: { } 0,[ l | = Φ

dove E{.} indica Inaspettato" e γ>0 è un fattore di scala che controlla l’ammontare della regolazione.
4. Metodo secondo rivendicazione 2, nel quale il vettore Θ dei parametri è aggiornato aggiungendo un nuovo vettore con la norma proporzionale alla norma del gradiente di F2(0) e con opposta direzione, vale a dire che tutte le sue componenti hanno segno cambiato, così che la regola di aggiornamento è:

così che ci si muova verso un minimo relativo della funzione F2(0).
5. Metodo secondo rivendicazione 2, nel quale nelle (8) viene usato solo il segno dell’errore e(k)=y(tk)-u(k) e/o della derivata parziale.
6. Metodo secondo rivendicazione 4, nel quale nell’errore F(0)=e(k) il simbolo di informazione trasmesso u(nL) è sostituito con la corrispondente decisione u(nL), così da sostituire l'errore e(k) con l'errore stimato è(k) definito come è(k)=y(tk)-ù(k).
7. Metodo secondo rivendicazione 6, nel quale si definisce G così che la regola di aggiornamento (9) diviene: (14)
8. Metodo secondo rivendicazione 7, nel quale le derivate parziali di G(0) per θ=θ(ίη) vengono calcolate con la seguente procedura in cinque passi: - Passo 1: trovare il valore G

all'iterazione n; a tale scopo, neH'intervallo di tempo (nLT, nLT+LT/5) una stima di G[0(nL)] è calcolata mediando i L/5 valori dell’errore quadratico stimato, vale a dire: 05) Passo 2: trovare la derivata parziale all'iterazione n; a tale scopo, il parametro φ! è impostato al valore φι(ηί)+Δ mentre gli altri parametri sono lasciati invariati. Il corrispondente valore di G(0), cioè G è calcolato come nel passo 1, ma nell'intervallo di tempo (

nLT+2LT/5); la stima della derivata parziale di G(0) in funzione di φι è calcolata come:

all'interazione n; a tale scopo, il parametro φ2 è impostato al valore φ2(ηί)+Δ mentre gli altri parametri sono lasciati invariati; il corrispondente valore di G(0), cioè G[^i(nL), φ2(ηΤ)+Δ, 0i(nL), 02(nL)], è calcolato come al passo 1, ma nell'intervallo di tempo (nLT+2LT/5, nLT+3LT/5); la stima della derivata parziale di G(0) in funzione di Φ2 è

calcolata come: Passo 4: trovare la derivata parziale all'iterazione n; a tale scopo, il parametro 0i è impostato al valore 0!(nL)+ Δ mentre gli altri parametri sono lasciati invariati; il corrispondente valore di G(0), cioè G[(j>i(nL), <j>2(nL), 01(nL)+A, 02(nL)], è calcolato come al passo 1, ma nell'intervallo di tempo (nLT+3LT/5, nLT+4LT/5); la stima della derivata parziale di G(0) in funzione di 0i è calcolata come:

( ) (13) Passo 5: trovare la derivata parziale

all'iterazione n; allo scopo di fare ciò, il parametro 02 è impostato al valore 02(nL)+A mentre gli altri parametri sono lasciati invariati; il valore corrispondente di G(0), cioè G[<j)i(nL), (^(nL), 0i(nL), 02(nL) Δ], è calcolato come al passo 1, ma nell'intervallo (nLT+4LT/5, (n+l)LT); la stima della derivata parziale di G(0) in funzione di 02 è calcolata come:
9. Metodo secondo rivendicazione 3, nel quale nelle (8) Terrore e(nL) è sostituito c on Terrore stimato è(nL) e le regole di aggiornamento diventano: <(20)>
10. Metodo secondo rivendicazione 4, nel quale l’errore e(nL) è sostituito con l’errore stimato è(nL), così che la regola di aggiornamento (9) diventa: (21)
11. Metodo secondo rivendicazione 1, nel quale il compensatore di PMD è modellizzato come un filtro trasversale a due dimensioni con quattro linee di ritardo “Tappered Delay Line” combinanti assieme i segnali sui due stati principali di polarizzazione (PSP).
12. Metodo secondo rivendicazioni 2 e 12, nel quale il vettore Θ dei parametri detti è aggiornato aggiungendo un nuovo vettore con la norma proporzionale alla norma del gradiente di F<2>(0) e con opposta direzione, vale a dire che tutte le sue componenti hanno segno cambiato, così che la regola di aggiornamento è: (26) con la matrice Hermitiana A(k) data da: (24) con i vettori a(k) e b(k) definiti da: (25) (27) con c^.-.^cs che sono i coefficienti “tap” delle quattro linee di ritardo “Tappered Delay Line” e xl(t), x2(t) sono le componenti dei due principali stati di polarizzazione all’ ingresso del compensatore.
13. Metodo secondo rivendicazione 1, nel quale i detti dispositivi ottici comprendono un controllore di polarizzazione con angoli di controllo φι, 02 e due rotatori ottici con angoli di rotazione Θ) e θ2 e i detti parametri comprendono tali angoli di controllo φι, 02 e tali angoli di rotazione θι, θ2 o funzioni di essi.
14. Metodo secondo rivendicazione 13, nel quale fra il controllore e un rotatore ottico e fra rotatori ottici sono presenti fibre che introducono un prestabilito ritardo di gruppo differenziale mantenendo la polarizzazione.
15. Compensatore di PMD in sistemi di comunicazione a fibra ottica, applicante il metodo secondo una qualsiasi delle rivendicazioni precedenti, comprendente una cascata di dispositivi ottici regolabili attraverso i quali passa un segnale ottico da compensare e un sistema di regolazione che comprende un fotorivelatore (17) che preleva le componenti y^t) e y2(t) sulle due polarizzazioni ortogonali dal segnale all’uscita del compensatore; un campionatore (19) che campiona agli istanti tk=kT con T = intervallo di simbolo, il segnale all’uscita del fotorivelatore (17) per ottenere campioni y(tk); un circuito (18, 20) di calcolo dell’errore quadratico medio con u(k) uguale al simbolo trasmesso, e un regolatore (15, 16) che regola parametri di almeno alcuni di detti dispositivi ottici per tendere alla minimizzazione di e(k).
16. Compensatore secondo rivendicazione 15, caratterizzato dal fatto che i detti dispositivi ottici comprendono un controllore di polarizzazione con angoli di controllo φ1? φ2 e due rotatori ottici con angoli di rotazione θι e θ2 e nel quale i detti parametri che vengono regolati sono costituiti da tali angoli di controllo φ1; Φ2 e da tali angoli di rotazione θ1, θ2.
17. Compensatore secondo rivendicazione 16, caratterizzato dal fatto che fra il controllore e un rotatore ottico e fra rotatori ottici sono presenti fibre che introducono un prestabilito ritardo di gruppo differenziale mantenendo la polarizzazione.