HUT62381A - High-strength case fastening binding - Google Patents

Description

A találmány tárgya nagyszilárdságú tokos rögzitőkötés (10) több munkadarabnak (54,56) olyan munkadarabokkal való, kívánt szoritóterheléssel történő összeerősítésére, ahol a munkadaraboknak egy egyenesbe eső nyílásaik (50,52) vannak, egy hozzáférhető oldalfelületük (51) valamint egy zárt oldalfelületük van, amelyek alkalmasak egy összeszerelő szerszám által kifejtett tengelyirányú relatív erő és a munkadarabok (50,52) hozzáférhető oldalfelülete (51) felől kifejtett erő segítségével történő összeszerelésre. A találmány szerinti tokos rögzitőkötés csapszegének (12) egyik végén megnagyobbított fejben (37) végződő csaprésze (23), a csaprésznek (23) másik végén pedig több zárómenetet (22) tartalmazó zárórésze (19) és több húzómenetet (44) tartalmazó húzórésze (40) van, a csapszeget (12) belső végén kúpos csúcsban (48) végződő meghosszabbított hengeres falrészü (46) főhüvely (18) veszi körbe, ahol a hengeres falrész (46) a munkadarabokban (54, 56) kialakított, egyvonalba eső nyílásokba (50, 52) behelyezhető, és a főhüvelynek (18) egy első átmenő furata van, mely egy középponti tengelyirányú másik furattal együtt a csapszeg (12) • ·

- 2 csaprészének (23) befogadására alkalmas, továbbá a csapszeg (12) csaprészét (23) befogadó tágítható hüvelye (16) van, a tágítható hüvelynek (16) átmenő furata van, a tágítható hüvely a csaprészen (23) a csapszeg (12) feje (37) és a főhüvely (18) kúpos csúcsa (48) között helyezkedik el, a munkadarabok (54, 56) hozzáférhető felülete irányában egy gallér (14) helyezkedik el a csaprészén (23), a gallér (14) az összeszerelő szerszám által, a gallér (14) és a csapszeg (12) között kifejtett tengelyirányú relatív erő hatására a zárómenetbe (22) van behajlítva, a kúpos csúcs (48) a középponti tengellyel 12-17°-os szöget (A) zár be, a tágítható hüvely (16) a kúpos csúcshoz (48) képest tengelyirányban elmozdulva és a kívülről sugárirányban tágulva a tengelyirányú relatív erőnek megfelelően, egy záró oldalfelülettel (60) szemben egy megnagyobbított záróburkolatot (62) képez.

1. ábra

56.186/CSA

S B. G . & K,

v.íí?pesti Ní'Bmüközí

S r. a & a d a i ík i Írod a . ÍOj líud.rpcst, l)iijszínház u. 10. Íeiet-jíi: 153-3733, Fax: 153-3654

KÖZZÉTÉTELI PÉLDÁNY

Nagyszilárdságú tokos rögzítőkötés

HUCK INTERNATIONAL, INC., IRVINE, California, US

Feltaláló: SADRI Shahriar M., EL TORRO, US

A bejelentés napja: 1992. 05. Art.

Elsőbbsége: 1991. 05. 24. (705 447), US

A találmány tárgya több darabból álló kötés, elsősorban nagyszilárdságú tokos rögzitőkötés, melynek egy tokos csavarhoz hasonló kúposított szerkezeti része van, és amelyek egymáshoz erősített munkadarabok szorítóterhelését biztosítják, továbbá olyan csavaros rögzítő vakkötések, melyek tartógerendákhoz vagy oszlopokhoz, hidakhoz és hasonlókhoz alkalmazhatók.

A találmány tárgya lényegében több darabból álló, nagy szilárdságú tokos rögzítőkötések, melyeknek főhüvelyük, tágítható hüvelyük és csapszegük van, melyben a tágítható hüvely a főhüvelyhez viszonyítva tengelyirányban mozdul el és a fölött sugárirányban tágul a csapszegen keresztül kifejtett relatív tengelyirányú erőnek megfelelően. Ebben a tekintetben a találmány szerinti nagyszilárdságú rögzítőkötés nagy hasonlóságot mutat a 3 643 544 sz. US szabadalmi leírásban (Joseph Mássá részére kiadva 1972. február 22-én) ismertetett menetes típusúval; a rögzítőkötéseket az amerikai Voi-Shan Manufacturing Company értékesítette Visu-Lok és/vagy Jo-Bolt kereskedelmi nevekkel. Hasonló megoldásokat ismertet a 3 262 353 sz. US, (kiadva 1956. julius 26., Waeltz et al. részére), a 2 765 699 sz. US (knyomtatva 1956. október 9., J. LaTorre részére), a 2 887 003 sz. US (kiadva 1959. május 19-én Brilmayer részére) és a 3 1017 572 sz. US (kiadva 1963. október 22, Orloff részére) szabadalmi leírások.

A találmány szerinti nagyszilárdságú tokos rögzítőkötésnek egy hajlított típusú rögzítőkötés módján a csapszeggel oly módon együttműködő gallérja van, hogy miután a csapszeg fejét kialakították, a csapszeg és gallér között a növekvő nagyságú relatív tengelyirányú erő kifejtésével hajlítják az összeszerelő szerszám segítségével a gallért, a csapszegen kiképzett záróhornyokba. Ebben a vonatkozásban a 2 114 493 sz. US (kiadva 1938. április 19., L.C. Hűek részére) és a 2 527 307 sz. US (kiadva 1950. október 24., L.C. Hűek részére) szabadalmi leírások a rögzítőkötés csapszege és hüvelye közötti hajlított típusú kapcsolatot ismerteti.

A találmány szerinti nagyszilárdságú tokos rögzítőkötéshez előnyösen alkalmazható a Keith Nordyke-féle Sajtolt rögzítőkötés nagy ellenállú gallérral című, 1990. május 1. Nordyke részére kiadott 4 921 384 sz. US szabadalmi leírásban ismertetett gallér. Ezen kívül a Richard Dixon-féle Nagyszilárdságú rögzítökötés és eljárás nagyszilárdságú rögzítőkötésre című, 1988. április 20-án benyújtott 185 327 sz. közrebocsátásiú szabadalmi bejelentésben ismertetett horonyalak és elgondolások alkalmazhatók lennének a találmány tárgyában. Valamennyi fent megnevezett szabadalom és a Dixon-féle szabadalmi bejelentés a találmány tárgyához viszonyítva a technika állásának tekinthető.

A találmány szerinti nagyszilárdságú tokos rögzítőkötésnek van egy csapszege, egy tágítható hüvelye, egy főhüvelye és a záróhornyokba az előre kiválasztott nagyságú, a csapszeg és gallér között kifejtett relatív tengelyirányú erőnek megfelelően a zárómnetekbe hajlítható gallérja van. A találmány szerint a gallér kezdetben egy tengelyirányú erőt ad át a hajlító ütközőtől a főhüvelynek.

A csapszegnek megnagyobbított feje van, mely egy ellenkező irányú tengelyirányú erőt ad át a tágítható hüvellyel szemben az összeszerelő szerszám által kifejtett húzóerő hatására.

Mivel a tengelyirányú erő nagysága nő, a tágítható hüvely egy kúpos csúcshoz képest tengelyirányban mozdul el, a kúpos csúcs a főhüvely zárőburkolatén helyezkedik el és sugárirányban tágul és ezáltal a főhüvely azon végét túlterheli. A tágítható hüvely tengelyirányú elmozdulása és sugárirányú tágulása addig • ·

- 4 folytatódik, míg a tényleges záróburkolat nem kerül kapcsolatba a rögzítendő munkadarabok záró oldalfelületével.

Ezután a munkadarabokat a relatív tengelyirányú húzóerő további alkalmazásával és növelésével húzzák össze. A munkadarabokat összeszorító erő addig növekszik, míg a csapszegen levő záróhornyokba a gallért bele nem hajlítják. A munkadarabok végső szorítóterhelése először kezdeti nagyságú tengelyirányú erő segítségével határozható meg, melyet akkor éppen a gellér csapszegre történő ráhajlása előtt és ezután a gallérnak a hajutásnak megfelelően történő meghosszabbításával érnek el.

A munkadarabokra ható kezdeti tengelyirányú szorítőerőt előterhelésnek nevezik, míg a végső szorítóerőt a teljes hajlitás után végső szorítőterhelésnek nevezik. A hajlításnak ezen előterhelésnél történő megkezdését néha elsődleges kapocsrögzítésnek nevezik.

A találmány szerinti nagyszilárdságú tokos rögzítőkötést használnak ott, ahol nagy szilárdságú pl. 5SAE fokú (ASTM A325) vagy ennél nagyobb szilárságú rögzítőkötés szükséges.

Ez kívánatos ott is, ahol csavarok hegesztést, lapos anyákat vagy más összetett rögzítőkötéseket alkalmaznak. Ezért a találmány szerinti nagyszilárdságú rögzítőkötés különösen alkalmas épületek, hidak és hasonlók építésére, ahol a nagy szilárdság és tartósság az összeszerelt részek szoritóterhelése mellett komoly jelentőséggel bír.

A találmány szerinti nagyszilárdságú tokos rögzítőkötés szilárdsága olyan nagy, mint 5 SAE fok vagy nagyobb és/vagy F8T japán vagy annál nagyobb húzási szilárdságú. Ezt részben nagy keménységű vastartalmú anyag felhasználásával érik el. Ilyen • · · · · »·*·· · · · · • ····· · · ·

- 5 anyagok alkalmazásakor, olyan tényezőkkel, mint a horony feszültséggyüjtő hatása, korrózió és hasonlók lényegesebbé válhatnak, különösképp nagyszilárdságú csapszegek alkalmazásakor. E tényezőket az egyes alkotórészek anyaga és kialakítása is befolyásolja.

Ráadásul a feszültség alatti korróziónak a nagyszilárdságú csapszegre gyakorolt hatásait annak öntömítő jellemzői akadályozzák, melyek megvédik a csapszeg erősen terhelt részeit a légkör behatásaitól és azzal való érintkezéstől.

Ezért kívánatos a rögzítőkötésben egy utólagos szorítóterhelésről is gondoskodni. Ez probléma lehet, hacsak nem alakítanak ki záróburkolatet, mely épségét nemcsak a nagy előterhelésnek, hanem a kívánt utólagos terhelésnek megfelelően is megőrzi. Tehát a találmány célja az is, hogy a zárőburkolatot oly módon kialakítsák ki, hogy megtartsa a nagy elő- és nagy utólagos szorítóterhelést. De emiatt felmerül egy járulékos probléma is, mivel az alapvetően szükséges relatív tengelyirányú erő, melynek nagysága lehetővé teszi a nagy előterhelést, alkalmazása miatt a gallérnak nagy ellenállóképességűnek kell lennie, hogy ezáltal ellenálljon a kezdeti hajlításnak. Ezekben az esetekben a hajlító ütköző és gallér érintkező végének viszonylagos méretei úgy vannak kiválasztva, hogy a kezdeti hajlítás kellő visszatartását és tartását biztosítsa, míg a kívánt előterhelést el nem érik.

A találmány szerinti nagyszilárdságú tokos rögzítőkötésben Nordyke szabadalmában ismertetett gallérkialakítást alkalmazzák nagyszilárdságú, hajlított típusú rögzítőkötés megvalósítására, melynek nagy alaktartása van, míg általában kiegyenlített terhelést érnek el a csapszegben, és csökkentik a csapszeg • ····· · · · ···· * «··· ·· ··

- 6 helyi alakváltozását.

A találmány szerinti nagyszilárdságú rögzítőkötés egyik előnyös kiviteli alakjánál a tágítható hüvely falvastagsága maximálisra van növelve és ezáltal nő a záróburkolat erőssége. Ahogy az látható, ezt egyedülálló összeszerelési és gyártási folyamat során érjük el.

Néhány alkalmazásban kívánatos lehet egy csapszeg-gallér kombináció, melyben előre meghatározott mértékű túltömés van. Túltömés ott fordul elő ott, ahol a gallér anyagának a csapszeg záróhornyaiba behajlítandó része nagyobb mint a hajlított ütköző mélyedésének és a csapszeg záróhornyainak szembenlévő része által meghatározott megfelelő rész. A találmány tárgyának csapszeg- és gallérkialakításainak változtatható hossza által egyenletesebb túltömést biztosít.

Egy előnyös kiviteli alaknál a csapszeg záróhornyai spirális külső csavarmenetként vannak kialakítva. Ilyen esetben a gallér érintkező belső csavarmenettel látható el, melynek kiterjedését előre választjuk meg, oly módon, hogy az alkotórészek kezdeti előzetes összeszerelése megvalósítható legyen. A gallér belső csavarmenete oly módon van kiválasztva, hogy a relatív tengelyirányú erőnek megfelelően a gallér deformálódásának kezdete előtti vagy a csapszeg záróhornyaiba történő behajlítása (elsődleges kapocsrögzítés) előtti szinten annyira nyíródlk el vagy deformálódik, hogy a gallér a csapszeg fölött tengelyirányban szabadon mozdulhat el és az összeszereléskor fellépő terhelésekre ugyanolyan módon reagál, mint a belső csavarmenet nélkül kialakított gallér. Ezért a szerkezetet úgy lehet használni, ahogy azt a Richard Dixon részére Különböző szorítok ··· « ···· · • ····· ·· · ··«· · ···« ·· ♦ ·

- 7 és eljárások című 1989. szeptember 19-én kiadott 4 867 625 sz. US szabadalmi leírás ismerteti. Hasonlóképpen, egy kiviteli forma alkalmazható Walter Smith által 1989. március 21-én megadott, 4 813 834 sz. US szabadalmában ismertetett módon.

Néhány alkalmazásban kívánatos, hogy a szorítok mind a szorítás, mind az anyagkifáradás tekintetében kedvező szilárdsági jellemzőkkel rendelkezzenek. Ezen későbbi megfontolásból előnyös lehet Dixon '327 sz. bejelentésében ismertetett horonyalak és elgondolások felhasználása.

Ily módon előnyös lehet, ha a csapszeg zárómenetei nem túl mélyek, és oly módon vannak kiképezve, hogy a menetprofil lekerekített, íves vonalú. A zárómenetek spirálisak vonaluak.

A kis menetmélységű zárómenetek eredő kifáradási élettartama előnyösebb az összehasonlítható menetes rögzítőkötésekénél.

Célszerű még, ha a munkadarab furatai nagyobbak vagy a munkadarab záró oldalfelülete viszonylag lágy és következésképpen deformálódó anyagból van kialakítva. Előnyös továbbá viszonylag kis falvastagságú közbülső hüvely, amely úgy van kialakítva, hogy a csavaros oldalsó nyílás körül azonnal összehajlik, és ezáltal a tágítható hüvely elmozdulását és egy nagyobb méretű furatba való préselődését megakadályozza és/vagy a lágy anyagból kialakított munkadarab záró oldalfelületének deformálódását akadályozza meg.

Tehát a találmány feladata, nagyszilárdságú deformálható, tokos rögzítőkötés kialakítása.

A találmány feladata továbbá egyedülálló, csavaros szerkezet, mely nagyszilárdságú záróburkolatu rögzítőkötés kialakítására szolgál.

···

A találmány feladata továbbá, nagyszilárdságú tokos rögzítőkötés kiképzésére alkalmas csavaros szerkezet létrehozása, ahol a rögzítőkötésnek nagyszilárdságú feje, nagy kiemelkedő gallérú hajlított szerkezete van.

A találmányt néhány előnyös kiviteli példán kersztül, rajzok kapcsán ismertetjük, ahol: az

1. ábra a találmány szerinti nagyszilárdságú csavaros rögzítőkötés hosszmetszetben, melynek csapszege, gallérja, elsődleges vagy tágítható hüvelye, másodlagos vagy fohüvelye és visszatartó alátété van, mely az egymással összeerősitendő munkadarabokkal van kapcsolatban, az

1A. ábra az 1. ábra szerinti csapszegnek az 1. ábrán jelölt

IB ábra

IA részlet nagyított, a tágítható hüvely és nézeti ábrázolása, az főhüvely általában az 1.

ábrán jelölt IB körbe eső részeinek nagyított nézeti vázlatos ábrázolása, abban a helyzetben, amint az kezdetben sugárirányban tágult és a főhüvely hozzárendelt vége fölött kezd elmozdulni, a

2.

ábra a tokos rögzítőkötésnek az 1. ábrához hasonló nézetben való ábrázolása, miután a záróburkolatet már kialakítottuk és a rögzítőkötést beállítottuk,

3.

ábra egy diagram, mely az összeszerelő szerszámra ható hidraulikus nyomást font/négyzetinchben ábrázolja az idő függvényében, a rögzített munkadarabokra nehezedő szorítóterhelést font súlyegységben az idő ·· 9 ·· ·· ·· • ·· ·»·«·« ··· · ·»·· * • «··*· ·· ·

	- 9 - függvényében, ábrázolva az összeszerelő szerszám terhelése és szorítóterhelés közötti kapcsolatot a találmány szerinti rögzítőkötés összeszerelésének különböző szakaszaiban, a
4. ábra	I-tartók összeerősítésére szolgáló toktartós kiviteli alak metszeti, képszerű ábrázolása előre összeszerelt I-tartóval, ahol egyes részek törten vannak ábrázolva, az
5. ábra	a 4. ábrán ábrázolt kiviteli alak általában a 4. ábrán vett 5-5 nyilak irányába mutató, de az egy darab I-tartót az összeszerelés helyén beállított és beállítás előtt levő rögzítőkötéssel ábrázoló metszeti ábrázolása, a
6. ábra	oldalnézeti ábrázolás, mely a hídépítésnél alkalmazható kiviteli alak egyes részeinek tört és más részeinek metszeti, oldalnézeti ábrázolása, a
7. ábra	egy pár toktartót összeerősítésére alkalmas előnyös kiviteli alak alkalmazásának látszati ábrázolására,
8. ábra	a az 1. ábrán ábrázolt kiviteli alak módosított változata, melynél közbülső hüvelyt alkalmazunk az összeerősített munkadarabok záró oldalfelületén a kellő hordozási felület biztosítására, a
9. ábra	az 1. ábra szerinti kiviteli alak módosított változatának a 8. ábrához hasonló nézetbeni ábrázolása az összeszerelés és a záróburkolatának kialakítása előtt, a
10. ábra	az 1. ábra szerinti kiviteli alak módosított váltó-

zatának a 8. ábrához hasonló nézetbeni ábrázolása a

- 10 záróburkolat kialakítása és a rögzítőkötés beállítása után, a

11.

ábra hosszmetszeti ábrázolás, ahol egyes részek a záróvágás és tágítható hüvely metszetében vannak ábrázolva, a

12.

ábra a csapszeg és tágítható hüvely hosszmetszeti ábrázolása a zárómenetek kialakítása után, a

13.

ábra az 1. ábrához hasonló nézetbeni ábrázolás, mely a

12. ábra szerinti csapszeget és tágítható hüvelyt felhasználó másik kiviteli alakot ábrázolja, a

14.

ábra az 1. ábra szerinti előnyös kiviteli alak módosított változatának tört nézeti ábrázolása a rögzítőkötés tömítését fokozó kialakítással, a

15.

ábra a 14. ábra szerinti kiviteli alak tört ábrázolása miután a rögzítőkötést beállítottuk, a

16A-C. ábrák a nagyított tört nézeti ábrázolások, melyek a záró oldalfelület kiemelkedésének azon mértékét ábrázolják, mely szükséges a záróburkolat kialakításához és ezáltal a főhüvelyben 12, 17, 20°-os illetve a maximális szorítás állapotának megfelelő csúcsszög kialakításához és végül a

17A-C. ábrák a találmány szerinti rögzítőkötés nagyított, tört nézeti ábrázolásai, melyek a 12, 17, illetve 20°-os csúcsszögű főhüvellyel kialakított csavaros rögzítőkötések szorítóképességének különböző tartományú értékeit ábrázolják, valamennyi nézet jobb oldalán «· · ·· «« ··· ··♦<>·· ··· · ···· · • *·«·· ··· ···· « · k · · ·· ««

- 11 ábrázolt minimális és bal oldalán ábrázolt maximális és bal oldalán ábrázolt maximális szorítás!

állapottal.

Ahogy az az 1. ábrán látható, a 10 tokos rögzítőkötésnek csapszege, csőszerű 14 gallérja, elsődleges vagy 16 tágítható hüvelye, másodlagos vagy 18 főhüvelye és 20 visszatartó alátétje van. Ahogy 1. ábra ábrázolja, a 14 gallér a Nordyke-féle '384 sz. szabadalomban ismertetetteknek megfelelő típusú és a 12 csapszeg meghosszabbított 23 csaprészén kialakított 19 zárórészben levő 22 zárómenetekbe történő behajlításra alkalmas. A találmány tárgyának 1. ábra szerinti kiviteli alakjánál a 22 zárómenetek folyamatos spirális csavarmenetként vannak kialakítva.

A 14 gallérnak 24 átmenő furata van, melyet az egyik végen levő, csökkentett átmérőjű, általában egyenes, első 26 furatszakasz és egy, avval szemben levő, a külső végen kialakított, nagyított átmérőjű, általában egyenes 28 furatszakasz határoz meg. Egy közbülső 30 furatszakasz csonkakúpalakú és 26, 28 furatszakaszokkal való kapcsolódásnál kifelé, sugárirányban hajlik vagy vékonyodik. A 14 gallérnak általában egyenletes a falvastagsága, ily módon a 14 gallér 32 külső felülete belső végén általában egyenes és a sugárirányban hajlott közbülső 30 furatszakasz fölött általában csonkakúp alakú.

A 20 alátét egyes előnyös kialakításoknál kiküszöbölhető és másoknál az ilyen visszatartó alátétek helyett a 14 gallér megnagyobbított peremmel alakítható ki. A különálló 20 alátét alkalmazásának előnye, hogy a 20 alátét anyaga és keménysége kiválasztható és ezáltal lehetővé válik a vissza• · · · «44»· • « · 4 ··· ♦· • 4« ·· · · ·· ···· · *·«· ·· ··

- 12 tartás biztosítása valamint a terheléssel és a deformálódással szembeni ellenállás létrehozása. A 14 gallér különböző anyagú és keménységű lehet és ezáltal lehetővé válik annak a 22 zárőmenetbe történő hajlítása.

A 14 gallér külső, elvékonyodó felülete általában ugyanabban a szögben hajlik tovább a 14 gallér külső, szembenlévő felületek túlnyomó része fölött. A külső vég külső felülete 34 köztartó kamrában végződik. Egy összeszerelő hajlító ütközője által a 14 gallérnak a 12 csapszegre történő ráhajIrtásakor kifejtett sugárirányú nyomóerő nagyságát egyrészt a 34 leélezés szöge határozza meg, mely egy hajlító ütközőn keresztül átadott tengely- és sugárirányú terhelést ad át.

Az összeszerelő szerszám és hajlító ütköző lehet a technika állásából már ismert kialakítású, annak részletes ismertetését mellőzzük.

Ahogy az Nordyke szabadalmából ismert, a 14 gallér kúpos részének külső végén levő falvastagsága fokozatosan 34 leélezés szögéig történő kereszteződésnél levő maximális falvastagságig nő. A falvastagságnak e növekedése egy járulékos anyagmennyiséget is eredményez, mely kompenzálja a 14 gallér anyagának a hajlításkor kiemelkedő részét és ezen túlmenően a 14 gallér behajlított részének teljes hosszában a csapszeg 22 zárómeneteinek egyenletesebb kitöltését teszi lehetővé.

Ezáltal a 14 gallér csaprészének sugárirányban kifelé hajlott vagy kűpalakja miatt a kívánt tartást biztosítja, de ezen túlmenően általában egyenletes falvastagsága miatt a 12 csapszeg 22 zárómenetek általában egyenletes kitöltését teszi lehetővé anélkül, hogy a 12 csapszeg keresztmetszete szűkülne és a ·· · ·< ·· ·· «·· · e 4 · * « « « « · ··· · · « ·«·« · » · · «·«« * ··«· ·· ·· zárómenetek alakja minimális mértékben változna.

A 14 gallér belső végénél levő egyenes 26 furatszakaszban kialakított 36 belső csavarmenettel van ellátva. A behatárolt 36 belső csavarmenet a 12 csapszeg 19 zárórészének menetes kapcsolódásra és ezáltal a 10 tokos rögzítőkötés alkotórészeinek az 1. ábrán látható összeszerelt állapotban tartására alkalmas.

A 12 csapszegnek a 23 csaprész egyik végénél megnagyobbított 37 feje van. A 23 csaprésznek egy viszonylag 38 sima szakasza van, mely a csavarmenetes 19 zárórésszel folytatódik; egy csökkentett átmérőjű 40 húzórész több 44 húzómenetek van kialakítva és egy 42 közbülső hornyon keresztül a 19 zárórészhez van csatlakoztatva. A gyűrűalakú 42 közbülső horony csökkentett keresztmetszetű, és'úgy van kialakítva, hogy egy előre meghatározott tengelyirányú terhelésre törjön.

A 18 főhüvelynek D külsőátmérője 46 hengeres falrésze és belső végén 48 kúpos csúcsa van. Az egyik előnyös kiviteli alaknál a 48 kúpos csúcs előnyösen az IB ábrán látható módon a 10 tokos rögzítőkötés X tengelyével párhuzamos egyenessel és 12-17°-os A szöggel van kialakítva.

A 18 főhüvely 46 hengeres falrésze átnyúlik az 54 ill. 56 munkadarabok párjának 50, 52 nyílásain, az 56 munkadarab a 20 alátéttel érintkező 51 hozzáférhető felületével. A 18 főhüvely 46 hengeres falrészének D külső átmérője úgy van kiválasztva, hogy az 50, 52 nyílásokon bizonyos csavarrással, oldalirányú holtjátékkal haladjon át. Ebben a vonatkozásban a csapszeg 37 fejének átmérője és a 16 tágítható hüvely külső átmérője általában megegyezik, azaz a D átmérő mint olyan, megfelel az 50, 52 nyílásokon keresztül vezetés bizonyos •« w ·· «· ·· • · * · · Λ · · V • ♦ · · ··· · · • ···· 4 · · · ··»· · ···· ·· ·· oldalirányú holtjátékának. Ezért a 12 csapszeg 37 fejének átmérője és a 16 tágítható hüvely külső átmérője azaz a D átmérő általában azonos, ezáltal valamennyit az 50, 52 nyílások bizonyos csavaros oldalirányú holtjátékkal befogadhatnak. A 16 tágítható hüvely általában egyforma külső és belső átmérőjű csőként van kialakítva.

A 10 tokos rögzítőkötés beállítása céljából az összeszerelő szerszám a 12 csapszeg, 14 gallérhoz képest a 18 főhüvely és 16 tágítható hüvely között relatív tengelyirányú erőt fejt ki. Mivel a relatív tengelyirányú erőt oly módon fejtjük ki, hogy a csapszeg 37 fejével szomszédos 23 csaprészen elhelyezett 16 tágítható hüvely a 18 főhüvelyhez képest tengelyirányban mozdul el és' a 60 záró oldalfelülettel kerül érintkezésbe.

A 16 tágítható hüvely 58 szabad vége a 18 főhüvelyen elhelyezkedő 48 kúpos csúccsal érintkezik. A 16 tágítható hüvely belső átmérőjének az 58 szabad végén a 48 kúpos csúcséval lényegében megegyező szögű 59 barázdája van. Az 59 barázda vékony, 58 szabad, végén mért falvastagságot mégsem csökkenti 25%nál nagyobb mértékben. Ez azt eredményezi, hogy a 16 tágítható hüvelynek mindkét végén van 59 barázda, ezáltal valamelyik vég 58 szabad végként szolgálhat és így leegyszerűsítheti az összeszerelést. így a 16 tágítható hüvely tengelyirányban mozdul el, a 48 kúpos csúcs felületét túlterheli és sugárirányban tágul. Mivel a relatív tengelyirányú erő nagysága nő és a 12 csapszeg a 14 galléron keresztül tengelyirányban kezd elmozdulni, a 14 gallér 36 belső menete olyannyira elnyíródik vagy deformálódik, hogy a 12 csapszeg a 14 galléron keresztül szabadon elmozdulhat.

♦ · · · ···· « • ····· ·· · ···· · ···· ·« ··

- 15 Ezen helyzetben azonban még nem kezdődött meg a 14 gallér anyagának a 12 csapszeg 22 zárómeneteibe történő behajlítása és ráadásul a 12 csapszeg és 14 gallér nem felel meg egy tipikus tokos kötésként. A 16 tágítható hüvely tovább mozdul tengelyirányban és a 46 hengeres falrész vége fölöt sugárirányban tágul mindaddig, mig 58 szabad vége az 54 munkadarab 60 záró oldalfelületével nem kerül érintkezésbe. Ez az érintkezés bizonyos értelembe véve ütközési felületet alkot. Ugyanakkor a 16 tágítható hüvely most kitágult 58 szabad vége 62 záróburkolatot alkot.

Az 1B ábra vázlatosan ábrázolja a 16 tágítható hüvely alakját, amint az a 18 főhüvely 48 kúpos csúcsát túlterheli. Az 1B és 2. ábrán látható, hogy az 58 szabad vég kezdeti sugárirányú kifelé történő kiszélesedése közben (lásd 1B. ábra) sugárirányban befelé fordul vissza, mivel a későbbiekben a 18 főhüvely 46 hengeres falrész fölött tengelyirányban mozdul el és a 60 záró oldalfelülettel kerül érintkezésbe. Ezért kívánatos, hogy a 62 záróburkolat a 2. ábrán látható módon a 10 tokos rögzítőkötés X tengelyével általában párhuzamosan futó 58 szabad véggel legyen kialakítva. Egy nagy harang alakú vagy kúpalakú kialakítás az 58 szabad véget sugárirányban távol tartaná a 18 főhüvelytől az X tengellyel nem párhuzamos beállításban; ily módon egy ilyen 62 záróburkolatnak kisebb ellenállása lenne a terhelő toktartó szerkezettel szemben és ráadásul a terhelőkapacitás csökkenne. A 62 záróburkolat nagy kiterjedésű kialakítása céljából a 2. ábrán látható hasonló szerkezetnek megfelelő kialakítását a 48 kúpos csúcs A szöge határozza meg. Minél nagyobb az A szög, az 58 szabad vég annál inkább szélesedik sugárirányban kifelé, mivel a 48 kúpos csúcs fölött mozdul el.

Ez a nagyobb B csavaros oldalirányú holtjátékot tehetne szükségessé (lásd. 1. ábra), mielőtt 58 szabad vég sugárirányben befelé olyannyira elmozdulhatna, hogy az X tengellyel a kívánt párhuzamos helyzetet felvegye, ily módon minél kisebb az A szög, annál kevésbé szélesedik ki az 58 szabad vég és annál könnyebben mozdul el sugárirányban befelé a kívánt helyzetbe. Ezért 12-17°os A szög a kívánatos. Míg egy ilyen kis A szög úgy tűnhet, mintha nagyobb B csavaros oldalirányú holtjátékot tenne szükségessé, mint egy nagyobb A szög mellett a 16 tágítható hüvely 58 szabad végétől számított, annak a kívánt párhuzamos helyzetbe befelé sugárirányban történő elmozdulásához szükséges távolság kisebb, és kompenzálhatja a kis hossz mellett a nagyobb A szöge, ily módon az A szög 12-14° közötti értékei az előnyösek.

Ahogy azt korábban megjegyeztük, a találmány elsődleges feladata olyan nagyon jó szilárdsági jellemzőkkel rendelkező 10 tokos rögzítőkötés létrehozása, mely jellemzőkkel olyan területeken alkalmazott rögzítőkötések nem rendelkeznek, ahol szokványosán nagy szilárdságú tokos rögzítőkötéseket alkalmaztak. Ezen túlmenően a találmány feladata még olyan 62 záróburkolat létrehozása is, melynek geometriailag nagy az ellenállása a toktartó hajlításával szemben, a 10 tokos rögzítőkötés anyagait nagy szilárdságú és ezen túlmenően nagykeménységű anyagok közül választjuk ki.

A találmány egyik előnyös kiviteli alakjánál a 16 tágítható hüvely viszonylag nagyszilárdságú, nyújtható anyagból, mint például 4130-as vagy repülőgépőacélból alakítható ki, mely nek Rockwell-keménysége 28-32 Rc. Ezen túlmenően előnyös 17 tömeg% nikkeltartalmú 4130-as repülőgépacél felhasználása; a 4130-as repülőgépacél előírt nikkeltartalma 25 tömeg%. Úgy tűnik, hogy a járulékos nikkel kellőképpen növeli a 16 tágítható hüvely nyújthatóságát olyan mértékben, hogy megakadályozza a hüvely falának az összeszereléskor a sugárirányú tágulás és magas gyűrűfeszültségek következtében fellpő tengelyirányú repedését. A körülbelül 0.685 inch átmérőjű D átmérőjű és a fent megnevezett anyagból kialakított 16 tágítható hüvelyű 10 tokos rögzítőkötés ezért a t falvastagság 0.102 inch és ezáltal biztosítja a 62 záróburkolat kellő szilárdságát; a metrikus rendszerben a fent nevezett dimenziók általában 16 milliméteres tokos rögzítőkötésre vonatkoznak.

Meg kell jegyezni azt is, hogy a 16 tágítható hüvely, mely nagyszilárdságú anyagból van kialakítva, sugárirányban bekövetkező alakváltozásnak ellenáll és miközben folyamatos alakváltozást szenved a 62 záróburkolat kívánatos párhuzamos helyzete felé történő sugárirányú tágulásból eredő gyűrű alakú eszültségek sugárirányban befelé kényszerítik. Ennek következtében a 48 kúpos csúcs nagyobb A szöge alkalmazása elősegíti a 16 tágítható hüvely 58 szabad végének nemkívánatos kifelé irányuló, sugárirányú tágulásának csökkenését.

Ugyanezen egyenesek mentén, a fent nevezett kiviteli alaknál a 16 tágítható hüvely 58 szabad vége a 48 kúpos csúcs által történt tágulása után minimális tengelyirányú távolságon belül visszatér a kívánt párhuzamos helyzetbe. Ezt a 16 tágítható hüvely nagy keménysége és ezen túlmenően magas alakváltozási pontja és a 48 kúpos csúcs viszonylag kis csúcsszöge miatt érjük • ·

- 18 el. A találmány szerinti csavaros rögzítőkötés ezen kiviteli alakjának lényegében nagyobb funkcionális szoritóképességi tartománya lehet, mint egy olyan hasonló típusú tokos rögzítőkötéseké, ahol a főhüvely kúpos csúcsának nagyobb a szöge és/vagy lágyabb anyagból van kialakítva, alacsonyabb az alakváltozási pontja és/vagy kisebb szilárdságú. Ezért egy tokos rögzítőkötés szoritóképességi tartományát az egy tokos rögzítőkötéssel egymáshoz erősíthető munkadarabok minimális és maximális vastagsága között különbség határozza meg. A találmány szerinti rögzítőkötés képes az előírtaknak megfelelni, a tágíthatósága és a szorítóterhelése alapján.

A 12 csapszeg szilárdsága lényeges és ráadásul a 12 csapszeg vastartalmú vagy más, 38 Rc-42Rc vagy magasabb Rockwellkeménységű anyagból, mint például 4130-as repülőgépacélból alakítható ki. Ugyanakkor a 14 gallér vastartalmú vagy más anyagból, mint például 1008, 1010 vagy 1018-as alacsony széntartalmú, 68Rb-78Rb Rockwell-keménységű acélból alakítható ki. A 18 főhüvely vastartalmú vagy más anyagból, mint például 4130-as, 43Rc-47Rc Rockwell keménységű acélból alakítható ki. A 20 alátét vastartalmú vagy más anyagból, mint például magas széntartalmú, 40-45 Re Rockwell-keménységű acélból alakítható ki. A 20 alátét ily módon keményebb mint a 14 gallér és általában a 18 főhüvellyel megegyező keménységű és ráadásul hatékonyan képes ellenállni az egyiknek a másikba való préselésével szemben. Az egyik előnyös kialakításnál a 20 alátét 0,100 inch falvastagságú, ahol a 18 főhüvely D külső átmérőjepedig 0,685 inch az előbb megnevezett dimenziókkal rendelkező 16 tágítható hüvellyel együtt.

A kis csúcsszög előnye a viszonylagos B csavaros oldalirányú holtjáték csökkenése (lásd 1. ábra), melyet részben a 18 főhüvely 48 kúpos csúcsának a 60 záró oldalfelületből való kiemelkedésének csökkenését eredményezi, ami a 62 záróburkolatnak a kívánt párhuzamos helyzetnek megfelelő kialakításához szükséges. Ráadásul a 10 tokos rögzítőkötés szorítóképességi tartománya nagyobb, ha az A csúcsszög kisebb. Valamennyi fent említett megvalósítható a 10 tokos rögzítőkötés kívánt szilárdsági jellemzőivel összhangban.

Ezáltal a fent nevezett méretekkel és anyagokból kialakított 10 tokos rögzítőkötések összehasonlító analízisének eredményei a következők voltak különböző A csúcsszögek és ínch-ben mért dimenziók esetén.

Összehasonlító vizsgálat

A csúcsszög S K BL szorítóképességi oldalsó tartomány kiemelkedés

20°	0, 236	0, 233	0,469	0,125
17°	0, 147	0,278	0,425	0,197
12°	0	0,399	0,399	0,393

Az egyes rögzítőkötéseknek a 60 záró oldalfelületnek a fenti táblázatban szereplő oldalsó kiemelkedéseinek különbségei a

16A-C. ábrákon 12°, 17° illetve 20°-os csúcsszögű 10 tokos rögzítőkötéseknél van ábrázolva. Ezen kívül a 12°-os, 17°-os illetve 20°-os csúcsszögű rögzítések szorítóképességi tartományai közötti különbségek a 17A-C. ábrán vannak ábrázolva.

Ahogy az a 16A-C. ábrákon látható, az S hosszúság a 60 záró oldalfelületektől a rögzítőkötések szempontjából a maximális teljes vastagsággal rendelkező és maximális szorítás! állapotban levő munkadarabok összeszorítására szolgáló 48 kúpos csúcs kúpos hegyének belső vagy hosszanti végéig mért távolsága.. A K távolság a 48 kúpos csúcs tengelyirányú hossza. A BL távolság a 10 tokos rögzítőkötés 18 főhüvelyének kúpos csúcsa záró oldalfelületének kiemelkedése maximális szoritásl állapot esetén. A fenti vizsgálat a 18 főhüvelyhez hasonló hüvellyel készült, valamennyi főhüvely 48 kúpos csúcsának szabad végének azonos Dl átmérője van (lásd IB. és 16A-C. ábrákat) és ezen túlmenően valamennyi főhüvelynek szabad végén azonos falvastagsága van.

Ahogy az a 16A-C. ábrákon látható, 12°-os A csúcsszög esetén a 48 kúpos csúcs kúpos vége lényegében a 60 záró oldalfelületnél végződhet és a 62 záróburkolatet még megfelelő mértékben párhuzamos helyzetben tartja és így biztosítja a kellő szilárdági jellemzőket.

Evvel ellentétben a jelentékeny S távolság szükséges 20°-os csúcsszög esetén kellő párhuzamosságú 62 záróburkolat kialakításához és ezáltal a kellő szilárdsági jellemzők biztosításához, ily módon kisebb A csúcsszög esetén a kívánt csavaros oldalirányú holtjáték a minimumra csökkenthető. Az is látható, hogy 20°-os A csúcsszög nagyobb kúp vagy harang alakút és ezáltal a 62 záróburkolat további gyengülését idézi elő. E ··· « ·*· * · • *···· · · · tényezők ugyancsak hatással vannak a rögzítőkötés szorítóképességi tartományára.

A szorítőképességi tartomány olyan munkadarabok maximális és minimális teljes vastagsága közötti különbség, melyek közönséges rögzítőkötéssel erősíthetők össze. Ahogy az az összehasonlító vizsgálat táblázataiben szerepel, a szorítókötésnek kisebb A csúcsszög esetén nagyobb a szorítőképességi tartománya. Itt megjegyezzük, hogy a 20°-os A csúcsszög esetén a 62 zárőburkolat 58 szabad vége a párhuzamos helyzet elérése után sugárirányban befelé kezd elmozdulni és ennek gyenge, hajlott alakzat és ezenkívül a szorítőképességi tartomány korlátozása az eredménye.

A 17A-C. ábrákon látható, hogy a 20°-os csúcsszög kisebb szorítőképességi tartomány korlátozása az eredményez, mint a 12°—os, 17°-os vagy előnyösen 12-14°-os A csúcsszögű rögzítőkötéseké. A 17A-C. ábrán a 16 tágítható hüvely a 18 főhüvelyhez képest maximális és minimális szorítási állapotban van ábrázolva a jobb oldalon minimális a bal oldalon maximális szorítási állapotban ábrázolt 16 tágítható hüvely tágulásával. A 12°os csúcsszögű 48 kúpos csúcsú 18 főhüvellyel ellátott 10 tokos rögzítókötésnek háromszor nagyobb a szorítőképességi tartománya, mint a 20°-os csúcsszögű 48 kúpos csúcsú 18 főhüvellyel ellátottnak. Ezáltal a 12°-os csúcsszögű 48 kúpos csúcsú 18 főhüvellyel ellátott 10 tokos rögzítőkötés szorítőképességi tartománya lényegesen nagyobb, mint egy 17°-nál nagyobb csúcsszögű főhüvelyé. Ez tapasztalható egy 20°-os A csúcsszögű 18 főhüvely eredményei alapján.

Ezáltal látható az is, hgoy egy 12-17°os A csócsszögű 10 tokos rögzítókötésnek számos jelentős előnye van egy 20°-os vagy annál nagyobb csúcsszögű 10 tokos rögzítőkötéssel szemben. A fentiek szerint az A csúcsszög a kívánatos 12-17°-os tartományon belül választható ki az előbb felsoroltak közül bizonyos előnyök kihangsúlyozása céljából.

Nagyszilárdságú és nagykeménységű anyagok alkalmazásával a feszültség alatti korrózió és feszültségtorlódás a 10 tokos rögzítőkötés terhelhetőségének és összes teljesítményének tényezői lehetnek. Ezért kívánatos a 10 tokos rögzítőkötés nagy feszültségnek kitett részeinek a környezeti hatásokkal szembeni védelmével a feszültség alattti korrózió minimálisra csökkentése, evvel egyidőben kívánatos nagy terhelésű területeken a feszültséggyűjtő hatás minimálisra csökkentése.

Ezáltal a találmány szerinti 10 tokos rögzítőkötés olyan kivitelezésű, mely nagy feszültségnek kitett belső részeknek a légkörtől lényegében 100%-os elzárását teszi lehetővé és így megakadályozza a korróziót. Ezért előnyösnek bizonyult az, hogy a 16 tágítható hüvely előnyösen sugárirányben befelé deformálja a 48 kúpos csúcsot és ezáltal szoros érintkezésbe kerül a 12 csapszeg 38 sima csaprészével. Ez jó tömítést biztosít a 18 főhüvely és 12 csapszeg között, mely megakadályozza a nedvességet és/vagy szennyeződéseket, hogy elérjék a 12 csapszeget és ezáltal megakadályozzák a feszültség alatti korróziót. A lágyabb 16 tágítható hüvely befogott vége deformálódik és a 12 csapszeg keményebb 37 feje alá ékelődik be és így jó tömítést biztosít közöttük.

Ráadásul a lágy 14 gallér a behajlítás után jó tömítést biztosít a keményebb 12 csapszeg sekély 22 zárómenetivel, míg a 18 főhüvely és a 20 alátét érintkezési felületei ugyancsak jó * · ·« · 4

- 23 zárást biztosítanak. Ezért a 10 tokos rögzítőkötés alkotórészei cinklemezzel vonhatók be vagy más módon burkolhatók be a korrózió további megakadályozására.

Ahogy az a 2. ábrán látható, a 48 kúpos csúcsot, ha a 18 főhüvely A csúcsszöge 12-17°-os, sugárirányban befelé a 16 tágítható hüvely hozza érintkezésbe a 12 csapszeg 38 sima csaprészével és ezáltal a fent említett tömítőhatást váltja ki. Ez fokozott súrlódást és magasabb összeszereléskor! terhelést eredményezhet, mivel a 12 csapszeg a 48 kúpos csúcs összehajlott részén keresztül mozdul el. Azért, hogy az ilyen érintkezésből eredő túlzott súrlódást elkerüljük, a 48 kúpos csúcs 58 szabad végének végződésénél a falvastagság nem lehet kisebb a 38 sima csaprész falvastagságának 17%-nál. Ugyanakkor száraz filmképző kenőanyagok, mint például molibdéndiszulfidőit használunk az elmozduló részek közötti súrlódás csökkentésére. Egy olyan molibdénszulfid, mint az Everlobe által gyárott Lub 642 megfelelőnek bizonyult.

Ráadásul a feszültség alatti korrózió megakadályozására kívánatos a feszültségtorlódás csökkentése mint például a csapszeg 37 fejének 65 belső felülete és 38 sima csaprészének találkozásánál. Ezt a találkozásnál elhelyezkedő 63 lekerekítés áramvonala kialakításával érjük el. Ilyan áramvonalas kialakításhoz közelítünk a lekerekítő RÍ és R2 sugár (lásd 1A. ábra) alkalmazásával. A nagyobb RÍ sugár általában érintőleges a 38 sima csaprészre és körülbelül az R2 sugár kétszerese, mely általában érintőleges a csapszeg 37 fejére. Egy 0,450 inch átmérőjű 38 sima csaprésszel és egy 0,685 inch külső átmérőjű 37 fejjel ellátott 12 csapszeghez 1,02 inch RÍ és 0,050 inch R2 átmérő• 4 • 4* 444··»

4 4 9 ·«· *♦ • · 4 · 4 4 ··· ··»· * ·«*· ·4··

- 24 jű sugár bizonyult elegendőnek a 63 lekerekítésnél mért feszültségtorlódás mértékének csökkentésében. Ezen összefüggésben a 63 lekerekítés kiterjedt egy 0,080 inch nagyságú d tengelyirányú távolságra.

Meg kell jegyezni azt is, hogy a 16 tágítható hüvely szembeniévé) végének belső átmérőjén levő vékony 59 barázda és a 12 csapszeg 38 sima csaprészével a belső sugárirányú holtjáték biztosítja azt, hogy a 16 tágítható hüvely szembenlevő vége nem érintkezik a 63 lekerekítéssel.

Ráadásul a 63 lekerekítésre eső feszültségtorlódás mellett a fentiek szerint a 22 zárómenetek általában sekélyre vannak kialakítva és Dixon korábban ismertetett,327 sz. bejelentésében is szereplő íves’kialakítású menetmetszetük van. A menetmetszet ezen előnyös kialakításával a 22 zárómenetre eső feszültségtorlódás is mérséklődik.

A 14 gallér nagyított átmérőjű külső része biztosítja a kezdeti hajlítással azaz elsődleges kapocsrögzítéssel szembeni ellenállást. A hajlító ütköző hajlítási felülete és 34 leélezési szöge közötti kölcsönhatás olyan mértékű, hogy egy előre kiválasztott tartást biztosít és ezáltal a 14 gallérnak a 22 zárómenetekbe történő hajlítása megkezdése nem kezdődik meg, míg a relatív tengelyirányú erőnek egy kisebb nagyságát nem érjük el, mely elegendő a 62 záróburkolat kialakításához.

A Dixon bejelentésben leírtaknak megfelelően a csapszeg 22 zárómenetei sekély spirális, általában áramvonalas kialakításúak és ezáltal nagyszilárdságú, nagy szorítóterhelésű kiviteli alak valósítható meg. Az előbbiekben említett sekély menetmélység ·· 4 ·4 *«·· • · 4 « 4 · · ·· • 44 · «·· 44 • *···· 44· ♦♦·· · ···> · 4·· kialakítással a 14 gallér 32 csaprészének kiterjedését úgyválasztottuk meg, hogy általában túltömést, azaz olyan anyagmennyiséget biztosítsunk, mely nagyobb anyagmennyiséget biztosít a 22 zárómenetek kitöltésére, mint a hajlító ütköző mélyedése és a vele szemben levő 22 zárómenetek által alkotott hajlított burkolat. Ennél az előnyös kialakításnál kívánatosnak bizonyult 14-16%-kal több galléranyag biztosítása.

A 10 tokos rögzítőkötés szilárdságának fokozására a csapszeg 22 zárómenetei és a 14 gallér velük szomszédos kiegészítő hornyai és vállrészei a 12 csapszeg és 14 gallér anyaga nyirásállásához viszonyítva teljes szélességben oly módon oszthatók el, hogy a 12 csapszeg 22 zárómenetei és a 14 gallér elhatároló hornyai által alkotott vállrészei az elnyíródás kezdeti stádiumában vannak vagy egyidőben nyíródnak el a csatlakoztatott 54, 56 munkadarabok előre kiválasztott minimális nyújtási állapotában vagy annál fokozottabb nyújtási állapotban.

A 14 gallér hornyai által alkotott vállrészek, melyek a csapszeg 22 zárómenetei által alkotott hornyokat megelőzően nyíródnak el, azaz a csapszeg 22 zárómeneteinek vállrészei azon nyújtási terhelés 110%-a mellett nyiródik el, melynél a 14 gallér vállrészei elnyíródnának. A hornyok fentiek szerinti elosztásával a 12 csapszeg és 14 gallér érintkezési hossza adott nyújtási terhelésnél minimálisra csökkenthető. Természetesen, megfelelő gallérhosszal a fenti nyírásállósági kapcsolat fenntartható a 12 csapszeg 19 zárórészen keresztül átmérőirányban adott húzási törés mellett.

A fentiek szerint kívánatos, hogy a találmány szerinti • · · ·» 4 ·*· ··· 44···· • * · · ♦·· 44 • ···♦ ·4·· ♦ ·· · · ·*·* · 4··

- 26 nagyszilárdságú 10 tokos rögzítőkötés a rögzített kapcsolathoz magas végső szorító terhelést biztosítson. Ennek elérése céljából az összeszerelő szerszámok nagy terhelésre vannak igénybevéve, amely a 12 csapszegnek a 42 közbülső horonynál létrejövő nyírást okozó feszültséget is biztosítja. Ezáltal a 12 csapszegnek a 42 közbülső horonynál bekövetkező elnyíródásnál fellépő nagy terhelést lényegében a szerszám veszi fel annak következtében, hogy a 14 gallér szorosan a szerszám hajlító ütközőjén belül helyezkedik el.

Ezért jelentőséggel bír az, hogy a 42 közbülső horony ne nyíródjon el idő előtt, mivel ez a szerszámot kezelőnek folyamatosan átadott rövid ideig tartó terhelést eredményezhetné.

A 3. ábra az összeszerelő szerszám és tokos rögzítőkötés mint a 10 tokos rögzítőkötés között egy összeszerelési folyamat alatt fellépő, jellemző relatív terhelések ábrázolása diagramon. Ennél a kialakításnál a 10 tokos rögzítőkötés 18 főhüvelyének 0,685 inch külső átmérője van és az előbb ismertetett anyagokból van kialakítva. Az összeszerelő szerszám a Hűek Manufacturing Company által gyártott és forgalmazott HPT35L szerszámmodell.

A T görbe mutatja a szerszámra nehezedő hidraulikus nyomás nagyságát pond per négyzetinchben (Vy tengely) az idő függvényében (Vx tengely) a 10 tokos rögzltőkötés szerelésénél, például a fentiekben ismertetett 16 mm-es méretű 10 tokos rögzítőkötés esetében.

Ezért a T nyomásgörbe a 10 tokos rögzítőkötésre összeszereléskor kifejtett relatív , egyben a tengelyirányú erőnek diagramos ábrázolása pondokban. Az F görbe a rögzítőkötés által az ·· · ·· ·· ·· ··· «····· • 44 « ··· 4 ♦ • *««· · * « · ♦ ··· · ·-»»· ·· ·« összeszerelő szerszámon keresztül összeszereléskor kifejtett szorító terhelés eredő nagyságának ábrázolása pondokban (Vy tengely).

A TI nyomászintje a 16 tágítható hüvelynek a 18 főhüvely fölögg történő tágulásához és annak kezdetben a 60 záró oldalfelülettel szembeni elhelyezéséhez és így a 62 záróburkolat kialakításához szükséges nyomás. Az összeszerelés ezen szakaszában lényegében kizárólag a csvaros rögzítőkötésre, mármint a 10 tokos rögzítőkötésre és nem az 54, 56 munkadarabokra hat, az 54, 56 munkadarabokra ható FI szorító terhelés lényegében nulla volt, míg a TI nyomás nagysága 2000-3000 pond per négyzetinch volt.

E szakasz után a szerszámtól a 10 tokos rögzítőkötésig terjedő relatív tengelyirányú erő az 54, 56 munkadarabokra ható szorítóterhelést kezd kifejteni, míg a 14 gallérnak a 22 zárómenetbe történő behajlítása vagy beakasztása nem kezd egy elsődleges kapocsrögzítés-t eredményezni, és az F2 előterhelést, azaz a 14 gallér visszatartását le nem győzzük. Ugyanakkor a szerszámra ható hidraulikus nyomás T2 szintet éri el. A fentiekben ismertetett szerszámnál és 10 tokos rögzítőkötésnél a T2 nyomás 3500-4500 pond per négyzetinch, mig az 54, 56 munkadarabokra ható F2 terhelés 6000-8000 pond. Most a 14 gallér által kifejtett ellenerő legyőzésével a 14 gallér behajlítása folytatódhat és ennek folytatásához a szerszám által kifejtett relatív tengelyirányú erő valójában egy 3250-3750 pond per négyzetinches T3 eredő nyomásra csökken. A folyamat hajlítási szakaszában F3 terhelés hatására a 14 gallér meghoszszabbodik 14500-15500 lb-ra.

- 28 • · ·

« • ·« « ··· ♦

A találmány feladata továbbá a 12 csapszeg 23 csaprészének a 42 közbülső horonynál történő szétvágása. Mégegyszer fokozott relatív tengelyirányú erő hat főként a 10 tokos rögzítőkötésre amelyet az 54, 56 munkadarabok lényegében nem érzékelik.

A relatív tengelyirányú erő a szerszám által kifejtett 5850-7500 négyzetinch nagyságú T4 nyomás által nő, míg a 42 közbülső horony a folymat végén el nem törik. Az összeszerelő szerszám most megfordítja a folyamatot és a behajlított 14 gallért eltávolítja a szerszám hajlító ütközőjétől alacsony T5 nyomáson és így befejeződik az összeszerelési folyamat. Az 54, 56 munkadarabokra nehezedő szorítőterhelés átmenetileg csekély mértékben F4 terhelésre nő (18000-19000 lb mellett) és ezután a 12 csapszeg törése után egy végső értékű F5 terhelésre áll be (12500-13500 lb mellett).

A T4 nyomás görbéje úgy tekinthető, hogy az összeszerelési folyamat során a 10 tokos rögzítőkötésre kifejtett relatív tengelyirányú erő nagyságának alakulását ábrázolja. A 14 gallérnak a csapszeg 42 közbülső horonynál bekövetkező idő előtti törése nélküli teljes behajlításának biztosítása céljából kívánatos, hogy a 14 gallér behajlításához kifejtett Ds relativ tengelyirányú erő nagysága és a 42 közbülső horonynál a csapszeg törését előidéző Db relativ tengelyirányú erő nagysága közötti különbség nagy legyen és ezáltal elkerüljük a 12 csapszeg idő előtti törését .

A fenti példában a Df különbség 40%-ban a 12 csapszeg Db terhelése a Ds hajlítási terheléssel, mely a 12 csapszeg Db törőszilárdságának 60%-a.

Szintén a 44 húzómenetekben magas relativ tengelyirányú ··· ♦ beállítási terhelés esetén fellépő anyagszakadás elkerülése céljából kívánatosnak bizonyult, hogy a 42 közbülső horony átmérője és a 44 húzómenetektek menetmélységének aránya 82:1 legyen.

Az összeszerelt 10 tokos rögzítőkötéssel együtt a 14 gallérnak 24 átmenő furatában kialakított, kiegészítő belső menete van.

A 4. és 5. ábra 70 tartóoszlopos kiviteli alakot ábrázol, melynek függőlegesen szerelt, a 76 rögzítő kengyelek párjain keresztül vízszintesen elhelyezkedő 74 I-tartók a 72 zárt szelvényhez a találmány szerinti 10 tokos rögzítőkötés segítségével hozzákapcsolva.

Ezért valamennyi karimás 76 rögzítő kengyelnek általában Talakú és 78 alaprésze és arra keresztirányú 80 központi lábrésze van. A 78 alaprésznek több, a 72 zárt szelvény 86 szomszédos falában levő 84 furatokkal összeillő, azokhoz hasonló 82 furata van. A 74 I-tartó az együttműködő 76 rögzítő kengyelek párjainak 80 központi lábrésze között helyezkezdik el és azokhoz több 86 rögzítőkötés segítségével van erősítve, melyek lehetnek menetes vagy más típusú, nem csavaros rögítőkötések. Az 1. ábra szerinti 10 tokos rögzítőkötést a 76 rögzítő kengyel 78 alaprésze és 86 szomszédos falrész között alkalmazzuk a két alkotórész egymáshoz erősítésére.

Meg kell jegyezni, hogy a 72 toktartó lehet szokványos kialakítású, szokványos dimenziókkal rendelkező és így a 86 szomszédos falak közötti N belső távolság 5,9 inch vagy 150 mm. Ugyanakkor a befogadó 84 furatok középvonalai közötti G távolság 3,15 inch vagy 80 mm. Ez biztosítja a 10 tokos rögzítőkötések ·« ·· ·* • · · · · • · · · · · • · · · • ·· « · ··

közötti csavaros oldalirányú holtjáték korlátozását, ahol kettő vagy ennél több 74 I-tartót vagy más szerkezeteket kell a 76 rögzítőkengyekelen keresztül a különböző 86 szomszédos falak mellett levő 72 zárt szelvényhez erősíteni. Az 5. ábra négy darab 74 I-tartót ábrázol metszetben a rájuk szerelt 76 rögzítő kengyelekkel. Előre beállított állapotban a 10 tokos rögzítőkötés csavaros oldala a legjobban belenyúlik a 72 zárt szelvény belül lévő üregébe. Kívánatos az ilyen kiviteli alakoknál, hogy a beállított 10 tokos rögzítőkötésnek csavaros oldala minimális mértékben emelkedjen ki. Az 5. ábrán látható, hogy '-vei jelöltük a beállított 10' tokos rögzítőkötést, mig a beállítás előtt 10 tokos rögzítőkötéseknek jelöltük.

Fontos, hogy a beállítás előtt álló 10 tokos rögzítőkötésnél és a beállított 10' tokos rögzítőkötésnél szükséges csavaros oldalirányú holtjátéknak minimális értékűre való csökkentése.

Ezt legalább részben a 48 kúpos csúcsnak 12-17°-os csúcsszöggel történő kialakításával érjük el.

Az összehasonlító vizsgálat eredményeit tartalmazó táblázatból kitűnik, hogy a 12-17°-os csúcsszögű 10 tokos rögzítőkötés oly módon alakítható ki, hogy ugyanolyan vagy nagyobb szorítóképességi tartománya van, mint a 20°-os csúcsszögűnek és csavaros oldalának kisebb a BL kiemelkedése.

Ezzel szemben ugyanolyan szorítóképességi tartomány elérése céljából a 16 tágítható hüvely megrövidíthető és ezáltal még jobban csökken a csavaros oldal teljes BL kiemelkedése.

Ezáltal az 5. ábrán a középvonalak G távolsága a beállított 10' tokos rögzítőkötés csavaros oldalának fentiek szerinti kiemelkedésével oly módon maximálisra fokozható, hogy a szom31 ··· *4 ·» ·» ··· ··««·· * · · · ····· • · * · · · ·· · ··«* * · ··· ·· ·· szédos, beállítás előtt álló 10 tokos rögzítőkötés közvetlenül, de a beállított 10' tokos rögzítőkötés csavaros oldalával csavaros oldalirányú holtjátékban iktatható be közvetlenül. A 18 főhüvely, 0,685 inches D átmérője elérése céljából a 16 tágítható hüvely L hossza 0,64-0,66 inch közötti lehet és a csavaros oldal BL kiemelkedése 1,38-1,48 inch közötti értékű. A találmány szerinti 10 tokos rögzítőkötés másik előnye, hogy az 5. ábrán ábrázolt módon könnyen eltávolítható. Ezért a beállított 14 gallért csak ki kell vágni és a 10 tokos rögzítőkötés további részét keresztül kell nyomni, majd a 10 tokos rögzítőkötést ki kell cserélni.

Újonnan épített vagy felújítás alatt álló hidak, autópályák esetében gyakran van szükség arra, hogy a tartóoszlopokhoz, kengyeleket, más tartaókat rögzítsünk, melyek egyik oldalról általában hozzáférhetetlenek vagy csak viszonylag összetett folyamatok révén válnak hozzáférhetővé. A 6. ábra tipikusan olyan kialakítást ábrázol, melyben a szerkezet egyik oldalához való hozzáférhetőség teljesen ki van zárva.

A 6. ábra szerinti kiviteli alaknál az 1-2. ábra szerinti kiviteli alak alkotórészeihez hasonló alkotórészeinek ugyanaz a hivatkozási számuk, a hozzátett a betűvel kiegészítve.

Ezáltal a beton (vagy más típusú) 81 útfelület egy általában vízszintes 83 alátétlapot magába foglaló szerkezeten van megtámasztva. A 83 alátétlap viszont egy általában T-alakú, függőleges 85, 87 lemezek és L-alakú 89 rögzítőkengyelek által alkotott 91 T-alakú szerkezettel van megtámasztva. A 91 T-alakú szerkezet a 83 alátétlaphoz van erősítve, a beállítás előtti 10 tokos rögzítőkötés és a beállítás utáni 10' tokos rögzítőkötések ·· » ·· *-» ·· ··· ··«··· • · * · ·«·· · • ···· · ··· • · · · ♦ «»·· ·* «· segítségével.

A 10a tokos rögzítőkötés beállítás előtti állapotban van ábrázolva, míg a 10a' tokos rögzítőkötések beállított állapotban. A 10a tokos rögzítőkötésnek egy megnagyobbított 37a fejű 12a csapszege, 16a tágítható hüvelye, 18a főhüvelye, 20a alátétje és egy hajlítható 14a gallérja. A 10a tokos rögzítőkötés csavaros oldalát 90 mélyedésekkel kell ellátni, melyek ezután speciális fúrási technikával főképp a 83 alátétlapon vannak kialakítva. Itt kívánatos lenne, hogy a 90 mélyedés D mélysége minimális maradjon. Ezáltal a szükséges minimális csavaros oldalirányú holtjátékú 10a tokos rögzítőkötés nagyon alkalmas ilyen irányú alkalmazására, ezen túlmmenően a 90 mélyedések M mélysége csak kevéssel legyen nagyobb a B csavaros oldalirányú holtjátéknál. Ez látható a beállítás előtti 10a tokos rögzítőkötésnél, mely oly módon van kialakítva, hogy a maximális szorítóképességi tartomány elérése céljából a csavaros oldalnak a minimális csavaros oldalirányú holtjátéka legyen a 16A ábrának megfelelően. Míg a szokványos tokos rögzítőkötések olyan területeken alkalmazhatók, ahol az csak olyan összetett folyamatok által lehetséges, melyek során a 83 alátétlapban nyílások alakítjuk ki és ezáltal válik lehetővél a 83 alátétlap csavaros oldalának hozzáférhetősége.

A 7. ábra egy másik tartó oszlopos kivitelezést mutat, melynél a találmány szerinti rögzítőkötés előnyösen alkalmazható. A 7. ábra szerinti kiviteli alak leírásában az alkotórészek az 1-2. és 4. ábra szerinti kiviteli alak hasonló alkotórészeivel azonos hivatkozási számmal vannak jelölve egy b betű hozzátételével.

··· · » 4 · · r ·«· · ·«·· ♦ • ··€* · · ι · ···· «> ·* · · · « ·«

Ezáltal a 7. ábra szerinti kiviteli alaknál egy pár 72b zárt szelvényt kell (hasonlóan a 4. ábra szerinti 72 zárt szelvényhez) egymáshoz illesztve összeerősíteni, általában lapos 92 rögzítő kengyelek segítségével. Itt 10b tokos rögzítőkötések egész sorát lehet alkalmazni. A 72b zárt szelvényben kialakított 94, 96 nyílásokon, illetve 92 rögzítő kengyeleken keresztül a 72b zárt szelvénynek az ábrázolt módon való egymáshoz illesztve történő összeerősítésére.

Számos olyan terület van, ahol a csavaros oldalnyílás lehet kissé szabálytalan vagy túlméretezett. Ezen esetekben ez a 16 tágítható hüvely alkotta záróburkolat egyenlőtlen terhelését és/vagy záróburkolat nyílásába történő részleges átpréselését eredményezheti. Más helyzetekben a csavaros oldal lényegesen lágyabb, fokozott deformálódásnak is kitett anyagból alakítható ki, mint a tágítható hüvely által alkotott záróburkolat. Mindkét eset hatásai a csavaros oldal nyílása körül összehajló és fokozott felfekvési terhelésnek kitett közbülső hüvely alkalmazásával minimálisra csökkenthetők. A 8., 9. és 10. ábrán ilyen előnyös kialakítások láthatók. A 8-10. ábra szerinti kiviteli alak ismertetésében az 1-2. ábra szerintihez hasonló alkotórészek ugyanazzal a hivatkozási számmal vannak jelölve c betű hozzáírásával.

Ahogy az a 8.-10. ábrákon látható, a nagyszilárdságú

10c tokos rögzítőkötésnek 12c csapszege, 14c gallérja,

16c tágítható hüvelye, 18c főhüvelye és 20c alátétje van.

A 10c tokos rögzítőkötés az 54c és 56c munkadarabokban lévő 50c és 52c nyílásokban van elhelyezve. A fenti alkotórészek lényegében azonosak az 1-2. ábrák szerinti 10 tokos rögzítőkötés • ·· ·· ·· • »«««·* • · « « * »0·· « · « · * ♦*·· *· «· alkotórészeivel. Azonban a 16c tágítható hüvely e kiviteli alak esetében barázda nélkül van kialakítva, mint amilyen az 59 barázda vagy egy lényegesen kisebb barázdával. Ez az 58c szabad végen nagyobb terhelési felületet és ezen kívül nagyobb szilárdságú záróburkolatot eredményez. Ráadásul egy 94 közbülső hüvely van elhelyezve a 16c tágítható hüvely és a 18 főhüvely közé. A 94 közbülső hüvely általában vékony falvastagságú, a falvastagság a külső átmérő 8%-a. Ahogy az a 8. ábrán látható, a 94 közbülső hüvely úgy van előformázva, hogy félúton teljes hosszában sugárirányban kifelé enyhén ívelt legyen és ezáltal lényegében lehetővé teszi a hajlítást azon központi elhelyezésben. Biztosítva van az is, hogy a 94 közbülső hüvely hajlik, mielőtt a 18c főhüvely 48c kúpos csúcsa fölött sugáirányban tágulna. A találmány tárgyának egyik előnyös kialakításánál, amelynél a fenti alkotórészek az előbbiekben ismertetett anyagokból vannak kialakítva, 80 Rb Rockwellkeménységü ötvözött acélból kialakított 94 közbülső hüvely bizonyult megfelelőnek.

A 9. ábra szerint az összeszerelés első szakasza, a 94 közbülső hüvely hajlítása megkezdődött és még nem tágult ki sugárirányban a 48c kúpos csúcs fölött. Meg kell jegyezni, hogy a 16c tágítható hüvely 58c szabad végének sugárirányú tágulása a 94 közbülső hüvellyel való érintkezése eredményeként kezdődhet meg.

A 10. ábra a 10c rögzítőkötést az összeszerelés befejezése utáni állapotban ábrázolja. Most a 94 közbülső hüvely teljesen egy 94' lapos gyűrűbe süllyedt bele, mely az 54c munkadarab 60c záró oldalfelületére fekszik fel a 18c főhüvely 46c hengeres fal35 ·· · ·« 4· ♦ ♦ · *«···· • · · « ·«« · · • *··· · · · · ··*· | ·*·· ·« rész külső felületével szoros érintkezésben. A 94' lapos gyűrű ezáltal elfedi a 18c főhüvely 46c hengeres falrészének külső felülete és az 54c munkadarab 50c nyílása között bármilyen hézagot. Ugyanakkor a 16c tágítható hüvely 62c feje a 94' lapos gyűrű viszonylag nagyszilárdságú anyagára fekszik fel és ezáltal biztosítja a rögzítési terhelési felületet a 60c csavaros felületet a 62c záróburkolat által kifejtett nagy szorítóterheléstől megóv.ja. A 94 közbülső hüvely tengelyhossza úgy van kiválasztva, hogy a 94' lapos gyűrű külső átmérője a 18c főhüvely 46c hengeres falrész külső átmérőjének 140%-a.

A találmány szerinti rögzítőkötés egyik szilárdsági és terhelőképességi jellemzője a 62 záróburkolat szilárdsága. Ezért kívánatos a 16 tágítható hüvely falvastagságának és 37 fej maximálisra növelése, a tartószerkezet terheléssel szembeni legnagyobb ellenállását biztosítsa. Azonban a falvastagságot a 12 csapszeg 37 fejének külső átmérője és szomszédos sima csaprészének átmérője közvetlenül befolyásolja. Az 1. ábra szerinti alaknál a 16 tágítható hüvely (és ezen kívül a 62 fej eredő) falvastagságát a 12 csapszeg 37 fejének és 38 sírna csaprészének átmérője határolja be. A 12 csapszeg kialakításának folyamata során azonban a 19 zárórész egy állandó átmérőjű sima csaprészű csapszegből alakítjuk ki és ezáltal a 36 záróhornyok menetszelvénygerinc-átmérője nagyobb a 38 sima csaprész átmérőjénél. Összeszerelési célból a 16 tágítható hüvely belső átmérőjének nagyobbnak kell lennie a 38 sima csaprész átmérőjénél a 19 zárórész nagyobb menetszelvénygerinc-átmérője elérése céljából. Ennek következtében a 16 tágítható hüvely falvastagsága maximum a 10 rögzítőkötés elrendezése céljából ·· ·

- 36 kisebb. Ezt ismertetjük a 11-13. ábra szerinti kiviteli alaknál.

Ennél a kivitelnél az 1-2. ábrák szerinti 10 tokos rögzítőkötés alkotórészeihez hasonló alkotórészek ugyanazokkal a hivatkozási számokkal vannak jelölve d betű hozzáírásával.

A 11. ábra a 12d csapszeget befejezetlen állapotban ábrázolja és egy olyan lépcsős csapszeget ábrázol, melynek egy, a csökkentett átmérőjű 98 második csaprészhez csatlakoztatott 96 első csaprésze van. A 96 első csaprész átmérjője a 38 sima csaprész végső átmérője (lásd 12. ábra). A 19d zárórész nyújtását megelőzően a 16d tágítható hüvely a 96 első csaprészre van szerelve. Az 1-2. ábrák szerinti 16 tágítható hüvelyhez hasonlóan a 16d tágítható hüvelynek is a csapszeg 17d fejének külső átmérőjével lényegében egyező külső D átmérője van.

Azonban a 16d tágítható hüvelynek van egy belső átmérője, mely lényegében a 38 sima csaprész átmérőjével egyezik. Ezáltal a löd tágítható hüvely falvastagsága maximálisra nő és nagyobb az 1-2. ábrák szerinti 16 tágítható hüvelyénél. Ezt követően a 19d zárórészt és 40d húzőrészt nyújtjuk és a 42 közbülső hornyot alakítjuk ki. Most a 18d főhüvely, a 20d visszatartó alátét és 14d gallér szerelhető fel a 12d csapszegre, miután ezeket felszerelték, a lOd tokos rögzítőkötés felhasználható a 54d, 56d munkadarabok összeerősítésére. A 19d záróhornyos szakasz menetszelvény külső átmérője a 38 sima csaprész átmérőjének 104%-a. A 16d tágítható hüvely falvastagságának a 16 tágítható hüvelyénél nagyobb mértékű növekedése a kihajlási szilárdság 1015%-os növekedését eredményezi.

Amíg a találmány szerinti nagyszilárdságú rögzítőkötés előbb ismertetett kivitei alakjainak jó a tömítőképessége az előbb • 4 · ·· 444» ·** 4 4 · 4 4€

444 4 444 44 • 444· 4444 ···♦ 4 4444 44·· említett okokból, a 14-15. ábrák szerinti kiviteli alaknál e tömítőképesség fokozható. Ezért annál a kialakításnál az 1-2. ábra szerinti rögzítőkötés alkotórészeihez hasonló alkotórészei ugyanazzal a hivatkozási számmal vannak jelölve e betű hozzáírásával.

Ahogy a 14. ábrán látható, a lOe tokos rögzítőkötés 16e tágítható hüvellyel van ellátva, melynek tengelyirányban haladó, folyamatos, gyürűalakú éle vagy 100 kiemelkedése van valamennyi végén. A 100 kiemelkedés csökkentett vastagságú lényegében a 16e tágítható hüvely falvastagságának 10-60%-a. Olyan lOe rögzítőkötésnél, melynek 18e főhüvelye, 0,685 inch átmérőjű és a 16e tágítható hüvelye, 0,102 inch falvastagságú, a 100 kiemelkedés sugárirányú szélessége 0,060 inch. A 100 kiemelkedés tengelyirányú hossza 0,010 inch.

A 15. ábrán ábrázolt módon a lOe tokos rögzítőkötés összeszerelésekor maga a 16e tágítható hüvely 58e szabad végénél levő 100 kiemelkedés összehajlik az 54e munkadarab 60e záró oldalfelületének lágyabb anyagába és azon kapcsolatnál fokozza a tömítéses érintkezést. Az 58e szabad véggel szemben levő végen levő 100 kiemelkedés teljesen belesüllyed és ráilleszkedik a 12e csapszeg 37e fejének 65e felületére és növeli a kapcsolatnál fellépő tömítő hatást is. A kiemelkedésnek a 16e tágítható hüvely mindkét végén történő kialakítása biztosítja a 12e csapszegre tájolást megkönnyítő szimmetrikus kialakítást.

Ugyanakkor a 20e visszatartó alátét mindegyik végén tengelyirányban haladó, folyamatos, gyűrűalakú élekkel vagy 102 kiemelkedésekkel van ellátva. A 102 kiemelkedések sugárirányú szélessége és tengelyirányú hossza általában a 100 kiemelkedő- 38 ·· « ·· ·· 4· • · · «·<··« • · · · ·«· · · • ···· · · · · ···· · ···· «· ·· sével egyezik meg.

A lOe tokos rögzitőkötés összeszerelésnél a 15. ábrán láthatóan a külső kiemelkedések beágyazódnak a 14e gallér szemben lévő felületébe és az alsó 102 kiemelkedés összehajlik és ráilleszkedik a 18e főhüvely érintkező felületére és ezáltal fokozza a tömitési hatást.

A 20e betét szembenlévő végén levő 102 kiemelkedések kialakításánál ezáltal szimmetrikus szerkezet valósul meg.

A 19e zárórész vagy a spirális menetekkel készül vagy pedig több gyűrűalakú zárómenetet tartalmaz. Ezáltal fokozódik a 14e gallér és a 19e zárórész közötti tömítő hatás.

Claims (23)

1. \1./ Nagyszilárdságú tokos rögzitőkötés több munkadarabnak olyan munkadarabokkal való, kívánt szoritóterheléssel történő összeerősítésére, ahol a munkadaraboknak egy egyenesbe eső nyílásaik vannak, egy hozzáférhető oldalfelületük valamint egy boritó oldalfelületük van, amelyek alkalmasak egy összeszerelő szerszám által kifejtett tengelyirányú relatív erő és a munkadarabok hozzáférhető oldalfelülete felől kifejtett erő segítségével történő összeszerelésre, azzal jellemezve, hogy csapszegének (12) egyik végén megnagyobbított fejben (37) végződő csaprésze (23) , a csaprésznek (23) másik végén pedig több zárómenetet (22) tartalmazó zárórésze (19) és több húzómenetet (44) tartalmazó húzőrésze (40) van, a csapszeget (12) belső végén kúpos csúcsban (48) végződő meghosszabbított hengeres falrészü (46) főhüvely (18) veszi körbe, ahol a hengeres falrész (46) a munkadarabokban (54, 56) kialakított, egyvonalba eső nyílásokba (50, 52) behelyezhető, és a főhüvelynek (18) egy első átmenő furata van, mely egy középponti tengelyirányú másik furattal együtt a csapszeg (12) csaprészének (23) befogadására alkalmas, továbbá a csapszeg (12) csaprészét (23) befogadó tágítható hüvelye (16) van, a tágítható hüvelynek (16) átmenő furata van, a tágítható hüvely a csaprészen (23) a csapszeg (12) feje (37) és a főhüvely (18) kúpos csúcsa (48) között helyezkedik el, a munkadarabok (54, 56) hozzáférhető felülete irányában egy egy gallér (14) helyezkedik el a csaprészén (23), a gallér (14) az összeszerelő szerszám által, a gallér (14) és a csapszeg (12) között kifejtett tengelyirányú relatív erő hatására a zárómenetbe (22) van behajlítva, a kúpos csúcs (48) a középponti tengellyel 12-17°-os szöget (A) zár be, a tágítható hüvely (16) a kúpos csúcshoz (48) képest tengelyirányban elmozdulva és a kívülről sugárirányban tágulva a tengelyirányú relatív erőnek megfelelően, egy záró oldalfelülettel (60) szemben egy megnagyobbított záróburkolatot (62) képez.
2. 2. Az 1. igénypont szerinti nagyszilárdságú tokos rögzítőkötés, azzal jellemezve, hogy a kúpos csúcs (48) a középponti tengellyel (X) 12-14°-os szöget (A) zár be.

   (^
3. 3?^Nagyszilárdságú tokos rögzitőkötés több munkadarabnak olyan munkadarabokkal való, kívánt szoritóterheléssel történő összeerősitésére, ahol a munkadaraboknak egy egyenesbe eső nyílásaik vannak, egy hozzáférhető oldalfelületük valamint egy borító oldalfelületük van, amelyek alkalmasak egy összeszerelő szerszám által kifejtett tengelyirányú relatív erő és a munkadarabok hozzáférhető oldalfelülete felől kifejtett erő segítségével történő összeszerelésre, azzal jellemezve, hogy csapszegének (12) egyik végén megnagyobbított fejben (37) végződő csaprésze (23), a csaprésznek (23) másik végén pedig több zárómenetet (22) tartalmazó zárórésze (19) és több húzómenetet (44) tartalmazó húzórésze (40) van, a csapszeget (12) belső végén kúpos csúcsban (48) végződő meghosszabbított hengeres falrészü (46) főhüvely (18) veszi kör • · be, ahol a hengeres falrész (46) a munkadarabokban (54, 56) kialakított, egyvonalba eső nyílásokba (50, 52) behelyezhető, és a főhüvelynek (18) egy első átmenő furata van, mely egy középponti tengelyirányú másik furattal együtt a csapszeg (12) csaprészének (23) befogadására alkalmas, továbbá a csapszeg (12) csaprészét (23) befogadó tágítható hüvelye (16) van, a tágítható hüvelynek (16) átmenő furata van, a tágítható hüvely a csaprészen (23) a csapszeg (12) feje (37) és a főhüvely (18) kúpos csúcsa (48) között helyezkedik el, a munkadarabok (54, 56) hozzáférhető felülete irányában egy egy gallér (14) helyezkedik el a csaprészén (23), a gallér (14) az összeszerelő szerszám által, a gallér (14) és a csapszeg (12) között kifejtett tengelyirányú relatív erő hatására a zárómenetbe (22) van behajlítva, a kúpos csúcs (48) a középponti tengellyel 12-17°-os szöget (A) zár be, a tágítható hüvely (16) a kúpos csúcshoz (48) képest tengelyirányban elmozdulva és a kívülről sugárirányban tágulva a tengelyirányú relatív erőnek megfelelően, egy záró oldalfelülettel (60) szemben egy megnagyobbított záróburkolatot (62) képez.

   a tágítható hüvely (16) Rockwell keménysége 28-32 Re, a főhüvely (18) Rockwell keménysége 43-47 Re és a csapszeg (12) Rockwell keménysége 38-43 Re.
4. 4. A 3. igénypont szerinti nagyszilárdságú tokos rögzitőkötés, azzal jellemezve, hogy a kúpos csúcs (48) középponti tengellyel (x) bezárt szöge (A) 12-14°-os.
5. 5. A 3. igénypont szerinti nagyszilárdságú tokos rögzítőkötés, azzal jellemezve, hogy a gallér (14)

   Rockwell-keménysége 68-78 Rb.
6. 6. A 3. igénypont szerinti nagyszilárdságú tokos rögzítőkötés, azzal jellemezve, hogy a tágítható hüvely (16) repülőgépacélből van kialakítva, mely 17 tömeg%-ban nikkelt tartalmaz.
7. 7. A 3. igénypont szerinti nagyszilárdságú tokos rögzítőkötés, azzal jellemezve, hogy a tágítható hüvely (16) 4130-as repülőgépacélból van kialakítva, mely 17 tömeg%-nál nagyobb arányban nikkelt tartalmaz.
8. 8. A 3. igénypont szerinti nagyszilárdságú tokos rögzítőkötés, azzal jellemezve, hogy a gallér (14) és főhüvely (18) szabad vége (58) közé elhelyezett és a munkadarabok (54, 56) hozzáférhető oldalfelületén (51) egy alátété (20) van, az alátét (20) Rockwell-keménysége 40-45 Re.

   Nagyszilárdságú tokos rögzítőkötés több munkadarabnak olyan munkadarabokkal való, kívánt szoritóterheléssel történő összeerősítésére, ahol a munkadaraboknak egy egyenesbe eső nyílásaik vannak, egy hozzáférhető oldalfelületük valamint egy borító oldalfelületük van, amelyek alkalmasak egy összeszerelő szerszám által kifejtett tengelyirányú relatív erő és a munkadarabok hozzáférhető oldalfelülete felől kifejtett erő segítségével történő összeszerelésre, azzal jellemezve, hogy csapszegének (12c) egyik végén megnagyobbított fejben (37c) végződő csaprésze (23c), a csaprésznek (23c) másik végén pedig több zárómenetet (22) tartalmazó zárórésze (19) és több húzómenetet (44) tartalmazó húzórésze (40) van, a csapszeget (12c) belső végén kúpos csúcsban (48) végződő meghosszabbított hengeres falrészü (46c) főhüvely (18) veszi körbe, ahol a hengeres falrész (46c) a munkadarabokban (54c, 56c) kialakított, egyvonalba eső nyílásokba (50c, 52c) behelyezhető, és a főhüvelynek (18c) egy első átmenő furata van, mely egy középponti tengelyirányú másik furattal együtt a csapszeg (12c) csaprészének (23) befogadására alkalmas, továbbá a csapszeg (12c) csaprészét (23) befogadó tágítható hüvelye (16c) van, a tágítható hüvelynek (16c) átmenő furata van, a tágítható hüvely (16c) a csaprészen (23) a csapszeg (12c) feje (37c) és a főhüvely (18c) kúpos csúcsa (48) között helyezkedik el, a munkadarabok (54c, 56c) hozzáférhető felülete irányában egy gallér (14c) helyezkedik el a csaprészén (23), a gallér (14c) az összeszerelő szerszám által, a gallér (14c) és a csapszeg (12c) között kifejtett tengelyirányú relatív erő hatására a zárómenetbe (22) van behajlítva, a kúpos csúcs (48) a középponti tengellyel 12-17°-os szöget zár be, a tágítható hüvely (16c) a kúpos csúcshoz (48) képest tengelyirányban elmozdulva és a kívülről sugárirányban tágulva a tengelyirányú relatív erőnek megfelelően, egy záró oldalfelülettel (60c) szemben egy megnagyobbított záróburkolatot (62c) képez, a tágítható hüvely (16c) Rockwell-keménysége 28-32 Re, a főhüvely (18c) Rockwell keménysége 43-47 Re, a csapszeg (12c) Rockwell keménysége 38-42 Re, a gallér (14c) Rockwell keménysége 68-78 Rb .

   a tágítható hüvely (16c) pedig repülőgépacélból van kialakítva, mely 17 tömeg%-ban nikkelt tartalmaz, az alétét (20c) Rockwell-keménysége 40-45 Rc.
9. 10. A 9. igénypont szerinti nagyszilárdságú tokos rögzítőkötés, azzal j ellemezve , hogy a kúpos csúcs (48) és a középtengely (X) által bezárt szög (A) 12-14°-os.

   Nagyszilárdságú tokos rögzitőkötés több munkadarabnak olyan munkadarabokkal való, kívánt szoritóterheléssel történő összeerősítésére, ahol a munkadaraboknak egy egyenesbe eső nyílásaik vannak, egy hozzáférhető oldalfelületük valamint egy borító oldalfelületük van, amelyek alkalmasak egy összeszerelő szerszám által kifejtett tengelyirányú relatív erő és a munkadarabok hozzáférhető oldalfelülete felől kifejtett erő segítségével történő összeszerelésre, azzal jellemezve, hogy csapszegének (12d) egyik végén megnagyobbított fejben (17d) végződő csaprésze (96), a csaprésznek (96) másik végén pedig több zárőmenetet (22) tartalmazó zárórésze (19d) és több húzómenetet (44) tartalmazó húzórésze (40d) van, a csapszeget (12d) belső végén kúpos csúcsban (48) végződő meghosszabbított hengeres falrészü (46) főhüvely (18d) veszi körbe, ahol a hengeres falrész (46) a munkadarabokban (54d, 56d) kialakított, egyvonalba eső nyílásokba (50, 52) behelyezhető, és a főhüvelynek (18d) egy első átmenő furata van, mely egy középponti tengelyirányú másik furattal együtt a csapszeg (12d) csaprészének (96) befogadására alkalmas, továbbá a csapszeg (12d) csaprészét (96) befogadó tágítható hüvelye (16d) van, a tágítható hüvelynek (16d) átmenő furata van, a tágítható hüvely (16d) a csaprészen (96) a csapszeg (12d) feje (17d) és a főhüvely (18d) kúpos csúcsa (48) között helyezkedik « ·

   - 45 el, a munkadarabok (54d, 56d) hozzáférhető felülete irányában egy gallér (14) helyezkedik el a csaprészén (96), a gallér (14) az összeszerelő szerszám által, a gallér (14) és a csapszeg (12d) között kifejtett tengelyirányú relatív erő hatására a zárómenetbe (22) van behajlítva,.

   a kúpos csúcs (48) a középtengellyel (X) 12-17°-os szöget (A) zár be, a tágítható hüvely (16d) a kúpos csúcshoz (48) képest tengelyirányban és afölött sugárirányban mozdul el a relatív tengelyirányú erőnek megfelelően és ezáltal a záró oldalfelület (60) ellen ható megnagyobbított, záróburkolatot (62) képez, egy a megnagyobbított alátété (20d), mely a gallér (14) és a főhüvely (18d) külső vége közé van elhelyezve és a munkadarabok (54d, 56d) hozzáférhető felületével való érintkezésre alkalmas, a csapszegnek (12b a csapszeg (12b) fejétől (37b) a zárórészig (19d) nyúló sima csaprésze (96) van, a kúpos csúcsnak (48) előre kiválasztott, a tágítható hüvely (löd) kúpos csúcson (48) keresztüli tengelyirányú mozgásának és a fölött sugárirányú tágulásának megfelelően a sima csaprészre (96) történő tömítő felfekvésre szolgáló falvastagsága van, a gallér (14) és főhüvely (18d) szomszédos végeihez szorosan kapcsolódó és a csapszeg (12d) csaprészének (96) tömítésére szolgáló alátétje (20d) van.
10. 12. A 11. igénypont szerinti nagyszilárdságú tokos rögzítőkötés, azzal jellemezve, hogy a kúpos csúcs (48) a középponti tengellyel (X) 12-14°-os szöget (A) zár be.
11. 13. A 11. igénypont szerinti nagyszilárdságú tokos rögzítőkötés, azzal jellemezve, hogy az alátét (20d), gallér (14) és főhüvely (18d) között működő, a tömítéses érintkezést biztosító gyűrűalakú kiemelkedése van.
12. 14. A 11. igénypont szerinti nagyszilárdságú tokos rögzítőkötés, azzal jellemezve, hogy a tágítható hüvely (16d) tömítéses érintkezésben van a csapszeg (12d) fejének (17d) vele szemben lévő felületével.
13. 15. A 11. igénypont szerinti nagyszilárdságú tokos rögzítőkötés, azzal jellemezve, hogy az alátét (20b) a gallér (14) és főhüvely (18d) között működő, a tömítő érintkezést biztosító gyűrűalakú kiemelkedése van, a tágítható hüvely (löd) tömítő érintkezésben van a csapszeg (12d) fejének (17d) vele szembenlevő felületével és egy második, a tágítható hüvely (16d) és a csapszeg feje (17d) között működő gyűrűalakú kiemelkedés van, mely a tömítő érintkezést biztosítja azok között.
14. 16. A 15. igénypont szerinti nagyszilárdságú tokos rögzítőkötés, azzal jellemezve, hogy a csapszeg fejével (
15. 17d) szemben levő és a záró oldalfelülettel (60) tömítő érintkezésre szolgáló, a tágítható hüvelyen (16d) elhelyezkedő gyűrűalakú kiemelkedése van.

    Nagyszilárdságú tokos rögzitőkötés több munkadarabnak olyan munkadarabokkal való, kívánt szoritóterheléssel történő összeerősítésére, ahol a munkadaraboknak egy egyenesbe eső nyílásaik vannak, egy hozzáférhető oldalfelületük valamint egy borító oldalfelületük van, amelyek alkalmasak egy összeszerelő szerszám által kifejtett tengelyirányú relatív erő és a munkadarabok

    4Ί hozzáférhető oldalfelülete felől kifejtett erő segítségével történő összeszerelésre, azzal jellemezve, hogy csapszegének (12c) egyik végén megnagyobbított fejben (37c) végződő csaprésze (23), a csaprésznek (23) másik végén pedig több zárómenetet (22) tartalmazó zárőrésze (19) és több húzómenetet (44) tartalmazó húzórésze (40) van, a csapszeget (12c) belső végén kúpos csúcsban (48) végződő meghosszabbított hengeres falrészű (46) főhüvely (18c) veszi körbe, ahol a hengeres falrész (46) a munkadarabokban (54c, 56c) kialakított, egyvonalba eső nyílásokba (50c, 52c) behelyezhető, és a főhüvelynek (18c) egy első átmenő furata van, mely egy középponti tengelyirányú másik furattal együtt a csapszeg (12c) csaprészének (23) befogadására alkalmas, továbbá a csapszeg (12c) csaprészét (23) befogadó tágítható hüvelye (16c) van, a tágítható hüvelynek (16c) átmenő furata van, a tágítható hüvely (16c) a csaprészen (23) a csapszeg (12c) feje (37c) és a főhüvely (18c) kúpos csúcsa (48) között helyezkedik el, a munkadarabok (54c, 56c) hozzáférhető felülete irányában egy gallér (14c) helyezkedik el a csaprészén (23), a gallér (14c) az összeszerelő szerszám által, a gallér (14c) és a csapszeg (12c) között kifejtett tengelyirányú relatív erő hatására a zárómenetbe (22) van behajlítva, a kúpos csúcs (48c) a középponti tengellyel (X) 12-17°-os szöget (A) zár be, a tágítható hüvely (16c) a kúpos csúcshoz (48c) viszonyítva tengelyirányban mozdul el és a fölött sugárirányban tágul a relatív tengelyirányú erőnek megfelelőan és ezáltal a záró oldalfelülettel (60c) szemben ható megnagyobbított zárőburkolatot (62c) képez, a tágítható hüvely (16c) és kúpos csúcs (48c) között levő csapszegen (12c) elhelyezett közbülső hüvelye (94) van, a közbülső hüvely (94) a kúpos csúcshoz (48c) képes tengelyirányban mozdul el és a fölött sugárirányban tágul a tágítható hüvelyre (16c) kifejtett tengelyirányú erőnek megfelelően és ezáltal a záró oldalfelülettel (60c) szemben ható megnagyobbított záróburkolatot (62c) képez.
16. 18. A 17. igénypont szerinti nagyszilárdságú tokos rögzítőkötés, melynek kúpos csúcsa (48c) a középponti tengellyel (X)

    12—14°—os szöget (A) zár be.
17. 19. A 17. igénypont szerinti nagyszilárdságú tokos rögzítőkötés, a tágítható hüvelyénél (16c) lényegében vékonyabb falvastagságú és általában hordó alakú és ezáltal a főhüvely (18c) kúpos csúcsa (48c) fölött történő sugárirányú tágulást megelőző alakítható közbülső hüvelye (94) van.

    (
18. 20Nagyszilárdságú tokos rögzitőkötés több munkadarabnak olyan munkadarabokkal való, kívánt szoritóterheléssel történő összeerősítésére, ahol a munkadaraboknak egy egyenesbe eső nyílásaik vannak, egy hozzáférhető oldalfelületük valamint egy borító oldalfelületük van, amelyek alkalmasak egy összeszerelő szerszám által kifejtett tengelyirányú relatív erő és a munkadarabok hozzáférhető oldalfelülete felől kifejtett erő segítségével történő összeszerelésre, azzal jellemezve, hogy csapszegének (12d) egyik végén megnagyobbított fejben (17d) végződő csaprésze (96), a csaprésznek (96) másik végén pedig több zárómenetet (22) tártál• . 2 ·· ♦· ·· *·· ···«·· • · · · ···· ·

    - 49 mazó zárórésze (19d) és több húzómenetet (44) tartalmazó húzórésze (40d) van, a csapszeget (12d) belső végén kúpos csúcsban (48) végződő meghosszabbított hengeres falrészü (46) főhüvely (18d) veszi körbe, ahol a hengeres falrész (46) a munkadarabokban (54d, 56d) kialakított, egyvonalba eső nyílásokba (50, 52) behelyezhető, és a főhüvelynek (18d) egy első átmenő furata van, mely egy középponti tengelyirányú másik furattal együtt a csapszeg (12d) csaprészének (96) befogadására alkalmas, továbbá a csapszeg (Í2d) csaprészét (96) befogadó tágítható hüvelye (16d) van, a tágítható hüvelynek (löd) átmenő furata van, a tágítható hüvely (löd) a csaprészen (96) a csapszeg (12cL) feje (17d) és a főhüvely (18d) kúpos csúcsa (48) között helyezkedik el, a munkadarabok (54d, 5öd) hozzáférhető felülete irányában egy gallér (14) helyezkedik el a csaprészén (96), a gallér (14) az összeszerelő szerszám által, a gallér (14) és a csapszeg (12d) között kifejtett tengelyirányú relatív erő hatására a zárómenetbe (22) van behajlítva,.

    a kúpos csúcs (48) a középponti tengellyel (X) 12-17°-os szöget (A) zár be, a tágítható hüvely (löd) a kúpos csúcshoz (48) képest tengelyirányban és afölött sugárirányban mozdul el a relatív tengelyirányú erőnek megfelelően és ezáltal a záró oldalfelület (60) ellen ható megnagyobbított, záróburkolatot (ö2) képez, a zárórész (19d) meneteit közbülső horony (42d) határolja, a csapszeg (12d) csaprészének (96) általában a csapszeg (12d) fejétől (17d) a zárórészig (19d) nyúlóan sima csaprésze (38d) van, a sima csaprész (38d) átmérője kisebb a menetszelvénynél, a tágítható hüvely (16d) a sima csaprészen (38d) helyezkedik el, melynek második átmenő furata a sima csaprész (38d) át mérőjével megközelítőleg egyenlő átmérőjű és a csapszeg (12d) fejével (17d) általában megegyező külső átmérője van, és ezáltal a tágítható hüvely (16d) falvastagsága maximális.
19. 21. A 20. igénypont szerinti nagyszilárdságú tokos rögzítő- kötés, azzal el lemezve, hogy kúpos csúcsa (48) középponti tengellyel (x)

    Nagyszilárdságú

    12-14°-os szöget (A) zár be.

    tokos rögzítőkötés több munkadarabnak a munkadarabokkal szorítóterheléssel történő rögzítésére, melyeknek egyenes nyílásaik, hozzáférhető felületük és záró oldalfelületük van és amelyek alkalmasak egy összeszerelő szerszám által kifejtett relatív tengelyirányú eró segítségével történő összeszerelésre a tengelyirányú erő a munkadarabok hozzáférhető felülete felől hat, azzal jellemezve, hogy egy, az egyik végén megnagyobbított fejben (37e) végződő csaprészből (23) álló csapszege (12e) a csaprésznek (23) több zárómenetből (
20. 22) álló zárórésze (19) és több húzómenetből (44) álló húzórésze (40) van, egy, belső végén egy kúpos csúcsban (48) végződő, meghosszabbított hengeres falrészű (46) főhüvelye (18e) , az hengeres falrésznek (46) a munkadarabokban (54e, 56e) kialakított egy egyenesbe eső nyílásokba (94, 96) behelyezhető, a főhüvelynek (18b) első átmenő furata van, mely a középtengelyű első furattal * · _ _{Λ Μ} ♦· ·· ··· ····»« • · · · ·«« · *

    - 51 együtt a csapszeg csaprészének (23) befogadására alkalmas, egy tágítható hüvelye (16e), melynek a csapszeg (12e) csaprészének (23) befogadására alkalmas és a csaprészen (23) a csapszeg (12e) feje (37e) és a kúpos csúcs (48) között elhelyezkedő második átmenő furata van, a munkadarab (54e, 56d) hozzáférhető felületén egy, a csapszeg (12e) csaprészén (23) elhelyezkedő és az összeszerelő szerszám által a csapszeg (12e) és gallér (14e) között kifejtett relatív tengelyirányú erőnek megfelelően a zárórészbe (19e) hajlítható gallérja (14e) van, a kúpos csúcs (48) a középtengellyel (X) 12-17°-os szöget (A) zár be, a tágítható hüvely (16e) a kúpocs csúcshoz (48) képest tengelyirányban mozdul el és a fölött sugárirányban tágul a relatív tengelyirányú erőnek megfelelően és ezáltal a záró oldalfelületekkel (60) szemben ható záróburkolatet (62e) alkot, a csapszeg (12e) csaprészének (23) a csapszeg (12e) fejétől (37e) a zárórészig (19e) nyúló, általában sima csaprésze (38) van, a csapszeg feje (37e) a sima csaprészhez (38), a sima csaprészre (38) érintőleges első sugár és egy, általában a csapszeg (12e) fejének (37e) belső felületére érintőleges második sugár által meghatározott lekerekítéssel (63) kapcsolódik, ahol az első lekerekítési sugár (RÍ) a második lekerekítési sugár (R2) négyszerese.
21. 23. A 22. igénypont szerinti nagyszilárdságú tokos rögzítőkötés, azzal jellemezve, hogy a kúpos csúcsa (48) a középtengellyel (X) 12-14°-os szöget (A) zár be.

    • · • · · ·«·*·· ·** · ···· « • ···· · · · · •··· * ···· ·· ··

    - 52 Ό !
22. 24. Nagyszilárdságú tokos rögzitőkötés több munkadarabnak olyan munkadarabokkal kívánt szorítóterheléssel történő rögzítésére, melyeknek egyenes nyílásaik, hozzáférhető felületük és záró oldalfelületük van és melyek alkalmasak egy összeszerelő szerszám által kifejtett relatív tengelyirányú erő kifejtésével történő összeszerelésére, a tengelyirányú erő a munkadarabok hozzáférhető felülete felől hat, azzal jellemezve, hogy egy, az egyik végén megnagyobbított fejben (37c) végződő csaprészből (23) álló csapszege (12c) van, a csaprésznek (23) több zárómenetból (22) álló zárórésze (19) és több húzőmenetből (44) álló húzőrésze (40) van, egy, belső végén kúpos csúcsban (48c) végződő meghosszabbított hengeres falrészű (46c) főhüvelye (18c), az hengeres falrész (46c) a munkadarabokban (54c, 56c) alakított egyenes nyílásokba (50c, 52c) helyezhető, a főhüvelynek (18c) belső átmenő furata van, mely a középtengelyű első furattal együtt a csapszeg (12c) csaprészének (23) befogadására alkalmas, egy, tágítható hüvelye (16c), melynek a csapszeg (12c) csaprészének (23) befogadására alkalmas és a csaprészen (23) a csapszeg (12c) feje (37c) és a kúpos csúcs (48c) között elhelyezkedő második átmenő furata van, a munkadarab (54c, 56c) hozzáférhető felületén egy, a csapszeg (12c) csaprészén (23) elhelyezkedő és az összeszerelő szerszám által a csapszeg (12c) és gallér (14c) között kifejtett relatív tengelyirányú erőnek megfelelően a a zárómenetbe (22) hajlítható gallérja (14c) van, a kúpos csúcs (48c) a középtengellyel (X) 12-17°-os szöget *4

    - 53 (A) zár be, a tágítható hüvely (16c) a kúpos csúcshoz (48c) viszonyítva tengelyirányban mozdul el és a fölött sugárirányban tágul a relativ tengelyirányú erőnek megfelelően és ezáltal a csavaros oldalfelülettel (60c) szemben ható megnagyobbított, záróburkolatot (62c) képez, a csapszeg (12c) csaprészének (23c) a zárómenetek (22) és húzómenetek (44) között elhelyezkedő és a relativ tengelyirány erő előre kiválasztott nagyságánál a gallérnak (14c) a zárómenetekbe (22) történt teljes behajlítása utáni törésre kialakított közbülső hornya (42) van, a közbülső horony (42) belső átmérőjének a húzómenetek (44) belső átmérőjéhez viszonyított aránya relatív tengelyirányú erő mellett 82:1.
23. 25. A 24. igénypont szerinti nagyszilárdságú rögzítőkötés, azzal jellemezve, hogy kúpos csúcsa (48c) a középtengellyel (X) 12-14°-os szöget (A) zár be.

    Nagyszilárdságú rögzítőkötés több munkadarabnak olyan munkadarabokkal szorítóterheléssel történő rögzítésére, melyeknek egy vonalba eső nyílásaik, hozzáférhető felületük és nem látható oldalfelületük van, és melyek alkalmasak egy összeszerelő szerszám által kifejtett relatív tengelyirányú erő kifejtésével történő összeszerelésére, a tengelyirányú erő a munkadarab hozzáférhető felülete felől hat, azzal jellemezve, hogy egy, az egyik végén megnagyobbított fejben (37e) végződő csaprészből (23) álló csapszege (12e) van, a csaprésznek (23) több zárómenetből (22) álló zárórésze (19e) és több húzőmenetből (44) álló húzórésze (40) van, egy belső végén egy kúpos csúcsban (48) végződő, meghosszabbított hengeres falrészű (46) főhüvelye (18e), a hengeres falrésznek (46) a munkadarabban (54e, 56e) kialakított egyenes nyílásokba (50e, 52e) behelyezhető a főhüvelynek (18e) első átmenő furata van, mely a középtengelyű első furattal együtt a csapszeg (12e) csaprészének (23) befogadására alkalmas, egy tágítható hüvelye (16e), melynek a csapszeg (12e) csaprészének (23) befogadására alkalmas és a csaprészen (23) a csapszeg (12e) feje (37e) és kúpos csúcsa (42) között jelhelyezkedő átmenő furata (24) van.

    a munkadarab (54e_z 56e) hozzáférhető felületén egy, a csap9 szeg (12e) csaprészén (23) elhelyezkedő és az összeszerelő szerszám által a csapszeg (12e) és gallér (14e) között kifejtett relatív tengelyirányú erőnek megfelelően a zárómenetbe (22) hajlítható gallérja (14e) van, a kúpos csúcs (48) a középtengellyel (X) 12-17°-os szöget (A) zár be, a tágítható hüvely (16e) a kúpos csúcshoz (48) képest tengelyirányban mozdul el és a fölött surárlrányban tágul a relatív tengelyirányú erőnek megfelelően és ezáltal a záró oldalfelülettel (60) szemben ható megnagyobbított záróburkolatot (62) képez, a munkadarabnak (54e, 50e) van egy toktartója (72) és a toktartó (72) legalább két szomszédos oldalához erősítendő szerkezete, a szomszédos, keresztirányú oldalak sarkot határoznak meg, az egyenes nyílások (50e, 52e) sorozatainak a sarokban valamennyi szomszédos keresztirányú oldal egyenes nyílásoknak ·«·· legalább két sorozatával közös síkja van, az egyik tokos rögzítőkötés (10'd) mely a saroknál egy beállított tokos rögzítőkötéssel (10'd) az egyik egyenes nyílásba (50e, 52e) van behelyezve, a saroknál egy előre beállított tokos rögzítőkötéssel (lOd) a toktartón (72) belül a csavaros oldalirányú holtjátékot (B) biztosítja.

    Nagyszilárdságú rögzítőkötés több munkadarabnak olyan munkadarabokkal kívánt szorítóterheléssel történő rögzítésére, melyeknek egyenes nyílásaik, hozzáférhető felületük, és záró oldalfelületük van, és melyek alkalmasak egy összeszerelő szerszám által kifejtett rleatív tengelyirányú erő kifejtésével történő összeszerelésére, a tengelyirányú erő a munkadarab hozzáférhető felülete felől hat, azzal j ellemezve, hogy egy, az egyik végén megnagyobbított fejben (37e) végződő csaprészből (23) álló csapszege (12e) van, a csaprésznek (23) több zárómenetból (22) álló zárórésze (19) és több húzómenetből (44) álló húzórésze (40) , egy, belső felületén egy kúpos csúcsban (48) végződő meghosszabbított hengeres falrészét (46) főhüvelye (18e), az hengeres falrésznek (46) a munkadarabban (54e, 56e) kialakított egyenes nyílásokba (50e, 52e) behelyezhetően főhüvelynek (18e) első átmenő furata van, mely középtengelyű első furattal együtt a csapszeg (12e) csaprészének (23) befogadására alkalmas, a munladarab (54e, 56e) hozzáférhető felületén, egy tágítható hüvelye (16e), melynek a csapszeg (12e) csaprészének (23e) befogadására alkalmas és a csaprészen (23) a csapszeg (12e) feje (37e) és a kúpos csúcs (48) között elhelyezkedő második átmenő furata van, • · · • · * ·<

    ···· a csapszeg (12e) csaprészének (23) elhelyezkedő csaprészén (23) a csapszeg (12e) feje (37e) és kúpos csúcs (48) között elhelyezkedő és az összeszerelő szerszám által a csapszeg (12e) és gallér (14e) között kifejtett relatív tengelyirányú erőnek megfelelően a zárómenetbe (22) hajlítható gallérja (14e) van, a kúpos csúcs (48e) a középtengellyel (X) 12-17°-os szöget (A) zár be, a tágítható hüvely (16e) a kúpos csúcshoz (48) képest tengelyirányban mozdul el és a fölött sugárirányban tágul a relatív tengelyirányú erőnek megfelelően és ezáltal a záró oldalfelülettel (60) szemben ható megnagyobbított záróburkolatot (62) képez, a munkadaraboknak (54e, 56e) legalább egy lemezszerű része, egyik lemezszerű részük általában érintkezésben van egy viszonylag szilárd réteggel, a lemezszerű részek párjaiban található egyenes nyílások (50e, 52e) egy vonalban vannak a csavaros mélyedéssel, melyek úgy vannak kialakítva, hogy a szilárd réteg szomszédos az egyik lemezszerű résszel, a szorítónak előre beállított állapotban a csapszeg (12e) fejének (37e) csavaros oldalsó bemélyedése van és a tágítható hüvelynek (16e) a mélyedéssel ellátott csapszeg (12e) fejével (37e) minimális csavaros oldalirányú holtjátéka (B) van.