HU203427B - Method for making double-sided sealed high-pressure discharge lamps - Google Patents
Method for making double-sided sealed high-pressure discharge lamps Download PDFInfo
- Publication number
- HU203427B HU203427B HU896664A HU666489A HU203427B HU 203427 B HU203427 B HU 203427B HU 896664 A HU896664 A HU 896664A HU 666489 A HU666489 A HU 666489A HU 203427 B HU203427 B HU 203427B
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- discharge vessel
- tube
- gas
- lamp
- discharge
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J9/00—Apparatus or processes specially adapted for the manufacture, installation, removal, maintenance of electric discharge tubes, discharge lamps, or parts thereof; Recovery of material from discharge tubes or lamps
- H01J9/24—Manufacture or joining of vessels, leading-in conductors or bases
- H01J9/245—Manufacture or joining of vessels, leading-in conductors or bases specially adapted for gas discharge tubes or lamps
- H01J9/247—Manufacture or joining of vessels, leading-in conductors or bases specially adapted for gas discharge tubes or lamps specially adapted for gas-discharge lamps
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Vessels And Coating Films For Discharge Lamps (AREA)
- Manufacture Of Electron Tubes, Discharge Lamp Vessels, Lead-In Wires, And The Like (AREA)
Abstract
Zur Herstellung der zweiseitig gequetschten Metallhalogenidhochdruckentladungslampe (19) werden folgende Arbeitsgänge ausgeführt: Vorformen des Entladungsgefäßes (6) durch Einrollen mit N₂-Staudruckspülung, Einspannen in die Quetschvorrichtung, Einführen des ersten Eo-Systems (7, 8, 9, 10), wobei die Stromzuführung (9) zickzackförmig geknickt und an der Innenwand des Quarzrohres (1) selbsthalternd abgestützt ist, Herstellen der ersten Quetschung (12) mit Ar-Spülung, Hochvakuumglühen beim Einschleusen in die mit Xenon gefüllte Glovebox, Einbringen der Füllsubstanzen (14, 15), Einführen des zweiten Eo-Systems (7, 8, 9, 10), Dichtschmelzen des offenen Rohrendes mit Plasmabrenner, Entnehmen aus der Glovebox, Herstellen der zweiten Quetschung (18) bei gleichzeitigem Ausfrieren des im Entladungsgefäß (6) enthaltenen Xenon bei mindestens -112 °C, Entnehmen der Lampe (19) aus der Quetschvorrichtung und Entfernen der überstehenden Enden des Quarzrohres. Kein Pumprohr am Entladungsgefäß (6). To produce the double-sided crimped metal halide high-pressure discharge lamp (19), the following operations are carried out: preforming the discharge vessel (6) by rolling with N₂-backpressure flushing, clamping in the squeezing device, introducing the first Eo system (7, 8, 9, 10), wherein the Power supply (9) zigzagged kinked and on the inner wall of the quartz tube (1) is supported self-supporting, producing the first pinch (12) with Ar purge, high vacuum annealing when introduced into the xenon-filled glove box, introducing the filling substances (14, 15), Introduction of the second Eo system (7, 8, 9, 10), sealing melting of the open tube end with plasma torch, removal from the glovebox, production of the second pinch (18) with simultaneous freezing of the xenon contained in the discharge vessel (6) at least -112 ° C, removing the lamp (19) from the squeezing device and removing the protruding ends of the quartz tube. No pump tube at the discharge vessel (6).
Description
A találmány tárgya eljárás kétoldalt lezárt nagynyomású kisülőlámpák előállítására, ahol a lámpa kisülőedényének belső terébe egymással szemben egy-egy elektródarendszert helyezünk be, az elektródákat a kisülőedénybe gáztömör zárást adó módon beforrasztjuk, miközben a belső térből kiszívjuk a levegőt és töltőgázt vezetünk be, továbbá mindkét oldalon a kisülőedényből kinyúló elektródák végeit és a lámpa tengelyvonalában lévő árambevezetőket tömítőfóliába ágyazzuk be.The present invention relates to a method for producing a double-sealed high pressure discharge lamp, wherein an electrode system is placed opposite each other in the interior of the discharge vessel of the lamp, soldered to the discharge vessel in a gas tight seal while suctioning encapsulating the ends of the electrodes protruding from the discharge vessel and the conductors in the axis of the lamp in a sealing foil.
A találmány különösképpen vonatkozik a manapság általános világítási célra és gépjármű fényszórókban való alkalmazásra egyre gyakoribban javasolt, legfeljebb 50 W villamos teljesítményfelvételű nagynyomású fémhalogén-gázkisülőlámpákra. Az ilyen lámpákat eddig úgy állították elő, hogy egy kiindulási állapotban mindkét végén nyitott kvarccső egyik végét lezárták, majd a későbbi kisülőedényt képező tartományban az üveganyag irányított folyatásával kialakították az edény olajbogyóhoz hasonlító alakját Ezt követően műveleti lépésekként először a kezdetben lezárt csővéget ismét felnyitották és a kisülőedényhez központosán egy szívócsövet csatlakoztattak. Miután a nyitott csővégekbe egyegy elektródaegyüttest vezettek be és azokat beforrasztották, a szívócsövön keresztül bevitték a kisülőedénybe a töltőanyagokat és a töltőgázt, majd végül a szívócsövet beforrasztva a kisülőteret lezárták. Ezen ismert, ráfordítás- és munkaigényes előállítási eljárás alapvető hátránya, hogy az amúgy is igen kisméretű - csupán mintegy 7(5 mm hosszú és kb. 5,5 mm átmérőjű - kisülőedény kvarcanyagában a szívócső beültetése majd lezárás céljából történő leolvasztása során anyageloszlás tekintetében inhomogenitások keletkeznek, amelyek egyrészt a hidegpont-hőmérsékletet és ezzel a kibocsátott fény színét hátrányosan befolyásolják, másrészt a lámpa által kibocsátott fénysugarak nem reprodukálhatóan kézbentartható szóródását eredményezik, ami az ilyen lámpák optikai rendszerekhez való kívánt alkalmazása szempontjából különösen hátrányos. További megoldatlan problémát okoz az ilyen lámpáknak a begyújtás időpontjától a végső, teljes fényáram eléréséig mért viszonylag hosszú begyújtási ideje. Ez a hagyományos üzemeltetésű lámpák esetében mintegy 40 másodperc körül van. A 86 23 908 sz. DE használati minta leírásából ismert olyan megoldás, amely szerint a kikapcsolt, üzemen kívüli lámpa külső forrással történő fűtésével a lámpa töltőelegyét gőzfázisban tartják, és így a lámpa begyújtása magasabb hőmérsékletről és ezzel együtt magasabb nyomásról indulóan történik, miáltal mintegy 8 másodperc körüli, tehát lényegesen rövidebb begyújtási idő érhető el. Eltekintve attól, hogy a külső fűtés járulékos villamos energiaráfordítást és ehhez kapcsolódó szerelvényezést igényel, számos felhasználási területen még ezen rövidített begyújtási idő sem bizonyult kielégítőnek.In particular, the present invention relates to high-pressure metal halide discharge lamps having an electrical power consumption of up to 50 W, which are increasingly recommended for general lighting applications and for use in automotive headlamps. Such lamps have so far been produced by sealing one end of a quartz tube open at both ends in an initial state and then forming a vessel-like shape of olive in the region of the subsequent discharge vessel. a suction pipe was connected centrally. After an electrode assembly was introduced into the open ends and soldered, the fillers and filler gas were introduced through the suction tube, and finally the suction tube was sealed. A major disadvantage of this known, labor-intensive and laborious manufacturing process is that inhomogeneities in the distribution of material in the quartz material of the already very small discharge vessel of only about 7 mm (5 mm long and about 5.5 mm in diameter) are formed during implantation and closure. which, on the one hand, adversely affect the cold point temperature and thus the color of the light emitted, and on the other hand, result in a non-reproducibly perceptible scattering of the light emitted by the lamp, which is particularly detrimental to its intended use in optical systems. The relatively long ignition time from the time of the lamp to the final full luminous flux, which is about 40 seconds for conventional lamps. The 86 23 908 s From the DE usage pattern description, a solution is known in which the external lamp of the off-mode lamp is heated in a vapor phase and thus the lamp is ignited starting from a higher temperature and thus from a higher pressure, so that about 8 seconds, significantly less ignition time is achieved. Aside from the fact that external heating requires additional electricity and associated installation, even this reduced turn-on time has not been satisfactory in many applications.
A találmány célja a nagynyomású fémhalogén kisülőlámpák begyújtási idejét még tovább lerövidítő olyan megoldás kialakítása, amely ugyanakkor nem igényel járulékos energiát és ilyen járulékos energia szolgáltatásához szükséges intézkedéseket sem. A találmány további célja a tárgyi lámpák elóálh'tására egy egyszerű, olyan eljárás kialakítása, amelynek eredményeként ill. foganatosítása során a kisülőedény anyagában inhomogén, egyenlőtlen anyagelosztási helyek nem keletkeznek, és így a fentebb említett liátrányok elkerülhetők ill. kiküszöbölhetők.SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide a solution that further shortens the ignition time of high-pressure metal halide discharge lamps without, however, requiring additional energy and the measures required to provide such additional energy. It is a further object of the present invention to provide a simple method for pre-emitting the objective lamps, as a result of which, respectively. In its implementation, inhomogeneous, unequal distribution sites are not formed in the material of the discharge vessel, so that the above mentioned disadvantages can be avoided or eliminated. eliminated.
A kitűzött célt olyan eljárás kialakításával és alkalmazásával érjük el, amelynek sorrendben egymást követő, meghatározó műveleti lépései az alábbiak:The object is achieved by the development and application of a process, the sequential decisive steps of which are as follows:
a) Egy kvarcüveg anyagú, meghatározott hosszúságú folyamatosan hengeres csövön meghatározott tartományban történő hevítéssel és görgőzéssel behatároljuk, ill. előalakítjuk a majdani kisülőedény tartományát.a) It is limited by heating and rolling on a continuous cylindrical tube of quartz glass material of a certain length and in a defined range. forming the range of the future discharge vessel.
b) A cső egyik végébe bevezetjük és abban pozícionáljuk az első előregyártott elektródarendszert.b) Inserting and positioning the first prefabricated electrode system at one end of the tube.
c) A csövet az első elektródarendszer tömítőfóliájának tartományában felhevítjük, és lapításos lezárással létrehozzuk az első véglezáró beforrasztást.c) The tube is heated in the region of the sealing foil of the first electrode system and a first end sealing seal is formed by flattening the seal.
d) A cső másik, még nyitott végén keresztül a leendő ldsUlőtérbe bevisszük a töltet anyagait és a töltőgázt, majdd) Through the other open end of the tube, the fill materials and the filling gas are introduced into the future ldSpace, and
e) a kisülőedény belső terét a még nyitott második csővégen keresztül nemesgázzal kitöltjük.e) filling the interior of the discharge vessel with a noble gas through the second open end of the discharge vessel.
f) A cső nyitott végébe bevezetjük és abban pozícionáljuk az előregyártott második elektródarendszert.f) Inserting and positioning the prefabricated second electrode system in the open end of the tube.
g) A cső nyitott végét annak a kisülőedénytől távolabbi végtartományába gáztömören leforrasztjuk, és végülg) The open end of the tube is gas-tightly soldered to its end region away from the discharge vessel and finally
h) a csövet a második elektródarendszer tömítőfóliájának tartományában felhevítjük, és lapítással előállítjuk a második véglezáró beforrasztásth) heating the tube in the region of the sealing foil of the second electrode system and flattening to form the second end seal
A találmány szerinti eljárás előnyös és célszerű továbbfejlesztő intézkedéseit és foganatosítási módjait az aligénypontok tartalmazzák.Advantageous and expedient further measures and embodiments of the process of the invention are set forth in the dependent claims.
Minthogy a találmány szerinti eljárás során a töltés és a kisülőedény lezárás műveleti lépéseit egy célszerűen kesztyűs védőharang abszolút tiszta atmoszférájában végezzük, idegen gázok, így pl. H2, O2 vagy H2O által okozható szennyezések kockázata és lehetősége a lehető legkisebb. A lezárt kisülőedényben tartalmazott xenongáz legalább -112 ’C hőmérsékleten való lefagyasztásával a második lapitás kesztyűs védőharangon kívüli létrehozását folyamatosan és akadálymentesen végezhetjük el. A találmány eredményeként az eljárási idő lényeges lerövidülése és a teljes előállítási eljárás egyszerűsödése jelentkezik. Annak következtében, hogy a kisülőedény szívócső nélküli kialakítású, nem állnak elő falvastagságkülönbségek vagy más jellegű inhomogenitások. Ennek eredményeként a találmány szerinti eljárással előállított lámpák sugárzáseloszlása lényegesen egyenletesebb, mint az ismert, szívócsöves hasonló típusú lámpáké. A kisülőedényben tartalmazott xenon a gyújtást közvetlenül követően azonnal jelentkező magas fényáramhányadot eredményez. Ezért az ilyen lámpák különösen előnyösen alkalmazhatók optikai rendszerekben, így pl. gépjármű fényszórókban, ahol rendkívül pontos helyzetbeállításra és a világos-sötét határvonal éles, helyzetpontos beállítására és helyzettartására van szükség.Since the process of filling and discharging the discharge vessel in the process of the invention is carried out in an absolute clean atmosphere of a suitably gloved protective bell, foreign gases, e.g. The risk and potential for pollution by H 2 , O 2 or H 2 O is minimized. By freezing the xenon gas contained in the sealed discharge vessel at a temperature of at least -112 ° C, the formation of the second flap outside the glove shield can be carried out continuously and unhindered. As a result of the present invention, a substantial reduction in the process time and a simplification of the overall production process occur. Due to the discharge vessel design without the suction tube, there are no wall thickness differences or other inhomogeneities. As a result, the lamps produced by the process of the present invention have a substantially more uniform radiation distribution than the known suction tube lamps of the same type. The xenon contained in the discharge vessel results in a high luminous flux immediately after ignition. Therefore, such lamps are particularly advantageous in optical systems, e.g. automotive headlamps, which require extremely precise positioning and sharp, accurate positioning and positioning of the cut-off.
A találmány lényegét az alábbiakban konkrét példa segítségével, a csatolt rajzra hivatkozással ismertetjük részletesebben. A rajzon az la-lc. ábrák a csőből kiindulóan alakra formálandó kisülőedény előállításának egyes műveletfázisait érzékeltetik, aBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The invention will now be described in more detail by way of a specific example, with reference to the accompanying drawings. In the drawing, la-lc. Figures 1 to 5 illustrate some of the operation steps of forming a discharge vessel to be shaped from the tube,
2. ábra egy elektródarendszer vázlatos rajza, aFigure 2 is a schematic diagram of an electrode system, a
3. ábra egy egyoldalt már belapított kisülőedényes lámpa vázlata, aFigure 3 is a sketch of a discharge lamp having been mounted on one side, a
HU 203 427 ΒHU 203 427 Β
4a-4d. ábrák a védőharangban végzendő műveleti lépéseket tüntetik fel, az4a-4d. Figures 1 to 5 show the operation steps to be performed in the protective bell;
5. ábra egy a találmány szerinti eljárással előállított nagynyomású fémhalogén kisülőlámpa vonalas rajza, míg aFig. 5 is a line drawing of a high pressure metal halide discharge lamp produced by the process of the present invention;
6. ábra egy találmány szerinti fémhalogén kisülőlámpa begyújtást fázisban mért 0 fényáramát bemutató diagram.Fig. 6 is a diagram showing the luminous flux 0 of the metal halide discharge lamp of the present invention measured in the ignition phase.
A csatolt rajz la. ábráján látható egy meghatározott hosszúságra elődarabolt, folytonosan hengeres, kvarcüveg anyagú 1 cső, amely az eljárás egyik kiindulási anyagát képezi. Az adott példaképpeni eseten az 1 cső hossza kb. 150 mm, külső átmérője mintegy 4,5 mm, belső d átmérője pedig 2 mm körüli.The attached drawing is la. Figures 1 to 5 show a pre-cut, continuous cylindrical tube 1 of quartz glass material, which is one of the starting materials for the process. In this particular example, the length of the tube 1 is approx. 150 mm and an outer diameter of about 4.5 mm and an inner diameter of about 2 mm.
A forgásba hozott 1 csövet 2 megmunkálólángok segítségével először felhevítjük, majd a lágyulási, alakíthatósági hőmérséklet elérésekor az 1 csövön központosán és egymástól előírt távolságban 3 alakítógörgő alkalmazásával az lb. ábrán látható módon 43 behúzásokat hozunk létre. A hevítés és alakítás alatt egyik oldali betáplálással az 1 csőben 101/h áramló mennyiségű N2 nitrogénáramot tartunk fenn. A 4,5 behúzások létesítésével a majdani 6 kisülőedény (le. ábra) mintegy 73 mm hosszúságát pontosan meghatározzuk. A 4 behúzás belső átmérőjét az 5 behúzás belső átmérőjénél kisebbre képezzük ki. Ennek következtében a két 43 behúzás közötti hevített tartományban, amely a majdani 6 kisülőedény tartománya, az N2 nitrogénáramban p torlónyomás épül fel, ami e tartományban az üveganyag enyhe felfúvódását eredményezi, és így a 6 kisülőedény elnyeri kívánt, mintegy 53 mm külső átmérőjű olajbogyóhoz hasonlító alakjátThe rotated tube 1 is first heated by means of a working flame 2, and then, when the softening temperature is reached, the forming tube 1 is centered on the tube 1 using a forming roll 3. As shown in FIGS. During heating and shaping, one side feed maintains a N 2 stream of N 2 flowing through tube 1. By making the indentations 4.5, the length of the future discharge vessel 6 (Fig. 1A) is precisely determined to be about 73 mm. The inside diameter of the indentation 4 is made smaller than the inside diameter of the indentation 5. As a result, in the heated region between the two indents 43, which is the region of the future discharge vessel 6, a tensile pressure p is formed in the N 2 stream, resulting in a slight expansion of the glass material thereby obtaining the desired olive diameter of about 53 mm. shape
Soronkövetkező műveleti lépésként az előregyártott elektródarendszert (2. ábra) belapítjuk az 1 cső azon végébe, amelyen a kisebb belső átmérőjű 4 behúzást állítottuk elő. Az elektródarendszer volframanyagú 7 elektródából, molibdénanyagú 8 tömítőfóliából és egy szintén molibdénanyagú 9 árambevezetőből áll. A 7 elektróda 6 kisülőedényben elhelyezkedő vége 10 gömbvégként van kialakítva. A 9 árambevezető a rajz szerinti y-z síkban cikcakk alakban hajlított, aholis a 9 árambevezető x-z síkból való kiemelésre jellemző α szög kisebb mint 45*, előnyösen mintegy 20-30* kihűli értékű. Az x-z síkból való kiemelésre ugyancsak jellemző h magasság, tehát azon méret, amely a 9 árambevezető 11 hajításának x-z sík fölötti magasságát adja meg, az 1 Cső d belső félátmérőjénél valamivel nagyobb, a gyakorlatban jól bevált a h = 035 d arány. A 8 tömítőfólia az x-z síkban fekszik, tehát merőleges a többszörösen hajlított 9 árambevezetőt befoglaló y-z síkra. Az ily módon kialakított előszerelt és előformált elektródarendszer az 1 csőbe behelyezve helyzettartóan viselkedik, mivel annak 11 hajításai enyhe előfeszítéssel feltámaszkodnak az 1 cső belső falára. Ha a behelyezett elektródarendszert kívánt helyzetében egyszer pozícionáljuk, úgy az ezen pozícionált helyzetét végleges rögzítésig megtartja.As a next step, the prefabricated electrode system (Fig. 2) is flattened at the end of the tube (1) on which the smaller inner diameter suction (4) is produced. The electrode system consists of a tungsten electrode 7, a molybdenum sealing film 8 and a molybdenum current feeder 9. The end of the electrode 7 in the discharge vessel 6 is formed as a spherical end 10. The current feeder 9 is bent zigzag in the y-z plane of the drawing, wherein the angle α of the current feeder 9 being raised from the x-z plane is less than 45 *, preferably about 20-30 *. The height h, also characterized by the height above the x-z plane of bending of the current inlet 9, is slightly higher than the internal half-d of tube 1, and in practice the ratio h = 035 d is well established. The sealing film 8 lies in the x-z plane, i.e. perpendicular to the y-z plane enclosing the multiple-folded current lead-in 9. The pre-assembled and pre-formed electrode system thus formed behaves positively when inserted into the tube 1, since its folds 11 are slightly biased against the inner wall of the tube. Positioning the inserted electrode system once in the desired position maintains this positioned position until it is permanently fixed.
A minél biztonságosabb helyzettartó pozicionálhatóság érdekében minden 9 árambevezető legalább három 11 hajítással van kialakítva. Az ilyen kialakítású elektródarendszer egyben önközpontosító is, tehát önmagától beáll az 1 cső tengelyvonalába, és ezzel biztosított az is, hogy a 8 tömítőfólia síkjának x-koordinátáján mérve a 7 elektróda is automatikusan a 6 kisülőedényben központos helyzetbe áll be. A 8 tömítőfólia síkjára merőleges irányú, tehát az y-koordináta mentén jelentkező esetleges központonkívüliséget a később elvégzésre kerülő lapítási művelet kiegyenlíti.For a more secure positioning position, each of the current leads 9 is formed with at least three flaps 11. An electrode system of this design is also self-centering, thus self-aligning with the axis of the tube 1, thereby ensuring that the electrode 7 is automatically centered in the discharge vessel 6 when measured in the x-coordinate of the plane of the sealing film 8. Any center offset occurring perpendicular to the plane of the sealing film 8, i.e., along the y-coordinate, is compensated by a later flattening operation.
A 3. ábrán bemutatott módon végezzük a 12 lapítás előállítását. Ehhez az 1 csövet a 8 tömítőfólia tartományában az alakíthatóságot biztosító, 2200 *C fölötti hőmérsékletre hevítjük fel. Ennek során az előformált alakú 1 csőben argon védőgázt áramoltatunk. A lapítási hőmérsékletet elérve létrehozzuk az első 12 lapítást, amely mindig azon csővég lezárása kell legyen, amelyik a kisebb belső átmérővel létrehozott 4 behúzással szomszédos. A lapításos lezáró beforrasztás technológiai művelete önmagában a lámpagyártásban járatos szakember számára ismert művelet, így azt a rajzon részleteiben nem tüntettük fel.The flattening 12 is made as shown in Figure 3. To do this, the tube 1 is heated to a temperature of more than 2200 ° C in the region of the sealing film 8, which provides for deformability. Argon shielding gas is then introduced into the preformed tube 1. When the flattening temperature is reached, the first flap 12 is formed, which must always be the closure of the pipe end adjacent the indentation 4 with the smaller inner diameter. The process of flattening sealing soldering is a process known per se to a person skilled in the art of lamp production, and is not shown in detail in the drawing.
Az első 12 lapítással egyoldali már lezárt 1 csövet a célszerűen kesztyűs védőharang alá történő bezsilipelése során 400 ’C-nál magasabb hőmérsékleten és 5 x 1(F5 mbar-nál kisebb nyomáson nagyvákuum alatti izzításnak vetjük alá. Maga a 13 védőharang xenonnal töltött. A töltőnyomás értéke néhány tíz mbar-nál nem nagyobb mértékben tér csak el a környező atmoszférikus nyomástól. A 13 védőharangot kitöltő xenongáz azonos az előállítandó nagynyomású fémhalogén kisülőlámpa leendő töltőgázával. A 13 védőharang alatt elvégzésre kerülő további technológiai műveleti lépéseket a 4. ábra tünteti fel.During sealing of the tube, which has been sealed unilaterally with the first flattening 12, under a glove protective bell, at a temperature above 400 ° C and at a pressure of less than 5 x 1 (F 5 mbar) under high vacuum, the bell 13 itself is filled with xenon. The filling pressure value does not differ from the ambient atmospheric pressure by more than a few tens of mbar The xenon gas filling the bell 13 is the same as the future filling gas of the high-pressure metal halide discharge lamp to be produced.
A4a. ábrán a 13 védőharangba behelyezett, egyoldali már lapítással lezárt lámpát mutatjuk be. Soronkövetkező műveleti lépésként először a töltőanyagokat visszük be a 14 fémhalogenid tabletta és 15 higanygolyó formájában a 6 kisülőedénybe, majd behelyezzük az előregyártón második elektródarendszert (4b. ábra). Az előadagolt töltőanyagok a nagyobb átmérőjű 5 behúzáson keresztül bevihetők, beejthetők a 6 kisülőedénybe. Az elektródarendszert, mint ahogy azt már korábban, az első 12 lapítást előkészítő művelet ismertetése kapcsán részletesen leírtuk, pontosan pozícionáljuk előre meghatározott kívánt és előírt öntartó helyzetében úgy, hogy a 7 elektróda a 6 kisülőedényben helyezkedjen el, és a 10 gömbvégek egymástól pontosan előírt térközzel jellemzett helyzetben legyenek. Ezt követően a kvarcanyagú 1 cső nyitott végét még a 13 védőharang alatt 16 plazmaégő vagy lézer segítségével gáztömören beforrasztjuk (4c. ábra) úgy, hogy azon csak egy 17 leszúrás marad vissza (4d. ábra).A4a. Fig. 4A shows a single-sided lamp sealed in the protective bell 13, which is already flattened. As a next step, fillers are first introduced into the discharge vessel 6 in the form of a metal halide tablet 14 and mercury ball 15, and then a second electrode system is inserted into the preform (Figure 4b). The pre-filled fillers can be introduced and dropped into the discharge vessel 6 via the larger diameter recess 5. As previously described in detail in the description of the first flattening preparation step 12, the electrode system is accurately positioned in a predetermined desired and required self-holding position so that the electrode 7 is positioned in the discharge vessel 6 and the spherical ends 10 are precisely spaced position. Subsequently, the open end of the quartz tube 1 is gas-tightly soldered under the protective bell 13 by means of a plasma burner or laser (Fig. 4c), leaving only one piercing 17 (Fig. 4d).
Alternatív foganatosítási mód szerint eljárhatunk úgy is, hogy argonnal töltött 13 védőharangban dolgozunk, és a lámpa végleges töltőgázaként szolgáló xenont a 13 védőharangban végzendő külön műveletként visszük be a 6 kisülőedénybe. Ilyen esetben a xenont egy a 6 kisülőedény még nyitott végén át bevezetett öblítőtűvel áramoltatjuk be. A 14 fémhalogenid tabletta és a 15 higanygolyó bevitelét ill. beejtését és a második elektródarendszer pozícionált behelyezését követően ismételt xenongáz öblítést alkalmazunk. A kétszeri xenonöblítés helyett úgy is eljárhatunk, hogy a 14 fémhalogenid tabletta és a 15 higanygolyó bevitele és a második elektródarendszer behelyezése után egy a 13 védőharangban elhelyezett szivattyúfej segítségével gázcserét hajtunk végre. Ezután a még nyitott második csővéget plazmaégővel a már fentebb említett módon beforrasztva lezárjuk. Az így előállított és leforrasztott 6 kisülőedényben a 13 védőharangot kitöltő argongáz és a bevitt xenongáz keveréke van jelen töltőgázelegyként A xe3Alternatively, it is also possible to work in an argon-filled bell 13, and to insert the xenon serving as the final charge gas for the lamp into the discharge vessel 6 as a separate operation. In this case, the xenon is inflated with a flush needle inserted through the open end of the discharge vessel 6. The intake and administration of the metal halide tablet 14 and the mercury ball 15. and placing the second electrode system in position, repeated rinsing with xenon gas. Alternatively, instead of double xenon flushing, the gas halide 14 and the mercury ball 15 and the second electrode system can be inserted using a pump head located in the protective bell 13 to exchange gas. The second open end of the second tube is then sealed with a plasma burner as previously mentioned. The discharge vessel 6 thus produced and soldered contains a mixture of argon gas filling the protective bell 13 and the introduced xenon gas as a filling gas mixture.
HU 203 427 Β nongáz hányada mintegy 50-95% közötti lesz attól függően, hogy mennyi tartózkodási időt hagyunk a gázcsere és a lefonasztás között eltelni. A töltőnyomás és töltőgázelegy összetétele megválasztásával állítható be a kész 6 kisülőedényben kialakuló eredő xenon - hideg töltőnyomás. A lezárt 6 kisülőedény hidegállapoti töltőnyomása kb. 800 mbar.The proportion of nongase gas will be about 50-95%, depending on how much time is left between gas exchange and ringing. By selecting the filling pressure and the composition of the filling gas mixture, the resulting xenon cold filling pressure in the finished discharge vessel 6 can be adjusted. The sealed discharge vessel 6 has a cold charge pressure of approx. 800 mbar.
A fenti alternatívaként ismertetett argáztöltésű 13 védőharang helyett elképzelhető az is, hogy nitrogénnel vagy héliummal töltött védőharangban végezzük az eljárási lépéseket, ahol is a xenont ugyancsak öblítőtűvel vagy szivattyúfejen keresztül kell a már leírttal analóg módon a 6 kisülőedénybe bejuttatni. Ennek előnye, hogy a 13 védőharang atmoszféráját olcsó gáz tölti ki, és a költséges, drága xenont kizárólag csak a lámpatér töltéséhez használjuk.Instead of the argon-filled bell 13 described above as an alternative, it is also conceivable to carry out the process steps in a nitrogen or helium-filled bell, whereby the xenon is also introduced into the discharge vessel 6 via a flushing needle or pump head. This has the advantage that the atmosphere of the bell 13 is filled with cheap gas and that the expensive, expensive xenon is used exclusively to fill the lamp compartment.
A fenti alternatívák valamelyike szerint előállított félkész lámpát ezután kivesszük a 13 védőharangból. Ezt követően azt a második elektródarendszer 8 tömítőfóliájának tartományában a már az első 12 lapítás előkészületeinek ismertetése során leírt módon mintegy 2200 *C körüli lapítási hőmérsékletre hevítjük fel, és a második 18 lapítást elvégezve létrehozzuk a lámpa második véglezáró beforrasztását, amely a második elektródarendszert is végleges, előírt helyzetében rögzíti és gáztömören beágyazza. A felhevítés és lapítás műveleti fázisai alatt a 6 kisülőedény tartományát cseppfolyós nitrogénnel legalább -112 *C hőmérsékletre lehűtött állapotba hozzuk és tartjuk annak érdekében, hogy a 6 kisülőedényben lévő xenon kifagyjon, és a 14 fémhalogenid tabletta és a 15 higanygolyó elpárologásának elejét vegyük. Ezen alacsony hőmérséklet megtartására a lapítási művelet befejezéséig van szükség. A mintegy csupán 6 mm hosszra eső igen nagy, mintegy 2400 *K hőmérsékletkülönbség azzal biztosítható, hogy a hevítőlángokat ámyékolólemezek között tartjuk, míg a 6 kisülőedényt alulról cseppfolyós nitrogénnel történő permetezéssel folyamatosan hűtjük. A lapítási tartomány igen kis felhevítendő tömege következtében az érintett tartomány lapítási hőmérsékletre való felhevítéséhez már kb. 5-6 mp elegendő. A kész 18 lapítást levegőfuvásos hűtésnek vethetjük alá. A 6 kisülőedényben kialakuló eredő xenon hidegtöltő nyomás 1-30 bar közötti tartományban van. Értéke a xenonhányad teljes kifagyasztása esetén a gáztömören beforrasztott 1 csőben (4c. ábra) uralkodó parciális xenonnyomásból és az 1 cső térfogatának a 6 kisülőedény térfogatához viszonyított arányából adódik. Az 1 csőben uralkodó, tipikusnak mondható 600...800 mbar körüli parciális xenonnyomás 030 cm3 csőtérfogat és 0,025 cm3 körüli kisülőedény-térfogat mellett a 6 kisülőedényben 7... 10 bar xenon-hidegtöltőnyomást ad.The semi-finished lamp produced according to one of the above alternatives is then removed from the protective bell 13. Subsequently, it is heated in the region of sealing foil 8 of the second electrode system to a flattening temperature of about 2200 ° C, as described in the preparation of the first flattening 12, and the second flattening 18 results in a second end sealing of the lamp. secures it in its prescribed position and gas tightly encapsulates it. During the heating and flattening operation steps, the region of the discharge vessel 6 is cooled with liquid nitrogen to a temperature of at least -112 ° C in order to freeze the xenon contained in the discharge vessel 6 and prevent evaporation of the metal halide tablet 14 and mercury ball. Maintaining this low temperature is required until the flattening operation is completed. A very large temperature difference of about 2400 * K over a length of only 6 mm is achieved by keeping the heating flames between the baffles while the discharge vessel 6 is continuously cooled by spraying with liquid nitrogen. Due to the very low heating mass of the flattening region, the heating of the affected region to the flattening temperature is already approx. 5-6 seconds is sufficient. The finished flattening 18 may be subjected to air-cooling. The resulting xenon cold charge pressure in the discharge vessel 6 is in the range of 1-30 bar. Its value, when the xenon fraction is completely frozen, results from the partial xenon pressure prevailing in the gas-soldered tube 1 (Fig. 4c) and the ratio of the volume of the tube 1 to the volume of the discharge vessel 6. The typical xenon partial pressure of 600 to 800 mbar prevailing in the tube 1 gives a xenon cold fill pressure of 7 to 10 bar in the discharge vessel, with a tube volume of about 030 cm 3 and a discharge volume of about 0.025 cm 3 .
Lehetőség van továbbá arra is, hogy a 15 higanygolyót, tehát a higanytöltést elhagyjuk. Ez esetben a higany kisülőedénybeni szerepét a xenon veszi áL A hagyományos ismert nagynyomású xenonlámpákkal szemben a fémhalogenid (pl. NaSc) töltettel a kisugárzott fény színe beállítható, míg a kialakuló körfolyamat révén hosszabb élettartam érhető el.It is also possible to omit the mercury 15, i.e. the mercury charge. In this case, the xenon plays the role of mercury in the discharge vessel. In contrast to conventional high-pressure xenon lamps, the metal halide (eg NaSc) charge can be used to adjust the color of the light emitted while providing a longer life for the resulting cycle.
Végül a lámpát kivesszük a lapítószerkezetből és az 1 cső 12 és 18 lapftásokon túlnyúló végnyúlványait eltávolítjuk. Ugyancsak eltávolíthatók a 9 árambevezetők kinyúló cikcakk alakú végnyúlványai is. Egy találmány szerinti eljárással előállított kész nagynyomású fémhalogén 19 kisülőlámpa vonalas nézeti rajza az 5.Finally, the lamp is removed from the flap and the ends of the tube 1 extending beyond the flaps 12 and 18 are removed. The protruding zigzag end projections of the current conductors 9 can also be removed. 5 is a line view of a finished high-pressure metal halide discharge lamp 19 produced by the process of the present invention.
ábrán látható. A találmány szerint előállított és töltésű lámpával több mint 15%-os fényhasznosítás-növekedés volt elérhető.is shown. The lamp produced and charged according to the present invention achieved a light gain of more than 15%.
Egy találmány szerinti eljárással előállított, a gyújtóáramot szabályozó elektronikus előtéttel üzemeltetett 19 kisülőlámpa begyújtástól mért kezdeti fényáramalakulását tünteti fel a 6. ábra. A lámpa 6 kisülőedényébén uralkodó xenon-hidegtöltőnyomás kb. 6 bar volt, a gyújtóáram pedig kb. 3,3 A, ami a 19 kisülőedény mintegy 8,5-szeres névleges áramának felel meg. Mint ahogy az a görbén egyértelműen látható, a 30%-os 0 fényáramot a lámpa szinte a begyújtáskor azonnal hozza a xenontöltés következtében, és a 90%-os 0 fényáramot is már kb. egy másodperc elteltével eléri.Figure 6 shows the initial luminous flux evolution of the discharge lamp 19 produced by the method of the present invention operated by an electronic ballast for controlling the ignition current. The xenon cold-fill pressure in the lamp's 6 discharge vessels is approx. 6 bar and ignition current approx. 3.3 A, which corresponds to a rated current of about 8.5 times the discharge vessel 19. As you can clearly see on the curve, the 30% 0 luminous flux is produced by the lamp almost immediately upon ignition due to the xenon charge, and the 90% luminous flux is already approx. after one second.
Claims (12)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3842770A DE3842770A1 (en) | 1988-12-19 | 1988-12-19 | METHOD FOR PRODUCING A TWO-SIDED HIGH PRESSURE DISCHARGE LAMP |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| HU896664D0 HU896664D0 (en) | 1990-02-28 |
| HUT52892A HUT52892A (en) | 1990-08-28 |
| HU203427B true HU203427B (en) | 1991-07-29 |
Family
ID=6369558
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HU896664A HU203427B (en) | 1988-12-19 | 1989-12-18 | Method for making double-sided sealed high-pressure discharge lamps |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0374676B1 (en) |
| JP (1) | JP2723638B2 (en) |
| DD (1) | DD290503A5 (en) |
| DE (2) | DE3842770A1 (en) |
| HU (1) | HU203427B (en) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3842769A1 (en) | 1988-12-19 | 1990-06-21 | Patent Treuhand Ges Fuer Elektrische Gluehlampen Mbh | METHOD FOR PRODUCING A TWO-SIDED HIGH PRESSURE DISCHARGE LAMP |
| JPH05174785A (en) * | 1991-12-25 | 1993-07-13 | Koito Mfg Co Ltd | Arc tube and its manufacture |
| DE10225612A1 (en) * | 2002-06-07 | 2003-12-18 | Patent Treuhand Ges Fuer Elektrische Gluehlampen Mbh | Manufacturing system for gas discharge lamp has inner chamber with electrodes in communication with outer chamber which may be flushed out with different mixtures of gases |
| EP1779402A4 (en) * | 2004-07-13 | 2010-12-29 | Advanced Lighting Tech Inc | High intensity discharge lamps, arc tubes, and methods of manufacture |
| DE102004044366A1 (en) | 2004-09-10 | 2006-03-16 | Patent-Treuhand-Gesellschaft für elektrische Glühlampen mbH | High pressure discharge lamp |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3305289A (en) * | 1963-05-09 | 1967-02-21 | Gen Electric | Electric lamp manufacture |
| US3689799A (en) * | 1970-09-14 | 1972-09-05 | Gen Electric | Method of dosing lamps |
| DE2127526A1 (en) * | 1971-06-03 | 1972-12-14 | Licentia Gmbh | Method for carrying out the method for generating a high vacuum and Vornch |
| JPS51128179A (en) * | 1975-04-30 | 1976-11-08 | Iwasaki Electric Co Ltd | Discharge lamp manufacturing method |
| JPS6057654B2 (en) * | 1980-12-26 | 1985-12-16 | 株式会社東芝 | Tube sealing method |
| SE457033B (en) * | 1985-05-23 | 1988-11-21 | Lumalampan Ab | KOMPAKTLYSROER |
| ZA859137B (en) * | 1985-11-28 | 1986-06-16 | ||
| HU207175B (en) * | 1986-02-12 | 1993-03-01 | Tungsram Reszvenytarsasag | Device for manufacturing discharge tube of a sodium vapour discharge lamp |
-
1988
- 1988-12-19 DE DE3842770A patent/DE3842770A1/en not_active Withdrawn
-
1989
- 1989-12-11 EP EP89122830A patent/EP0374676B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-12-11 DE DE58909143T patent/DE58909143D1/en not_active Expired - Fee Related
- 1989-12-18 HU HU896664A patent/HU203427B/en not_active IP Right Cessation
- 1989-12-18 DD DD89335845A patent/DD290503A5/en not_active IP Right Cessation
- 1989-12-19 JP JP1327509A patent/JP2723638B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| HU896664D0 (en) | 1990-02-28 |
| EP0374676A3 (en) | 1991-05-08 |
| JP2723638B2 (en) | 1998-03-09 |
| HUT52892A (en) | 1990-08-28 |
| EP0374676A2 (en) | 1990-06-27 |
| JPH02220327A (en) | 1990-09-03 |
| DD290503A5 (en) | 1991-05-29 |
| EP0374676B1 (en) | 1995-03-29 |
| DE3842770A1 (en) | 1990-06-21 |
| DE58909143D1 (en) | 1995-05-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5286227A (en) | Arc tube and method for manufacturing the same | |
| HU214424B (en) | Method for making vacuum seal, as well as discharge vessel for high-pressure discharge lamp | |
| JP3394645B2 (en) | Arc tube and manufacturing method thereof | |
| JP2007095665A (en) | Short-arc type high-pressure discharge electrode, short-arc type high-pressure discharge tube, short-arc type high-pressure discharge light source device and their manufacturing methods | |
| US7852006B2 (en) | Ceramic lamp having molybdenum-rhenium end cap and systems and methods therewith | |
| EP0081263B1 (en) | Method of producing a low-pressure mercury vapour discharge lamp | |
| EP2321838B1 (en) | Discharge lamp with improved discharge vessel | |
| HU203427B (en) | Method for making double-sided sealed high-pressure discharge lamps | |
| US5037342A (en) | Method of making an electric lamp, and more particularly a lamp vessel in which electrodes are retained in the lamp by a pinch or press seal | |
| EP0063393B1 (en) | Method of producing a low-pressure mercury vapour discharge lamp | |
| JP2001357818A (en) | Discharge lamp bulb and its manufacturing method | |
| JP2003187747A (en) | High-pressure discharge lamp and manufacturing method therefor | |
| US7176630B2 (en) | High-pressure discharge lamp | |
| HU203170B (en) | Method for making double sided high-pressure discharge lamps | |
| US5528101A (en) | Single-ended low-power discharge lamp, and method of its manufacture | |
| HU202674B (en) | Method for making high-pressure discharge lamps sealed on two sides | |
| JP2006019303A (en) | Metal halide lamp | |
| JP3217313B2 (en) | High pressure discharge lamp and method of manufacturing the same | |
| JP2014533885A (en) | High pressure discharge lamp | |
| EP1168408A1 (en) | Method for producing a discharge lamp and discharge lamp | |
| US5932970A (en) | Preform for fluorescent lamp, fluorescent lamp prepared by the same, and method for preparing the fluorescent lamp | |
| JPH06349410A (en) | Manufacture of chipless arc tube | |
| JP3330592B2 (en) | Discharge lamp manufacturing method and discharge lamp | |
| WO2004042776A3 (en) | Introducing mercury into a discharge lamp | |
| JPS6367313B2 (en) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HMM4 | Cancellation of final prot. due to non-payment of fee |