HU199902B - Process for oxigen-blasting converting production of steel - Google Patents
Process for oxigen-blasting converting production of steel Download PDFInfo
- Publication number
- HU199902B HU199902B HU862762A HU276286A HU199902B HU 199902 B HU199902 B HU 199902B HU 862762 A HU862762 A HU 862762A HU 276286 A HU276286 A HU 276286A HU 199902 B HU199902 B HU 199902B
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- oxygen
- fuel
- carbon
- gas
- weight
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/56—Manufacture of steel by other methods
- C21C5/562—Manufacture of steel by other methods starting from scrap
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Furnace Details (AREA)
Abstract
Description
A találmány tárgya eljárás oxigénfúvatásos konverteres acélgyártásra, amelynek során szilárd, fémes Fc-tartalmú betétet felmelegítUnk és megolvasztunk szilárd széntartalmú tüzelőanyag folyamatos oxigénbefúvatás mellett történő elégetésével, ahol a tüzelőanyagot két részletben vezetjük a konverterbe: az első részt a Fe-tartalmú betéttel, a második részt pedig az oxigénbefúvatás alatt.The present invention relates to a process for the production of oxygen blown converter steels by heating and melting a solid metallic Fc-containing insert by continuous oxygen injection of a solid carbon fuel, wherein the fuel is fed to the converter in two portions: and during the oxygen blowing.
A modern kohászat egy fontos problémája a vashulladékok feldolgozása, minthogy ennek mennyisége világszerte folyamatosan növekszik. A tömegacélok előállításának legelterjedtebb módja az oxigénfúvatásos konverteres acélgyártás. A hagyományos acélgyártási eljárások során egy oxigénfúvatásos konverterben legfeljebb 30% vashulladék dolgozható fel.One of the major problems of modern metallurgy is the processing of iron scrap, which is constantly increasing worldwide. The most common way to produce mass steels is to produce oxygen blown converter steels. In conventional steelmaking processes, up to 30% of iron scrap can be processed in an oxygen blast converter.
A fejlett ipari országokban az utóbbi időben kifejlesztettek olyan eljárást is, amellyel oxigénfúvatásos konverterben az acélgyártás alapanyagának teljes mennyisége vashulladék.In developed industrial countries, a process has recently been developed whereby the total amount of steel material used in the oxygen blasting converter is iron scrap.
Az ilyen koverterek üzemeltetésével kapcsolatos tapasztalatok azt mutatják, hogy az eljárás a hagyományoshoz képest mintegy 50%-kal kisebb konverter teljesítményt igényel, elsősorban az olvasztási ciklus idejének meghosszabbításával, amely többek között a szilárd tüzelőanyagnak az olvasztási eljárás elején történő begyújtásával kapcsolatos nehézségekkel van összefüggésben.Experience with the operation of such coverages has shown that the process requires about 50% lower converter performance, in particular by extending the melting cycle time, which is due, inter alia, to the difficulty of starting solid fuel at the beginning of the melting process.
Ismeretes olyan acélgyártási eljárás is (lásd a 4.198.230. számú US szabadalmi leírást), amelynek során az oxigénfúvatásos konverterben a szilárd, fémes Fe-tartalmú betétet széntartalmú tüzelőanyaggal hevítik fel és olvasztják meg. A szilárd széntartalmú tüzelőanyag gyújtásának meggyorsítására az eljárásnál a fémes Fe-tartalmú betétet vagy a szilárd széntartalmú tüzelőanyagot a konverterbe történő bevitel előtt felmelegítik. Ugyancsak a begyújtás! idő rövidítését célozza a szilárd tüzelőanyag por finomságúra történő őrlése és hordozógázzal történő bevezetése.It is also known to make a steel process (see U.S. Patent No. 4,198,230) in which a solid metallic Fe-containing insert is heated and melted in a oxygen blowing converter. In order to accelerate the ignition of the solid carbon fuel, the process comprises heating the metallic Fe-containing insert or solid carbon fuel before being introduced into the converter. Ignition too! The aim is to shorten the time to grind the solid fuel to a powder and introduce it into a carrier gas.
A fenti intézkedések azonban, amelyek célja — mint mondottuk — a széntartalmú tüzelőanyag begyújtási idejének csökkentése, számos technológiai és szervezési nehézséggel jár együtt. Ennek elsősorban az az oka, hogy a betétet, illetve a szilárd tüzelőanyagot a konverteren kívül, külön erre a célra létesített aggregátorokban kell felmelegíteni, amihez járulékos berendezések, beruházás és üzemeltetési eszközök szükségesek.However, the above measures, which, as we have said, aim to reduce the ignition time of carbonaceous fuels, involve a number of technological and organizational difficulties. This is primarily due to the fact that the insert or solid fuel is heated outside the converter in dedicated units, which require additional equipment, investment and operating equipment.
A vashulladéknak a konverteren kívül történő felmelegítése a Fe-tartalmú anyag deformálódása következtében a betét összetapadásához csomós halmazzá történő összeégéséhez vezet, ami nehezíti a konverterbe történő beadagolást. Ez viszont meghosszabbítja a betöltési időt, azaz növeli az olvasztási ciklus egészének idejét.Heating the iron scrap outside the converter causes deformation of the Fe-containing material to cause the insert to burn together to form a lump, which makes it difficult to add to the converter. This, in turn, increases the load time, which increases the melting cycle as a whole.
Emellett a konverteren kívül történő melegítés a szilárd tüzelőanyag kihasználási fokát is csökkenti.In addition, heating outside the converter reduces the utilization rate of solid fuel.
Olyan eljárást is alkalmaznak (lásd a 27.29.983. számú DE szabadalmi leírást) oxigénfúvatásos konverterben történő acélgyártásra, amelynek során a fémes Fe-tartalmú betétet széntartalmó tüzelőanyag segítségével hevítik fel és olvasztják meg a konverterben oxigénbefúvatás mellett. Itt a tüzelőanyagot a konverterbe két részben vezetik be. Az első részt a Fe-tartalmú betéttel együtt, a második részt pedig az oxigénbefúvatás során vezetik be, mégpedig a betét megolvadása, azaz a folyékony fázis keletkezésének pillanatától.There is also a process (see DE-A-27,29,983) for the production of steel in an oxygen blasting converter in which a metallic Fe-containing insert is heated and melted in a converter with oxygen blowing. Here the fuel is introduced into the converter in two parts. The first part is introduced together with the Fe-containing insert and the second part is introduced during the oxygen injection, namely from the moment the insert is melted, i.e. when the liquid phase is formed.
Szilárd, széntartalmú tüzelőanyagként elsősorban kokszot alkalmaznak. Az antracitszén vagy koksz, azaz egy olyan tüzelőanyag, amely 9%-nál kevesebb illékony alkotót tartalmaz, a vashulladék felmelegftési idejét jelentősen növeli, a tüzelőanyag meggyújtásával kapcsolatos nehézségek és az ennek következtében fellépő időveszteségek miatt. Ezen túlmenően a kemence bélés jelentős kopása is jelentkezik a falazat széntartalmú részeinek oxidálódása következtében.Coke is used mainly as a solid carbonaceous fuel. Anthracite coal or coke, a fuel that contains less than 9% volatile constituents, significantly increases the warm-up time of iron waste due to the difficulty of igniting the fuel and the consequent loss of time. In addition, significant wear of the furnace liner occurs due to oxidation of the carbonaceous parts of the masonry.
A koksz viszonylag magas (600 — 700 °C) belobbanási hőmérséklete következtében a gyújtási és felmelegedési idő a konverteres olvasztásnál 5 — 7 perc, ami az olvasztási folyamatot jelentősen késlelteti és így természetesen a konverter teljesítményét is csökkenti.Due to the relatively high explosion temperature of the coke (600-700 ° C), the ignition and warm-up time for the converter melting is 5 to 7 minutes, which significantly delays the melting process and, of course, reduces the converter performance.
Mindezeken túlmenően az ilyen eljárások során az oxigénfelhasználás sem racionális. Az oxigén egy jelentős része ugyanis eltávozik a füstgázokkal és ezzel a gázfázis oxidációs potenciálját is növeli, miáltal ugyancsak a falazat széntartalmú részeinek oxidációja lép fel, ami a kopást fokozza és a falazat élettartamát csökkenti. Ez ugyancsak a koverter teljesítményének csökkenéséhez vezet.In addition, oxygen utilization in such processes is not rational either. In fact, a significant amount of oxygen is removed by the flue gases and thus increases the oxidation potential of the gas phase, which also results in the oxidation of the carbonaceous parts of the masonry, which increases wear and reduces the life of the masonry. This also leads to a reduction in the performance of the cover.
A jelen találmánnyal tehát olyan eljárás kidolgozása a célunk konverteres acélgyártásra, amelylyel lehetővé válik a szilárd, szén tartalmú tüzelőanyag begyújtásának gyorsítása, ezzel pedig az olvasztási eljárás rövidítése és a konverter teljesítmény növelése.It is therefore an object of the present invention to provide a process for the production of converter steels which enables acceleration of the ignition of solid carbonaceous fuels, thereby shortening the melting process and increasing the converter performance.
A kitűzött feladatot úgy oldottuk meg, hogy az eljárás során, amikoris szilárd, fémes Fe-tartalmú betétet felmelegítünk és megolvasztunk szilárd széntartalmú tüzelőanyag folyamatos oxigénbefúvatás mellett történő elégetésével, ahol a tüzelőanyagot két részletben vezetjük a konverterbe: az első részt a Fe-tartalmú betéttel, a második részt az oxigénbefúvatás alatt, a találmány szerint első részként az olvasztáshoz szükséges tüzelőanyag mennyiség 20 — 30 tömegszázalékát vezetjük gáz-szén formájában, a második részt pedig az olvasztáshoz szükséges oxigénmenynyiség 20 — 30 tömegszázalék befúvatása után vezetjük be.The object is solved by heating and melting a solid metallic Fe-containing insert by combustion of solid carbonaceous fuel with continuous oxygen injection, wherein the fuel is introduced into the converter in two parts: the second portion being introduced during the oxygen injection, the first portion being fed in the first portion from 20 to 30% by weight of the fuel needed for the smelting as gaseous carbon, and the second portion being introduced after the gas supply for the smelting from 20 to 30% by weight.
Az oxigénfúvatás kezdetétől a tüzelőanyag második részének bevezetéséig eltelt idő 10-20%-a alatt a befúvatott oxigén mennyiségét célszerűen növeljük 0,08 - 0,26 m3/perc/l kg gáz-szén üzemi mennyiség eléréséig.Between 10% and 20% of the time from the beginning of oxygen blowing to the introduction of the second part of the fuel, the amount of oxygen blown is increased to 0.08 to 0.26 m 3 / min / l kg of gas-coal.
A találmány szerinti eljárással a gáz-szén begyújtása egy percen belül lehetséges, ami az olvasztási ciklust jelentős mértékben lerövidíti és ezáltal magának a konverternek a teljesítményét mintegy 30%-kal növeli. Ezen kívül a találmány szerinti eljárással csökkenthető az oxigénfelhasz-21The process of the present invention enables the ignition of the gas carbon within one minute, which significantly shortens the melting cycle and thereby increases the converter itself by about 30%. In addition, the process of the present invention can reduce oxygen utilization
HU 199902 Β nálás mintegy 40%-kal, valamint a tüzelőanyag felhasználás körülbelül 25 — 30%-kal.EN 199902 Β and fuel consumption by about 25-30%.
A találmány szerinti eljárás során a konvertert Fe-tartalmú anyaggal, például vashulladékkal és szilárd, széntartalmú tüzelőanyag első részével töltjük fel. Tüzelőanyagként 25 - 40 tömegszáza* lék illóanyag tartalmú gáz-szenet alkalmazunk.In the process of the invention, the converter is charged with a Fe-containing material such as iron scrap and a first portion of solid carbonaceous fuel. The fuel used is 25 to 40 weight percent volatile gas carbon.
A 25 tömegszázaléknál kisebb mennyiségű illóanyagot tartalmazó tüzelőanyag a betét melegítését már jelentősen megnöveli és megnehezíti, a begyújtás nehézségei következtében és emellett oxigénveszteséget is eredményez.Fuel containing less than 25% by weight of volatile material already significantly increases and complicates the heating of the insert, due to the difficulty of ignition and also results in loss of oxygen.
Ha viszont 40 tömegszázaléknál is több illóanyag tartalmú szenet használunk, idő előtti és jelentős gázfázis kilépés jön létre, ami egyrészt tökéletlen égést, másrészt tüzelőanyag veszteséget eredményez. Ezen túlmenően ilyen szén elégetése sok hamut eredményez, ami az olvasztás során a salakba kerül, a salak tömegét növeli és a használható acél mennyiségét csökkenti.However, using more than 40% by weight of volatile carbon will result in premature and significant gas phase losses, resulting in incomplete combustion and fuel loss. In addition, the combustion of such coal results in a large amount of ash, which enters the slag during the melting process, increases the weight of the slag and reduces the amount of usable steel.
A gáz-szén alkalmazása az illóanyag tartalomtól függ, valamint azoktól a tényezőktől, amelyek a gyors begyújtást lehetővé teszik. A bevezetett gáz-szén mennyisége a teljes olvasztási folyamathoz szükséges szilárd, széntartalmú tüzelőanyag 20 — 30 tömegszázaléka. A gáz-szén felhasználás is az illékony alkotóanyagok mennyiségétől függ. Ha például 25 tömegszázaléknyi illóanyag tartalmú gáz-szenet használunk, az elvileg szükséges szilárd tüzelőanyag 30%-ának megfelelő menynyiséget kell bevezetni, míg ha az illóanyagok mennyisége körülbelül 40 tömegszázalék, csupán az elméletileg az olvasztáshoz szükséges szilárd tüzelőanyag körülbelül 20%-ának beadagolása szükséges. Ha a gáz-szén mennyisége a fenti tartományon kívül esik, azaz annál nagyobb vagy kisebb, a tüzelőanyag, illetve az oxigénfelhasználás növekszik.The use of gas-coal depends on the volatile matter content and on the factors which enable rapid ignition. The amount of gas-carbon introduced is 20 to 30% by weight of the solid carbonaceous fuel needed for the complete smelting process. The use of gas-coal also depends on the amount of volatile constituents. For example, if 25% by weight of volatile gas carbon is used, an amount corresponding to 30% of the solid fuel required should be introduced, whereas for volatile matter about 40% by weight, only about 20% of the solid fuel that is theoretically required is added. If the amount of gas-carbon is outside the above range, that is, higher or lower, the fuel and oxygen consumption will increase.
A Fe-tartalmú anyag, valamint a széntartalmú tüzelőanyag első részének beadagolása után megkezdjük az oxigénbefúvatást a konverterbe. Az oxigénfelvétel foka a felmelegítés és az olvasztás során különböző. Kezdetben, amikor a szén és a vashulladék még hideg, a gáz-szén elégetéséhez szükséges oxigénfogyasztás még csekély. Ebben a melegítési periódusban az oxigénfogyasztás lényegében kizárólag a szénből kiváló éghető gázfázisok mennyiségétől függ, amit viszont a gáz-szén illékony anyagainak mennyisége és tömege határoz meg. Ezért szükséges a felmelegítési periódusban az oxigénfogyasztást olyan szinten tartani, a; ely elegendő a szénből kilépő gázok elégetéséhez.After addition of the Fe-containing material and the first portion of the carbonaceous fuel, oxygen is blown into the converter. The degree of oxygen uptake during heating and thawing varies. Initially, when coal and iron waste are cold, the oxygen consumption needed to burn gas-coal is still low. During this heating period, oxygen consumption depends essentially on the amount of flammable gas phases produced from coal, which in turn is determined by the amount and mass of volatile gas-coal. Therefore, it is necessary to keep oxygen consumption during the warm-up period at a level; It is sufficient to burn off the gases leaving the coal.
Ez a stádium lényegében a betétben lévő gázszén begyújtásáig, illetve az optimális olvasztási feltételek eléréséig tart. Megállapítottuk, hogy a szén égési folyamatának stabilizálásához az egész olvasztási folyamathoz szükséges oxigénmennyiség 20-30%-a elegendő. Ha történetesen 2ű%-nál kevesebb oxigént fúvatunk, megnövekszenek a gáz-szénből felszabaduló illékony anyagok veszteségei, míg 30% fölötti oxigénbefúvatás a megolvasztási folyamatot elnyújtja. Ennek megfelelően a befúvatott oxigénmennyiség közvetlenül arányos a gáz-szén mennyiségével.This stage essentially takes place until the gas in the insert is ignited and optimal melting conditions are reached. It has been found that 20-30% of the total amount of oxygen needed to stabilize the coal combustion process is sufficient for the entire melting process. If less than 2% oxygen is blown, the losses of volatiles released from the gas-carbon increase, while oxygen blasting above 30% prolongs the melting process. Accordingly, the amount of oxygen blown is directly proportional to the amount of gas carbon.
Miután a teljes olvasztási folyamat lejátszódásához szükséges oxigén mennyiségének 20-30%-át behívattuk a konverterbe, bevisszük a széntartalmú tüzelőanyag második részét is. Ebben a szakaszban szén-tartalmú tüzelőanyagként antracitszenet vagy kokszot, azaz olyan tüzelőanyagot alkalmazunk, amelynek illóanyag tartalma 9 tömegszázaléknál kisebb.After feeding 20-30% of the amount of oxygen required to complete the melting process, the second portion of the carbonaceous fuel is introduced. At this stage, the carbonaceous fuel is anthracite coal or coke, that is to say, a fuel having a volatile matter content of less than 9% by weight.
A második fázisban nem célszerű gáz-szén felhasználása, minthogy ez az olvasztáshoz szükséges magas hőmérsékleten intenzíven bomlik és a robbanásszerűen kiváló illóanyagok nem égnek el tökéletesen, hanem a füstgázzal együtt távoznak.In the second phase, it is not advisable to use gas-coal as it is intensively decomposed at high temperatures required for melting and the explosive volatiles are not completely burned but are discharged with the flue gas.
A viszonylag kis illóanyag tartalmú szén (antracit-szén vagy koksz) felhasználásának célszerűségét a tüzelőanyag elégetésének körülményei határozzák meg. Ha ebben a második fázisban 9%-nál több illóanyag tartalmú szenet használunk, az alkotók intenzíven, igen rövid idő alatt válnak ki és ennek az eredménye a fent említett tökéletlen égés, valamint az ezzel járó tüzelőanyag veszteség. Ez egyben a tüzelőanyag kihasználási tényezőjét is csökkenti. Ezért szükséges a második fázisban a 9 tömegszázaléknál kisebb mennyiségű illóanyagokat tartalmazó szén felhasználása.The expediency of using relatively low volatile carbon (anthracite or coke) is determined by the conditions in which the fuel is burned. If more than 9% volatile carbon is used in this second phase, the constituents will be precipitated vigorously in a very short time, resulting in the aforementioned imperfect combustion and the resulting fuel loss. This also reduces the fuel utilization rate. It is therefore necessary to use carbon containing less than 9% by weight of volatiles in the second phase.
Mint említettük, célszerű az oxigénbefúvatás kezdetétől a tüzelőanyag maradék részének bevezetéséig eltelt idő 10 —20%-a alatt a befúvatott oxién mennyiségét folyamatosan növelni a 0,08 — 0,26 m3/perc/l kg gáz-szén üzemi mennyiség eléréséig. Ennek a kezdeti szakasznak az időtartama is a gáz-szén illékony alkotóinak mennyiségétől függ. Ha például egy 40 tömegszázalék illóanyagot tartalmazó gáz-szenet használunk, a kezdeti periódus a melegítési idő 10%a, míg ha egy 25 tömegszázalék illóanyagot tartalmazó gáz-szenet használunk fel, a periódus 20%-ra emelkedik. Ha 10%-nál kisebb kezdeti szakaszt alkalmazunk, az oxigénfelvétel alacsony lesz, miáltal az oxigénfelhasználás erősen növekszik. Ha viszont a kezdeti szakaszt 20% fölé növeljük és közben az oxigénbefúvatás intenzitását fokozzuk, a tüzelőanyag veszteség növekszik elégtelen illóanyagok formájában.As mentioned above, it is expedient to continuously increase the amount of oxygen blown from 10 to 20% of the time from the beginning of the oxygen injection until the introduction of the remainder of the fuel to a working gas volume of 0.08 to 0.26 m 3 / min / l kg. The duration of this initial phase also depends on the amount of volatile constituents of the gas-coal. For example, if 40% by weight of volatile gas carbon is used, the initial period is 10% of the heating time, and if a 25% by weight of volatile gas is used, the period increases to 20%. If the initial stage is less than 10%, oxygen uptake will be low, resulting in a strong increase in oxygen utilization. Conversely, if the initial stage is increased to more than 20% while increasing the oxygen supply intensity, fuel loss in the form of insufficient volatiles increases.
A kezdeti szakaszban az oxigénbefúvatás közvetlenül kell arányos legyen az idővel, mégpedig az említett 0,08-0,26 m7perc/l kg gáz-szén érték eléréséig. Ezen érték fölött a szén elégése már nem válik intenzívebbé, minthogy a szén égési sebességét a szénbevezetés sebessége behatárolja és így a fölöslegesen befúvatott oxigén elsősorban a vashulladékot oxidálja és a kemencefalazat széntartalmú részeit égeti ki.In the initial stage, the oxygen supply should be directly proportional to the time until the said value of 0.08-0.26 m7min / l kg of gas-carbon is reached. Above this value, coal combustion no longer intensifies as the combustion rate of the coal is limited by the rate at which the coal is introduced, and thus excessly blown oxygen primarily oxidizes the iron waste and burns the carbonaceous portions of the furnace wall.
A fentiek miatt nem célszerű a 0,26 m3/perc/l kg gáz-szén érték fölötti oxigénbefúvatás alsó határértékét (0,08 m3/perc/l kg gáz-szén) a gázszén illékony alkotóinak mennyisége, illetve a kiválás kezdete határozza meg, mégpedig olymódon, hogy ezen illékony alkotók maradéktalan elégetését kell biztosítani a bevezetett oxigén mennyiségének.Because of the above, it is not advisable to set the lower limit for oxygen injection above 0.26 m 3 / min / l gas-carbon (0.08 m 3 / min / l gas-carbon) to the amount of volatile components in the gas carbon and the onset of precipitation. and in such a way that the total amount of oxygen introduced is fully burned by these volatile constituents.
Az olvasztási ciklus végéig azután az oxigénbefúvatás sebességét állandó értéken lehet tarta-31Thereafter, the oxygen supply rate may be kept constant until the end of the melting cycle.
HU 199902 Β ni. Miután az olvasztáshoz szükséges oxigén mennyiségét bevezettük, a befúvatást leállítjuk.HU 199902 Β ni. After supplying the amount of oxygen needed for melting, the supply is stopped.
A találmány további részleteit most kiviteli példák segítségével ismertetjük. A kiviteli példák 1000 kg-os oxigénfúvatásos konverterben kombinált befúvatás mellett előállított acélokra vonatkoznak.Further details of the invention will now be described by way of exemplary embodiments. The exemplary embodiments relate to steels produced in a 1000 kg oxygen blowing converter with combined blasting.
1. példaExample 1
A konverterbe 1100 kg vashulladékot és szilárd tüzelőanyag első részét: 175 kg gáz-szenet adagoltunk be. A gáz-szén mennyisége az olvasztási folyamathoz szükséges teljes szilárd tüzelőanyag 25 tömegszázaléka volt, az illóanyag tartalom 32,5 tömegszázalék volt. Egyidejűleg a konverterbe oxidáló közeget fúvattunk be. Az oxidáló közeg 95 tömegszázalék oxigénből és 5 tömegszázalék nitrogénből állt.1100 kg of iron scrap and the first part of solid fuel: 175 kg of gas carbon were added to the converter. The gas-carbon content was 25% by weight of the total solid fuel required for the smelting process and the volatile content was 32.5% by weight. Simultaneously, oxidizing medium was blown into the converter. The oxidizing medium consisted of 95 wt% oxygen and 5 wt% nitrogen.
1,3 perc elteltével, ami az oxigénbefúvatás kezdetétől a második rész szilárd, széntartalmú tüzelőanyag beviteléig eltelt idő mintegy 13%ának felelt meg, az oxigén mennyiségét 3 m3/perc értékre emeltük egyenletesen. Ez az érték 0,171 m3/perc/l kg gáz-szén értéknek felelt meg- ,After 1.3 minutes, which corresponds to about 13% of the time from the beginning of the oxygen injection to the introduction of the solid carbonaceous fuel of the second part, the oxygen content was steadily increased to 3 m 3 / min. This value corresponded methyl g- 0.171 m 3 / min / l kg coal gas value,
Ily módon 27,75 nr/oxigént vezettünk be, ami a teljes olvasztási eljáráshoz szükséges oxigén 25 tömegszázalékának felelt meg. Körülbelül 10 perc után beadagoltuk a szilárd tüzelőanyag második részét a konverterbe. Ez 52,5 kg antracitszén volt. Közben az oxigénbefúvatást 3 m3/perc sebességgel folytattuk.In this way, 27.75 µg / oxygen was introduced, which corresponds to 25% by weight of oxygen required for the complete melting process. After about 10 minutes, a second portion of solid fuel was added to the converter. This was 52.5 kg of anthracite coal. Meanwhile, oxygen injection was continued at a rate of 3 m 3 / min.
Az olvasztási folyamat során a teljes oxigén szükséglet körülbelül 103 m3 volt. A folyékony acélkihozatal 1003 kg, azaz a beadagolt fém 91,3%-a volt. A teljes olvasztási folyamat egy 0,05% karbont tartalmazó acél előállításáig 40 percet vett igénybe és ezalatt 57 m3 földgázt használtunk fel.The total oxygen demand during the melting process was approximately 103 m 3 . The yield of liquid steel was 1003 kg, ie 91.3% of the added metal. The entire melting process took 40 minutes to produce a steel containing 0.05% carbon and 57 m 3 of natural gas was used.
2. példaExample 2
A konverterbe ismét 1100 kg vashulladékot adagoltunk be 14 kg gáz-szénnel együtt. A szilárd, széntartalmú tüzelőanyagként alkalmazott gáz-szén 20 tömegszázaléka volt a teljes olvasztási folyamathoz szükséges tüzelőanyagnak, illóanyag tartalma pedig 40 tömegszázalék volt. A beadagolással egyidejűleg az oxigénbefúvatást is megkezdtük. Oxidálóközegként 95 tömegszázalék oxigént és 5 tömegszázalék nitrogént tartalmazó keveréket fúvattunk be. 1,6 perc alatt a behívatott oxigén mennyiségét egyenletesen növeltük 2,38 m-Vperc értékre, ami 0,17 m3/perc/l ke gáz-szén értéknek felelt meg. Mintegy 26,5 m oxigén bevezetése után (ami a teljes olvasztási folyamathoz szükséges oxigénmennyiség 25 tömegszázaléka), illetve 10 perc után (az oxigénbefúvatás kezdetétől a második rész szilárd, szén tartalmú tüzelőanyag beadagolásig tartó idő 15%-a volt) a koverterbe beadagoltuk a szilárd tüzelőanyag második részét, nevezetesen 56 kg antracitszenet. Közben az oxigénbevezetést 2,38 m3/perc sebességgel folytattuk.Again, 1100 kg of iron scrap was added to the converter along with 14 kg of gas carbon. The solid carbon-containing fuel gas used was 20% by weight of the fuel needed for the complete smelting process and 40% by weight of the volatile material. At the same time as the addition, oxygen injection was started. A mixture of 95 wt.% Oxygen and 5 wt.% Nitrogen was blown as oxidizing agent. Over a period of 1.6 minutes, the amount of oxygen drawn in was steadily increased to 2.38 m-Vperc, corresponding to 0.17 m 3 / min / L of gas-carbon. After about 26.5 m of oxygen was injected (25% by weight of the total amount of oxygen needed for the entire melting process) and after 10 minutes (15% of the time from the beginning of the oxygen injection to the second part of the solid carbon-containing fuel) second part of the fuel, namely 56 kg of anthracite coal. Meanwhile, oxygen delivery was continued at a rate of 2.38 m 3 / min.
Az eljárás során a teljes oxigénfelhasználás 106 m3, a teljes földgázfelhasználás 57 m3 és a folyékony acélkihozatal 91,1% volt. Az acél karbontartalma 0,05% volt és az eljárás 40,5 percet vett igénybe.In the process, total oxygen consumption was 106 m 3 , total natural gas consumption 57 m 3 and liquid steel yield 91.1%. The carbon content of the steel was 0.05% and the process took 40.5 minutes.
3. példaExample 3
A konverterbe ismét 1100 kg vashulladékot és gáz-szenet adagoltunk. A gáz-szén mennyisége 21 kg volt, ami 30 tömegszázaléka a teljes olvasztási folyamathoz szükséges tüzelőanyagnak. A gáz-szén illóanyag tartalma 25 tömegszázalék volt. Egyidejűleg oxidálóközeg befúvatását is megkezdtük. Az oxidálóközeg ez esetben is 95 tömegszázalék oxigénből és 5 tömegszázalék nitrogénből állt. 1,3 perc alatt az oxigénbefúvatást egyenletesen 3,57 m3/percre emeltük, ami megfelelt 0,17 m3/perc/l kg gáz-szén mennyiségnek.Again, 1100 kg of iron scrap and gas carbon were added to the converter. The amount of gas-carbon was 21 kg, which is 30% by weight of the fuel needed for the complete melting process. The gas-carbon volatile content was 25% by weight. At the same time, the supply of oxidant was started. Again, the oxidizing agent consisted of 95 wt% oxygen and 5 wt% nitrogen. Over a period of 1.3 minutes, the oxygen supply was steadily increased to 3.57 m 3 / min, corresponding to 0.17 m 3 / min / l kg of gas-carbon.
26,25 m3 oxigén bevezetése után (ez a mennyiség a teljes olvasztási eljáráshoz szükséges oxigén 25 tömegszázaléka), illetve 10,1 perc eltelte után a tüzelőanyag második részét is beadagoltuk. Ez esetben 49 kg antracitszén volt, amelynek beadagolása közben az oxigénbefúvatást tovább folytattuk 3,57 m3/perc sebességgel.After the introduction of 26.25 m 3 of oxygen (25% by weight of oxygen required for the complete melting process) and after 10.1 minutes, a second portion of the fuel was added. In this case, 49 kg of anthracite carbon were added, during which the oxygen supply was continued at a rate of 3.57 m 3 / min.
Az eljárás során a teljes oxigénszükséglet 105 m3, földgázszükséglet 57 m3 és az acélolvadék kihozatala 91 százalék volt. Az eljárás 40,4 percig tartott és az előállított acél karbontartalma 0,05% volt.In the process, total oxygen demand was 105 m 3 , natural gas demand 57 m 3 and the yield of steel melt was 91 percent. The process lasted 40.4 minutes and the carbon content of the produced steel was 0.05%.
4. példaExample 4
A konverterbe 1100 kg vashulladékot és 25 tömegszázalék illóanyag tartalmú gáz-szenet adagoltuk. A gáz-szén mennyisége 17,5 kg volt, ami 25 tömegszázaléka a teljes olvasztási folyamathoz szükséges tüzelőanyagnak. Egyidejűleg oxidálóközeg befúvatását is megkezdtük. Az oxidálóközeg ez esetben is 95 tömegszázalék oxigénből és 5 tömegszázalék nitrogénből állt.1100 kg of iron scrap and 25% by weight of volatile carbon gas were added to the converter. The amount of gas-carbon was 17.5 kg, which is 25% by weight of the fuel needed for the complete smelting process. At the same time, the supply of oxidant was started. Again, the oxidizing agent consisted of 95 wt% oxygen and 5 wt% nitrogen.
Az oxigénbefúvatást 1,05 perc alatt (ez az oxigénbevezetés kezdete és a tüzelőanyag második részének beadagolása között eltelt idő 15%-a) egyenletesen 3 m3/percre emeltük, ami megfelelt 0,171 m3/perc/l kg gáz-szén mennyiségnek. 20,8 m3 oxigén bevezetése után (ez a mennyiség a teljes olvasztási eljáráshoz szükséges oxigén 20 tömegszázaléka), illetve 7 perc eltelte után a tüzelőanyag második részét is beadagoltuk. Ez a tüzelőanyag 52,5 kg antracitszén volt, amelynek beadagolása közben az oxigénbefúvatást tovább folytattuk 3 m3/perc sebességgel.The oxigénbefúvatást 1.05 minutes (this from the start of addition of the second portion of the fuel introduction of oxygen of 15% of the time) uniformly raised to 3 m 3 / min, which corresponded to 0.171 m 3 / min / l kg of gas quantity of carbon. After the introduction of 20.8 m 3 of oxygen (20% by weight of the total amount of oxygen needed for the complete melting process) and after 7 minutes, the second part of the fuel was added. This fuel was 52.5 kg of anthracite carbon, during which oxygen was continued at a rate of 3 m 3 / min.
Az eljárás során a teljes oxigénszükséglet 104 m3, földgázszükséglet 57 m3 és az acélolvadék kihozatala 91 százalék volt. Az eljárás 40,1 percig tartott és az előállított acél karbontartalma 0,05% volt.In the process, total oxygen demand was 104 m 3 , natural gas demand was 57 m 3 and the yield of steel melt was 91 percent. The process took 40.1 minutes and the carbon content of the steel produced was 0.05%.
5. példaExample 5
A konverterbe 1100 kg vashulladékot és 32,3 tömegszázalék illóanyag tartalmú gáz-szenet adagoltuk. A gáz-szén mennyisége 17,5 kg volt, ami 25 tömegszázaléka a teljes olvasztási folyamathoz szükséges tüzelőanyagnak. Egyidejűleg oxidálóközeg befúvatását is megkezdtük. Az oxidálóközeg ez esetben is 95 tömegszázalék oxigénből és 5 tömegszázalék nitrogénből állt.1100 kg of iron scrap and 32.3% by weight of volatile carbon gas were added to the converter. The amount of gas-carbon was 17.5 kg, which is 25% by weight of the fuel needed for the complete smelting process. At the same time, the supply of oxidant was started. Again, the oxidizing agent consisted of 95 wt% oxygen and 5 wt% nitrogen.
HU 199902 ΒHU 199902 Β
Az oxigénbefúvatást 1,45 perc alatt (ez az oxigénbevezetés kezdete és a tüzelőanyag második részének beadagolása között eltelt idő 15%-a) egyenletesen 3 m3/percre emeltük, ami megfelelt 0,171 m3/perc/l kg gáz-szén mennyiségnek. 32,7 m3 oxigén bevezetése után (ez a mennyiség a teljes olvasztási eljáráshoz szükséges oxigén 30 tömegszázaléka), illetve 10,9 perc eltelte után a tüzelőanyag második részét is beadagoltuk. Ez a tüzelőanyag 52,5 kg antracitszén volt, amelynek beadagolása közben az oxigénbefúvatást tovább folytattuk 3 m3/perc sebességgel.The oxygen supply was increased steadily to 1. 3 m 3 / min over the course of 1.45 minutes (15% of the time between the onset of oxygen delivery and the introduction of the second part of the fuel), corresponding to 0.171 m 3 / min / l kg of carbon gas. After the introduction of 32.7 m 3 of oxygen (30% by weight of the total amount of oxygen required for the complete melting process) and after 10.9 minutes, the second part of the fuel was added. This fuel was 52.5 kg of anthracite carbon, during which oxygen was continued at a rate of 3 m 3 / min.
Az eljárás során a teljes oxigénszükséglet 109 m3, földgázszükséglet 57 m3 és az acélolvadék kihozatala 91 százalék volt. Az eljárás 41,2 percig tartott és az előállított acél karbontartalma 0,05% volt.During the process, the total oxygen demand was 109 m 3 , the natural gas demand was 57 m 3 and the yield of steel melt was 91 percent. The process lasted 41.2 minutes and the carbon content of the produced steel was 0.05%.
6. példaExample 6
A konverterbe 1100 kg vashulladékot és 32,5 tömegszázalék illóanyag tartalmú gáz-szenet adagoltunk. A gáz-szén mennyisége 17,5 kg volt, ami 25 tömegszázaléka a teljes olvasztási folyamathoz szükséges tüzelőanyagnak. Egyidejűleg oxidálóközeg befúvatását is megkezdtük. Az oxidálóközeg ez esetben is 95 tömegszázalék oxigénből és 5 tömegszázalék nitrogénből állt. Az oxigénbefúvatást 0,73 perc alatt (ez az oxigénbevezetés kezdete és a tüzelőanyag második részének beadagolása között eltelt idő 7,6%-a) egyenletesen 3 m3/percre emeltük, ami megfelelt 0,171 m3/perc/l kg gáz-szén mennyiségnek. 27,5 m3 oxigén bevezetése után (ez a mennyiség a teljes olvasztási eljáráshoz szükséges oxigén 25 tömegszázaléka), illetve 9,53 perc eltelte után a tüzelőanyag második részét is beadagoltuk. Ez a tüzelőanyag 52,5 kg antracitszén volt, amelynek beadagolása közben az oxigénbefúvatást tovább folytattuk 3 m3/perc sebességgel.1100 kg of iron scrap and 32.5% by weight of volatile carbon gas were added to the converter. The amount of gas-carbon was 17.5 kg, which is 25% by weight of the fuel needed for the complete smelting process. At the same time, the supply of oxidant was started. Again, the oxidizing agent consisted of 95 wt% oxygen and 5 wt% nitrogen. The oxigénbefúvatást (time to 7.6% from the start of addition of this second portion of the fuel introduction of oxygen) evenly increased to 3 m 3 / minute, 0.73 minutes, which corresponded to 0.171 m 3 / min / l kg of gas quantity of carbon . After the introduction of 27.5 m 3 of oxygen (25% by weight of the total amount of oxygen needed for the complete melting process) and after 9.53 minutes, the second part of the fuel was added. This fuel was 52.5 kg of anthracite carbon, during which oxygen was continued at a rate of 3 m 3 / min.
Az eljárás során a teljes oxigénszükséglet 110 m3, földgázszükséglet 57 m3 és az acélolvadék kihozatala 90,9 százalék volt. Az eljárás 40,4 percig tartott és az előállított acél karbontartalma 0,05% volt.During the process the total oxygen demand was 110 m 3 , the natural gas demand 57 m 3 and the yield of steel melt was 90.9 percent. The process lasted 40.4 minutes and the carbon content of the produced steel was 0.05%.
7. példaExample 7
A konverterbe 1100 kg vashulladékot és 32,5 tömegszázalék illóanyag tartalmú gáz-szenet adagoltunk. A gáz-szén mennyisége 17,5 kg volt, ami 25 tömegszázaléka a teljes olvasztási folyamathoz szükséges tüzelőanyagnak. Egyidejűleg oxidálóközeg befúvatását is megkezdtük. Az oxidálöközeg ez esetben is 95 tömegszázalék oxigénből és 5 tömegszázalék nitrogénből állt.1100 kg of iron scrap and 32.5% by weight of volatile carbon gas were added to the converter. The amount of gas-carbon was 17.5 kg, which is 25% by weight of the fuel needed for the complete smelting process. At the same time, the supply of oxidant was started. Again, the oxidation medium consisted of 95 wt% oxygen and 5 wt% nitrogen.
Az oxigénbefúvatást 1,55 perc alatt (ez az oxigénbevezetés kezdete és a tüzelőanyag második részének beadagolása között eltelt idő 20%-a) egyenletesen 3 m3/percre emeltük, ami megfelelt 0,171 m3/perc/l kg gáz-szén mennyiségének.The oxygen supply was increased steadily to 1. 3 m 3 / min over the course of 1.55 minutes (20% of the time between the onset of oxygen delivery and the introduction of the second part of the fuel), corresponding to 0.171 m 3 / min / l kg of carbon gas.
21.2 m3 oxigén bevezetése után (ez a mennyiség a teljes olvasztási eljáráshoz szükséges oxigén21.2 m 3 of oxygen (this is the amount of oxygen required for the complete melting process
20.2 tömegszázaléka), illetve 7,75 perc eltelte után a tüzelőanyag második részét is beadagoltuk. Ez a tüzelőanyag 52,5 kg antracitszén volt, amelynek beadagolása közben az oxigénbefúvatást tovább folytattuk 3 m3/perc sebességgel.20.2 wt.%) And after 7.75 minutes, the second portion of fuel was added. This fuel was 52.5 kg of anthracite carbon, during which oxygen was continued at a rate of 3 m 3 / min.
Az eljárás során a teljes oxigénszükséglet 105 m3, földgázszükséglet 57 m3 és az acélolvadék kihozatala 91,1 százalék volt. Az eljárás 40 percig tartott és az előállított acél karbontartalma 0,05% volt.In the process, total oxygen demand was 105 m 3 , natural gas demand 57 m 3 and the yield of steel melt was 91.1 per cent. The process lasted 40 minutes and the steel produced had a carbon content of 0.05%.
8. példaExample 8
A konverterbe 1100 kg vashulladékot és 32^ tömegszázalék illóanyag tartalmú gáz-szenet adagoltunk. A gáz-szén mennyisége 17,5 kg volt, ami 25 tömegszázaléka a teljes olvasztási folyamathoz szükséges tüzelőanyagnak. Egyidejűleg oxidálóközeg befúvatását is megkezdtük. Az oxidálóközeg ez esetben is 95 tömegszázalék oxigénből és 5 tömegszázalék nitrogénből állt.1100 kg of iron scrap and 32% by weight of volatile carbon gas were added to the converter. The amount of gas-carbon was 17.5 kg, which is 25% by weight of the fuel needed for the complete smelting process. At the same time, the supply of oxidant was started. Again, the oxidizing agent consisted of 95 wt% oxygen and 5 wt% nitrogen.
Az oxigénbefúvatást 1,6 perc alatt (ez az oxigénbevezetés kezdete és a tüzelőanyag második részének beadagolása között eltelt idő 15%-a) egyenletesen 1,4 m3/percre emeltük, ami megfelelt 0,08 m3/perc/l kg gáz-szén mennyiségnek. 26,5 m3 oxigén bevezetése után (ez a mennyiség a teljes olvasztási eljáráshoz szükséges oxigén 25 tömegszázaléka), illetve 10,7 perc eltelte után a tüzelőanyag második részét is beadagoltuk. Ez a tüzelőanyag 52,5 kg antracitszén volt, amelynek beadagolása közben az oxigénbefúvatást tovább folytattuk 1,4 m3/perc sebességgel.Oxygen supply was increased steadily to 1.4 m 3 / min over a period of 1.6 minutes (15% of the time between the onset of oxygen delivery and the introduction of the second part of the fuel), corresponding to 0.08 m 3 / min / l kg of gas. of carbon. After the introduction of 26.5 m 3 of oxygen (25% by weight of the total amount of oxygen needed for the complete melting process) and after 10.7 minutes, the second part of the fuel was added. This fuel was 52.5 kg of anthracite carbon, during which the oxygen supply was continued at a rate of 1.4 m 3 / min.
Az eljárás során a teljes oxigénszükséglet 106 m3, földgázszükséglet 57 m3 és az acélolvadék kihozatala 91,1 százalék volt. Az eljárás 40,7 percig tartott és az előállított acél karbontartalma 0,05% volt.During the process, total oxygen demand was 106 m 3 , natural gas consumption 57 m 3 and the yield of steel melt was 91.1 per cent. The process lasted 40.7 minutes and the carbon content of the produced steel was 0.05%.
9. példaExample 9
A konverterbe 1100 kg vashulladékot és 32,5 tömegszázalék illóanyag tartalmú gáz-szenet adagoltunk. A gáz-szén mennyisége 17,5 kg volt, ami 25 tömegszázaléka a teljes olvasztási folyamathoz szükséges tüzelőanyagnak. Egyidejűleg oxidálóközeg befúvatását is megkezdtük az oxidálóközeg ez esetben is 95 tömegszázalék oxigénből és 5 tömegszázalék nitrogénből állt.1100 kg of iron scrap and 32.5% by weight of volatile carbon gas were added to the converter. The amount of gas-carbon was 17.5 kg, which is 25% by weight of the fuel needed for the complete smelting process. At the same time, the supply of oxidant was started, in which case the oxidant consisted of 95% by weight of oxygen and 5% by weight of nitrogen.
Az oxigénbefúvatást 1,6 perc alatt (ez az oxigénbevezetés kezdete és a tüzelőanyag második részének beadagolása között eltelt idő 15%-a) egyenletesen 4,55 m3/percre emeltük, ami megfelelt 0.26 m3/perc/l kg gáz-szén mennyiségnek. 26,5 m3 oxigén bevezetése után (ez a mennyiség a teljes olvasztási eljáráshoz szükséges oxigén 25 tömegszázaléka), illetve 10 perc eltelte után a tüzelőanyag második részét is beadagoltuk. Ez a tüzelőanyag 52,5 kg antracitszén volt, amelynek beadagolása közben az oxigénbefúvatást tovább folytattuk 4,55 m3/perc sebességgel.The oxygen supply was increased steadily to 1.6 m 3 / min during the 1.6 minutes (15% of the time between the onset of oxygen delivery and the introduction of the second part of the fuel), corresponding to 0.26 m 3 / min / l kg of carbon gas. . After the introduction of 26.5 m 3 of oxygen (25% by weight of the total amount of oxygen needed for the complete melting process) and after 10 minutes, the second part of the fuel was added. This fuel was 52.5 kg of anthracite carbon, during which the oxygen supply was continued at a rate of 4.55 m 3 / min.
Az eljárás során a teljes oxigénszükséglet 106 m3, földgázszükséglet 57 m3 és az acélolvadék kihozatala 90,9 százalék volt. Az eljárás 41 percig tartott és az előállított acél karbontartalma 0,05% volt.In the process, total oxygen demand was 106 m 3 , natural gas consumption 57 m 3 and the yield of steel melt was 90.9 percent. The process lasted 41 minutes and the carbon content of the steel produced was 0.05%.
A találmány szerinti eljárás alkalmazható tehát olyan oxigénfúvatásos konverteres acélgyártásnál, ahol a betét 100%-át szilárd fémes Fetartalmú anyag, például hulladékvas (ócskavas,The process according to the invention is thus applicable to the production of oxygen blasting converter steels in which 100% of the insert is a solid metallic material, such as scrap iron,
HU 199902 Β hengerlési hulladék, öntödei hulladék, epén stb), fémpelletek vagy vasszivacs teszi ki.EN 199902 Β rolling stock, foundry waste, bile, etc.), metal pellets or iron sponge.
Claims (2)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/SU1985/000102 WO1987003913A1 (en) | 1985-12-23 | 1985-12-23 | Method of steel production in oxygen converter |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| HUT46370A HUT46370A (en) | 1988-10-28 |
| HU199902B true HU199902B (en) | 1990-03-28 |
Family
ID=21616953
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HU862762A HU199902B (en) | 1985-12-23 | 1985-12-23 | Process for oxigen-blasting converting production of steel |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63501881A (en) |
| AU (1) | AU582430B2 (en) |
| BR (1) | BR8507316A (en) |
| DE (2) | DE3590889T1 (en) |
| GB (1) | GB2190685B (en) |
| HU (1) | HU199902B (en) |
| WO (1) | WO1987003913A1 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ATE231560T1 (en) * | 1998-08-24 | 2003-02-15 | Alstom | METHOD FOR MELTING INORGANIC SUBSTANCES |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU442905B (en) * | 1905-10-24 | 1906-11-27 | Allingham John | A vacuum system attachment on rock drills, and air purifier |
| DE2729983B2 (en) * | 1977-07-02 | 1981-02-12 | Eisenwerk-Gesellschaft Maximilianshuette Mbh, 8458 Sulzbach-Rosenberg | Steel making process |
| US4198230A (en) * | 1977-05-04 | 1980-04-15 | Eisenwerk-Gesellschaft Maximilianshutte Mbh | Steelmaking process |
| US4457777A (en) * | 1981-09-07 | 1984-07-03 | British Steel Corporation | Steelmaking |
| DE3226590C1 (en) * | 1982-07-16 | 1983-11-24 | Klöckner-Werke AG, 4100 Duisburg | Process for the production of steel from solid, metallic iron supports |
| SU1125258A1 (en) * | 1983-08-25 | 1984-11-23 | Научно-производственное объединение "Тулачермет" | Method for smelting steel |
-
1985
- 1985-12-23 BR BR8507316A patent/BR8507316A/en unknown
- 1985-12-23 AU AU55858/86A patent/AU582430B2/en not_active Ceased
- 1985-12-23 DE DE19853590889 patent/DE3590889T1/de active Pending
- 1985-12-23 HU HU862762A patent/HU199902B/en not_active IP Right Cessation
- 1985-12-23 JP JP61501540A patent/JPS63501881A/en active Pending
- 1985-12-23 DE DE19853590889 patent/DE3590889C2/en not_active Expired
- 1985-12-23 GB GB8716836A patent/GB2190685B/en not_active Expired
- 1985-12-23 WO PCT/SU1985/000102 patent/WO1987003913A1/en active Application Filing
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2190685A (en) | 1987-11-25 |
| HUT46370A (en) | 1988-10-28 |
| GB2190685B (en) | 1989-11-22 |
| BR8507316A (en) | 1988-02-09 |
| AU5585886A (en) | 1987-07-15 |
| JPS63501881A (en) | 1988-07-28 |
| GB8716836D0 (en) | 1987-08-19 |
| DE3590889T1 (en) | 1987-11-19 |
| AU582430B2 (en) | 1989-03-23 |
| WO1987003913A1 (en) | 1987-07-02 |
| DE3590889C2 (en) | 1989-07-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101341758B1 (en) | Arc furnace steelmaking process using palm shell charcoal | |
| JP5348647B2 (en) | How to operate the rotary kiln | |
| IT8983527A1 (en) | RECOVERY OF ALUMINUM FREE FROM ALUMINUM SLAG USING PLASMA ENERGY WITHOUT USING A SALT FLOW. | |
| AU656702B2 (en) | Process for recovery of free aluminum from aluminum dross or aluminum scrap using plasma energy with oxygen second stage treatment | |
| JP2015504969A (en) | Starting the smelting process | |
| HU199902B (en) | Process for oxigen-blasting converting production of steel | |
| US2671724A (en) | Heating scrap in open hearth furnaces | |
| US5437706A (en) | Method for operating a blast furnace | |
| US4198228A (en) | Carbonaceous fines in an oxygen-blown blast furnace | |
| JP2010270954A (en) | Operation method of rotary kiln | |
| US1148782A (en) | Process for the reduction of metals from their ores by carbon from solid fuel. | |
| US3511644A (en) | Process for reducing and carburizing melting of metallic material in a rotary furnace | |
| US4818281A (en) | Method of melting in an oxygen converter | |
| RU2207395C1 (en) | Method of production of ferro-vanadium | |
| US2786748A (en) | Method of melting iron and steel | |
| US3206300A (en) | Process for reducing ore | |
| JPH0120208B2 (en) | ||
| KR100435563B1 (en) | Method for manufacturing the melting steel with increasing the decarburizing velocity in the electrical arc furnace | |
| EP1154825B1 (en) | Method for optimising the operation of a blast furnace | |
| AU604764B2 (en) | A method of manufacturing steel in a converter from a cold charge | |
| JPS63501879A (en) | Basic oxygen blowing furnace steelmaking method | |
| JPH0723503B2 (en) | Hot metal manufacturing method | |
| US1472860A (en) | Process for the manufacture of iron from iron ores | |
| SU789620A1 (en) | Method of processing slags containing nonferrous metal oxides | |
| SU910766A1 (en) | Process for conditioning blast furnace melting |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HU90 | Patent valid on 900628 | ||
| HMM4 | Cancellation of final prot. due to non-payment of fee |