SU910766A1 - Process for conditioning blast furnace melting - Google Patents

Process for conditioning blast furnace melting Download PDF

Info

Publication number
SU910766A1
SU910766A1 SU802877293A SU2877293A SU910766A1 SU 910766 A1 SU910766 A1 SU 910766A1 SU 802877293 A SU802877293 A SU 802877293A SU 2877293 A SU2877293 A SU 2877293A SU 910766 A1 SU910766 A1 SU 910766A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
iron
gas
coke
consumption
reducing
Prior art date
Application number
SU802877293A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Федор Николаевич Москалина
Михаил Трофимович Бузоверя
Владимир Александрович Шатлов
Михаил Дмитриевич Жембус
Original Assignee
Институт черной металлургии
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Институт черной металлургии filed Critical Институт черной металлургии
Priority to SU802877293A priority Critical patent/SU910766A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU910766A1 publication Critical patent/SU910766A1/en

Links

Landscapes

  • Manufacture Of Iron (AREA)

Description

(5) СПОСОБ ВЕДЕНИЯ ДОМЕННОЙ ПЛАВКИ(5) METHOD OF MAINTAINING A DOMAIN MELT

II

. Изобретение относитс  к черной металлургии, в частности к доменному производству, и может быть применено при выплавке чугуна.. The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to the domain production, and can be applied in the smelting of iron.

Известен способ ведени  доменной плавки с вдуванием через фурмы азота или инертного газа с температурой свыше в количестве более 8S от нагретого атмосферного дуть  Г13.There is a known method of conducting blast-furnace smelting with blowing nitrogen or an inert gas through lances with a temperature in excess of more than 8S from the heated atmospheric blowing G13.

Недостатком этого способа  вл етс  ухудшение процессов косвенного восстановлени  в шахте.The disadvantage of this method is the deterioration of indirect recovery processes in the mine.

Известен способ работы доменной печи, в котором дл  снижени  расхода кокса, предложено вдувать азот в фурмы доменной печи в количестве kd% от объема нагретого дуть  Г23.A known method of operating a blast furnace, in which, in order to reduce coke consumption, it has been proposed to blow nitrogen into the tuyere tuyeres in an amount of kd% of the heated volume to blow G23.

Наиболее близким к изобретению по технической сущности  вл етс  способ ведени  доменной плавки, включающий загрузку железорудной шихты, флюсов и топлива через колошник, вдувание в фурмы нагретого атмосферного дуть  и азота при одновременномThe closest to the invention to the technical essence is the method of blast furnace smelting, including loading of iron ore charge, fluxes and fuel through the throat, blowing heated atmospheric blowing and nitrogen into the tuyeres while

вводе в шахту нагретых восстановительных газов. Температура гор чего дуть  в известном способе сохран етс  посто нной при любых расходах дуть  и добавл емого азота, т.е. теплова  мощность воздухонагревателей используетс  полностью при любых режимах работы доменной печи,31.entering into the mine heated reducing gases. The temperature of the hot blast in a known method is kept constant at any flow rate and the nitrogen added, i.e. the heat output of the air heaters is fully utilized in all operating modes of the blast furnace, 31.

Недостаток, известного способа заключаетс  в значительном уменьшении The disadvantage of this method is to significantly reduce

10 интенсивности восстановлени  окислов железа и, следовательно, уменьшении производительности при довольно высоком расходе кокса (производительность 1,67 т/мин, расход кокса 719 кг/т 10 intensity of reduction of iron oxides and, consequently, a decrease in productivity at a rather high consumption of coke (productivity 1.67 t / min, consumption of coke 719 kg / t

ts чугуна). .cast iron ts). .

Целью изобретени   вл етс  повышение экономичности доменной плавки.The aim of the invention is to increase the efficiency of blast-smelting.

Поставленна  цель достигаетс  тем, что согласно способу ведени  The goal is achieved by the fact that according to the method of maintaining

Claims (1)

20 доменной плавки, включающему загрузку железорудной шихты, флюсов и топлива через колошник, вдувани  в фурмы нагретого атмосферного дуть  и азота 39 при одновременном вводе в шахту наг тых восстановительных газов, в горн вдувают азотв количестве 50-70 от объема нагретого атмосферного дуть  а расход нагретого восстановительно го газа устанавливают согласно формуле: Уб,г. - 1,624 (К - ДК), где - расход восстановительно газа, необходимый дл  косвенного восстановлени  железа из агломерат нм /т чугуна; - расход кокса, кг/т чугу на; - расход кокса на наугле роживание чугуна и вынос через колошник, кг/т чугуна; 1,624 - выход газа из сжигаемо на фурмах кокса, кокса. Способ включает загрузку железосодержащих материалов, флюсов и топ лива через колошник и подачу гор че го дуть  через фурмы и вдувание в него инертного газа, например азота а также вдувание в шахту нагретого восстановительного газа. Инертный . газ вдувают в количестве 50-70 от объема гор чего дуть , а расход нагретого восстановительного газа в шахту устанавливают из указанного соотношени . Стабильное протекание процесса горени  углерода кокса в горне осуществл етс  при содержании кислорода в дутье, которое соответс вует расходу инертного газа (азота) . При концентрации кислорода более 10, соответствующей нижнему пределу содержани  азота - 50)экономичность плавки снижаетс . В дутье менее 5 Oi, соответствующего верхнему пределу азота 75, горение на фурмах становитс  неустойчивым. Тепловое значение 1 кг углерода (температура дуть  1200°С) при содержании в дутье 10 0(2 2502 ккал, а при 5 2834 ккал/кг, что выше против ккал/кг дл  атмосферного дуть  . Таким образом, за счет тепла дуть  можно уменьшить расход кокса на выплавку чугуна. При умень шении содержани  кислорода в дутье . уменьшаетс  интенсивность горени  углерода кокса в горне печи и, в св зи с уменьшением концентрации восстановительных газов (СО} от 34,7 до 9,52-18,18%, уменьшаетс  интенсивность восстановлени  окислов железа в шахте. По cтexиoмetpическому соотношению дл  восстановлени  железа из гематита дл  1 т чугуна необходимо по реакции FenOa + + ЗСО 2Fe + ЗСО израсходовать 564 м восстановител  (СО). При косвенном восстановлении степень использовани  восстановителей в среднем, находитс  на уровне 40%, т.е. расход восстановителей дл  1 т чугуна равн етс  1410. м или печного газа 14810 и 7756 м, при 5 и 10 содержа-, ни  кислорода в дутье соответственно. Поскольку через колошник доменной печи объемом 20000 м (диаметр колошника 7,5 м) при давлении под колошНИКОМ , равным 2 ата, проходит 6б2б NT газа в 1 мин без нарушени  хода печи, то производительность печи составл ет 0,45 и 0,85 т/мин дл  5 и кислорода в дутье соответственно, при этом количество тепла оказываетс  избыточным. Дл  обеспечени  приемлемого уровн  производительности при низком расходе кокса в шахту доменной печи вдувают нагретый восстановительный газ, расход которого равен разности между необходимым дл  восстановлени  железа и получаемым при горении в горне, т.е. по указанному соотношению. Пример. Через колошник загружают железосодержащие материалы, содержащие 16,78 кг-молей железа на 1 т чугуна и 2бО кг кокса на 1 т чугуна . Через фурмы вдувают гор чее дутье, содержащее 101 кислорода (501 азота к объему гор чего дуть ), нагретое до 1240°С в количестве 1б25 м /т чугуна, которое обеспечивает образование в горне 328 м восстановителей . Необходимое количество восстановительного газа дл  подачи в шахту определ етс  из указанного соотношени : V 1410 ,624 (260 - 58) 1082 м /т чугуна, где 1410 - расход восстановительного газа, необходимый косвенноГО восстановлени  железа из матита, нм /т чугуна, 0,87 22,4 1,624 выход восI кг кокстановительного газа из са., нм /кг. кокса ; 0,87 содержание углерода В коксе, доли единицы;, 22.4 - объем кг-молекулы, . нм/кг-моль, 12 - вес 1 кг-моль углерода, кг 58 - расход кокса на науглерожи вание чугуна и вынос через коло ник, кг/т чугуна. При этом образуетс  следующее ко личество колошникового газа 1,1 + 1082 : 0,90 1787 + 1202 2981 чугуна где 1,1 - выход газа из 1 м дуть , 0,9 - содержание восстановитель ных компонентов в восста .новительном газе, доли ед ницы. Гор чее дутье внос т в горн ,1625x12 0x0, ккал теп ла. При горении .кокса в горне выдел  етс  (260 - 58) 0,87 23+0 i|1 1232 ккал тепла. Восстановительный газ. нагоетый до 900°С, вносит 0,3б7х 1082 х900 357060 ккал тепла. Всего дл  выплавки 1 т чугуна вноситс  694362 + Л1.1232 + 337060 14б2б54 ккал тепла. Расход тепла на выплавку чугуна составл ет: на нагрев и расплавление чугуна ккал, на нагрев и рас плавление шлака CtOO кг/т чугуна) ккал-, на потери тепла через кладку 200000 ккал; на пр мое восст новление элементов и перевод серы в шлак 250000 ккал. Всего: + 17ttOO +.200000 + + 250000 ккал. Кроме того, часть уноситс  через колошник: 1 462654 - ii9825 ккал. Такое кoличectвo Tenha обеспечивает теплосодержание колошникового газа : , 1б7 ккал/нм, котоZyol рое соответствует температуре более 455°С, т.е. имеетс  значительный резерв тепла, который можно реализо вать, снизив расход кокса или умень шив нагрев восстановительного газа Теоретическа  температура в горн при этом равна около 1900°С . Расход железорудного сырь  дл  выплавки 1 т чугуна составл ет окол 9 700 кг, тогда рудна  нагрузка сотавл ет 1700 , .. . J/,. 0,5 т/т кокса Производительность печи объем эм 000 м (площадь колошника 41,8 м) ри давлении под колошником 2,5 ати при допустимом расходе газа 0 м /мин на 1 м сечени  колошника) 1,,о. 3330 т/сут или 2,9 т/мин, де 3,3 - абсолютное давление газа под колошником, ати-, 50 - расход газа, м /м сёчени  колошника; 41,8 - сечение колошника, 2981 - выход колс иникового газа, . HMVr чугуна; lt40 - число минут в сутках. Производительность по данному пособу выше по отношению к извест2 ,3-1,67 100 37. ому на асход дуть  11 1625 3758м мин асход в сстановительного газа в шаху ||5- X 1082 2502 или 50127 MV4. дел етс  колошникового газа , ||g-x 2981 6893 , или МЗбОО MV. ономический эффект плавки Э ( 0,500 - 0,260М5-1,0852 -8,5 10.8 - 9.2 1,6 руб./т, е 0,5 и О,2б - расход кокса до и после внедрени  технологии , т/т чугуна, 45 - цена кокса, руб./т; 1,0852 - расход восстановительного газа, 1000 чугуна; 8,5 цена восстановительного газа, полученного конверсией природного газа, руб./1000 м. Формула изобретени  Способ ведени  доменной плавки, лючающий загрузку железорудной ших791076 ты, флюса и топлива через колошник, вдувание в фурмы нагретого атмосферного дуть  и азота, при одновременном вводе в шахту нагретых восстановительных газов, о т ли чающий с   тем, что, с целью повышени  экономичности плавки, в горн вдувают азот в количестве БО-УБ от объема нагретого атмосферного дуть , а расход нагретого восстановительного газа в шахту устанавливают согласно формуле: Vftr - 1,62 (К - ДК), где - расход восстановительного газа, необходимый дл  косвенного восстановле5 10 15 ни  железа из гематига, им /т чугуна К- расход кокса, кг/т чугуЛ К - расход кокса на науглероживание чугуна и вынос через колошник, кг/т чугуна; 1,62А - выход газа из сжигаемого на фурмах кокса, Источники информации,  тые во внимание при экспертизе . Патент Японии fP kQ-k685, 10522 (F 27 В 1/00), 10.02.73. . Патент Японии , 10 А 52, (С 21 В) , 03.06.72. . Патент Франции № 12566501, С 21 В 5/00, 1972.20 blast furnace smelting, including loading of iron ore charge, fluxes and fuel through the throat, blowing heated atmospheric blowing and nitrogen 39 into the tuyeres while simultaneously charging reducing reducing gases into the shaft, blowing 50 to 70% of the heated atmospheric blowing into the shaft and heating consumption reducing gas is set according to the formula: Ub, g. - 1.624 (K - DK), where is the consumption of reducing gas required for indirect reduction of iron from agglomerate nm / t of pig iron; - coke consumption, kg / t pig iron; - coke consumption on the corner of the birth of iron and removal through the throat, kg / t of iron; 1,624 - gas output from burned in coke, coke tuyeres. The method includes the loading of iron-containing materials, fluxes and fuel through the throat and the supply of hot blowing through the tuyeres and injecting an inert gas, for example nitrogen, into it, and also injecting the heated reducing gas into the mine. Inert. gas is blown in the amount of 50-70 of the volume of hot blowing, and the flow rate of the heated reducing gas in the mine is established from the specified ratio. The stable process of burning the carbon of coke in the furnace is carried out at the oxygen content in the blast, which corresponds to the consumption of inert gas (nitrogen). When the oxygen concentration is more than 10, corresponding to the lower limit of the nitrogen content (50), the efficiency of smelting decreases. In the blast of less than 5 Oi, corresponding to the upper limit of nitrogen 75, the combustion at the tuyeres becomes unstable. Thermal value of 1 kg of carbon (temperature blowing 1200 ° C) when the content in the blast is 10 0 (2 2502 kcal, and at 5 2834 kcal / kg, which is higher against kcal / kg for atmospheric blowing. Thus, due to heat, blowing can be reduced coke consumption for iron smelting. When the oxygen content in the blast decreases, the burning intensity of the coke carbon in the furnace hearth and, due to the decrease in the concentration of reducing gases (CO} from 34.7 to 9.52-18.18%, decreases intensity of the reduction of iron oxides in the mine. According to the stereotypical ratio for the recovery In iron from hematite for 1 ton of iron, it is necessary to use 564 m of reducing agent (CO) by the reaction FenOa + + SOO 2Fe + SOU. When indirectly reducing, the average utilization of reducing agents is 40%, i.e. the consumption of reducing agents for 1 ton pig iron is equal to 1410. m or furnace gas 14810 and 7756 m, with 5 and 10 oxygen content in the blast, respectively. Because through the top of a blast furnace with a volume of 20,000 m (throat diameter 7.5 m) with a pressure below the brim, equal to 2 ATA, passes 6b2b NT gas in 1 min without disrupting the furnace, then produce nost furnace is 0.45 and 0.85 m / min to 5 and oxygen into the blast, respectively, the amount of heat It appears excessive. To ensure an acceptable level of performance with low coke consumption, a heated reducing gas is blown into the blast furnace shaft, the flow of which is equal to the difference between the amount needed for the reduction of iron and that produced by burning in the furnace, i.e. at the specified ratio. Example. Iron-containing materials containing 16.78 kg-moles of iron per 1 ton of pig iron and 2bO kg of coke per 1 ton of iron are loaded through the top furnace. Hot blast is blown in through tuyeres containing 101 oxygen (501 nitrogen to the volume of hot blowing) heated to 1240 ° C in an amount of 1–25 m / t of pig iron, which provides for the formation of 328 m of reducing agents in the hearth. The required amount of reducing gas for feeding into the mine is determined from the indicated ratio: V 1410, 624 (260 - 58) 1082 m / t of pig iron, where 1410 is the consumption of reducing gas required for indirect reduction of iron from matite, nm / t of cast iron, 0, 87 22.4 1.624 yield of kg of coke-reducing gas from ca., nm / kg. coke; 0,87 carbon content In coke, fractions of a unit ;, 22.4 - the volume of kg-molecule,. nm / kg-mol, 12 — weight of 1 kg-mol of carbon, kg 58 — coke consumption for carbonization of pig iron and removal through the collar, kg / t of iron. In this case, the following amount of flue gas is formed: 1.1 + 1082: 0.90 1787 + 1202 2981 pig iron, where 1.1 is the gas output from 1 meter blow, 0.9 is the content of reducing components in reducing gas, the fraction of units nice Hot blast is introduced into the forge, 1625x12 0x0, kcal warm. When burning the coke, (260–58) 0.87 23 + 0 i | 1 1232 kcal of heat is released in the furnace. Reducing gas. charred up to 900 ° C, makes 0.3b7x 1082 h900 357060 kcal of heat. A total of 694362 + L1.1232 + 337060 14b2b54 kcal of heat is applied for smelting 1 ton of pig iron. Heat consumption for pig iron smelting is: for heating and melting pig iron for kcal, for heating and melting slag CtOO kg / t of pig iron) for kcal, for heat loss through masonry 200,000 kcal; to direct restoration of elements and transfer of sulfur to slag 250000 kcal. Total: + 17ttOO +.200000 + + 250000 kcal. In addition, part is carried away through the top: 1 462654 - ii9825 kcal. Such a Tenha mixture provides the heat content of the top gas:, 1–7 kcal / nm, which corresponds to a temperature above 455 ° C, i.e. There is a considerable reserve of heat that can be realized by reducing the consumption of coke or reducing the heating of the reducing gas. The theoretical temperature in the horn is about 1900 ° C. The consumption of iron ore for smelting 1 ton of pig iron is about 9,700 kg, then the ore load is 1700, .... J / ,. 0.5 t / t of coke. Furnace capacity: em em 000 m (throat area 41.8 m) at a pressure under the throat 2.5 MPa at an acceptable gas flow rate of 0 m / min per 1 m of the throat section) 1,, о. 3330 t / day or 2.9 t / min, de 3.3 - absolute gas pressure under the furnace top, ati, 50 - gas consumption, m / m of top section; 41.8 - top section, 2981 - collar outlet of inik gas,. HMVr cast iron; lt40 - the number of minutes per day. The productivity of this manual is higher in relation to the known2, 3-1.67 100 37. I am blown at an expense of 11 1625 3758 m min. The entrance into the reducing gas to the shah || 5- X 1082 2502 or 50127 MV4. flue gas is made, || g-x 2981 6893, or MV MVO. onomic effect of smelting E (0.500 - 0.260M5-1.0852 -8.5 10.8 - 9.2 1.6 rubles / t, e 0.5 and O, 2b - coke consumption before and after the introduction of the technology, t / t of pig iron, 45 - coke price, rubles / t; 1,0852 - reducing gas consumption, 1000 pig iron; 8.5 price of reducing gas obtained by conversion of natural gas, rubles / 1000 m. Invention The method of managing blast-furnace smelting, switching to iron ore loading 791076 you, flux and fuel through the throat, blowing into the tuyeres of heated atmospheric blowing and nitrogen, while simultaneously introducing into the mine the heated reducing gases, so as to so that, in order to increase the efficiency of smelting, nitrogen in the amount of BO-UB from the volume of heated atmospheric blowing is blown into the furnace, and the flow rate of the heated reducing gas into the mine is set according to the formula: Vftr - 1.62 (K - DC), where - consumption of reducing gas, necessary for indirect reduction of 5 10 15 iron from hematig, im / t of pig iron K; coke consumption, kg / t of cast iron; K - consumption of coke for carbonization of pig iron and removal through the throat, kg / t of iron; 1.62A - gas output from coke burned at tuyeres, Sources of information taken into account during the examination. Japanese Patent fP kQ-k685, 10522 (F 27 1/00), 02/10/73. . Japanese patent 10 А 52, (С 21 В), 03.06.72. . French Patent No. 12566501, C 21 B 5/00, 1972.
SU802877293A 1980-02-01 1980-02-01 Process for conditioning blast furnace melting SU910766A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU802877293A SU910766A1 (en) 1980-02-01 1980-02-01 Process for conditioning blast furnace melting

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU802877293A SU910766A1 (en) 1980-02-01 1980-02-01 Process for conditioning blast furnace melting

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU910766A1 true SU910766A1 (en) 1982-03-07

Family

ID=20875430

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU802877293A SU910766A1 (en) 1980-02-01 1980-02-01 Process for conditioning blast furnace melting

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU910766A1 (en)

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US4822411A (en) Integrated steel mill arrangement
CN103451344B (en) CEO compound smelting reduction ironmaking plant and technology
JPH0778252B2 (en) Improvements in or related to iron making with a melting shaft furnace
US5149363A (en) Process for smelting or melting ferrous or non-ferrous metal from self-reducing agglomerates or metal
WO2019150204A1 (en) Nitrogen-free pig iron smelting technology with oxygen and carbon dioxide blown into a blast furnace
JPH01195226A (en) Smelting reduction method
RU2137068C1 (en) Process of melting of metal charge materials in shaft furnace
US4111687A (en) Process for the production of intermediate hot metal
CN101956035B (en) Iron-containing material slag bath smelting reduction steelmaking technical method and device
KR20010040351A (en) Sustainable steelmaking by efficient direct reduction of iron oxide and solid waste minimisation
US4455165A (en) Increasing blast temperature
US5437706A (en) Method for operating a blast furnace
SU910766A1 (en) Process for conditioning blast furnace melting
US2650161A (en) Production of iron in a blast furnace
SU1641194A3 (en) Process for producing hot metal or steel semiproducts from ferriferrous lump material
US4198228A (en) Carbonaceous fines in an oxygen-blown blast furnace
JPS62120413A (en) Operating method for blast furnace
US4908059A (en) Process for melting cold iron material
US3702242A (en) Downdraft cupola incorporating means to preheat the charge
CN113969329A (en) Metal reduction smelting method and system for reducing carbon dioxide emission
US3313618A (en) Method and apparatus for making steel continuously
CN107849622A (en) Utilize the method for waste gas from smelting furnace reducing iron oxides pelletizing
US1921212A (en) Operation of furnaces
US2559213A (en) Method for producing metals in blast furnaces
US580427A (en) Hungary