HU198154B - Process for producing sulfur from gas containing hydrogen sulfide - Google Patents
Process for producing sulfur from gas containing hydrogen sulfide Download PDFInfo
- Publication number
- HU198154B HU198154B HU861842A HU184286A HU198154B HU 198154 B HU198154 B HU 198154B HU 861842 A HU861842 A HU 861842A HU 184286 A HU184286 A HU 184286A HU 198154 B HU198154 B HU 198154B
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- gas
- sulfur
- hydrogen sulphide
- hydrogen sulfide
- oxygen
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/02—Preparation of sulfur; Purification
- C01B17/04—Preparation of sulfur; Purification from gaseous sulfur compounds including gaseous sulfides
- C01B17/0404—Preparation of sulfur; Purification from gaseous sulfur compounds including gaseous sulfides by processes comprising a dry catalytic conversion of hydrogen sulfide-containing gases, e.g. the Claus process
- C01B17/0413—Preparation of sulfur; Purification from gaseous sulfur compounds including gaseous sulfides by processes comprising a dry catalytic conversion of hydrogen sulfide-containing gases, e.g. the Claus process characterised by the combustion step
- C01B17/0417—Combustion reactors
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Abstract
Description
Az eljárás során hidrogénszulfid-tartalinú gázt hengeralakú égőtérben oxigéntartalmú gázzal részlegesen elégetik, miközben kéngőz és kéndioxid képződik, a kéngőzt kondenzálják, a bidrogénszulfidot és kéndioxidot tartalmazó maradék gázt két fokozatban katalitikusán oxidálják és a keletkező kéngőzt kondenzálják. A találmány szerinti eljárásra jellemző, hogy az égetési szakaszban a hidrogénszulfid-tartalniú gázt a hengeralakú fűtőtér belső falához viszonyítva érintőleges irányban vezetik a fűtőtérbe, miközben az oxigéntartalmú gáz áramát az első gázáramhoz viszonyítva I0-l8°-os szögben vezetik be, és a hidrogénszulfid-tartalmú gázáram és az oxigéntartalmú gázáram lineáris sebessége közötti arányt l :1,8-1 :2,2 közötti értékre állítják.In the process, hydrogen sulphide-containing gas is partially incinerated in a cylindrical combustion chamber with oxygen-containing gas, producing sulfur vapor and sulfur dioxide, condensing sulfur vapor, catalyzing and oxidising the remaining gas containing hydrogen sulphide and sulfur dioxide in two stages. It is characteristic of the process according to the invention that during the combustion phase, hydrogen sulphide-containing gas is introduced into the furnace in a tangential direction relative to the inner wall of the cylindrical furnace while the oxygen-containing gas stream is introduced at an angle of 10 ° to 18 ° with respect to the first gas stream. The ratio between the linear velocity of the gas containing gas and the oxygen containing gas flow is set between 1: 1.8 and 1.2: 2.2.
198 154198 154
A találmány táreva eliárás kén előállítására hidrogén-szulfidot tartalmazó gázból. Az eljárás a régóta ismert Claus-eljáráson alapszik, kiindulási anyaga olyan gáz leltet, amely kéntartalmú ásványolaj termékeinek finomítása, vagy liidrogéti-szulfidot és egyéb kénvegyületeket tartalmazó földgáz tisztítása során keletkezik.The present invention relates to the production of essential sulfur from a gas containing hydrogen sulfide. The process is based on the long-known Claus process, the starting material of which is the gas found during refining of sulfur-containing petroleum products or purification of natural gas containing hydrogensulphide and other sulfur compounds.
Az eljárással nyerhető kén, kénsav, műtrágya, színezékek, robbantóanyagok előállításához használható fel.It can be used for the production of sulfur, sulfuric acid, fertilizers, dyes and explosives obtained by the process.
Hidrogén-szulfid-tartalmú gázokból a ként parciális oxidálással állítják elő oly módgn, hogy a hidrogénszulfid-tartalmú gázt oxigéntartalmú gázzal összekeverik és axiális irányban hengeralakú égőtérbe vezetve elégetik. A hidrogénszulfid oxigén tartalmú gázban történő elégetése (Claus-eljárás) az alábbi egyenletekkel írható le:Sulfur-containing gas sulfur is produced by partial oxidation by mixing hydrogen sulfide-containing gas with oxygen-containing gas and passing it in an axial direction to a cylindrical combustion chamber. The burning of hydrogen sulphide in oxygen-containing gas (Claus method) can be described by the following equations:
3H2S + 3í2 0j—» 3/2 S2 + 3H2O + 472 kJ (ÍJ3H 2 S + 3í 2 0j— »3/2 S 2 + 3H 2 O + 472 kJ
HjS + 3/2Oa->-SO2 + H2O+518kJ (II)HjS + 3 / 2O a -> - SO 2 + H 2 O + 518kJ (II)
2H2S + SOí---->3/2S2 + 2H2O -46 kJ (III)2H 2 S + SO 2 ----> 3 / 2S 2 + 2H 2 O -46 kJ (III)
112S---> 2H2 + S2 -171 kJ (IV)11 2 S ---> 2H 2 + S 2 -171 kJ (IV)
A hidrogénszulfid teljes oxidálásához az (1) egyenlet értelmében sztöchiometrikus mennyiségű oxigént alkalmaznak, bár a hidrogénszulfid égési mechanizmusa más: először az összes oxigén elreagál a hidrogénszulfid 1/3-ával (II. egyenlet), utána a reakcióba nem lépett hidrogénszulfid kölcsönhatásba kerül azStoichiometric amounts of oxygen are used for complete oxidation of hydrogen sulfide according to equation (1), although the mechanism of combustion of hydrogen sulfide is different: first all oxygen reacts with 1/3 of hydrogen sulfide (equation II), then the unreacted hydrogen sulfide interacts with
I. egyenlet szerint képződött kéndioxiddal, kénkiválás közben (111. egyenlet). A hidrogénszulfid konverziója a III. és IV: reakció szerint 65 %-os.Formed according to equation I with sulfur dioxide during sulfur precipitation (equation 111). The conversion of hydrogen sulfide is shown in Table III. and IV: 65% by reaction.
A hidrogénszulfid nem teljes elégetésekor a reakciótérben olyan gázkeverék keletkezik, amely kéngőzt, el nem reagált hidrogén-szulfidot és kéndioxidot tartalmaz, mégpedig olyan mennyiségekben, hogy a Ii2O és a SO2 között sztöchiometrikus arány áll fenn. A gázkeveréket hőcserélőben butik, miközben a kéngőz kondenzalódik. A hőcserélőből kilépő gáz — amely már csak hidrogén-szulfidot és kéndioxidot tartalmaz — két katalitikus lépcsőn halad keresztül, amelyekben a hidrogén-szulfidot kéndioxiddal katalitikusán oxidálják, járulékos kén keletkezése közben; a ként minden lépcső után elválasztják (Konopatov, Λ. P.: Gewinnung von Elementarschwefel aus Schwefelwasserstoff in Erdölverarbeitungswerken; Neftepererabotka i neftekimia, Erdölverarbeitung und Petrolchemie, 1967/2, 28-32. old.).The incomplete combustion of hydrogen in the reaction zone a gas mixture is formed comprising kéngőzt, unreacted hydrogen sulfide and sulfur dioxide, namely in amounts such that there is a stoichiometric ratio between the Ii 2 O and SO second The gas mixture is boutique in a heat exchanger while the sulfur vapor condenses. The gas exiting the heat exchanger, which contains only hydrogen sulfide and sulfur dioxide, passes through two catalytic steps in which hydrogen sulfide is catalytically oxidized with sulfur dioxide, producing additional sulfur; the sulfur is separated after each step (Konopatov, PP .: Gewinnung von Elementarschwefel aus Schwefelwasserstoff in Erdölverarbeitungswerken; Neftepererabotka i nepftekimia, Erdölverarbeitung und Petrolchemie, 1967/2, pp. 28-32).
Az eljárás hátránya, hogy a hidrogén-szuifid tartalmú és az oxigén tartalmú gázáram előkeverése nem elég pontos; a kevert gáz összetétele, átfolyó mennyisége megváltozik, és ez az égőfejek károsodásához, a berendezés üzemen kívül helyezéséhez és igy a termelékenység csökkenéséhez vezet.The disadvantage of the process is that the premixing of the hydrogen sulphide-containing and oxygen-containing gas stream is not accurate enough; the composition and flow rate of the mixed gas changes, leading to burner damage, equipment shutdown and thus productivity loss.
Hidrogénszulfid-tartalmú gázból úgy is lehet ként nyerni, liogy a két gázáramul előzetes összekeverés nélkül, párhuzamos áramokként vezetik be axiálisan a hengeralakú égőtérbe, ahol a hidrogénszulfid parciálisán elég, kéngőzt, el nem reagált hidrogénszuifidot és kéndioxidot tartalmazó reakciógáz képződése közben.It is also possible to obtain sulfur from hydrogen sulphide-containing gas by introducing the two gas streams axially into the cylindrical combustion chamber without parallel mixing, where the hydrogen sulphide is partially reactive with sulfur vapor, unreacted hydrogen sulphide and sulfur dioxide gas.
Ezen eljárás esetén is sztöchiometrikus mennyiségű oxigént vezetnek be az égőtérbe. Égés közben 2 a hidrogénszulfid 1/3-a reagál a II. egyenlet értelmében kéndioxiddá, utána a SO2 a III. egyenlet szerint kölcsönhatásba lép az el nem reagált hidrogén-szuifiddal. A hidrogén-szuifid kéndioxiddal, két lépésben végzett oxidálása a fent leírtakhoz hasonlóan megy végbe (1 525 978 sz. francia szabadalmi leírás).Again, a stoichiometric amount of oxygen is introduced into the combustion chamber. During combustion, 2/3 of the hydrogen sulfide reacts with the reaction of II. equation to sulfur dioxide, followed by SO 2 in III. equation interacts with unreacted hydrogen sulfide. The two-step oxidation of hydrogen sulfide with sulfur dioxide proceeds in a similar manner to that described above (French Patent No. 1,525,978).
Az eljárás során az égési folyamat akkor is stabil, ha a gáz összetétele és áláramló mennyisége megváltozik. Az eljárás hátránya viszont az alacsony konverzió (42,7-61%), a hiányzó hatékonyság; ennek oka az, hogy a kiindulási gázáramok nem kerültek kellő mértékben összekeverésre, elegyítésre. Nemcsak a hidrogén-szuifid konverziós foka alacsony, hanem az oxigén- és a hidrogénszulfid-tartalmú gázok rossz elegyítése miatt viszonylag hosszú tartózkodási idő szükséges; a hidrogén-szuifid, oxigén és kéndioxid 1,17-2,12 másodpercig marad az. égőkamrában. Hosszabb tartózkodási idő nagyobb térfogatú kamrát feltételez, amelyben 1,9-106 kJ/m3 óra értéknél nagyobb fajlagos teljesítmény nem lehet. Ha a fűtőteret csak enyhén terhelik, a benne uralkodó rcakcióhőmérséklet csökken, és ez — meri a hidrogénszuifid kénné válása cmiotcrin folyamat - a konverziót visszaszorítja.During the process, the combustion process is stable even if the composition of the gas and the volume of the gas stream are changed. The disadvantage of the process, however, is the low conversion (42.7-61%), the lack of efficiency; the reason for this is that the starting gas streams were not sufficiently mixed or blended. Not only is the conversion rate of hydrogen sulfide low, but the poor mixing of oxygen and hydrogen sulfide containing gases requires a relatively long residence time; hydrogen sulphide, oxygen and sulfur dioxide remain for 1.17 to 2.12 seconds. combustor. A longer residence time requires a larger volume chamber in which the specific power is not greater than 1.9 to 10 6 kJ / m 3 . If the heating space is only lightly loaded, the reaction temperature inside it decreases and, as the hydrogen sulfide becomes sulfur-cmiotcrine process, reduces the conversion.
A fűtőterek kis hőterhelésű üzemeltetése azért is hátrányos, mert a tűzálló burkolókő (niu)Jit-korund) fajlagos felhasználása nő, így az égőterek létesítése és karbantartása költségessé válik.The operation of heating rooms with low heat load is also disadvantageous because the specific use of refractory cladding (niu) Jit-corundum) is increased, which makes the installation and maintenance of the heating rooms expensive.
A találmány feladata a kén hidrogénszuifid-tartalmú gázok nem teljes égetése útján történő előállításának olyan korszerűsítése volt, amely a hidrogénszulfid-tartalmú és az oxigén tartalmú gáz összekeveredését biztosítja, így az égetési folyamat hatékonnyá tételét, a hidrogénszuifid konverziójának növelését és az. égetöter nagyobb megterhelését teszi lehetővé.SUMMARY OF THE INVENTION The object of the present invention is to modernize the production of sulfur by hydrogen sulphide-containing gases by incomplete combustion, which provides for the mixing of hydrogen sulphide-containing gas with oxygen-containing gas, thereby making the combustion process more efficient, increasing the conversion of hydrogen sulphide. allows greater load on the combustion chamber.
A feladat megoldásaként eljárást dolgoztunk ki kén előállítására hidrogénszuifid tartalmú gázokból, amely eljárás során hidrogénszulfid tartalmú gázt hengeraiakú égőtérben oxigéntartalmú gázzal részlegesen elégetünk, miközben kéngőz és kéndioxid képződik, a kéngőzt kondenzáljuk, és hidrogénszuifidot és kéndioxidot tartalmazó maradékgázt két lépcsőben katalitikusán oxidáljuk és a keletkező kéngőzt kondenzáljuk. A találmány szerinti eljárásra jellemző, hogy az égetési szakaszban a hidrogénszulfid-tartalmú gázt a hengeralakú fűtőtér belső falához viszonyítva érintőleges irányban vezetjük be a fűtőtérbe és ott kavarogtatjuk, miköz.ben az oxigéntartalmú gáz áramát az első gázáramhoz viszonyítva 10—18°-os szögben vezetjük be, és a hidrogénszulfid-tartalmú gázáram és az oxigén-tartalmú gázáram lineáris sebessége közötti arányt 1:1,8-1:2,2 közötti értékre állítjuk.In order to solve this problem, we have developed a process for the production of sulfur from hydrogen sulphide containing gases which comprises partially combusting the hydrogen sulphide gas in a cylindrical combustion chamber with oxygen containing gas, forming sulfur vapor and sulfur . The process according to the invention is characterized in that during the combustion phase, hydrogen sulphide-containing gas is introduced into the furnace and swirled in a tangential direction relative to the inner wall of the cylindrical heating chamber, wherein the flow of oxygen-containing gas is conducted at an angle of 10-18 ° to the first gas stream. and adjusting the ratio of the linear velocity of the hydrogen sulfide-containing gas stream to the oxygen-containing gas stream to be 1: 1.8 to 1.2: 2.2.
A találmány szerinti eljárás az égési folyamat intcnzifikálását teszi lehetővé. A reakciópartnerek tartózkodási ideje akár 0,15 mp-rc csökkenthető. Az égés Intenzifikálása következtében a fötőtér fajlagos hőterhelése lényegesen, növelhető, mintegy 11,7 kJ/m3-óra értékre, azaz sokkal kisebbre méretezett fűtőtcrekkel lehet kijönni. Ez hőálló burkolókő (nuiliít-korund) megtakarítását, általában a beruházások csökkenését teszi lehetővé.The process according to the invention makes it possible to identify the combustion process. The residence time of the reaction partners can be reduced by up to 0.15 seconds. As a result of the Intensification of Combustion, the specific heat load of the boiler can be increased significantly by heating boilers sized to about 11.7 kJ / m 3 , which is much smaller. This allows you to save heat-resistant paving stone (nuilite corundum), generally reducing investment.
Mint ismeretes, a kén képződése a III. egyenletAs is known, the formation of sulfur in III. equation
198 154 szerint cndolcrm folyamat. Λ magas fajlagos hűlerliclésű fűtőtőr alkalmazása a relatív liővcszteségcl csökkenti, így a reakciózónában magasabb hőmérséklet érhető el. Ez kedvezően hat a konverziós fokra is; a magasabb hőmérséklet következtében az égési lépésben a konverzió 74%.198,154 according to cndolcrm process. Λ The use of a high specific heat cooler heater reduces the relative fluid loss, so that a higher temperature in the reaction zone can be achieved. This also has a positive effect on the conversion rate; due to the higher temperature, the conversion in the combustion step is 74%.
A hidrogénszulfid-tartalmú gázárainot a hengeralakú fűtőtér belső falához viszonyítva érintőleges irányban vezetjük a fűtó'térbc, aminek következtében a gázáram kavargó mozgásba kerül.The hydrogen sulfide-containing gas price is guided tangentially to the inner wall of the cylindrical heating chamber, causing the gas stream to swirl.
Az oxigéntartalmú gázáramot az első gázáramhoz viszonyítva 10-18°-os szögben vezetjük be a fűtőtérbe. Ez az intézkedés a fűtőter szélén stabil örvénylést biztosít.The oxygen-containing gas stream is introduced into the boiler at an angle of 10-18 ° with respect to the first gas stream. This measure provides a stable swirl at the edge of the boiler.
Azáltal, hogy a két gázáram lineáris sebessége 1 :1,8 és 1 :2,2 közötti arányszámmal viszonyul egymáshoz, az örvények kavarognak.As the linear velocity of the two gas streams is related to each other in a ratio of 1: 1.8 to 1: 2.2, the vortexes swirl.
Az elmondottak mind a fűtőtérben levő gázok jó összekeverését segítik elő, ami szintén hozzájárul az égési folyamat intenzifikálásához, a tartózkodási idő csökkenéséhez cs a konverziós fok javulásához.All of these things help to mix the gases in the boiler well, which also contributes to intensifying the combustion process, reducing residence time and improving conversion rates.
Azáltal, hogy az égési lépcsőben a kén kiválása teljesebb lesz, a katalitikus oxidálás lépcsőjében alacsonyabb hőfokon jobb konverziót lehet elérni.By more complete sulfur precipitation in the combustion step, a better conversion can be achieved at a lower temperature in the catalytic oxidation step.
Kísérleteink mutatták, hogy ha a hidrogénszulfidtartalmú gázáramot és az oxigén-tartalmú áramot 10°-nál kisebb szögben vezetjük az égőiéibe, a két áram majdnem párhuzamosan áramlik tovább, ami az állandó perifériás örvényképződést kizárja, azaz a gázok összekeverése nincs biztosítva.Our experiments have shown that when the hydrogen sulphide-containing gas stream and the oxygen-containing stream are introduced into the burner edge at an angle of less than 10 °, the two streams flow almost parallel, which precludes constant peripheral vortex formation, i.e., gas mixing is not assured.
Ha a két gázáram által bezárt szög viszont 18°-nál nagyobb, az örvényképzödés intenzitása csökken.However, if the angle between the two gas streams is greater than 18 °, the intensity of vortex formation is reduced.
Az oxigéntartalmú gázáram lineáris sebessége a hidrogénszulfid-tartalmú gázáram lineáris sebességének 1,8—2,2-szerese. 11a ennél lassabb, a két gázáram csak „csúszik” egymáson, örvényképződés nincs. Ha ennél gyorsabb, az örvénylés már nem stabil, így az égési folyamat hatékonysága csökken.The linear velocity of the oxygen-containing gas stream is 1.8 to 2.2 times the linear velocity of the hydrogen sulfide-containing gas stream. 11a slower, the two gas streams just "slip" on each other, there is no vortex formation. If it is faster, the vortex is no longer stable and the efficiency of the combustion process is reduced.
Az alábbiakban a találmány szerinti eljárást közelebbről ismertetjük egy hengerajak ti égőteret tartalmazó berendezés kapcsán, amelyet a csatolt rajzokon mutatunk be. AzThe process of the present invention will now be described in more detail with respect to an apparatus comprising a cylinder lip t and a combustion chamber shown in the accompanying drawings. The
1. ábra a hengeralakú fűtó'teret mutatja oldalnézetben metszve, míg aFig. 1 is a side elevational view of the cylindrical heating space, while
2. ábra a II—II vonal mentén vett keresztmetszetet mutatja.Figure 2 is a cross-sectional view taken along line II-II.
A berigcralakú fűtőtér koncentrikusan elrendezve két köpenyt, mégpedig az 1 külső köpenyt, és a 2 belső köpenyt (1. ábra) tartalmazza.The heater-shaped heating chamber comprises concentrically arranged two sheaths, namely the outer sheath 1 and the inner sheath 2 (Fig. 1).
A két köpeny között gyűrűalakú 3 rés van. A 2 belső köpeny belső felülete 4 belessel, például mullitkorund műkővel van bélelve. A 4 bélés után következő belső tér 5 rcakciózónát alkot, amelyben az égési folyamatok végbemennek. A 2 belső köpeny egyik homlokvégén hengeralakú 6 furat van a bélésben, a reakciógázok elvezetésére. A külső köpeny ellentétes homlokvégén 7 fúvókák (2. ábra) vannak, amelyek a hidrogénszulfid-tartalmú gázáram bevezetését szolgálják. A H2S-tartalniú gáz 8 csonkon keresztül lép be 7 fúvókába. Az 1 külső köpenyen a hengeralakú 6 furat mellett (1. ábra) a 4 bélésben 9 csonk helyezkedik el az O2-tartalmú gázoknak a gyűrűalakú 3 résbe való bejuttatására. A 2 belső köpenyen csonkok _tmlvcz.kcdiiük el, amelyeken ke reszt ül azThere is an annular gap 3 between the two sheaths. The inner surface of the inner jacket 2 is lined with a core 4, for example mullite corundum artificial stone. The interior space after the lining 4 forms a reaction zone 5 in which the combustion processes take place. At one end of the inner jacket 2, there is a cylindrical bore 6 in the liner for venting the reaction gases. At the opposite end of the outer jacket there are nozzles 7 (Fig. 2) which serve to introduce a hydrogen sulfide-containing gas stream. H 2 S-containing gas enters 7 nozzles through 8 ports. In the outer jacket 1, beside the cylindrical bore 6 (Fig. 1), a liner 9 is provided in the liner 4 for introducing O 2 -containing gases into the annular gap 3. Inside the 2 inner sheaths are the stumps _tmlvcz.kcdii where the cross is sitting
02-tartalmú gáz a gyűrűalakú JTÍOTorazj m.nwnjzónába kerül.0 2 -contains gas to the annular JTÍOTorazj m.nwnjzone.
A 7 fúvókák érintőlegesen helyezkednek el a 4 bélésben, a 10 fúvókák és a 7 fúvókák 10—18 -os szögei zárnak be egymással. A 2. ábrán a H2S-tartalmú gáz útját a 8 csonkig A jelű nyíllal jelöltük meg, míg a B jelű nyíl az O2-tartalmú gázáram irányát mutálja a 9 csonkig.The nozzles 7 are disposed tangentially in the liner 4, and the nozzles 10 and nozzles 7 have an angle of 10-18. In Figure 2 , the path of the H 2 S-containing gas to the nozzle 8 is indicated by arrow A, while the arrow B indicates the direction of the O 2- containing gas stream to nozzle 9.
Az égetés az. alábbiak szerint történik.It's the burn. as follows.
A Il2S-tartalmú gázáramot a8 csonkon és a hengeralakú fűtó'tér 7 fúvókéin keresztül az 5 reakciózónába vcz.eljúk. A 7 fúvókák érintőleges irányú elhelyezésének köszönhetően (érintőleges a lűtötéi' belső leliiletéhez képest) a Il2S-tartalmú gázáram a fűtőtér belső felületéhez képest érintőlegesen lép be a fűtőtérbe (az 5 reakciózónába), ahol örvényeket képez, hústartalmú gázként például a kéntartalmú nyersolaj termékeinek finomításakor keletkező gázt vagy hidrogénszulfidot és egyéb kénvegyületeket tartalmazó földgáz, tisztításakor keletkező gázt alkalmazhatunk.The S-containing gas stream Il 2 is introduced into the reaction zone 5 through the nozzle 8 and the nozzles 7 of the cylindrical heating chamber. With seven nozzles positioning of the tangential direction (tangential to the lűtötéi 'internal leliiletéhez) Il 2 S-containing gas stream tangentially enters the heating chamber (5 reaction zone) relative to the inner surface of the heating space, which forms vortices meat-containing gas such as sulfur-containing petroleum products gas from refining or from natural gas containing hydrogen sulphide and other sulfur compounds may be used.
A hidrogénszulfid kénné alakításához, szükséges oxigént tartalmazó gázáramot (például levegőáramol) a 9 csonkon keresztül vezetjük a hengeralakú fűtőtér gyürüalakú 3 résébe. Az O2-tartalmú gáz. a gyűrűalakú 3 résen történő áthaladása közben az, 5 reakciózónái ól kilépő hő következtében relmelcgszlk, ami az energiaveszteségek csökkenéséi és a reakciózóna hőmérsékletének emelkedését eredményezi. A gyűrűalakú 3 résből az O2-tartalmú gázáram a 7 fúvókákkal 10—18°-os szögei bezáró 10 fúvókákon keresztül az 5 reakciózónába kerül. A 7 és 10 fúvókák említett elrendezése következtében az 5 reakqiózóna perifériájában állandóan örvénylés támad. Λ 112S- és az O2-tartalmú gáz áramlási sebessége közötti arányt közben 1 :1,8-2,2 közötti értéken tartjuk. így az örvényeken beiül újabb örvénylés lép fel.The gas stream containing oxygen (e.g. air stream) required to convert the hydrogen sulfide to sulfur is introduced through the nozzle 9 into the annular slot 3 of the cylindrical heating chamber. O 2 -containing gas. as it passes through the annular slot 3, it is relieved by heat exiting from the reaction zones 5, which results in a reduction in energy losses and an increase in the temperature of the reaction zone. From the annular slot 3, the O 2- containing gas stream is introduced into the reaction zone 5 through nozzles 10 that close to the nozzles 7 at an angle of 10-18 °. As a result of this arrangement of the nozzles 7 and 10, there is constant turbulence in the periphery of the reaction zone 5. The ratio of the flow rate of the 11 2 S to the O 2 containing gas is maintained between 1: 1.8 and 2.2. thus, another vortex occurs within the vortexes.
Az 5 reakciózónában a hidrogénszulfid 1100— 1500 °C-on az, oxigéntartalmú gázáramban nem teljesen cg el, a fent megadott 11., 111. és IV. reakció zajlik le.In Reaction Zone 5, the hydrogen sulfide at 1100-1500 ° C is not completely cg in the oxygen-containing gas stream, as shown in Figures 11, 111 and IV above. reaction takes place.
A bevezetendő oxigén mennyiségét az I. reakció alapján határozzuk meg, de tekintettel a IV. reakcióra is, amely szerint a hidrogénszulfid egy bizonyos része kénné és hidrogénné bomlik, ezt oxidálni nem kell.The amount of oxygen to be introduced is determined from Reaction I, but with respect to Reaction IV. Also, the reaction whereby some of the hydrogen sulfide is decomposed to sulfur and hydrogen does not require oxidation.
A nem teljesen lezajló égés következtében a hengeralaki' fűtőtérben kéngőzt, reakcióba nem lépett hidrogénszulfidol és kéndioxidot tartalmazó rcakciógáz képződik. A H2S és az SO2 mólekvivalens arányban van jelen. A hengeralakú 6 furaton keresztül a rcakcióg.'iz.t a fűtől érből kivezetjük és hőcserélőben 250— 400 °C-ra lehűtjük; hőtartalnm technológiai gőz fejlesztésében hasznosul.Due to incomplete combustion, a reaction gas containing sulfur vapor, unreacted bisulfidol and sulfur dioxide is formed in the cylindrical heating space. H 2 S and SO 2 are present in molar equivalents. Through the cylindrical 6 bores, the reaction is removed from the grass from the vessel and cooled in a heat exchanger to 250-400 ° C; heat content is used in the development of technological steam.
A hőcserélőből kilépő reakciögáz kondenzáló berendezésbe kerül, ahol a kéngőz. kondenzálódik, és s felszabaduló hővel vízgőzt termelünk. A kondenzáló berendezésből kilépő, cl nem égett hidrogénszulfidot cs kéndioxidod tartalmazó gázt 190—240 °C-ra (azaz a kén kondenzációs hőmérsékletét meghaladó hőmérsékletre) melegítjük és egymás után két katalitikus fokozaton vezetjük keresztül, ahol a hidrogénszulfidot kéndioxiddal katalitikusán oxidáljuk, további kéngőz képződése közben. A megadott hőmérséklet 3The reaction gas exiting the heat exchanger enters a condenser, where the sulfur vapor is. condenses and produces steam to release heat. Unburned hydrogen sulfide exiting the condensing unit, c, containing sulfur dioxide gas, is heated to 190-240 ° C (i.e., above the condensation temperature of sulfur) and passed successively through two catalytic stages, whereby hydrogen sulfide is catalytically oxidized with sulfur dioxide, . The specified temperature is 3
-3I-3 '
198 154 biztosíl-ΐη. liOff.v η Μη no Vninl<ni:dJócljon n kíilaJizritoron, azaz ne mérgezze meg azt. Katalizátorként például bauxitot vagy kémiailag aktivált aluniíniutnoxidot alkalmazunk, Mint ismeretes, a H2S SO2-dal végzett katalitikus oxidálása exoterm reakció, ezért alacsonyabb reakcióhőmérséklet esetén a konverzió tökéletesebb. Tekintettel arra, hogy az égési fokozatban a hidrogénszulfid kénné válása jobb hatásfokú, mint az ismert eljárások esetén, lehetőség van arra, hogy a katalitikus fokozatokban alacsonyabb hőmérsékletet alkalmazzunk, így a fokozatokban is jobb a konverzió: mindegyik fokozatban a konverzió (H,S->S) 66-70%.198,154 secure-ΐη. liOff.v η Μη no Vninl <ni: dJóclon n kilaJizritor, that is, do not poison it. The catalyst used is, for example, bauxite or chemically activated aluminium oxide. As is well known, catalytic oxidation of H 2 S with SO 2 is an exothermic reaction, so that conversion at a lower reaction temperature is more complete. Given that the conversion of hydrogen sulfide to sulfur in the combustion stage is more effective than the known processes, it is possible to use a lower temperature in the catalytic stages, which results in a better conversion in each stage: (H, S-> S) 66-70%.
Mindegyik katalitikus fokozat után a kéngőzl és kis mennyiségű hidrogénszulfidot, valamint kéndioxidot tartalmazó gázt kondenzáló berendezésbe vezetjük, ahol a kéngőz kondenzálódik. Az utolsó kondenzáló berendezésből kilépő gázt, amely reakcióba nem lépett hidrogénszulfidot és kéndioxidot tartalmaz, utóégésre szolgáló kemencébe vezetjük, ahol a hidrogénszulfid kéndioxiddá oxidálódik; a maradék gázt a levegőbe engedjük.After each catalytic stage, the sulfur vapor and gas containing a small amount of hydrogen sulfide and sulfur dioxide are introduced into a condenser, where the sulfur vapor condenses. The gas leaving the last condenser comprising unreacted hydrogen sulfide and sulfur dioxide is fed to a post-combustion furnace, where the hydrogen sulfide is oxidized to sulfur dioxide; venting the remaining gas into the air.
A találmányt az alábbi kiviteli példákkal közelebbről ismertetjük.The invention will now be further illustrated by the following examples.
1. példaExample 1
A találmány szerinti eljárást olyan fűtőiéiben valósítjuk meg, amelynek 1,35 in3 térfogatú 5 reakciózónája van. A kiindulási gáz kéntartalmú nyersolaj termékeinek finomításában keletkezett, tcrfogalszázalékos összetétele az alábbi: II2S 97,4%, Cl fi 0,9%, II2O 1,7%. Ezt a gázt a 8 csonkon és a 7 fúvókán át a reakciózónába vezetjük. A gáz mennyisége 2500 Nn?/óra, bevezetési sebessége 35 m/mp. A 7 fúvókák érintőleges (tangenciális) elhelyezése miatt a gáz a hengeralakú fűtőtér belső fala mellett érintőleges irányban áramlik be, majd a rcakciózónába örvényeket képez.The invention provides, in one fűtőiéiben having 1.35 in 3 volumes of reaction zone 5 is. The percentage by volume of crude gas in the refinery product containing sulfur-containing crude oil is: II 2 S 97.4%, Clf 0.9%, II 2 O 1.7%. This gas is introduced into the reaction zone through nozzle 8 and nozzle 7. The amount of gas is 2500 Nn / h and the flow rate is 35 m / s. Due to the tangential positioning of the nozzles 7, the gas flows in a tangential direction near the inner wall of the cylindrical heating chamber and then forms swirls in the reaction zone.
Ugyanakkor a hengeralakú fűtőtér gyűrüalakú 3 résébe a 9 csonkon keresztül levegőáramot táplálunk be, amely a 5 reakciózónából származó hőtől 80 °C-ra melegszik fel. A meleg levegő a 7 fiivókákkal 18°-os szöget bezáró 10 fúvókákon keresztül lep be a rcakciózónába. A levegő mennyisége 5750 Nm3/óra. a bevezetési sebesség 70 m/mp. A 7 és 10 fúvókák egymáshoz, viszonyított elrendezése következtében az 5 reakciózónában állandóan perifériás örvények keletkeznek. A levegőáram sebessége a hidrogénszulfidos gáz sebességének kétszerese, így állandó örvénylő gázmozgás alakul ki.At the same time, an air stream is introduced into the annular slot 3 of the cylindrical heating chamber through the nozzle 9, which is heated to 80 ° C from the heat from the reaction zone 5. The hot air enters the reaction zone through the nozzles 10 at an angle of 18 ° with the nozzles 7. The amount of air is 5750 Nm 3 / h. the injection speed is 70 m / s. As a result of the relative arrangement of the nozzles 7 and 10, peripheral vortexes are continuously formed in the reaction zone 5. The velocity of the air stream is twice that of the hydrogen sulphide gas so that a constant vortex gas movement is produced.
Az 5 rcakciózónában a hidrogénszulfid 1340 °C-on a levegőáramban parciálisán elég, miközben a II., [II. és IV. egyenlet szerinti reakciók zajlanak le. A reakciópartnerek 0,15 másodpercig tartózkodnak a reakciózónában, a fűtőtér hőtcrhelése 11,7 106 kJ/m3 'óra.In the reaction zone 5, hydrogen sulphide at 1340 ° C is partially sufficient in the air stream, while II, [II]. and IV. Reactions according to Eq. The reaction partners remain in the reaction zone for 0.15 seconds, and the heating rate of the heating chamber is 11.7 10 6 kJ / m 3 '.
Az égési fokozatban a bidiogénszulfid kénné alakulása 74 %-os.The conversion rate of bidiogen sulfide to sulfur in the combustion stage is 74%.
A hidrogénszulfid nem teljes elégetése a hengeralakú fötőteremben olyan gázkeveréket eredményez, amely kéngőzt, hidrogénszulfidot és kéndioxidot tartalmaz, ez utóbbi kettőt sztöchiometrikus arányban.The incomplete combustion of hydrogen sulfide in the cylindrical heating chamber results in a gas mixture containing sulfur vapor, hydrogen sulfide and sulfur dioxide, the latter two in stoichiometric proportions.
Ezt n gázkeveréket a 4 bélésben levő 6 furaton keresztül vezetjük u hengcralakú fűtőlérből lehűlés céljából hőcserélőbe, ahol a gázt 300 °C-ra lehűtjük és hőta rtalmát 245 Pa nyomású technológiai gőz termelésére hasznosítjuk. A hőcserélőből kilépő gázt kondenzáló berendezésbe vezetjük, ahol a kéngőz kondenzálóáik, miközben további technológiai gőzt (49 Pa nyomásút) nyerünk. A kondenzáló berendezésből kilépő gáz át nem alakult hidrogénszulfidot és kéndioxidot tartalmaz. 220 °C-ra felfutjuk és az első katalitikus fokozaton keresztül vezetjük, ahol a kéndioxid oxidálja a hidrogénszulfidot, további kéngöz keletkezése közben. A katalizátor kémiailag aktivált alumíniumoxid. Az első katalitikus fokozatban a kanverzió (1I2S-S) 69%.This gas mixture n is fed through the bore 6 in the liner 4 to a heat exchanger for cooling from a cylindrical heating vessel u, where the gas is cooled to 300 ° C and utilized to produce a process steam of 245 Pa. The gas exiting the heat exchanger is fed to a condenser, where the sulfur vapor is condensed, producing additional process steam (49 Pa pressure path). The gas leaving the condenser contains unconverted hydrogen sulfide and sulfur dioxide. It is heated to 220 ° C and passed through a first catalytic stage where the sulfur dioxide oxidizes the hydrogen sulfide to produce additional sulfur. The catalyst is chemically activated alumina. In the first catalytic stage, the conversion ( 1 I 2 SS) was 69%.
Az első katalitikus fokozatból kilépő gáz át nem alakult hidrogénszulfidot és kéndioxidot tartalmaz. Kondenzáló berendezésbe vezetjük, ahol a kéngőz kondenzálódik. A leadott hő technológiai célokra használható, 49 Pa nyomású gőz termelésére hasznosul. A gázt 190 °C-ra M elegítjük és a második katalitikus fokozatba vezetjük, ahol a maradék kéndioxid a maradék hidrogénszulfidot oxidálja, kéngőz keletkezése közben. E fokoz,atban szintén kémiailag aktivált alumíniumoxidot alkalmazunk katalizátorként. A második katalitikus fokozatban 67%-os a konverzió.The gas from the first catalytic stage contains unconverted hydrogen sulfide and sulfur dioxide. It is introduced into a condenser where the sulfur vapor condenses. The heat released is used for the production of steam for technological purposes at a pressure of 49 Pa. The gas is heated to 190 ° C and passed to the second catalytic stage where the residual sulfur dioxide oxidizes the remaining hydrogen sulfide to form sulfur vapor. Chemically activated alumina is also used as a catalyst in this step. In the second catalytic stage, the conversion is 67%.
A második katalitikus fokozatot elhagyó gáz kéngőzt, valamint csekély mennyiségű hidrogénszulfidot és kéndioxidot tartalmaz. Kondenzátorba vezetjük, í hol a kéngőz. kondenzálódik. Λ maradék gázt utóégető kemencébe vezetjük, ahol a hidrogénszulfidot kéndioxiddá oxidáljuk. Utána a gázt kéményen keresztül a légkörbe bocsátjuk.The gas leaving the second catalytic stage contains sulfur vapor as well as small amounts of hydrogen sulfide and sulfur dioxide. It is led to a condenser where the sulfur vapor is. condenses. Λ The residual gas is introduced into a post-combustion furnace where the hydrogen sulfide is oxidized to sulfur dioxide. The gas is then released into the atmosphere via a chimney.
A berendezésben a hidrogénszulfid összesen 97,3%-a alakul át kénné.A total of 97.3% of the hydrogen sulphide is converted into sulfur in the plant.
2. példaExample 2
Az 1. példában leírtakhoz hasonló hengeralakú fűtőtérben ként nyerünk olyan gázból, amely kéntartalmú nyersolaj termékeinek finomítása során keletkezik, összetétele: 78,7 tf.% 112S, 1,0 tf.%CH4, 18,5 tf.% CO2, 1,8 tf.% víz. A gáz óránkénti mennyisége 3000 Nm3, beáramlúsi sebessége 35 m/mp.In a cylindrical heating chamber similar to that described in Example 1, sulfur is obtained from gas produced during refining of sulfur-containing crude oil products, having the following composition: 78.7% by volume 11 2 S, 1.0% by volume CH 4, 18.5% by volume CO 2 , 1.8% water by volume. The hourly flow rate is 3000 Nm 3 and the flow rate is 35 m / s.
Oxigéntartalmú gázként oxigénnel dúsított levegőt alkalmazunk (oxigéntartalma 40 tf.%). Az oxigéntartalmú gázt a 7 fúvókákkal 15°-os szöget bezáró 10 fúvókákon keresztül vezetjük be az 5 reakciózónába, mégpedig 2860 Nm3/óra mennyiségben, 77 m/mp sebességgel.The oxygen-containing gas used is oxygen-enriched air (40 vol.% Oxygen). The oxygen-containing gas is introduced into the reaction zone 5 through nozzles 10 at an angle of 15 ° with the nozzles 7 at a rate of 2860 Nm 3 / h at a rate of 77 m / s.
Az Ój-lai talmú gáz és a HjS-tarlaliuú gáz lineáris sebességének aránya 1: 2,2.The ratio of the linear velocity of the O-thai gas to the HjS-containing gas is 1: 2.2.
A hengeralakú fűtőtér 5 reakciózónájában a hidrogénszulfid 1500 °C-on parciálisán elég. A reakciókomponensek tartózkodási ideje a rcakciózóná'ban 0,17 mp, a fűtőtér fajlagos hőtcrhelése 11 · 106 kJ/m3 -óra. Az égési fokozatban a hidrongénszulfid 73%-a alakul át kénné.In the reaction zones of the cylindrical heating chamber, hydrogen sulphide at 1500 ° C is partially partial. The residence time of the reaction components in the reaction zone is 0.17 seconds and the specific heat of the heating chamber is 11 · 10 6 kJ / m 3 . In the combustion stage, 73% of the hydrogen sulphide is converted to sulfur.
A reakciógáz kondenzálása, és a reakcióba nem lépett hidrogénszulfid kéndioxiddal történő oxidálását az 1. példában leírtakhoz hasonlóan végezzük.The condensation of the reaction gas and the oxidation of the unreacted bisulfide with sulfur dioxide were carried out in the same manner as in Example 1.
198 154198 154
Az első katalitikus fokozatba a gáz 230 °C hőmérséklettel lép be, a hidrogénszulfid átalakulása kénné 68%-os. A második katalitikus fokozatban a gázt 200 °C hőmérséklettel tápláljuk be, az átalakulás 66 %-os. 5The gas enters the first catalytic stage at a temperature of 230 ° C and the conversion of hydrogen sulfide to sulfur is 68%. In the second catalytic stage, the gas was fed at 200 ° C, 66% conversion. 5
A berendezés egészét véve a hidrogénszulfid 97,0%-a alakul át kénné.On the whole, 97.0% of the hydrogen sulfide is converted to sulfur.
3. példa 1 θExample 3 1 θ
Az 1. példában leírtakhoz hasonló hengeralakú fűtőiéiben ként nyerünk. H2S-tartahnú gázként hidrogénszulfidot és egyéb kénvegyületeket tartalmazó földgáz tisztításakor kapott gázt alkalmazunk, 15 amelynek összetétele az alábbi: H2S 56,6 tf.%, CH4 1,1 tf.%, CO2 40,3 tf.%, víz 2,0 tf.%. A gáz óránkénti mennyisége 3200 Nm3, beáramlást sebessége 35 m/mp.Sulfur is obtained in cylindrical heaters similar to those described in Example 1. H 2 gas was natural gas containing hydrogen sulfide and other sulfur compounds as gas-S tartahnú cleaning is employed, 15 having the following composition: 56.6% by volume of H 2 S, CH 4, 1.1 vol%, 40.3 vol% CO 2... , water 2.0 vol%. The hourly volume of gas is 3200 Nm 3 and the flow rate is 35 m / s.
O2-tartalmú gázként levegőt alkalmazunk. A leve- 20 gőt a7 fúvókákkal 10°-os szöget bezáró 10 fúvókákon keresztül vezetjük az 5 reakciózónába. A bevezetett levegő mennyisége óránként 4500 Nm3, sebessége 63 m/mp.Air is used as the O 2 -containing gas. The air 20 is introduced into the reaction zone 5 through the nozzles 10 at an angle of 10 °. The amount of air supplied is 4500 Nm 3 per hour and its velocity is 63 m / s.
A H2S-tartalmú gáz és a levegő lineáris sebességé- 25 nek aránya 1 :1,8.The linear velocity ratio of H 2 S-containing gas to air is 1: 1.8.
\z 5 reakciózónában a hidrogénszulfid egy része 1100 °C-on elég. A reakciókomponensek 0,18 mp-ig tartózkodnak a reakciózónában, a fűtőtér fajlagos hőterhelése 9 · 106 kJ/m3 - óra. 30In reaction zone 5, a portion of the hydrogen sulfide is sufficient at 1100 ° C. The reaction components remain in the reaction zone for 0.18 seconds and the specific heat load of the boiler is 9 · 10 6 kJ / m 3 - hours. 30
Az égési fokozatban a hidrogénszulfid 68%-a alakul kénné.In the combustion stage, 68% of the hydrogen sulfide is converted to sulfur.
A kéngőz kondenzálását, a két fokozatú katalitikus átalakítást és minden katalitikus fokozat után az. újonnan képződött kéngőz kondenzálását az. 35 1. példa szerint végezzük. Az első katalitikus fokozatba a reakciógázt 240 °C hőmérséklettel vezetjük be, H2S-tartalma 67%-a alakul át kénné. A második fokozatba a maradék gáz 210 °C hőmérséklettel lép be, a hidrogénszulfid konverziós foka 66%. 40The condensation of the sulfur vapor, the two - stage catalytic conversion, and after each catalytic stage. condensation of newly formed sulfur vapor in the. 35 Example 1. In the first catalytic stage, the reaction gas is introduced at 240 ° C, and 67% of its H 2 S content is converted to sulfur. In the second stage, the remaining gas enters at 210 [deg.] C. and the degree of hydrogen sulfide conversion is 66%. 40
A berendezés egészét véve a bevezetett hidrogénszulfid 96,5%-a alakul át kénné.As a whole, 96.5% of the introduced hydrogen sulphide is converted to sulfur.
A fűnek MrinLAjamn^inv szerinti eljárás tehát lehetővé teszi az égési folyamat íntenzitikaissar· e~ mellett a reagáló anyagok reakciózónában való tartózkodási ideje akár 0,15 nrp-re csökkenthető. Az égés intenzifikálása következtében a hengeralakú fűtőtérben zajló folyamatot igen nagy fajlagos hőterheléssel (mintegy 11,7 106 kJ/m3 · óra) vezethetjük, tehát a fűtőterck térfogata kisebb lehet, a ni értékes bélésanyagot például mullit-korund-infíkő megtakarítását eredményezi. Végeredményben a fűtőterek létesítése, nnjd karbantartása kevésbé költséges. A nagy fajlagos hőterhelésű berendezések alkalmazása a környezetbe távozó hőveszteségeket csökkenti. Az égés intenzifikálása és a reakciózónában alkalmazható magasabb hőmérséklet jobb konverziós hatásfok irányába hat, a bevezetett hidrogénszulfid akár 74%-a kénné alakulhat. Ezért tehát a hidrogénszulfidnak már az égési fokozatban történő tökéletesebb elválasztása mi itt a következő két katalitikus fokozatban alacsonyabb hőmérsékleten lehet végezni az oxidálást, ami szintén kedvez a magasabb konverziónak.Thus, the process according to MrinLAjamn ^ inv allows the residence time of the reactants in the reaction zone to be reduced to as low as 0.15 <RTI ID = 0.0> NRp, </RTI> in the intense intensity of the combustion process. Due to the intensification of combustion, the process taking place in the cylindrical heating chamber can be controlled with very high specific heat load (about 11.7 10 6 kJ / m 3 · h), so the heating trough volume may be smaller, thus saving valuable mullite-corundum infestation. After all, the installation and maintenance of heating rooms is less expensive. The use of high specific heat equipment reduces heat losses to the environment. Intensification of combustion and higher temperatures in the reaction zone can lead to better conversion efficiency, up to 74% of the introduced hydrogen sulfide can be converted to sulfur. Therefore, the better separation of hydrogen sulphide already in the combustion stage, what can be done here in the next two catalytic stages at a lower temperature, which also favors a higher conversion.
Claims (1)
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| HU861842A HU198154B (en) | 1986-05-04 | 1986-05-04 | Process for producing sulfur from gas containing hydrogen sulfide |
| DE19863615199 DE3615199A1 (en) | 1986-05-04 | 1986-05-05 | Process for preparing sulphur from a gas containing hydrogen sulphide |
| JP61106877A JPS62270410A (en) | 1986-05-04 | 1986-05-12 | Manufacture of sulfur from hydrogen sulfide-containing gas |
| IT47525/87A IT1205700B (en) | 1986-05-04 | 1987-01-14 | Prodn. of sulphur by partial oxidn. of gas contg. hydrogen sulphide |
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| HU861842A HU198154B (en) | 1986-05-04 | 1986-05-04 | Process for producing sulfur from gas containing hydrogen sulfide |
| DE19863615199 DE3615199A1 (en) | 1986-05-04 | 1986-05-05 | Process for preparing sulphur from a gas containing hydrogen sulphide |
| JP61106877A JPS62270410A (en) | 1986-05-04 | 1986-05-12 | Manufacture of sulfur from hydrogen sulfide-containing gas |
| IT47525/87A IT1205700B (en) | 1986-05-04 | 1987-01-14 | Prodn. of sulphur by partial oxidn. of gas contg. hydrogen sulphide |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| HUT43977A HUT43977A (en) | 1988-01-28 |
| HU198154B true HU198154B (en) | 1990-08-31 |
Family
ID=55603287
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HU861842A HU198154B (en) | 1986-05-04 | 1986-05-04 | Process for producing sulfur from gas containing hydrogen sulfide |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62270410A (en) |
| DE (1) | DE3615199A1 (en) |
| HU (1) | HU198154B (en) |
| IT (1) | IT1205700B (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB9314212D0 (en) * | 1993-07-09 | 1993-08-18 | Boc Group Plc | A gas combuster/reactor |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE509691A (en) * | 1951-03-06 | |||
| US3970743A (en) * | 1974-09-16 | 1976-07-20 | Ralph M. Parsons Company | Process for the production of sulfur from mixtures of hydrogen sulfide and fixed nitrogen compounds |
| US3963443A (en) * | 1974-09-23 | 1976-06-15 | Ford, Bacon & Davis Texas Incorporated | Acid gas burner and sulfur recovery system |
| GB1565133A (en) * | 1977-05-28 | 1980-04-16 | Zink Co John | Apparatus for burning hydrogen sulphide and organic sulphur compounds into a product suitable for recovery of free sulphur therefrom |
-
1986
- 1986-05-04 HU HU861842A patent/HU198154B/en not_active IP Right Cessation
- 1986-05-05 DE DE19863615199 patent/DE3615199A1/en active Granted
- 1986-05-12 JP JP61106877A patent/JPS62270410A/en active Pending
-
1987
- 1987-01-14 IT IT47525/87A patent/IT1205700B/en active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IT1205700B (en) | 1989-03-31 |
| JPS62270410A (en) | 1987-11-24 |
| DE3615199C2 (en) | 1991-03-21 |
| HUT43977A (en) | 1988-01-28 |
| DE3615199A1 (en) | 1987-11-12 |
| IT8747525A0 (en) | 1987-01-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4395390A (en) | Process to produce sulphur from two acid gases, both containing hydrogen sulphide and one of which contains ammonia | |
| JP3434313B2 (en) | Processing of gas streams | |
| US5352433A (en) | An oxygen enhanced split feedstream sulfur recovery process | |
| US4780305A (en) | Dual combustion oxygen-enriched claus sulfur plant | |
| SA00200869B1 (en) | Process for partial oxidation of hydrocarbons | |
| EP0633220B1 (en) | A method of operating a gas combuster/reactor | |
| US4632043A (en) | Method of treating low-quality acid gas and furnace therefor | |
| CA1312447C (en) | Method for recovering sulfur from a feed gas stream containing hydrogen sulfide | |
| US4331630A (en) | Apparatus for incineration of sulfur plant tail gas | |
| JP3334880B2 (en) | Method for producing sulfur from gas and fuel effluent containing at least one sulfur compound containing hydrogen sulfide and thermal reactor | |
| HU198154B (en) | Process for producing sulfur from gas containing hydrogen sulfide | |
| US4575453A (en) | Modified Claus furnace | |
| RU2221742C2 (en) | Method for production of elementary sulfur from emission gases containing sulfur dioxide | |
| KR960008940B1 (en) | Treatment of gas streams | |
| CN1214275A (en) | Treatment of combustible gas stream | |
| US4029753A (en) | Sulfur plant temperature control | |
| CA1337318C (en) | Treatment of gas streams | |
| US4241040A (en) | Incineration of sulfur plant tail gas | |
| US3407040A (en) | Recovery of free sulfur from sour gases | |
| CA1339563C (en) | Treatment of gas streams | |
| CA2035093C (en) | Sulfur recovery process for ammonia-containing feed gas | |
| FI83758C (en) | FOERFARANDE MED VILKET SAMTIDIGT PRODUCERAS ELEMENTAERTSVAVEL UR H2S-HALTIGA OCH SO2-HALTIGA GASER. | |
| JPS5837245B2 (en) | sulfur sulfur sulfur | |
| RU2056347C1 (en) | Method of elemental sulfur producing | |
| RU2002702C1 (en) | Method of elemental sulfur production |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HU90 | Patent valid on 900628 | ||
| HMM4 | Cancellation of final prot. due to non-payment of fee |