HU183739B - Hydraulic cylinder of combination operation particularly prop - Google Patents
Hydraulic cylinder of combination operation particularly prop Download PDFInfo
- Publication number
- HU183739B HU183739B HU813767A HU376781A HU183739B HU 183739 B HU183739 B HU 183739B HU 813767 A HU813767 A HU 813767A HU 376781 A HU376781 A HU 376781A HU 183739 B HU183739 B HU 183739B
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- hydraulic cylinder
- cylinder according
- hydraulic
- gas
- piston
- Prior art date
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 43
- 239000012528 membrane Substances 0.000 claims description 11
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 2
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 claims 1
- 230000013011 mating Effects 0.000 claims 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 238000011068 loading method Methods 0.000 abstract description 3
- 230000035939 shock Effects 0.000 abstract description 3
- 238000013016 damping Methods 0.000 abstract 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 9
- 238000004146 energy storage Methods 0.000 description 3
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 3
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 3
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000004519 grease Substances 0.000 description 1
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 238000013022 venting Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21D—SHAFTS; TUNNELS; GALLERIES; LARGE UNDERGROUND CHAMBERS
- E21D15/00—Props; Chocks, e.g. made of flexible containers filled with backfilling material
- E21D15/14—Telescopic props
- E21D15/44—Hydraulic, pneumatic, or hydraulic-pneumatic props
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Geology (AREA)
- Fluid-Damping Devices (AREA)
- Actuator (AREA)
- Prostheses (AREA)
- Supply Devices, Intensifiers, Converters, And Telemotors (AREA)
Abstract
Description
A találmány tárgya kombinált működésű — vagyis pneumatikusan is teherviselő — hidraulikus henger, különösen bányatám, a statikus és/vagy a dinamikus terhelőerők, célszerűen a hirtelen lökésszerű terhelések — amelyek adott esetbeni kőzetrengés miatt is gyors lefolyású, ütésszerű és az általános igénybevételi körülményeket is rendszerint meghaladó nagyságú erőhatások — rugalmas felvételére.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a combined-acting, i.e. pneumatic-bearing, hydraulic cylinder, in particular to mine, static and / or dynamic loading forces, preferably to sudden impact loads, which, due to any rock shake, are usually rapid, impact and generally overhead. magnitude of force effects - for flexible absorption.
A hidraulikus bányatámok egyik fő feladata a kőzettől származó statikus és/vagy dinamikus terhelések felvétele, utóbbi esetben célszerű módon az energia rugalmas akkumulálásával. Általános, hogy minél nagyobb a tám energiatárolóképessége a tönkremeneteli nyomás eléréséig, annál nagyobb dinamikus terhelések fordulhatnak elő.One of the main functions of hydraulic mine supports is to take static and / or dynamic loads from the rock, in the latter case preferably by flexibly storing energy. As a general rule, the higher the energy storage capacity of the support until the failure pressure is reached, the greater the dynamic loads that may occur.
A feladat megoldására — különösen a bányarengés-veszély körülményeire is tekintettel — többféle megoldás ismert.Several solutions are known for solving this task, especially considering the circumstances of the danger of quarrying.
A megoldások egyik, kizárólag hidraulikus rendszerű csoportja a tám szükséges mértékű konvergenciáját, a fellépő lökésszerű, a statikus nyomásnál általában nagyobb terhelőerők felvételét mechanikus és hidraulikus illetve csak hidraulikus kiegészítő berendezések beiktatásával biztosítja.One group of solutions, exclusively hydraulic, provides the necessary degree of convergence of the strut, with the application of mechanical and hydraulic, or only hydraulic auxiliary equipment, to absorb the impulsive loads that occur above static pressure.
Ezek a kiegészítő berendezések az ún. rengésszelepek.These auxiliary equipment are called so-called. quake valves.
Mechnikus-hidraulikus felépítésű rengésszeleppel ellátott bányatámot ismertetnek a SU—PS 571610 és a DE—AS 2130472 sz. találmányi leírások. A DE—AS 2636791 sz. találmány szerinti bányatám kizárólag hidraulikus működtetésű rengésszeleppel rendelkezik.A mine shaft with a technically-hydraulic quake valve is described in SU-PS 571610 and DE-AS 2130472. inventive descriptions. DE-AS 2636791 is incorporated herein by reference. the mine mine according to the invention has only a hydraulically operated quake valve.
Általában hátrányos ezeknél a megoldásoknál, hogy a rengésszelep csatlakozása a hidraulikus nyomástérhez nem elegendő keresztmetszetű és így a nyomástér, valamint a szelep tehetetlenségének következtében gyors terhelésfelfutás esetén a rengésszelep nem képes a káros túlnyomás és ebből eredő túlterhelés megakadályozására. Ehhez járul még, hogy a rengésszelep csak rugalmatlan vagy korlátozott rugalmasságú konvergenciát tesz lehetővé.It is generally disadvantageous in these solutions that the connection of the quake valve to the hydraulic pressure chamber is not of sufficient cross-section and thus, due to the pressure chamber and valve inertia, the quake valve is unable to prevent damaging overpressure and the resulting overload. In addition, the quake valve only permits convergence with inflexible or limited flexibility.
Ismert olyan megoldás is, amely a tám rugalmas konvergenciáját a köpü felől nyitott, folyadékkal töltött csúszószár alkalmazásával növeli meg. (pl. DE—AS 2636791) Ez esetben a többletfolyadék rugalmas összenyomhatósága — a nyitott csúszószár következtében — biztosítja az energiaakkumuláló képességet és növeli egyúttal a nyomásfelfutás idejét.It is also known to increase the elastic convergence of the strut by applying a fluid-filled sliding shaft open from the jacket. (eg DE-AS 2636791) In this case, the flexible compressibility of the excess fluid, due to the open slide shaft, provides energy storage and increases the pressure rise time.
Az ily módon biztosítható rugalmas konvergencia, energiatároló képesség és megnövekedett nyomásfelfutási idő kedvezőbb. Hátrányos azonban, hogy a tám rugalmassága függ a csúszószár helyzetétől. Zártabb állásban a tám merevebb és rugalmas konvergenciája is kisebb. Gyors lefolyású, ütésszerű terhelés esetén pedig nyomásfelfutási idő általában kevés a rengésszelep biztos működtetéséhez.The flexible convergence, energy storage capacity and increased pressure rise time provided in this way are more favorable. However, the disadvantage is that the elasticity of the strut depends on the position of the sliding shank. In the closed position, the stiffness and elastic convergence of the strut is also smaller. At high-speed, shock-loaded loads, the pressure rise time is usually short for the safe operation of the quake valve.
A FR—PS 7504902 lsz. szabadalmi leírás olyan megoldást ismertet, amelynél a csúszószár dugattyúfejében egy membrános gázakkumulátor van kialakítva. A membrán belső fala egy gázkamrát határol, külső fala pedig a csúszószár végén kiképzett furaton keresztül kapcsolatban áll a tám hidraulikus nyomásterével.No. FR-PS 7504902. U.S. Pat. The inner wall of the diaphragm defines a gas chamber and the outer wall communicates with the hydraulic pressure space of the support through a bore at the end of the slide shaft.
Ennek a megoldásnak az a célja, hogy a hirtelen ütésszerű terhelésnél fellépő nyomáshullámot tompít2 sák illetve időt biztosítsanak a hagyományos biztonsági szelep nyitásához.The purpose of this solution is to dampen the pressure surge occurring during a sudden impact load and to provide time to open the conventional safety valve.
A kisméretű furat nagy ellenállása azonban hátrányosan is jelentősen korlátozza a gázakkumulátor nyomáskiegyenlítő — energiaelnyelő hatását. Ha viszont a közlekedő furat méretét megnövelik, az akár 500 bar mértékű gázelőfeszítési nyomásnál tönkremenne a membrán a hidraulikus kör atmoszférikus nyomása esetén. A gázakkumulátor térfogatának növelése sem célravezető, mivel a furat ellenállása a terheésfelvételi körülményeket már meghatározza. M ndezek következményeként a tám csak viszonylag kicsi, korlátozott mértékű dinamikus energia rugalmas elnyelésére képes, feltételezve, hogy a tám hidraulikus terében kialakuló nyomás megengedett érték alatt marad. Ugyanakkor a tám lágyabb karakterisztikájú és így nagyobb a veszélye annak, hogy a csúszószír fémesen felütközik a köpü fenekére, különösen ha az ütést közel zárt helyzetben kapja.However, the high resistance of the small bore severely limits the pressure-absorbing energy absorbing effect of the gas accumulator. However, increasing the size of the passage bore would cause the diaphragm to collapse at atmospheric pressure of the hydraulic circuit at gas pressures up to 500 bar. Increasing the volume of the gas accumulator is not expedient either, since the resistance of the borehole already determines the load-taking conditions. As a result, the prop is only able to absorb relatively small, limited, dynamic energy, assuming that the pressure in the hydraulic compartment of the prop remains below the allowable value. At the same time, the strut has a softer character and thus has a greater risk of sliding grease against the bottom of the spit, especially when struck in a close-closed position.
A találmány célja a hagyományos megoldások említett hátrányos tulajdonságainak kiküszöbölése, tehát egy olyan kombinált működésű hidraulikus henger létrehozása, amelynek azonos méretek esetén a hagyományosnál nagyobb ütési energiát akkumuláló képessége van, működése és elegendő nagyságú konvergenciája rugalmas, a terhelésfelfutási idő — még kritikus körülmények között is — kielégítő nagyságú, és ugyanakkor megakadályozza a nagyerejű fémes ütközést vagy legalábbis hatásában jelentősen mérsékli illetve lelassítja az ütközési folyamatot.SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to overcome these disadvantages of conventional solutions, i.e., to provide a combined-action hydraulic cylinder which, at the same dimensions, has the ability to accumulate higher impact energy than conventional, flexible operation and sufficient convergence. of sufficient size, while at the same time preventing high-impact metallic collisions or at least significantly reducing or slowing the collision process.
A találmány lényegében egy hidraulikus henger, mely köpüből, benne legalább egy csúszószárból, továbbá szeleprendszerből, szükséges esetben rengésés/vagy egyéb biztonsági szelep(ek)ből áll és amelyre jelemző, hogy a köpü és a csúszószár között hidraulikus nyomástere, a hidraulikus nyomástérhez kapcsolt gá '.tere és a hidraulikus nyomástérben a csúszószárba illeszkedő üreges nyúlványa van.The present invention is essentially a hydraulic cylinder comprising a jacket, including at least one slide shaft, and valve system, if necessary shaking / or other safety valve (s), characterized by a hydraulic pressure space between the jacket and the slide shaft, a gas connected to the hydraulic pressure chamber. and has a hollow projection fitting into the slide shaft in the hydraulic pressure chamber.
Előnyös kiviteli alakja a hidraulikus hengernek, melynél a gáztér a csúszószárban és/vagy az üreges nyúlványban van kialakítva, és a gázteret valamint a hidraulikus nyomásteret dugattyú választja el egymástól.A preferred embodiment of the hydraulic cylinder, wherein the gas space is formed in the slide shaft and / or the hollow projection, and the gas space and the hydraulic pressure space are separated by a piston.
További előnyös kiviteli alaknál a gáztér a köpün kív ül van elrendezve.In another preferred embodiment, the gas space is disposed outside the jacket.
Ugyancsak előnyös kiviteli alak esetében az üreges nyúlvány palástján és/vagy a csúszószár illeszkedő Üregében játékkal átmérőlépcső(k) van(nak) kialakítva Előnyös, ha az illeszkedő részek közötti játék az elmozdulás irányában csökkenő méretű.Also, in a preferred embodiment, the diameter step (s) is formed on the circumference of the hollow projection and / or in the fitting cavity of the slide shaft Preferably, the play between the fitting portions is decreasing in the direction of displacement.
előnyös kiviteli alak továbbá, melynél a gáztér membrán és szükséges esetben folyadékpárna van elrendezve a membrán, a dugattyú és a csúszószár illetve az üreges nyúlvány belső fala között.a further preferred embodiment wherein the gas space diaphragm and, if necessary, a fluid cushion is disposed between the diaphragm, the piston and the inner wall of the slider or hollow projection.
Előnyös kiviteli alaknál a csúszószárban, adott esetben a membrán és a csúszószár között, illetve az üreges nyúlványban köpeny van elrendezve.In a preferred embodiment, the sheath is provided with a jacket, optionally between the diaphragm and the slider, or in the hollow projection.
A membrán csőmembránként is kialakítható további előnyös kiviteli alaknál.The membrane may also be formed as a tubular membrane in a further preferred embodiment.
Szintén előnyös kivitelt jelent, ha a dugattyút palástján és/vagy homlokfelületén tömítéssel látjuk el.Another advantageous embodiment is that the piston is sealed on its circumference and / or front face.
Adott terhelési és alkalmazási esetekben kifej ezetter előnyös, ha a gáztér töltete 1,4-néI nagyobb adiabatikus kitevőjű, célszerűen nemesgáz.In particular cases of loading and application, it is preferred that the gas chamber has a charge of more than 1.4, preferably an inert gas, with an adiabatic factor.
A találmányt előnyös kiviteli példák kapcsán, a csa-2183739 tolt pózokon, hosszmetszetben ábrázolva ismertetjük) ahol a Fig. 1. egy olyan bányatámot mutat be, melyben a gáztér a csúszószáron belül van kialakítva;The present invention will be described with reference to the preferred embodiments, illustrated in longitudinal section in FIG. 2183739. 1. illustrates a mine support in which the gas space is formed within the slide shaft;
a Fig. 2. esetében a tám gázterét rugalmas membrán képezi a csúszószáron belül;FIG. 2. in the case of the prop, the gas space is formed by an elastic membrane within the slide shaft;
a Fig. 3. szerint a gáztér a köpü üreges nyúlványában van elrendezve;FIG. 3, the gas space is arranged in the hollow projection of the jacket;
a Fig. 4.-nek megfelelő kiviteli alaknál a gázteret a köpü üreges nyúlványában elrendezett membrán hozza létre.FIG. 4, the gas space is created by a membrane arranged in the hollow projection of the jacket.
Valamennyi kiviteli példában a hidraulikus hengerek alkotórészei és jelölésük a következő: 11 köpü, 12 csúszószár, 13 hidraulikus nyomástér, 14 gáztér, 15 dugattyú, 16 fenék, 17 üreges nyúlvány, 18 membrán, 19 folyadékpárna, 20 töltőszelep, 21 furat, 22 köpeny, 23 töltőszerelvény, 24 töltőrendszer és 25 légtelenítő.In all embodiments, the components of the hydraulic cylinders and their designation are as follows: 11 spindle, 12 slide shaft, 13 hydraulic pressure chamber, 14 gas chamber, 15 piston, 16 bottom, 17 hollow projection, 18 diaphragm, 19 fluid cushion, 20 filling valve, 21 bore, 22 23 filler fittings, 24 filler systems and 25 bleeders.
A Fig. 1. és a Fig. 2. szerinti kiviteli példákban all köpü és a 12 csúszószár közötti 13 hidraulikus nyomásteret és 14 gázteret a 12 csúszószárban elrendezett 15 dugattyú választja el egymástól. Ez a 15 dugattyú a 12 csúszószár belsejében mozogni tud és palástja mentén, továbbá nyugalmi állásában a 12 csúszószárban felütközve homlokfelületén is tömítve van. A 12 csúszószárnak a 15 dugattyú mögötti részén van a 14 gáztér, melyet a 23 töltőszerelvénnyel (a Fig. 2. szerinti példában a 24 töltőrendszerrel) lehet a szükséges előfeszítési nyomásra feltölteni. Az előfeszítési nyomást célszerű a hagyományos biztonsági szelep (nincs ábrázolva) lefúvatási nyomásánál nagyobbra választani, mert így lassú konvergencia esetén a tám hagyományos iámként viselkedik, miközben a 14 gáztér tömítettségét az ekkor álló 15 dugattyú homlokfelületi tömítése biztosítja.Referring to FIG. 1 and FIG. In the embodiments of Fig. 2, the hydraulic pressure space 13 and the gas space 14 between the all-casing and the slide shaft 12 are separated by a piston 15 arranged in the slide shaft 12. This piston 15 is movable within the slider 12 and is sealed on its face along its circumference and in its resting position when impacted by the slider 12. The slider shaft 12 has a gas space 14 behind the piston 15, which can be filled with the filling assembly 23 (the filling system 24 in the example of Fig. 2) to the required prestressing pressure. It is expedient to choose a prestressing pressure greater than the blow-off pressure of the conventional safety valve (not shown), because in this case the support acts as a conventional flame at slow convergence, while the gas chamber 14 is sealed by the face sealing of the piston.
A Fig. 2. szerinti kiviteli példában a 14 gázteret a rugalmas 18 membrán alkotja a 12 csúszószár belsejében. A 18 membrán egy 22 köpenyben helyezkedik el, mely arra szolgál, hogy a rugalmas anyagú 18 membránnak kellő ellentartást biztosítson. A 18 membrán és az általa létrehozott 14 gáztér kisebb ugyanis, mint a 12 csúszószár belső tere. A 22 köpenyen belül, a 15 dugattyú és a 18 membrán közötti teret 19 folyadékpárna tölti ki, amely a 14 gáztér nyomására előfeszítődve a 15 dugattyú mozgásakor meggátolja a 18 membrán becsípődését. A 19 folyadékpárna betöltésére a 15 dugattyúban elrendezett 20 töltőszelep és légtelenítő-leeresztő 21 furat szolgál. A 18 membránt a 24 töltőrendszeren keresztül lehet feltölteni, nyomásértékét beállítani.Referring to FIG. In the exemplary embodiment 2, the gas space 14 is formed by the resilient membrane 18 inside the slide shaft 12. The membrane 18 is housed in a jacket 22 which serves to provide sufficient resistance to the resilient membrane 18. The membrane 18 and the gas space 14 it generates are smaller than the inside space of the slide shaft 12. Inside the jacket 22, the space between the piston 15 and the diaphragm 18 is filled by a fluid cushion 19 which, under pressure of the gas chamber 14, prevents the diaphragm 18 from being pinched as the piston 15 moves. The filling valve 20 and the venting bore 21 provided in the piston 15 serve to fill the fluid cushion 19. The diaphragm 18 can be filled through the filling system 24 and its pressure adjusted.
A Fig. 1. és a Fig. 2. szerinti kiviteli alakokban a 11 köpü 16 fenekén 17 üreges nyúlvány van kialakítva, melynek külső átmérője kisebb, mint a 12 csúszószár 15 dugattyú alatti üregének átmérője. Előnyösen mindkét kapcsolódó elemen több átmérő lépcsőt is ki lehet alakítani, a köztük lévő átmérő-különbséget, játékot egyre csökkentve.Referring to FIG. 1 and FIG. In embodiments 2, the bottom 16 of the jacket 11 has a hollow projection 17 having an outside diameter less than the diameter of the cavity of the slide shaft 12 below the piston 15. Advantageously, each of the connecting elements can be provided with multiple diameter steps, reducing the difference in diameter between them, thereby reducing play.
A Fig. 3. és a Fig. 4. szerinti elrendezéseknél a 14 gáztér a 11 köpü 16 fenekén kiképzett 17 üreges nyúlvány belsejében van kialakítva. A 14 gáztér feltöltése és benne a gáz szükséges nyomásának beszabályozása a 23 töltőszerelvényen keresztül történik. Az előfeszítési nyomás beállítására itt is irányadó, hogy célszerűbb nagyobbra választani, mint a hagyományos biztonsági szelep lefúvatási nyomása.Referring to FIG. 3 and Figs. 4, the gas chamber 14 is formed inside the hollow projection 17 formed on the bottom 16 of the jacket 11. The gas chamber 14 is filled and the necessary pressure of the gas is controlled through the filling assembly 23. Again, it is advisable to set the prestressing pressure to be higher than the blow-off pressure of a conventional safety valve.
A 14 gázteret mindkét megoldásnál a 17 üreges nyúlvány nyitott végén elrendezett 15 dugattyú határolja, melynek tömítései megfelelnek a Fig. 1. és a Fig. 2. szerinti kialakításoknak. A 15 dugattyú választja el a 14 gázteret a 13 hidraulikus nyomástértől.In both embodiments, the gas space 14 is delimited by a piston 15 arranged at the open end of the hollow projection 17, the seals of which correspond to those of FIG. 1 and FIG. 2. The piston 15 separates the gas space 14 from the hydraulic pressure space 13.
A Fig. 3. szerinti összeállításban a 14 gáztér tulajdonképpen a 17 üreges nyúlványnak a 15 dugattyú által lezárt része.Referring to FIG. In assembly 3, the gas chamber 14 is in fact a portion of the hollow protrusion 17 sealed by the piston.
A Fig. 4.-nek megfelelően a 14 gázteret a 17 üreges nyúlványon belül elrendezett rugalmas 18 membrán képezi. Ez esetben a 15 dugattyú és a 18 membrán között 19 folyadékpárna van elrendezve hasonló feladattal, mint a Fig. 2. szerinti megoldásnál. A 19 folyadékpárna feltöltését 20 töltőszeleppel végezzük, az üreg légtelenítése a légtelenítő-leeresztő 21 furaton át történhet,Referring to FIG. 4, the gas space 14 is formed by an elastic membrane 18 disposed within the hollow projection 17. In this case, a fluid cushion 19 is arranged between the piston 15 and the diaphragm 18 with a function similar to that of FIG. 2. The liquid cushion 19 is filled with a filling valve 20, the cavity being vented through the vent-drain bore 21,
A Fig. 3. és Fig. 4. szerinti megoldásokra jellemző továbbá, hogy a 17 üreges nyúlvány a 12 csúszószár üregébe illeszkedik. Ez esetben is célszerű egyre szűkülő résméretű átmérőlépcsőket kiképezni. A 12 csúszószár feltöltését a 25 légtelenítő segíti elő.Referring to FIG. 3 and Figs. It is further typical of the solutions according to 4 that the hollow protrusion 17 fits into the cavity of the sliding shank 12. In this case too, it is expedient to provide increasingly narrow diameter steps. Filling of the slide shaft 12 is facilitated by the vent 25.
A találmány szerinti, az előbbiekben részletesen ismertetett felépítésű hidraulikus hengerek működése a következő:The hydraulic cylinders according to the invention, having the structure detailed above, operate as follows:
Ha a h idraulikus henger 12 csúszószárát nagy energiájú, gyors lefolyású — ütésszerű — dinamikus terhelés éri a 13 hidraulikus nyomástérben a folyadék nyomása megnő, eléri a 15 dugattyú megindításához szükséges értéket, ami gyakorlatilag a 14 gáztér, illetve a 19 folyadékpárna előfeszítési nyomásának felel meg. A hidraulikus nyomás növekedtével a 15 dugattyú a 14 gáztér irányában elmozdul és ezáltal a gáz nyomása — sűrítése révén — megnövekszik illetve a tám ennek következtében az ütési energiát akkumulálni tudja. A támban ily módon fellépő legnagyobb hidraulikus nyomás a 14 gáztér kezdeti nyomásától, a gáz mennyiségétől illetve fajtájától függ és azonos körülményeket összehasonlítva lényeges kisebb lesz, mint a hagyományos tám esetében. A nyomásfelfutás ideje megnövekszik és így elég idő áll rendelkezésre a biztonsági szelep illetve az esetlegesen alkalmazott rengésszelep nyitásához.When the sliding shank 12 of the hydraulic cylinder is subjected to a high-energy, rapid-flow, impact-like dynamic load in the hydraulic pressure chamber 13, the pressure of the fluid increases to reach the piston 15, which effectively corresponds to the prestressing pressure of the gas chamber. As the hydraulic pressure increases, the piston 15 moves in the direction of the gas chamber 14, thereby increasing the pressure of the gas by compressing it and consequently accumulating the impact energy. The maximum hydraulic pressure in the support thus depends on the initial pressure of the gas space 14, the amount or type of gas, and will be substantially less in comparison with a conventional support than under the same conditions. The pressure rise time is increased and there is enough time to open the safety valve or any quake valve used.
Ha a hidraulikus hengert a zárt állapothoz közeli helyzetben olyan és akkora dinamikus erőhatás éri, amely nagyobb konvergenciát okozna, mint a 16 fenék és a 12 csúszószár közötti távolság, a 12 csúszószár az erőhatás következtében tovább mozogva elválasztja egymástól a 12 csúszószár belső terét a 17 üreges nyúlványt is körülvevő 13 hidraulikus nyomástértől. A 12 csúszószár ugyanis rácsúszik a 17 üreges nyúlványra és csak a köztük lévő résen át jöhet létre a nyomásié'egyenlítődés. így, ezzel a hidrodinamikus fékezéssel el lehet kerülni vagy legalábbis lényegesen csökkenteni lehet hatásában a nagyerejű és káros fémes felütközést.If the hydraulic cylinder is subjected to a force of magnitude close to the closed position that would cause greater convergence than the distance between the bottom 16 and the slider 12, the slider 12 will continue to separate the inner space of the slider 12 by force. 13 of the hydraulic pressure surrounding the projection. The slider 12 slides over the hollow projection 17 and only through the gap therebetween can the pressure equalization occur. Thus, this hydrodynamic braking can avoid or at least substantially reduce the effect of a powerful and damaging metallic collision.
A példaként ismertetett megoldások nem merítik ki a találmány oltalmi körét, ezen belül még számos egyéb elrendezés is lehetséges, így például a 14 gáztér csőmembrános kivitelben is kialakítható, de adott esetben elrendezhető a hidraulikus hengeren kívül is.The exemplary embodiments are not intended to be within the scope of the invention, and many other arrangements are possible, such as the gas chamber 14 having a tubular diaphragm design, or optionally outside the hydraulic cylinder.
A talál nány szerinti megoldás fő előnyei a következőkben foglalhatók össze:The main benefits of the present invention can be summarized as follows:
1. Olyan energiájú ütések esetén, amelyek a hagyományos tám rengésszelepének nyitását, a folyadék leeresztését idézik elő, a nyomás nem éri el a rengéssze31. For shocks with energy that cause the conventional prop to open the quiver valve, drain the fluid, the pressure will not reach quake3
-3r3R
183 739 lep nyitásához beállított értéket, tehát a tám illetve a biztosító berendezés aktív marad.183 739, so that the support or locking device remains active.
2. További, ennél nagyobb titési energiák, melyek a hagyományos tám tönkremenetelét okoznák, a találmány szerinti hidraulikus hengernél kritikus érték alatti nyomást hoznak létre, illetve megfelelő időt biztosítanak a rengés- és egyéb biztonsági szelepek nyitásához. Mindennek következtében az igénybevételi csúcsok jelentősen csökkennek, ami lehetővé teszi a hidraulikus hengerek illetve az ezeket alkalmazó biztosítószerkezetek jelentős méret- és súlycsökkenését illetve terhelhetőségének növelését.2. Further higher bonding energies, which would cause failure of the conventional prop, provide a pressure below the critical value for the hydraulic cylinder of the present invention and provide sufficient time to open the quake and other safety valves. As a result, stress peaks are significantly reduced, allowing for significant reduction in size, weight and load capacity of hydraulic cylinders and their securing devices.
3. Bányarengéssel együttjáró nagyerejű és gyors lefolyású dinamikus terhelésnél is elkerülhető a nagyerejű fémes felütközés, amely egyébként a hidraulikus hengere sérüléséhez, esetleg tönkremeneteléhez vezetne.3. High-speed and fast-flow dynamic loads associated with mining can also avoid a heavy metal collision, which would otherwise cause damage to or failure of the hydraulic cylinder.
4. A dinamikus többletterhelés megszűnése után a nyomásviszonyok a hidraulikus henger nyomásterében rugalmasan visszaállnak a gáztér kiterjedésével.4. After the dynamic overload has ceased, the pressure conditions in the hydraulic cylinder pressure chamber are resiliently reset to the expansion of the gas space.
5. A hidraulikus henger rugalmas konvergenciája nem függ a tám zárt vagy nyitott állásától.5. Flexible convergence of hydraulic cylinder does not depend on closed or open position of support.
6. A gáztér keresztmetszete a csúszószár keresztmetszetéhez közelálló, így hirtelen, gyors, ütésszerű terhelés esetén is zavartalanul és korlátozottság nélkül tud hatni a kombinált működtetésből eredő nyomáskiegyenlítő és energiaelnyelő tulajdonság.6. The cross-section of the gas chamber is close to the cross-section of the slide so that, under sudden, rapid impact loads, the pressure-compensating and energy-absorbing properties of combined operation can be unimpeded.
7. A gáztér töltetanyagának megfelelő megválasztásával szabályozni lehet az energia-elnyelési, terhelés felfutási körülményeket.7. Power gas absorption and load ramp conditions can be controlled by appropriate choice of gas field filler material.
8. A hidraulikus henger egyszerű szerkezetű, alkalmazása munkabiztonsági és üzemviteli előnyei miatt kedvezőbb.8. The hydraulic cylinder is simple in design and more economical in use due to its operational safety and operational advantages.
Claims (10)
Priority Applications (10)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| HU813767A HU183739B (en) | 1981-12-15 | 1981-12-15 | Hydraulic cylinder of combination operation particularly prop |
| FR8220860A FR2518163A1 (en) | 1981-12-15 | 1982-12-13 | HYDRAULIC CYLINDER, ESPECIALLY A MINE OF COMBINED FUNCTION |
| AU91526/82A AU9152682A (en) | 1981-12-15 | 1982-12-14 | Excessive pressure relief in mine prop |
| CS829142A CS241518B2 (en) | 1981-12-15 | 1982-12-14 | Hydraulic cylinder especially mining raker with combined function |
| GB08235619A GB2111594B (en) | 1981-12-15 | 1982-12-14 | Hydraulic cylinder, in particular prop, with a combined function |
| ZA829170A ZA829170B (en) | 1981-12-15 | 1982-12-14 | Hydraulic cylinder, in particular prop, with a combined function |
| DE19823246481 DE3246481A1 (en) | 1981-12-15 | 1982-12-15 | HYDRAULIC CYLINDER, IN PARTICULAR PITCHES, WITH COMBINED FUNCTION |
| JP57220014A JPS58131401A (en) | 1981-12-15 | 1982-12-15 | Hydraulic pressure operating cylinder device |
| PL23958782A PL239587A1 (en) | 1981-12-15 | 1982-12-15 | Hydraulic cylinder in particular that used as a mine prop |
| DE8235289U DE8235289U1 (en) | 1981-12-15 | 1982-12-15 | Hydraulic cylinder, especially pit ram, with a combined function |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| HU813767A HU183739B (en) | 1981-12-15 | 1981-12-15 | Hydraulic cylinder of combination operation particularly prop |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| HU183739B true HU183739B (en) | 1984-05-28 |
Family
ID=10965396
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HU813767A HU183739B (en) | 1981-12-15 | 1981-12-15 | Hydraulic cylinder of combination operation particularly prop |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58131401A (en) |
| AU (1) | AU9152682A (en) |
| CS (1) | CS241518B2 (en) |
| DE (2) | DE8235289U1 (en) |
| FR (1) | FR2518163A1 (en) |
| GB (1) | GB2111594B (en) |
| HU (1) | HU183739B (en) |
| PL (1) | PL239587A1 (en) |
| ZA (1) | ZA829170B (en) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3410269A1 (en) * | 1984-03-21 | 1985-09-26 | Ecker Maschinenbau GmbH, 6680 Neunkirchen | Hydraulic pit prop |
| PL254324A1 (en) * | 1985-07-01 | 1987-03-09 | Katowickie Gwarectwo Weglowe K | Roof support for use in crumpable beds |
| AU2789895A (en) * | 1994-06-13 | 1996-01-05 | Contitech Luftfedersysteme Gmbh | Mine prop |
| WO1999007980A1 (en) * | 1997-08-12 | 1999-02-18 | Chengeta, Cuthbert | A pre-stressing device for a mine prop |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE968782C (en) * | 1949-05-10 | 1958-04-10 | Kronprinz Ag | Hydraulic pit ram |
| US2753036A (en) * | 1952-03-06 | 1956-07-03 | Joy Mfg Co | Mine roof support-equipped mining apparatus |
| NL251933A (en) * | 1959-07-03 | |||
| US3191506A (en) * | 1962-03-19 | 1965-06-29 | Ledeen Inc | Hydropneumatic prop |
| US3410549A (en) * | 1966-07-05 | 1968-11-12 | Edward G. Cheak | Vehicle suspension |
| DE1959109U (en) * | 1966-12-16 | 1967-04-27 | Kloeckner Werke Ag | HYDRAULIC PIT STAMP. |
| FR2181525B1 (en) * | 1972-04-27 | 1976-10-29 | Gratzmuller Jean Louis | |
| GB1436416A (en) * | 1972-08-11 | 1976-05-19 | Zaklady K Mechanizacyjne Przem | Mine support |
| FR2300894A1 (en) * | 1975-02-12 | 1976-09-10 | Bennes Marrel | Shock absorber for sledge mounted mine roof support - is membrane pressure accumulator housed inside piston of actuator strut |
| AT339237B (en) * | 1975-09-09 | 1977-10-10 | Voest Ag | HYDRAULIC PIT STAMP |
-
1981
- 1981-12-15 HU HU813767A patent/HU183739B/en not_active IP Right Cessation
-
1982
- 1982-12-13 FR FR8220860A patent/FR2518163A1/en active Pending
- 1982-12-14 ZA ZA829170A patent/ZA829170B/en unknown
- 1982-12-14 AU AU91526/82A patent/AU9152682A/en not_active Abandoned
- 1982-12-14 CS CS829142A patent/CS241518B2/en unknown
- 1982-12-14 GB GB08235619A patent/GB2111594B/en not_active Expired
- 1982-12-15 DE DE8235289U patent/DE8235289U1/en not_active Expired
- 1982-12-15 JP JP57220014A patent/JPS58131401A/en active Pending
- 1982-12-15 PL PL23958782A patent/PL239587A1/en unknown
- 1982-12-15 DE DE19823246481 patent/DE3246481A1/en not_active Withdrawn
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ZA829170B (en) | 1983-10-26 |
| GB2111594A (en) | 1983-07-06 |
| JPS58131401A (en) | 1983-08-05 |
| FR2518163A1 (en) | 1983-06-17 |
| DE8235289U1 (en) | 1986-06-05 |
| GB2111594B (en) | 1986-02-05 |
| AU9152682A (en) | 1983-06-23 |
| CS241518B2 (en) | 1986-03-13 |
| CS914282A2 (en) | 1985-08-15 |
| PL239587A1 (en) | 1983-08-01 |
| DE3246481A1 (en) | 1983-06-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2449911C1 (en) | Device for damping stretching and contracting forces | |
| US6311962B1 (en) | Shock absorber with external air cylinder spring | |
| US5443146A (en) | Impact-absorbing shock absorber with deformation body | |
| US8746661B2 (en) | Hydro-pneumatic piston accumulator | |
| US4257581A (en) | Impact absorbing strut | |
| US4582303A (en) | Seal protecting construction for liquid spring | |
| EP0705193B1 (en) | Energy absorbers | |
| CN110924288A (en) | Viscous damper | |
| HU183739B (en) | Hydraulic cylinder of combination operation particularly prop | |
| CN112627867A (en) | Hydraulic support double-cavity upright column jack structure and energy-absorbing impact-resistant constant-resistance method thereof | |
| CN113074007A (en) | Anti-impact energy absorber for hydraulic support | |
| US7252031B2 (en) | Cylinder apparatus | |
| JP2017512973A (en) | An assembly that absorbs energy in an overload event | |
| JP6853688B2 (en) | Building collision prevention device | |
| GB2312659A (en) | Buffers | |
| US3004561A (en) | Double-walled accumulator with time delay orifice | |
| US3752461A (en) | Pneumatic spring devices | |
| GB2025490A (en) | Shock-absorbing tool for a well drilling string | |
| US3007694A (en) | Hydro-pneumatic suspension strut | |
| KR920000256B1 (en) | Jar accelerator | |
| US6324794B1 (en) | Device using compressible fluid as switchable fluid spring for shock and vibration isolation and mitigation | |
| US3012769A (en) | Double acting liquid spring | |
| US3387840A (en) | Suspension unit | |
| CN219654717U (en) | Multistage scour protection energy-absorbing structure of hydraulic column | |
| CN108860036B (en) | Adjustable damping type hydraulic energy absorption mechanism for automobile anti-collision beam |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HU90 | Patent valid on 900628 | ||
| HMM4 | Cancellation of final prot. due to non-payment of fee |