FR3086284A1

FR3086284A1 - Laine minerale

Info

Publication number: FR3086284A1
Application number: FR1858814A
Authority: FR
Inventors: Corinne CLAIREAUX
Original assignee: Saint Gobain Isover SA France
Current assignee: Saint Gobain Isover SA France
Priority date: 2018-09-26
Filing date: 2018-09-26
Publication date: 2020-03-27
Anticipated expiration: 2038-09-26
Also published as: CA3112230A1; JP2022502331A; CN112703175A; FR3086284B1; JP7354232B2; KR20210064216A; EP3856694A1; WO2020065191A1; ZA202101731B; US20210347683A1

Abstract

Laine minérale présentant une composition chimique comprenant les constituants suivants, en pourcentages pondéraux : SiO2 39-50% Al2O3 19,5-27% CaO 5-12% MgO 1-5% Na2O 5-20% K2O 0-15%% Fe2O3 2-15% B2O3 0-2 %% un rapport massique MgO/RO supérieur à 0,10 et inférieure à 0,50 et un rapport massique RO/(RO+R2O) inférieur à 0,55, dans lesquels RO représente les oxydes alcalino-terreux CaO, MgO, BaO et SrO, et R2O représente les oxydes alcalins Na2O et K2O.

Description

LAINE MINERALE

Domaine technique [0001] La présente invention concerne le domaine des laines minérales artificielles. Elle vise plus particulièrement les laines minérales destinées à fabriquer des matériaux d’isolation thermique. Elle s’intéresse notamment aux laines minérales pour des applications de protection contre le feu.

[0002] Elle s’intéresse plus particulièrement aux laines minérales dont les compositions chimiques entraînent une température de liquidus élevée et une grande fluidité à leur température de fibrage, associées à une température de transition vitreuse élevée.

Etat de l’art [0003] Conventionnellement, ce type de laine minérale est fibré par des procédés de centrifugation dits « externes », par exemple du type de ceux utilisant une cascade de roues de centrifugation alimentées en matière fondue par un dispositif de distribution statique, comme décrit notamment dans les brevets EP 0465310 ou EP 0439385.

[0004] Le procédé de fibrage par centrifugation dit « interne », c’est-à-dire ayant recours à des centrifugeurs tournant à grande vitesse et percés d’orifices, est par contre conventionnellement réservé au fibrage de laine minérale de type laine de verre, schématiquement de composition relativement riche en oxydes alcalins et à faible taux d’alumine, de température de liquidus moins élevée et dont la viscosité à la température de liquidus est plus grande que celle de la laine de roche ou de basalte. Ce procédé est notamment décrit dans les brevets EP 0189354 ou EP 0519797.

[0005] Des solutions techniques permettant d’adapter le procédé de centrifugation interne au fibrage de la laine de roche sont connues notamment de WO 93/02977, par la modification de la composition du matériau constitutif des centrifugeurs et de leurs paramètres de fonctionnement. Cette adaptation permet dès lors de combiner des

2/14 propriétés qui n’étaient jusque-là inhérentes qu’à l’un ou l’autre des deux types de laine, roche ou verre. Ainsi, la laine de roche obtenue par centrifugation interne est d’une qualité comparable à de la laine de verre, avec un taux d’infibrés moindre que de la laine de roche obtenue conventionnellement. Elle conserve cependant les deux atouts liés à sa nature chimique, à savoir un faible coût de matières premières et une tenue en température élevée.

[0006] Aux critères de qualité et de faisabilité industrielle et économique, vient s’ajouter un critère sanitaire. Les laines minérales mises sur le marché doivent être biosolubles, à savoir avoir la capacité de se dissoudre rapidement en milieu physiologique, en vue de prévenir tout risque pathogène potentiel lié à l’accumulation éventuelle des fibres les plus fines dans l’organisme par inhalation.

[0007] Enfin, pour certaines applications, il est souhaitable de disposer de laines minérales présentant une bonne résistance à très haute température. La résistance au feu d’un élément de construction correspond à la durée pendant laquelle l’élément conserve sa fonction portante, garantit l’étanchéité aux flammes et conserve son rôle d’isolant thermique. Le test incendie standard consiste généralement en une montée en température suivant la norme ISO 834, basée sur la courbe des températures d’un feu cellulosique.

[0008] Des compositions de laine minérale satisfaisant à la fois les critères de fibrabilité par les procédés de centrifugation interne, de biosolubilité et une bonne résistance aux hautes températures ont été développées. De telles compositions sont par exemple décrites dans WO 2005/033032. Cependant, pour satisfaire aux exigences de résistance à très haute température, ces fibres minérales doivent être revêtues d’un additif organique phosphaté tel que décrit dans WO 2006/103375.

Résumé de l’invention [0009] L’objectif de la présente invention est de proposer des compositions de laine minérale qui soient à la fois fibrables par les procédés de

3/14 centrifugation interne, biosolubles et résistantes à très haute températures sans avoir recours à des additifs organiques phosphatés.

[0010] Le déroulement du fibrage par ces procédés est optimal lorsque la matière fondue a une viscosité de 3 poises. La température de fibrage à laquelle cette viscosité doit être atteinte (Tfib=Ti_Og3) doit être inférieure à 1220°C. D’autre part, la température n’étant pas parfaitement constante dans le temps ni parfaitement homogène lors du fibrage, un écart suffisant est nécessaire entre la température de fibrage (Tf,b) et la température du liquidus (Tüq). Cet écart, appelé plage de fibrage, doit être d’au moins 40°C pour éviter tout problème de dévitrification et d’obstruction des assiettes lors du fibrage. C’est pourquoi la température de liquidus (Tii_q) doit être inférieure à 1180°C.

[0011] L’invention a pour objet une laine minérale présentant une composition chimique comprenant les constituants suivants, en pourcentages pondéraux :

SÎO₂	39-50%, de préférence 39-49%
AI2O3	19,5-27%, de préférence 20-26%
CaO	5-12%, de préférence 6-11 %
MgO	1-5%, de préférence 2-5%
Na₂O	5-20%, de préférence 6-18%
K₂O	0-15%, de préférence 1-12%
Fe2Û3	2-15%, de préférence 3-12%
B2O3	0-2%, de préférence 0-1,5%

un rapport massique MgO/RO supérieur à 0,10 et inférieur à 0,50, de préférence inférieur à 0,40, voire inférieur à 0,30, et un rapport massique RO/(RO+R2O) inférieur à 0,55, dans lesquels RO représente les oxydes alcalino-terreux CaO, MgO, BaO et SrO, et R2O représente les oxydes alcalins Na2Û et K2O.

[0012] De telles compostions présentent des propriétés de résistance à très haute température significativement améliorée tout en conservant leurs propriétés de biosolubilité et de processabilité (Tfib=Ti_Og3 inférieure à 1220° C, Tüg inférieure à 1180°C et Tfib-Tiiq supérieure à 40°C) recherchées. Ces propriétés combinées ont notamment pu être obtenues grâce au choix à la

4/14 fois d’une teneur en chaux relativement faible (inférieure à 12%), de la présence de magnésie et d’un équilibre bien déterminé entre les oxydes alcalino-terreux et les oxydes alcalins (0,10<MgO/RO<0,50 et RO/(RO+R₂O)<0,55).

[0013] L’invention concerne également un produit d’isolation thermique et/ou phonique comprenant une laine minérale décrite ci-dessus.

[0014] L’invention a encore pour objet l'utilisation de la laine minérale décrite cidessus dans des systèmes constructifs résistants au feu.

Brève description des dessins [0015] La Figure 1 montre la courbe de résistance thermomécanique de l’exemple 1 selon l’invention.

Description détaillée [0016] Dans les compositions selon l’invention, la somme des teneurs en S1O2, AI2O3, CaO, MgO, R2O, Fe₂O3 et B2O3 représente de préférence au moins 95%, notamment au moins 97%, voire au moins 98% en poids de la composition de laine minérale.

[0017] La teneur en silice (S1O2) est comprise dans un domaine allant de 39 à 50%, notamment 49%, voire 48%. Une teneur supérieure à 50% peut diminuer la biosolubilité des fibres minérales. Une teneur inférieure à 39% peut affecter défavorablement la viscosité de la composition aux températures de fibrage.

[0018] La teneur en alumine (AI2O3) est comprise dans un domaine allant de 19,5 à 27%, notamment de 20%, voire 21% à 26,5%, voire 26%. Une teneur supérieure à 27% peut augmenter la température de liquidus. Une teneur inférieure à 19,5% peut affecter défavorablement la viscosité de la composition aux températures de fibrage ainsi que la résistance à très haute température.

[0019] La teneur en chaux (CaO) est comprise dans un domaine allant de 5 à 12 %, notamment de 6%, voire 7%, ou 8% à 11%, voire 10%. Des teneurs inférieures à 5% peuvent augmenter la température du liquidus.

5/14 [0020] La teneur en magnésie (MgO) est comprise dans un domaine allant de 1% (ou 1,0%) à 5%, notamment de 2%, voire 3%, à 4%. MgO contribue à la résistance à très haute température.

[0021] La laine minérale ne comprend généralement pas d’autres oxydes alcalino-terreux que CaO et MgO. Elle peut néanmoins contenir de faibles quantités de BaO ou SrO, à des teneurs pouvant aller jusqu’à 2%, voire 1%, 0,20%, ou même 0,1%, ces oxydes pouvant être présents en tant qu’impuretés dans certaines matières premières.

[0022] Le ratio entre l’oxyde de magnésium et la somme des oxydes alcalinoterreux (CaO, MgO, BaO et SrO): MgO/RO est supérieur à 0,10 et inférieur à 0,50, notamment de 0,11, voire 0,12 à 0,40, voire 0,38, 0,35 ou même 0,30. Un ratio MgO/RO inférieur à 0,10 peut affecter la résistance à très haute température. Au contraire, un ratio MgO/RO supérieur à 0,50 peut augmenter le liquidus.

[0023] La teneur totale en oxydes alcalins (R2O), notamment soude (NasO) et potasse (K2O), est de préférence supérieure à 12%. La teneur en NasO est comprise dans un domaine allant de 5 à 20%, notamment 6%, voire 7%, ou 8% à 18%, voire 15%, ou 12%. La teneur en K2O est quant à elle d’au plus 15%, notamment de 1%, voire 2%, ou 3% à 12%, voire 10%, 8%, ou 5%. La laine minérale ne comprend de préférence pas d’autre oxyde alcalin que Na2Û et K2O. Elle peut néanmoins contenir de faibles quantités de U2O, parfois présent en tant qu’impuretés dans certaines matières premières, à des teneurs pouvant aller jusqu’à 0,5%, voire 0,2%, ou même 0,1%.

[0024] Le ratio RO/(RO+R2O) est inférieur à 0,55, notamment de 0,15, voire 0,20 ou 0,30 à 0,53, voire 0,50. Un ratio RO/(RO+R2O) supérieur à 0,55 peut affecter la fibrabilité de la composition.

[0025] La teneur en oxyde de fer (F2O3) est comprise dans un domaine allant de 2 à 15%, notamment de 3%, voire 5%, ou 6% à 12%, voire 10%, ou 8%.

[0026] La teneur en oxyde de bore (B2O3) est d’au plus 2%, notamment de 0,1 %, voire 0,5%, 1,5 %, voire 1%. La présence de bore peut être avantageuse pour améliorer la biosolubilité des fibres et/ou améliorer leurs propriétés isolantes.

6/14 [0027] La composition de fibres minérales selon l’invention peut également contenir du P2O5, notamment à des teneurs pouvant aller jusqu’à 3%, voire jusqu’à 1,2 %, pour augmenter la biosolubilité à pH neutre. Elle est cependant de préférence exempte de P2O5.

[0028] La composition selon l’invention peut également comprendre d’autres éléments présents notamment en tant qu’impuretés inévitables. Elle peut comprendre de l’oxyde de titane (T1O2) et de zircone (ZrÛ2) à des teneurs comprises dans un domaine allant jusqu’à 3%, notamment de 0,1 à 2,0 %, voire 1,0%.

[0029] Il va de soi que les différentes plages préférées décrites ci-avant peuvent être combinées librement les unes avec les autres, les différentes combinaisons ne pouvant toutes êtres énumérées par soucis de concision.

[0030] Selon un mode de réalisation préféré, les fibres minérales selon l’invention présentent une composition chimique comprenant les constituants suivants, en pourcentages pondéraux :

SÎO₂	39 à 48%
AI2O3	20 à 26%
CaO	6 à 10%
MgO	2 à 4%
Na₂O	7 à 15%
K₂O	2 à 8%
Fe20s	3 à 8%
B2O3	0 à 1,5 %

un rapport massique MgO/RO supérieur à 0,10 et inférieur à 0,50, de préférence inférieur à 0,40, voire inférieur à 0,30 et un rapport massique RO/(RO+R2O) inférieur à 0,55.

[0031] L’invention a également pour objet un procédé d’obtention de fibres minérales selon l’invention, comprenant une étape de fusion d’un mélange vitrifiable possédant sensiblement la même composition chimique que celle desdites fibres minérales ; puis une étape de fibrage, notamment par centrifugation interne.

[0032] L’étape de fusion permet d’obtenir un bain de matière fondue à partir d’un mélange vitrifiable. Le mélange vitrifiable comprend diverses matières

7/14 premières naturelles et/ou artificielles, par exemple du sable de silice, de la phonolithe, de la dolomie, du carbonate de sodium etc...

[0033] L’étape de fusion peut être réalisée de différentes manières connues, notamment par fusion dans un four à flammes ou par fusion électrique.

[0034] Le four à flammes comprend au moins un brûleur, aérien (les flammes sont disposées au-dessus du bain de matière fondue et le chauffent par rayonnement) ou immergé (les flammes sont créées directement au sein du bain de matière fondue). Le ou chaque brûleur peut être alimenté par divers combustibles tels que le gaz naturel ou le fioul.

[0035] Par « fusion électrique », on entend que le mélange vitrifiable est fondu par effet Joule, au moyen d’électrodes immergées dans le bain de matière fondue, à l’exclusion de toute utilisation d’autres moyens de chauffage, tels que des flammes. Le mélange vitrifiable est normalement réparti de manière homogène sur la surface du bain de matière fondue à l’aide d’un dispositif mécanique, et constitue ainsi un écran thermique limitant la température au-dessus du bain de matière fondue, si bien que la présence d’une superstructure n’est pas toujours nécessaire. Les électrodes peuvent être suspendues de manière à plonger dans le bain de matière fondue par le dessus, être installées dans la sole, ou encore être installées dans les parois latérales de la cuve. Les deux premières options sont généralement préférées pour les cuves de grandes dimensions afin de répartir au mieux le chauffage du bain de matière fondue. Les électrodes sont de préférence en molybdène, voire éventuellement en oxyde d’étain. Le passage de l’électrode en molybdène à travers la sole se fait de préférence par l’intermédiaire d’un porte-électrode en acier refroidi à l’eau.

[0036] L’étape de fusion peut également mettre en œuvre à la fois une fusion flammes et une fusion électrique, par exemple en employant un four à flammes également muni d’électrodes en parois latérales servant à accélérer la fusion du mélange vitrifiable.

[0037] L’étape de fibrage est de préférence réalisée par centrifugation interne.

[0038] Les fibres obtenues peuvent être liées entre elles à l’aide d’une composition d’encollage pulvérisée à leur surface, avant d’être

8/14 réceptionnées et mises en forme pour donner divers produits de laine minérales, comme des rouleaux ou des panneaux. Les produits de laine minérale ainsi liés comprennent de préférence au plus 15% en poids sec de liant par rapport au total du poids du liant et des fibres minérales.

[0039] Afin d’obtenir une résistance au feu encore meilleure, la laine minérale peut comprendre un additif phosphoré, de préférence pulvérisé en même temps que la composition d’encollage. L’additif phosphoré peut être un additif minéral, tel que décrit dans la demande WO 01/68546 ou un additif organique phosphaté, par exemple un oligomère ou polymère du type polyacide ou polyester phosphonique ou phosphorique, comme enseigné par la demande WO 2006/103375. Les compositions de laine minérale selon l’invention présentent cependant l’avantage d’avoir intrinsèquement de très bonnes propriétés de résistance à très haute température de sorte que le recours à de tels composés phosphorés n’est pas nécessaire même pour des applications très exigeantes telles que les applications de protection contre le feu. Avantageusement, la laine minérale ne comprend pas d’additif phosphoré.

[0040] L’invention a également pour objet un produit d’isolation thermique comprenant des fibres minérales selon l’invention. Un tel produit se présente notamment sous la forme de rouleaux ou de panneaux. Il peut être employé par exemple dans des bâtiments, dans l’industrie ou dans des moyens de transport, notamment ferroviaire ou maritime. Il est particulièrement adapté à des applications dans lesquelles il peut être amené à subir des températures élevées, soit en continu (isolation de fours ou étuves domestiques ou industriels, de conduites de transport de fluides) soit de manière accidentelle, dans un rôle de protection contre le feu (portes anti-feu, isolation de navires, de tunnels ou de plateformes offshore...). Plus généralement, le produit selon l’invention peut être employé pour isoler thermiquement tout type de bâtiments, tertiaires ou d’habitation (collective ou individuelle). Il peut par exemple être utilisé dans des systèmes d’isolation par l’extérieur, pour l’isolation de maisons à ossature bois, dans des panneaux sandwichs, dans des conduits de ventilation etc...

9/14 [0041] L’invention a encore pour objet l'utilisation de la laine minérale décrite cidessus dans des systèmes constructifs résistants au feu.

[0042] On appelle « systèmes constructifs résistants au feu » des systèmes, comprenant généralement des assemblages de matériaux, notamment à base de laine minérale et de plaques métalliques, susceptibles de retarder de manière efficace la propagation de la chaleur ainsi que d’assurer une protection aux flammes et gaz chauds et de conserver une résistance mécanique lors d’un incendie.

[0043] Des tests normalisés définissent le degré de résistance au feu, exprimé notamment comme le temps nécessaire pour qu’une température donnée soit atteinte du côté opposé du système constructif soumis à un flux de chaleur, dégagé par exemple par la flamme d’un brûleur ou un four électrique.

[0044] On considère qu’un système constructif présente une capacité à résister au feu satisfaisante, notamment s’il est susceptible de répondre aux exigences d’un des essais suivants :

- test pour porte coupe-feu : essais sur plaques de fibres minérales tel que défini dans la norme allemande DIN 18 089 - Teil 1 (ou équivalent).

- Comportement au feu de matériau et d’éléments pour la construction tel que défini dans la norme allemande DIN 4102 (ou équivalent). On considère notamment la norme DIN 4102 - Teil 5 pour les tests en grandeur nature afin de déterminer la classe de résistance au feu, et/ou la norme DIN 4102 - Teil 8 pour les tests sur échantillons avec un petit banc d’essai.

- Test selon l’essai normalisé OMI A 754 (18) (ou équivalent) qui décrit les exigences générales de essais de résistance au feu pour les applications de type « marine », notamment les cloisonnements de bateaux. Ces essais sont pratiqués sur de échantillons de grande taille, avec de fours de 3 m par 3 m. On peut citer, par exemple, le cas d’un pont en acier où la performance requise dans le cas d’un feu côté isolant est de satisfaire le critère d’isolation thermique pendant au moins 60 minutes.

10/14 [0045] Les exemples qui suivent illustrent l’invention de manière non-limitative. [0046] Exemples [0047] Des exemples de verres (exemple 1 selon l’invention et exemples comparatifs C1 à C4) dont les compositions pondérales sont présentées dans le tableau 1 ont été élaborés.

[0048] La plage de fibrage correspond à la différence entre la température de fibrage, à laquelle la composition doit présenter une viscosité d’environ 3 poises, et la température de liquidus (Tfib-T|j_q= T|_Og3-T|j_q).

[0049] L’affaissement est déterminé par analyse thermomécanique. Les verres obtenus sont réduits en poudre dont la granulométrie est inférieure à 40 pm. Chaque poudre de verre est compactée sous la forme de pastilles cylindriques de 5 mm de diamètre et d’une hauteur d’environ 1 cm et de densité égale à 64% de celle du verre. L’affaissement, exprimé en pourcentage, correspond à la variation de la hauteur d’une pastille de poudre de verre soumise à une rampe de 10 K/min de la température ambiante jusqu’à 1000°C par rapport à la hauteur initiale de la pastille. La mesure de hauteur de l’échantillon se fait à l’aide d’un palpeur posé au sommet du cylindre. Les tests de répétabilités permettent de définir une déviation standard inférieure à 1%. Un affaissement inférieur à 10% est considéré comme nécessaire pour obtenir une résistance à la courbe feu cellulosique décrite dans la norme ISO 834.

11/14 [0050]

Verre	1	C1	02	03	C4
SiO₂	42,3	50,0	42,4	41,6	41,2
AI2O3	24,2	20,6	24,0	26,5	16,1
CaO	9,0	10,3	11,8	12,6	24,5
MgO	3,3	4,5	1,0	2,9	6,1
Na₂O	9,5	7,1	10,3	6,6	1,9
K₂0	3,9	0,9	3,5	4,0	1,5
Fe₂0s	6 ,9	6,5	6,5	4,8	6,3
B₂Û3	0	0	0	0	0
BaO	<0,1	0	<0,1	0,37	0,22
P2O5	0	0,02	0	0	0,4
TiO2	0,56	0	<0,1	0,25	0,9
Other	<0,3	<0,1	<0,4	<0,4	<0,9
MgO/RO	0,27	0,30	0,08	0,18	0,20
RO/(RO+R₂O)	0,48	0,65	0,48	0,60	0,90
T\|og3 (°C)	1187	1234			1140
Tliq (°C)	1140	1200			>1220
Plage de fibrage (°C)	>40	34			>40
Affaissement (%)	5,5	>10	>10	>10	6,9

[0051] On peut voir sur la Fig. 1 que la composition de l’exemple 1 selon l’invention présente affaissement faible qui se maintient jusqu’à 1000°C, indiquant une bonne résistance à très haute température. Cette composition présente également qu’une température T|_Og3 inférieure à 1220°C, une température Tn_q inférieure à 1180°C et une plage de fibrage supérieure à 40°C, ce qui permet un fibrage par centrifugation interne sans risque de dévitrification. Au contraire, les compositions des exemples comparatifs C1 à 04 ne permettent pas de satisfaire à l’ensemble de ces critères. Les compositions 01, 02 et 03 ne présentent pas une résistance suffisante à très haute température alors que la composition 04 présente une Tüq trop élevée pour pouvoir être fibrée par centrifugation interne.

Claims

Revendication 1. Laine minérale présentant une composition chimique

comprenant les constituants suivants, en pourcentages pondéraux : SiO₂ 39-50% AI2O3 19,5-27% CaO 5-12% MgO 1-5% Na₂O 5-20% K₂O 0-15% Fe2Û3 2-15% B2O3 0-2%%

un rapport massique MgO/RO supérieur à 0,10 et inférieure à 0,50 et un rapport massique

RO/(RO+R2O) inférieur à 0,55, dans lesquels RO représente les oxydes alcalino-terreux CaO, MgO, BaO et

SrO, et R2O représente les oxydes alcalins Na2Û et K2O.

Revendication

2. Laine minérale selon la revendication 1, caractérisée en ce que la teneur en R2O est supérieure à 12%.

Revendication
3. Laine minérale selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que la composition comprend 0 à 0,20% de BaO.

Revendication
4. Laine minérale selon l’une des revendications 1 à3, caractérisée en ce que la teneur en S1O2 est de 39 à 48%.

Revendication
5. Laine minérale selon l’une des revendications 1 à4, caractérisée en ce que la teneur en AI2O3 est de 21 à 26%.

Revendication
6. Laine minérale selon l’une des revendications 1 à5, caractérisée en ce que la teneur en CaO est de 8 à 10%.

Revendication
7. Laine minérale selon l’une des revendications 1 à6, caractérisée en ce que la teneur en MgO est de 3 à 4%.

Revendication
8. Laine minérale selon l’une des revendications 1 à 7, caractérisée en ce que la teneur en Na2Û est de 8 à 10%.

Revendication
9. Laine minérale selon l’une des revendications 1 à 8, caractérisée en ce que la teneur en K2O est de 3 à 5%.

13/14

Revendication
10. Laine minérale selon l’une des revendications 1 à 9, caractérisée en ce que la teneur en FesCh est de 6 à 8%.

Revendication
11. Produit d’isolation thermique et/ou acoustique comprenant une laine minérale selon l’une des revendications 1 à 10.

Revendication
12. Utilisation d’une laine minérale selon l’une des revendications 1 à 10 dans des systèmes constructifs résistant au feu ou des isolants employés à haute température.