FR3057306A1 - Dispositif de pompage immerge tirant son energie de fonctionnement de la houle ou des vagues - Google Patents

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Abstract

Dispositif de pompage immergé tirant son énergie de fonctionnement de la houle ou des vagues. Dispositif constitué d'un Système Intermédiaire (SI), d'un Système d'Extraction et de Conversion (SEC) et d'un réservoir d'expansion (15). (SI) comprend une chambre intermédiaire (1), remplie en partie basse d'eau et en partie haute d'air, connectée par la canalisation (13) au réservoir d'expansion (15) empli d'eau dont la surface libre est située au niveau moyen de la surface de la mer. (1) est connectée par l'ouverture (18), à la chambre tubulaire (2) emplie en partie haute d'air et en partie basse d'eau. (2) est en communication avec l'océan via la canalisation (3). Le flotteur (4) intérieur à (2) de section S est animé, sous l'effet de la variation de pression générée par le passage des vagues et de la poussée d'Archimède résultante agissant sur lui, d'un mouvement alternatif vertical transmis aux soufflets (5) qui lui sont liés produisant l'aspiration et le transfert d'un fluide par les canalisations (8) et (9) munies de clapets anti-retour (10).

Description

Titulaire(s) : MANSOT JEAN LOUIS, FORNARO JEAN.
Demande(s) d’extension : Polynésie-Fr
Mandataire(s) : MANSOT JEAN LOUIS.
DISPOSITIF DE POMPAGE IMMERGE TIRANT SON ENERGIE DE FONCTIONNEMENT DE LA HOULE OU DES VAGUES.
FR 3 057 306 - A1 (57) Dispositif de pompage immergé tirant son énergie de fonctionnement de la houle ou des vagues.
Dispositif constitué d'un Système Intermédiaire (SI), d'un Système d'Extraction et de Conversion (SEC) et d'un réservoir d'expansion (15). (SI) comprend une chambre intermédiaire (1), remplie en partie basse d'eau et en partie haute d'air, connectée par la canalisation (13) au réservoir d'expansion (15) empli d'eau dont la surface libre est située au niveau moyen de la surface de la mer. (1 ) est connectée par l'ouverture (18), à la chambre tubulaire (2) emplie en partie haute d'air et en partie basse d'eau. (2) est en communication avec l'océan via la canalisation (3). Le flotteur (4) intérieur à (2) de section S est animé, sous l'effet de la variation de pression générée par le passage des vagues et de la poussée d'Archimède résultante agissant sur lui, d'un mouvement alternatif vertical transmis aux soufflets (5) qui lui sont liés produisant l'aspiration et le transfert d'un fluide par les canalisations (8) et (9) munies de clapets anti-retour (10).
La présente invention concerne la conception d’un dispositif de pompage immergé tirant son énergie de fonctionnement de la houle ou des vagues. Cette invention a pour vocation d’extraire de l’énergie de la houle ou des vagues et de convertir cette énergie en mouvement ou en énergie secondaire (énergie cinétique, énergie potentielle...) permettant, entre - autres applications, en association avec des générateurs ou des transducteurs appropriés, la conversion de l’énergie de la houle en énergie électrique ou mécanique.
La plupart des dispositifs utilisant ou collectant et convertissant l’énergie de la houle sont des dispositifs de surface. Un certain nombre d’entre eux sont immergés (WO 2008/149084 A2, WO 95/08060, WO 97/37123, WO 2005/111411A1) et permettent, grâce à une chambre de conversion étanche remplie d’un gaz ou partiellement sous vide, de convertir les variations de pression générées en profondeur par la houle en surface. Quelques dispositifs (FR 1103752) utilisent une chambre de conversion ouverte. Ces dernières inventions souffrent d’une limitation de leur efficacité dans la mesure où un fluide compressible dans une chambre close ou ouverte en sa partie basse s’oppose au déplacement du système mobile en phase de compression.
La présente invention est un dispositif immergé dont le rendement d’extraction et de conversion de l’énergie de la houle est augmenté par connexion de la chambre de conversion à un réservoir d’expansion ou à une zone de houle de hauteur différente de son lieu d’implantation (zones de houle en opposition de phase).
La chambre de conversion du dispositif dont le volume intérieur est en contact avec le milieu extérieur (l’océan) par sa partie inférieure est chargée de convertir les variations de pression hydrostatique en profondeur, induites par la modification de hauteur de la colonne d’eau liée au passage des vagues au-dessus du dispositif immergé, en mouvement et en force. Cette conversion est réalisée par l’intermédiaire d’un flotteur interne à la chambre de conversion, animé d’un mouvement vertical alternatif sous l’effet des variations périodiques de pression au bas du dispositif. Afin de ne pas avoir les inconvénients inhérents au dispositif relatif au brevet (FR 1103752) où les mouvements du flotteur ont une amplitude réduite (quelques centimètres pour une amplitude de vague de ± 0,5 m par exemple) du fait de la présence du gaz compressible emprisonné dans la partie supérieure de la chambre de conversion, la partie haute de la chambre de conversion du dispositif, objet de la présente invention, est connectée, via une chambre intermédiaire, à un réservoir d’expansion ou une zone de houle différente de la zone d’implantation du dispositif. Dans le cas d’une connexion à un réservoir d’expansion, ce réservoir d’expansion est de forme quelconque et de volume adapté, il peut en particulier prendre la forme d’un bassin ou d’un chenal à ciel ouvert. Il contient de l’eau de mer dont le niveau de la surface libre, lorsque le dispositif de pompage est à l’arrêt, est égal au niveau moyen de la surface de la mer. La section horizontale du réservoir d’expansion Sr est beaucoup plus grande que la section de la chambre de conversion Sc permettant l’étalement du volume d’eau en provenance du dispositif avec une très faible variation du niveau de l’eau dans le réservoir.
Dans la configuration où le dispositif objet de ce brevet est connecté avec un réservoir d’expansion, l’amplitude de déplacement du flotteur atteint des valeurs proches de la moitié de l’amplitude crête-crête des vagues de surface. Dans la configuration où le dispositif est connecté à une zone de houle en opposition de phase avec la houle du lieu d’implantation de le chambre de conversion, l’amplitude de déplacement du flotteur atteint des valeurs proches de l’amplitude crête-crête des vagues de surface comme nous le verrons plus loin dans la description détaillée de réalisations et du fonctionnement de tels dispositifs. Cette nouvelle configuration conduit ainsi à un accroissement considérable du rendement d’extraction et de conversion de l’énergie de la houle de surface par rapport aux systèmes antérieurs où les pièces mobiles sous l’effet des variations de pression générées par les vagues (membranes, flotteurs...) sont animées d’un mouvement très inférieurs à l’amplitude des vagues.
Le dispositif de pompage tirant son énergie de fonctionnement de la houle ou des vagues est constitué d’un Système Intermédiaire noté (SI), d’un Système d’Extraction et de Conversion noté (SEC) et d’une canalisation qui permet sa connexion à un réservoir d’expansion ou une zone de houle différente de la zone d’implantation du (SEC).
Une coupe médiane d’un premier exemple de réalisation du dispositif est présentée sur la figure 1.
Le système Intermédiaire (SI) est constitué de la chambre intermédiaire (1), de forme quelconque (cubique, cylindrique, sphérique...), qui est représentée sur la figure 1 par un cylindre de longueur Li et de section interne Si. La chambre (1) est partiellement emplie d’un gaz compressible, qui peut être avantageusement de l’air, à la pression d’immersion dans sa partie haute et d’un volume d’eau complémentaire dans sa partie basse.
Le Système d’Extraction et de Conversion (SEC) est constitué :
- d’une chambre de conversion (2), de forme tubulaire, de longueur Le, de section Sc (Sc<<S/) circulaire, carrée, hexagonale ou toute autre forme dont des exemples sont présentés sur la figure 2. La chambre de conversion (2), construite à l’intérieur de la chambre (1), est en communication avec la chambre (1) par sa partie supérieure. La chambre (2) est partiellement emplie d’un volume adéquat d’eau dans sa partie basse en communication par une ou plusieurs canalisations (3) avec le milieu marin extérieur (une seule est représentée sur la figure 1). Ces canalisations, munies d’une vanne d’isolement (3’), peuvent être ouvertes au niveau de la base du dispositif ou avoir, comme sur la figure 1, leur ouverture d’admission à un niveau supérieur pour éviter le colmatage en cas d’ensablement de la surface sur laquelle repose de dispositif. La hauteur des admissions des canalisations (3) est adaptée aux conditions d’ensablement du lieu d’immersion.
- d’un flotteur (4), mobile verticalement à l’intérieur de la chambre de conversion (2), de section S en communication avec les volumes des chambres (1) et (2) par sa partie haute. La masse M du flotteur (4) peut être adaptée par ajout de lest (4’) (solide, liquide ou simplement de l’eau) selon le fonctionnement choisi. Des limiteurs de course du flotteur (2’), qui peuvent être recouverts d’élastomère pour éviter les endommagements du flotteur (4), sont installés en parties haute et basse de la chambre (2).
- d’une ou plusieurs chambres de transfert et de compression (5), dont le volume, optimisé pour les conditions de fonctionnement, peut être modifié par déplacement unidirectionnelle d’une partie rigide mobile.
Le dispositif de la figure 1 présente une seule chambre de transfert et de compression, représentée par un système cylindre - piston. La section active (section de la partie mobile, section du piston) est égale à s, avec s<S afin que la pression d’éjection soit supérieure à la pression d’immersion. La partie rigide fixe de la chambre de transfert et de compression (5), représentée sur la figure 1 par le cylindre (6), est liée à la partie supérieure de la chambre (1), la partie rigide mobile de la chambre (5), représentée sur la figure 1 par le piston (7), est liée au flotteur (4) par l’intermédiaire d’une liaison rigide (7’). La chambre (5) est connectée à une canalisation d’admission (8) et une canalisation d’éjection (9) munies l’une et l’autre de clapets anti-retour (10) pour admettre le fluide, en provenance d’un circuit, d’un réservoir ou de l’océan, en période d’aspiration et diriger le fluide, en période d’éjection, vers le circuit d’utilisation, vers l’océan ou vers tout système utilisant le fluide pour générer ou accumuler de l’énergie cinétique, potentielle ou pour produire de l’énergie secondaire. La forme, la longueur, la section et la position des canalisations d’admission (8) et d’éjection (9) sont optimisées en fonction de l’utilisation et de la localisation du dispositif.
La chambre intermédiaire (1) est munie, en partie haute, d’une canalisation (11) équipée d’une vanne (12) permettant l’introduction du gaz compressible après immersion et le réglage des conditions initiales de pression et de niveau d’eau dans les chambres (1) et (2). Cette canalisation est aussi utilisée pour les opérations de maintenance, pour le réajustement des conditions de pression et de niveau d’eau dans les chambres (1) et (2) et pour évacuer le gaz lorsque cela est nécessaire.
Dans la configuration représentée figure 1, la chambre intermédiaire (1) est connectée à un réservoir d’expansion (15), situé au niveau de la mer, par une canalisation (13) de grand diamètre pour limiter les pertes de charges. (13) est équipée d’une vanne d’isolement (14). Le réservoir d’expansion (15) est de section Sr très supérieure à la section Sc de la chambre (2), un rapport R=Sr/Sc de cinq étant un minimum pour un fonctionnement satisfaisant du dispositif de pompage. Le niveau de la surface libre de l’eau dans le réservoir d’expansion (15) est le niveau moyen de la surface de la mer (niveau de la mer sans vague). Sur la figure 1, le réservoir d’expansion est flottant à la surface de l’océan, il est stabilisé latéralement par ancrage sur le fond de l’océan. Il suit verticalement les mouvements de la marée et adapte continûment, avec la marée, les conditions de fonctionnement du dispositif de pompage ou de l’ensemble des dispositifs qui lui sont connectés lorsque plusieurs dispositifs lui sont connectés. La canalisation de connexion (13) au réservoir (15) flottant est flexible pour s’adapter aux variations de distance réservoir - (SI) introduites par les marées.
Le dispositif de pompage est stabilisé verticalement par son poids, ajusté par un socle lourd (16). Le dispositif est stabilisé latéralement, par son socle dont la partie inférieure est de forme concave pour exercer un effet ventouse sur le fond océanique, par des pieux ou des dispositifs vissés ou fixés dans le fond océanique solidaires du socle (16) ou par tout autre système d’ancrage.
La vanne d’isolement (9’) disposée sur la canalisation d’éjection (9) permet, par sa fermeture, l’arrêt et l’isolement du dispositif en cas de panne du dispositif jusqu’à réparation. ...). Le retour au fonctionnement normal se fait par réouverture de cette vanne (9’).
Des vannes d’arrêt (3’) disposées sur chacune des canalisations (3) permettent par leur fermeture l’arrêt complet du dispositif en cas de panne ou d’évènement climatique cataclysmique (fortes tempêtes, ouragans, cyclones...) risquant d’endommager le dispositif. Le retour au fonctionnement normal se fait par réouverture des vannes (3’).
La canalisation (13) de connexion entre la chambre (1) et le réservoir d’expansion (15) est équipée d’une vanne (14) permettant l’isolement du dispositif de pompage de son réservoir d’expansion en cas d’aléa climatique (tempête, cyclone...). La fermeture de la vanne (14) conduit à une réduction drastique de la course du flotteur, limitée dans ce cas par la compression du petit volume d’air présent dans les chambres (1) et (2), évitant tout emballement et détérioration du dispositif. Une fermeture partielle de la vanne (14) permet, en introduisant une perte de charge, de réguler l’amplitude des mouvements du flotteur (4) lorsque les conditions de mer (amplitudes de vagues) excèdent les conditions extrêmes de fonctionnement du dispositif vanne (14) ouverte.
La figure 3 présente le dispositif de pompage immergé tirant son énergie de fonctionnement de la houle de la figure 1 connecté à un réservoir d’expansion (15) construit sur le littoral. Dans ce cas le réservoir (15) peut être un bassin ou chenal d’expansion à ciel ouvert. Une ou plusieurs mises en communication du réservoir (15) avec l’océan par l’intermédiaire d’ouvertures ou de canalisations de petits diamètres (17) (quelques cm de rayon) permettent l’adaptation du niveau d’eau dans le réservoir d’expansion en fonction des variations du niveau moyen de la mer générées les marée, qui est un phénomène lent (période de plusieurs heures), sans introduire les variations rapides (périodes de quelques secondes) de niveau associées au passage des vagues.
La figure 4 présente la configuration de plusieurs dispositifs de pompage immergés tirant leur énergie de fonctionnement de la houle (deux sont représentés) connectés à un réservoir d’expansion (15) de grand volume immergé et fixé sur le fond océanique. Les différents dispositifs de pompage connectés au réservoir d’expansion étant, au même instant, dans des phases différentes d’aspiration ou de refoulement selon leur positionnement sur le fond océanique, la pression à l’intérieur du réservoir d’expansion (15) sera égale à la pression moyenne générée par l’ensemble des dispositifs de pompage c’est à dire la pression due au niveau moyen de la mer au dessus du lieu d’immersion des dispositifs. La mise en communication de l’intérieur du réservoir d’expansion (15) avec le milieu marin extérieur par l’intermédiaire d’orifices de petits diamètres (17) permet l’adaptation de la pression interne du réservoir (15) aux variations de pression moyenne générées par les marées.
La figure 5 présente la configuration d’un dispositif de pompage immergé tirant son énergie de fonctionnement de la houle connecté par la canalisation (13) à une zone où la houle est en opposition de phase par rapport à la houle surplombant le lieu d’implantation du dispositif de pompage (crête de vague au dessus du (SEC) du dispositif, creux de vague au dessus de l’embouchure de la canalisation (13) et réciproquement). Dans cette configuration de connexion, (13) est fixée sur le fond océanique, son ouverture est soit au niveau du fond océanique soit à une hauteur permettant d’éviter le colmatage par ensablement lorsque les risques d’ensablement existent.
Les dispositifs présentés sur les figures suivantes sont des variantes du dispositif de pompage immergé tirant son énergie de fonctionnement de la houle représenté sur les figures 1, 3, 4 et 5. Toutes les variantes présentées dans les prochaines figures peuvent, comme le dispositif de pompage immergé tirant son énergie de fonctionnement de la houle initial, être connectées par leur canalisation (13) à un réservoir d’expansion flottant, à un réservoir construit sur le littoral, à un réservoir immergé sur le fond océanique ou être connectés à une zone de houle différente de la houle surplombant le dispositif de pompage.
Le dispositif de pompage de la figure 6 est une variante proche du dispositif de la figure 1. Les principales différences sont :
- Le système intermédiaire (SI) constitué de la chambre intermédiaire (1) est construit à côté du (SEC). Les deux chambres (1) et (2) sont en connexion par leurs parties supérieures par une canalisation externe ou comme sur la figure 6 par une ouverture (18) pratiquée en partie supérieure de la cloison séparant (SEC) et (SI). Les chambres (1) et (2) de forme tubulaires peuvent être de longueur (Li, Le), de volume et de sections (Si, Sc) différents, elles sont représentées sur la figure 6 par des cylindres identiques (Li=Lc, Sr=Sc).
- le flotteur (4) de longueur L (L<Lc) de section S (S<Sc) est totalement hermétique évitant ainsi tout risque de remplissage par l’eau en cas d’incident de fonctionnement. La masse M du flotteur (4) est ajustée par ajout de lest (4’) (solide, liquide ou simplement de l’eau) selon le fonctionnement choisi. Le vide restant dans le flotteur peut être rempli par une mousse légère (polyuréthane, polystyrène ...) pour éviter toute intrusion d’eau supplémentaire dans le flotteur celui ci étant ainsi insubmersible.
- plusieurs chambres de transfert et de compression (5) (4 sont représentées sur la figure 6) sont présentes dans le (SEC). Leur volume, optimisé pour les conditions de fonctionnement, peut être modifié par déplacement unidirectionnelle d’une partie rigide mobile. Elles peuvent être constituées par des systèmes piston-cylindre comme sur la figure 1, et sont sur la figure 6 des soufflets déformables selon leur longueur (5). Leurs parois latérales sont réalisées en élastomère, polymère, matériau composite ou métal inoxydable. La section active (section du piston, section du soufflet) est égale à s. Sur l’exemple de la figure 6, deux des soufflets (5) sont rigidement liés par leur partie haute à la partie supérieure de la chambre (2) leur partie inférieure étant liée au flotteur (4), les autres soufflets (5) sont rigidement liés par leur partie inférieure à la base de la chambre (2) et par leur partie supérieure au flotteur (4). Les soufflets (5) sont connectés à des canalisations d’admission (8) et d’éjection (9) équipées les unes et les autres de clapets anti-retour (10) pour admettre le fluide en période d’aspiration et diriger le fluide, en période d’éjection/refoulement, vers le circuit d’utilisation, vers l’extérieur ou vers tout système utilisant le fluide pour générer ou accumuler de l’énergie cinétique ou potentielle ou pour produire de l’énergie secondaire. La forme, la longueur, la section et la position des canalisations d’admission (8) et d’éjection (9) sont optimisées en fonction de l’utilisation et de la disposition du dispositif de pompage. La canalisation (9) est équipée d’une vanne d’isolement (9’).
Le dispositif de la figure 6 est donc un système à double effet, associé à la présence des chambres de transfert et de compression (5), conduisant à un débit d’eau quasi continu.
Sur les figures suivantes présentant d’autres variantes du dispositif de pompage immergé tirant son énergie de fonctionnement de la houle ou des vagues, le réservoir d’expansion ou la zone de connexion ne sont pas représentées, seule la canalisation (13) de connexion est représentée.
Le dispositif de pompage présenté sur la figure 7 est une variante des dispositifs présentés sur les figures 1 et 6. Dans ce cas le Système Intermédiaire (SI) est un système de même architecture que le système (SEC). Les chambres tubulaires (1) et (2) peuvent être de longueur (Li, Le), de volume et de sections (Si, Sc) différents. Sur le dispositif de la figure 7 les chambres (1) et (2) ont une longueur, une section et un volume identique (Li=Lc, Si=Sc). Le (SI) et le (SEC) sont représentés séparés sur l’exemple de la figure 7, ils peuvent aussi constituer, comme dans tous les exemples qui suivront, un bloc unique comme sur la figure 6.
Le (SI) est connecté en sa partie basse au réservoir d’expansion ou à la zone de houle différente de la zone d’implantation par la canalisation de grand diamètre (13). La chambre (1) est connectée, par sa partie haute, à la partie haute de la chambre de conversion (2) du (SEC) par la canalisation (18). La chambre (2) est en connexion avec le milieu marin par l’intermédiaire d’ouvertures (3) pratiquées en partie basse de (2) . Comme dans pour le dispositif initial (figure 1), en cas de risque d’ensablement, les ouvertures (3) sont connectées à des canalisations dont l’admission est placée à une hauteur adaptée évitant le colmatage.
Dans chacun des systèmes (SI) et (SEC) un flotteur (4), dont la masse M est ajustée par ajout de lest (4’) (solide, liquide ou simplement de l’eau), est actionné par la poussée d’Archimède s’exerçant sur lui en fonction du passage des vagues. Chacun des flotteurs (4) peut être couplé à une ou plusieurs chambres de transfert et de compression (5) dans sa partie haute et dans sa partie basse. Dans le dispositif de la figure 7, deux chambres de transfert et de compression sont représentées par des systèmes cylindre (6) piston (7). Les chambres de transfert et de compression (5) sont des systèmes à piston à double effet placés sur la partie supérieure à l’extérieure de chacune des chambres (1) et (2), solution qui permet une maintenance et un échange plus aisés en cas d’avarie. Sur une variante non représentée, les chambres (5) peuvent être construites à l’intérieur des chambres (1) et (2) du (SI) et du (SEC).
Sur la figure 7, chaque chambre (5) a son cylindre lié à la partie supérieure de la chambre (1) ou (2) et son piston (7) lié à la partie supérieure du flotteur (4) correspondant. Chaque chambre de transfert et de compression est connectée aux canalisations (8) d’aspiration et (9) d’éjection munies chacune de clapets anti-retour (10) permettant d’assurer les phases d’aspiration et de refoulement. La canalisation (9) est munie comme les dispositifs précédents d’une vanne d’isolement. Tous les autres éléments sont identiques à ceux du dispositif initial.
Les variations des niveaux d’eau dans les chambres (1) et (2) en fonction du passage des vagues obéissent aux mêmes principes que dans le cas du dispositif initial. La différence réside dans le fait que les variations de niveau dans chacune des chambres conduisent au déplacement simultané et en sens inverse des flotteurs (4) de chacun des systèmes (SI) et (SEC) couplés actionnant les chambres de transfert et de compression. L’ensemble du dispositif de pompage ainsi constitué est un dispositif à double effet, l’une des chambres de transfert et de compression est en aspiration tandis que l’autre est en refoulement conduisant ainsi l’ensemble du dispositif à délivrer un débit d’eau quasi continu dans le circuit d’utilisation.
Le dispositif de pompage présenté sur la figure 8 est une variante proche du dispositif de la figure 7. Le Système Intermédiaire (SI) est un système de même architecture que le système (SEC).
Le (SI) est connecté en sa partie basse au réservoir d’expansion ou à la zone de houle différente de la zone d’implantation par la canalisation de grand diamètre (13). La chambre (1) est connectée, par sa partie haute, à la partie haute de la chambre de conversion (2) du (SEC) par la canalisation (18). La chambre (2) est en connexion avec le milieu marin par l’intermédiaire d’ouvertures (3) pratiquées en partie basse de (2). Comme dans pour le dispositif initial (figure 1), en cas de risque d’ensablement, les ouvertures (3) sont connectées à des canalisations dont l’admission est placée à une hauteur adaptée évitant le colmatage.
Dans chacun des systèmes (SI) et (SEC) un flotteur (4), dont la masse M est ajustée par ajout de lest (4’) (solide, liquide ou simplement de l’eau), est actionné par la poussée d’Archimède s’exerçant sur lui en fonction du passage des vagues. Chacun des flotteurs (4) peut être couplé à une ou plusieurs chambres de transfert et de compression dans sa partie haute et dans sa partie basse. Dans le dispositif de la figure 8, quatre chambres de transfert et de compression sont représentées et connectées aux chambres (1) et (2) et aux flotteurs (4) correspondant selon les modes représentés sur la figure 8. Chaque chambre de transfert et de compression (5) est connectée à des canalisation (8) d’admission et (9) d’éjection munies chacune de clapets anti-retour (10) permettant d’assurer les phases d’aspiration et de refoulement. Tous les autres éléments du dispositif sont identiques à ceux des dispositifs décrits antérieurement.
Les variations des niveaux d’eau dans les chambres (1) et (2) en fonction du passage des vagues obéissent aux mêmes principes que dans le cas du dispositif initial. La différence réside dans le fait que les variations de niveau dans chacune des chambres conduisent au déplacement simultané et en sens inverse des flotteurs (4) de chacun des systèmes (SI) et (SEC) couplés actionnant les chambres (5). L’ensemble du dispositif de pompage ainsi constitué est un dispositif à double effet, deux des chambres de transfert et de compression sont en aspiration tandis que les deux autres sont en refoulement conduisant ainsi l’ensemble du dispositif à délivrer un débit d’eau quasi continu dans le circuit d’utilisation.
Principe de fonctionnement des dispositifs de pompages.
Tous les dispositifs présentés dans ce brevet présentent le même principe de fonctionnement présenté schématiquement sur les figures 9 et 10. Selon que les dispositifs sont liés par leur canalisation (13) à un réservoir d’expansion (15) ou à une zone de houle différente de la zone d’implantation l’amplitude maximale du déplacement des flotteurs est modifiée.
Figure 9, le dispositif de pompage est immergé et fixé sur le fond océanique à une profondeur telle que, à l’équilibre initial (pas de vague) la différence d’altitude entre le niveau de la surface libre de l’eau dans le (SI) et le (SEC) et le niveau moyen de la mer soit ho. Cette profondeur qui peut être de plusieurs dizaines de mètres est avantageusement choisie entre 5 et 15 m afin de réduire la vulnérabilité aux aléas climatiques (tempêtes, cyclones...), de limiter les perturbations du trafic maritime de surface et de permettre aux plongeurs, chargés soit de l’installation soit de la maintenance des dispositifs, de travailler pendant une longue durée sans avoir à effectuer de longs paliers de décompression.
La figure 9 présente un diagramme simplifié des dispositifs des figures 6, 7 et 8 pour visualiser les variations de niveau d’eau dans les chambres (1) et (2) et le réservoir d’expansion (15), lors du passage d’un creux (niveau-h par rapport à l’altitude 0 niveau moyen de la mer) et d’une crête de vague (niveau +h par rapport à l’altitude 0 niveau moyen de la mer) au dessus du dispositif. On considère, pour simplifier l’exposé, que les longueurs, les volumes et les section des chambres (1) et (2) sont égaux et que le niveau d’eau dans chacune d’elle est le même lorsque le niveau de la mer est l’altitude 0.
Au repos (sans vague) la différence d’altitude de la surface libre du liquide dans les chambres (1) du (SI) et (2) du (SEC) et la surface libre de la mer est de ho. Lors du passage d’une crête de vague de hauteur +h la colonne d’eau à l’aplomb du dispositif augmente conduisant à un accroissement de la pression au bas du dispositif immergé, provoquant une entrée d’eau par la canalisation (3) dans la chambre de conversion (2) comprimant et chassant l’air dans la chambre intermédiaire (1) et provoquant l’éjection par la canalisation (13) d’une partie du volume d’eau de la chambre (1) vers le réservoir d’expansion (15) dont le niveau de l’eau est à l’altitude ho. Compte tenu du rapport important entre les sections Sr du réservoir d’expansion (15) et Sc de la chambre de conversion (2) que l’on notera R = Sr/Sc, l’augmentation de hauteur d’eau dans le réservoir d’expansion (15) est alors égal à h/R (qui est négligeable lorsque le rapport R est grand). La différence de hauteur Ah entre les niveaux d’eau dans la chambre (1) et la chambre (2) générée par une vague de hauteur h par rapport au niveau moyen de la mer est alors égale à Ah = h-h/R (en négligeant la petite variation de volume d’air). Si R est grand, h/R est négligeable devant h la différence de niveau d’eau entre les deux chambres (1) et (2) est alors quasiment égale à h, le niveau ayant monté de h/2 dans la chambre (2) et baissé de h/2 dans la chambre (1)·
Transposé au dispositif de pompage immergé tirant son énergie de fonctionnement de la houle de la figure 6 par exemple, l’augmentation du niveau de l’eau dans la chambre (2), d’environ h/2 par rapport à la position d’équilibre initiale, conduit à faire monter le flotteur (4) par l’effet de la poussée d’Archimède FA exercée par l’eau sur le flotteur. Fe flotteur actionne les chambres de transfert (5) supérieures en compression provoquant une éjection de l’eau contenue dans (5) et les chambres (5) inférieures en aspiration.
La pression d’éjection, aussi appelée pression d’utilisation Pu, dépend de l’écart de poussée d’Archimède IAFaI (en valeur absolue) exercée sur le flotteur (4) de masse M par rapport à son poids, IAFaI = IFA-Mgl (où g est l’accélération de la pesanteur), et de la section active s des chambres de transfert (5) actionnées en compression par la relation Pu= IAFaI/s. Pour une pression d’utilisation Pu et une section s données, le niveau de l’eau doit monter d’une hauteur Δ1, par rapport au niveau de flottaison d’équilibre du flotteur, afin que Pu= IAFaI/s = p.g.SAl/s, pour que le flotteur commence à se déplacer et, comprimant les chambres (5) supérieures, produise l’éjection de l’eau, à la pression Pu, dans le circuit d’utilisation. Dans cette présentation simplifiée l’effort d’aspiration sur les chambres de transfert (5) inférieures est négligé.
Lors du passage du creux de la vague au dessus du dispositif, d’une hauteur -h par rapport au niveau moyen de la mer 0, la colonne d’eau à l’aplomb du dispositif diminue (ho-h) conduisant à une réduction de la pression au bas du dispositif immergé et produisant l’éjection de l’eau de la chambre de conversion (2) par la canalisation (3) et l’admission d’eau provenant du réservoir d’expansion (15) dans la chambre intermédiaire (1) par la canalisation (13). De façon similaire à la première phase, la différence Ah de niveaux d’eau dans les chambres (1) et (2) est de nouveau Ah = hh/R ~ h (avec R grand h/R est négligeable) conduisant à une descente du niveau de l’eau dans la chambre de conversion jusqu’à environ -h/2 par rapport au niveau d’équilibre initial. Cet abaissement du niveau de l’eau dans la chambre de conversion (2) conduit à une diminution de la poussée d’Archimède agissant sur le flotteur (4) qui par conséquent descend et actionne les chambres de transfert (5) supérieures en aspiration (5) et les chambres (5) inférieures en éjection/compression.
Dans le cas du dispositif de la figure 6, pour une pression d’utilisation Pu et une section active des chambres (5) inférieures s données, le niveau de l’eau doit descendre d’une hauteur Al, par rapport au niveau de flottaison du flotteur atteint lors du passage de la crête de vague, afin que Pu= IAFaI/s = p.g.S.Al/s, pour que le flotteur commence à se déplacer et comprime les chambres (5) inférieures produisant l’éjection de l’eau, à la pression Pu, dans le circuit d’utilisation. Dans cette présentation simplifiée l’effort d’aspiration sur les chambres de transfert (5) supérieures est négligé.
Il est à noter que dans le cas de ce dispositif, pour un rapport R important, permettant de négliger le terme h/R, l’amplitude de variation du niveau de l’eau dans la chambre de conversion est égale à l’amplitude h des vagues passant au dessus du dispositif et conduisant ainsi à une amplitude de déplacement du flotteur (4) très supérieure à l’amplitude de mouvement obtenue lorsque le volume de la chambre de conversion (2) n’est pas connectée à la chambre intermédiaire (1) (système équivalent au brevet FR 1103752) ou, ce qui est équivalent, lorsque la chambre (2) est connectée à la chambre (1) avec la vanne (13) fermée.
La figure 10 présente schématiquement le fonctionnement du dispositif de pompage immergé lorsqu’il est connecté, par sa canalisation (13), à une zone de houle différente de sa zone d’implantation, l’optimum étant obtenu lorsque la houle de la zone de connexion est en opposition de phase par rapport à la houle de la zone d’implantation du dispositif.
Le dispositif de pompage est immergé et fixé sur le fond océanique à une profondeur ho par rapport au niveau moyen de la mer.
Les figures 10 A, B et C présentent un diagramme simplifié du dispositif de la figure 7 connecté par sa canalisation (13) à une zone de houle en opposition de phase par rapport à la zone d’implantation du dispositif pour visualiser les variations de niveau d’eau dans les chambres (1) et (2) lors du passage d’un creux (niveau-h par rapport à l’altitude 0 niveau moyen de la mer) et d’une crête de vague (niveau +h par rapport à l’altitude 0 niveau moyen de la mer) au dessus du dispositif. On considère, pour simplifier l’exposé, que les longueurs, sections et volumes des chambres (1) et (2) sont égaux et que le niveau d’eau dans chacune d’elle est le même lorsque le niveau de la mer est l’altitude 0. Au repos (sans vague) figure 10 B la différence d’altitude de la surface libre du liquide dans les chambres (1) et (2) et la surface libre de la mer est de ho.
Comme on peut le voir sur la figure 10 A, le passage d’un creux de vague (-h) à l’aplomb du dispositif et d’une crête (+h) au dessus de la zone de connexion, c’est à dire au-dessus de l’ouverture de la canalisation (13), conduit à un abaissement de la pression au bas du dispositif conduisant à une éjection d’eau de la chambre (2) par la canalisation (3) et une entrée d’eau dans la chambre (1) par l’intermédiaire de la canalisation (13) dont l’embouchure est soumise à une pression plus élevée générée par la crête de vague +h.
La position d’équilibre des pressions, correspondant à la figure 10 A, conduit à un abaissement du niveau d’eau de la chambre (1) de -h et une augmentation du niveau de l’eau de +h dans la chambre (2).
La figure 10 C présente la situation du passage d’une crête de vague au dessus du dispositif de pompage et d’un creux au dessus de l’embouchure de la canalisation (13). L’augmentation de la pression générée par la crête de vague +h au dessus du dispositif conduit à une entrée d’eau dans la chambre (1), transfert d’air dans la chambre (2) et éjection d’eau de la chambre (2) par la canalisation (13) vers la zone de connexion (-h). La position d’équilibre des pressions, correspondant à la figure 10 C, conduit à un accroissement du niveau d’eau de la chambre (1) de +h et un abaissement du niveau de l’eau de -h dans la chambre (2).
Comme pour la figure 9, la transposition au dispositif de pompage immergé tirant son énergie de fonctionnement de la houle, l’abaissement du niveau de l’eau d’environ -h dans la chambre (2), lors du passage d’un creux de vague (-h) au dessus du dispositif, conduit sous l’effet de la diminution de la poussée d’Archimède agissant sur le flotteur (4) qui par conséquent descend et actionne les chambres de transfert (5) supérieures en aspiration (5) et les chambres (5) inférieures en éjection/compression. Au passage d’une crête de vague (+h) au dessus du dispositif génère l’augmentation du niveau de l’eau dans la chambre (2), d’environ h par rapport à la position d’équilibre initiale, conduisant à faire monter le flotteur (4) par l’effet de la poussée d’Archimède FA exercée par l’eau sur le flotteur. Le flotteur actionne les chambres de transfert (5) supérieures en compression provoquant une éjection de l’eau contenue dans (5) et les chambres (5) inférieures en aspiration. Le déplacement du flotteur (4) dépend comme précédemment de la pression d’utilisation Pu- Pour une même hauteur de houle, la connexion à une zone de houle en opposition de phase à celle présente au dessus du dispositif conduit à une multiplication par 2 de la course du flotteur (4) par rapport à la connexion du dispositif à un réservoir d’expansion (15). La capacité de pompage est donc doublée (doublement du rendement d’extraction de l’énergie de la houle).
Les raisonnements appliques aux cas représentés par les figures 9 et 10 peuvent être appliqués à des systèmes dont les chambres (1) et (2) sont de longueurs, volumes et sections différents et permettent d’en déduire la course maximale des flotteurs.
La figure 11 présente une variante du dispositif de pompage composé d’un ensemble (SI) et (SEC) dans lesquels les flotteurs (4) de masse M adaptable par ajout de lest (4’) (solide, liquide ou simplement de l’eau) sont profilés de façon à ce que l’une de leur partie (7) constitue un piston glissant dans une chambre tubulaire représentée sur la figure 11 par un cylindre (6) muni de canalisations d’aspiration (8) et d’éjection (9) constituant ainsi une chambre de transfert et de compression (5) simple de conception et de réalisation. Chaque flotteur peut recevoir un ou plusieurs pistons (7) correspondant à autant de chambres (5). Sur la figure 11 le (SI) et le (SEC) présentent chacun deux chambres (5) et constituent chacun un dispositif de pompage à double effet. Des segments ou joints placés indifféremment sur les pistons (7) ou les cylindres (6) assurent l’étanchéité des chambres (5). Sur une variante non représentée, un ajustement des sections et un bon état de surface du cylindre (6) et du piston (7), qui peuvent être recouverts d’un revêtement auto lubrifiant (tel le polyéthylène, le téflon...) permettent, malgré une légère perte d’étanchéité, un fonctionnement sans segment ou joint d’étanchéité limitant ainsi les problèmes d’usure et donc les interventions de maintenance associées.
Le dispositif de la figure 12 est une variante où les flotteurs (4) sont profilés avec des cavités tubulaires de façon à constituer les cylindres (6) des chambres de transfert et de compression (5), les pistons (7) fixes étant solidaires des parois horizontales des chambres (1) et (2) des SI et SEC. Chaque flotteur (4) peut posséder plusieurs cavités correspondant à autant de chambres (5). Deux seulement sont représentées (une par flotteur) sur la figure 12. Le dispositif (SI) + (SEC) ainsi représenté constitue un dispositif de pompage à double effet. Comme pour le dispositif de la figure 11 des joints ou segments placés indifféremment sur le piston (7) ou le cylindre (6) assurent l’étanchéité des chambres (5). Sur une variante non représentée un ajustement des sections et un bon état de surface du cylindre (6) et du piston (7), qui peuvent être recouverts d’un revêtement auto lubrifiant, permettent, malgré une légère perte d’étanchéité, un fonctionnement sans segment ou joint d’étanchéité limitant ainsi les problèmes d’usure et donc les interventions de maintenance associées.
La figure 13 présente une variante du dispositif de la figure 12. Chacun des systèmes (SI) et (SEC) peut être équipé de plusieurs chambres (5) deux seulement (une pour le (SI) et une pour le (SEC)) sont représentées sur l’exemple de la figure 13, constituées d’un piston (7) et d’une chambre tubulaire représentée par un cylindre (6). Les cylindres (6) solidaires du (SEC) ou du (SI) ont un diamètre et une épaisseur permettant de coulisser entre la cavité cylindrique du flotteur et le piston. Cette géométrie permet, sans joint ou segment, une meilleure étanchéité que les chambres (5) des dispositifs des figures 11 et 12 lorsque leurs chambres ne sont pas équipées de joints ou segments.
L’ensemble des dispositifs de pompage immergés, tirant leur énergie de fonctionnement de la houle ou des vagues, présentés dans cette description fonctionnent selon le même principe basé sur l’action sur un flotteur de la poussée d’Archimède Fa générée par les modifications de niveau d’eau dans les chambres de conversion et/ou intermédiaire par le passage des vagues en surface au dessus des dispositifs. Les pressions d’utilisations résultent dans tous les cas du rapport AFa/s =lMg-FAl/s =Pu. Les dimensions et le poids du flotteur (4), sa forme, les sections actives des chambres de transfert s et le rapport S/s sont optimisés pour les conditions de fonctionnement du dispositif (hauteur moyenne de la houle, profondeur d’immersion du dispositif, débit, facteur de compression ...). L’amplitude de déplacement des flotteurs (4), et donc le rendement d’extraction de l’énergie de la houle ou des vagues, est augmenté soit grâce à la connexion du dispositif, via le système intermédiaire (SI), à un bassin d’expansion contenant de l’eau dont le niveau est situé au niveau moyen de la mer, soit par l’intermédiaire d’une canalisation reliant le système SI du dispositif à une zone où la houle est à un stade différent de la houle au dessus du dispositif, l’optimum étant obtenu, dans ce dernier cas, lorsque les houles au dessus des deux zones sont en opposition de phase (crête de vague au dessus du dispositif creux au dessus de l’ouverture libre de la canalisation et réciproquement).
Les dispositifs présentés sur les figures 1 à 13 fonctionnent tout aussi bien en configuration d’alimentation inversée, c’est à dire si la canalisation (13) est implantée sur le système (SEC) et la canalisation (3) sur le système (SI).
Les (SEC) et les (SI) de tous les dispositifs de pompage tirant leur énergie de fonctionnement de la houle présentés sur les figures 6 à 13 peuvent être soit séparés soient constituer un dispositif monobloc. La séparation des (SEC) et (SI) permet les immersions successives de chacun des systèmes avec les opérations de connexion après fixation sur le fond océanique. Ceci permet de diminuer la capacité de levage des grues ou portiques nécessaires aux opérations d’immersion. De plus le fait que les (SEC) et (SI) soient séparés permet un dernier mode de connexion entre deux zones de houle différentes présenté sur la figure 14. Dans cet exemple le (SEC) est le (SI) sont implantés séparément dans deux zones de houles différentes la connexion entre les deux système étant toujours assurée par la canalisation (18) dont la longueur est adaptée à la distance séparant le (SI) et le (SEC). Une vanne (19) placée sur (18) permet l’isolement des deux systèmes et la réduction du mouvement des flotteurs (4) comme cela a été décrit précédemment.
Sur l’ensemble des dispositifs décrits en exemple, la partie externe des (SI) et (SEC) est immobile et les parties fonctionnelles mobiles (flotteurs (4) et chambres de transfert et de compression (5)) sont internes. Le fonctionnement des dispositifs est donc totalement insensible au bio-fouling dans la mesure où la partie externe exposée peut être recouverte d’organismes marins en quantités importantes sans que cela ne soit préjudiciable au bon fonctionnement des dispositifs. Il n’est donc pas nécessaire d’appliquer des traitements anti-fouling, toxiques pour l’environnement, ce qui, de plus, simplifie la maintenance des dispositifs. La capacité d’accueil d’organismes marins sur la partie externe des dispositifs leur confère aussi un rôle de récif artificiel présentant un effet positif sur l’environnement en particulier sur le repeuplement par les espèces pélagiques.
Pour chaque configuration d’utilisation (profondeur d’immersion, valeur crêtecrête des vagues, pression d’utilisation...) un programme d’optimisation permet d’obtenir le rapport de dimensionnement optimal du flotteur, des chambres de conversion et de transfert et des proportions eau / air emplissant les chambres (1) et (2).
Les différents exemples de réalisation du dispositif sont utilisables aussi bien dans les zones de faibles marées que dans les zones à fortes marées. En effet, dans le cas où les systèmes sont connectés à un bassin ou réservoir d’expansion le niveau d’eau dans ce dernier est continûment corrigé soit par flottaison lorsqu’il est flottant soit par la mise en communication avec l’océan via une canalisation de faible diamètre lorsqu’il est en position fixe immergé ou sur le littoral.
L’adaptation au niveau de la marée est implicite dans le cas des systèmes connectés à une zone de houle différente du lieu d’implantation par la canalisation (13) ou lors de l’implantation séparée des (SEC) et (SI) dans des zones de houle différentes (figure 14).
Compte tenu de l’agressivité chimique de l’eau de mer il convient d’utiliser des matériaux résistant à cet environnement (acier inox, polymères, béton...) et non toxiques pour l’environnement soit directement soit par leurs produits de dégradation.
Un dispositif de 1 m2 de section de longueur de 3 m immergé à 10 m dans une zone où les vagues ont une amplitude moyenne crête-crête de 1 m est en mesure de d’extraire une puissance de l’ordre de 0,5 à 1 kilowatt selon l’architecture.
La puissance d’un dispositif de petite dimension est donc faible. Cependant de fortes puissances peuvent être obtenues soit en immergeant les dispositifs de petite dimension en grand nombre soit en construisant sur les mêmes principes des dispositifs de grande taille (plusieurs dizaines de m2 de section). Dans ce dernier cas la dimension horizontale du dispositif (dimension des côtés perpendiculaires aux vagues ou diamètre selon la forme) sera avantageusement inférieure ou égale à la demi longueur d’onde des vagues les plus courtes observées au dessus de la zone d’immersion pour obtenir un optimum d’extraction. Dans tous les cas, les dispositifs étant totalement immergés resteront invisibles depuis le littoral.
Parmi les avantages des systèmes de petite dimension (quelques m2 de surface) on peut noter que leur répartition peut prendre en compte les reliefs du fond marin, diminuer les opérations d’adaptations au plancher océanique et respecter les organismes implantés à préserver.
Du fait que pour leur fonctionnement les dispositifs décrits dans ce brevet extraient de l’énergie en absorbant un volume d’eau au passage d’une crête de vague et en le restituant au passage d’un creux de vague, les dispositifs de pompage tirant leur énergie de la houle et des vagues constituent de fait des amortisseurs de l’amplitude des vagues et conduisent à une réduction de la hauteur de la houle et des vagues. Leur immersion en rangs successifs, au voisinage des côtes, constitue ainsi, au delà de leur capacité à permettre la production d’énergie, une protection du littoral contre l’érosion par amortissement de la houle et des vagues.
De tels dispositifs sont destinés:
à pomper et comprimer de l’eau de mer et l’injecter dans une canalisation équipée en extrémité d’un turbogénérateur pour la production d’électricité à pomper de l’eau de mer à grande profondeur et l’amener en surface afin d’alimenter en eau froide une installation exploitant l’énergie thermique des mers à élever de l’eau de mer jusqu’à un réservoir placé en altitude au dessus du niveau de la mer pour stocker de l’énergie potentielle qui sera restituée par gravité à un turbogénérateur, placé au niveau de la mer, via un orifice ou une conduite forcée à injecter de l’eau de mer dans un circuit pour actionner un système mécanique secondaire.
A vider continûment un réservoir immergé qui se remplit par l’intermédiaire de canalisations munies en entrée de turbogénérateurs.
A amortir la houle et les vagues qui passent au dessus de leur lieu d’implantation.

Claims (13)

  1. REVENDICATIONS (1) Dispositif immergé de pompage tirant son énergie de fonctionnement de la houle ou des vagues pour compression et transfert de fluide utilisant pour fonctionner les variations de la poussée d’Archimède, agissant sur un flotteur, consécutives aux variations de pression générées par la houle ou les vagues. Dispositif constitué d’un système intermédiaire (SI) comprenant une chambre (1), de longueur Liet de section Si adaptées, remplie en partie basse d’eau et en partie haute de gaz compressible dans les proportions nécessaires au bon fonctionnement du dispositif, connectée en sa partie basse à un réservoir d’expansion (15) de section Sr via une canalisation de grand diamètre (13) et en communication par sa partie haute avec la partie haute de la chambre (2) du Système d’Extraction et de Conversion (SEC) consistant en une cuve tubulaire, de longueur Le et de section Sc< Sr adaptées, remplie en partie basse d’eau et en partie haute de gaz compressible dans les proportions nécessaires au bon fonctionnement du dispositif, la chambre (2) étant en communication avec l’océan en sa partie basse par l’intermédiaire de canalisations (3). La chambre (2) est équipée d’un flotteur mobile (4) intérieur de longueur L et de section S < Sc qui, subissant les variations de la poussée d’Archimède consécutives aux variations de pression générées par le passage des vagues en surface, est animé d’un mouvement alternatif vertical transmis par une liaison mécanique rigide à la partie rigide et mobile d’une chambre de transfert et de compression (5) de section active s (s<S), dont le volume varie par déplacement unidirectionnel de la partie rigide mobile, produisant ainsi l’aspiration par la canalisation (8) et le transfert et / ou la compression par la canalisation (9) d’un fluide dans un circuit ou un dispositif d’accumulation.
  2. (2) Dispositif immergé de pompage tirant son énergie de fonctionnement de la houle ou des vagues selon la revendication (1) caractérisé en ce que le niveau de la surface libre de l’eau dans le réservoir d’expansion (15) est le niveau moyen de la mer du lieu d’immersion.
  3. (3) Dispositif immergé de pompage tirant son énergie de fonctionnement de la houle ou des vagues selon l’une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que le (SI) et le (SEC) ont la même architecture.
  4. (4) Dispositif immergé de pompage tirant son énergie de fonctionnement de la houle ou des vagues selon l’une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que le réservoir d’expansion (15) est connecté, et donc commun, à plusieurs dispositifs immergés d’extraction et de conversion de l’énergie de la houle.
  5. (5) Dispositif immergé de pompage tirant son énergie de fonctionnement de la houle ou des vagues selon l’une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que le réservoir d’expansion (15) est flottant à la surface de l’océan.
  6. (6) Dispositif immergé de pompage tirant son énergie de fonctionnement de la houle ou des vagues selon les revendications (1 à 4) caractérisé en ce que le réservoir d’expansion (15) est construit sur le littoral.
  7. (7) Dispositif immergé de pompage tirant son énergie de fonctionnement de la houle ou des vagues selon les revendications (1 à 4) caractérisé en ce que le réservoir d’expansion (15) est immergé sur le fond océanique.
  8. (8) Dispositif immergé de pompage tirant son énergie de fonctionnement de la houle ou des vagues selon les revendications (1, 2, 3, 4, 6 et 7) caractérisé en ce que le réservoir d’expansion (15) a son niveau d’eau ajusté en fonction des marées par une mise en communication avec l’océan par des ouvertures ou canalisations (17) de quelques centimètres de rayon.
  9. (9) Dispositif immergé de pompage tirant son énergie de fonctionnement de la houle ou des vagues selon les revendications (1 et 3) caractérisé en ce que le (SI) est connecté non plus à un réservoir d’expansion mais à une zone de houle différente de la zone d’immersion par la canalisation (13).
  10. (10) Dispositif immergé de pompage tirant son énergie de fonctionnement de la houle ou des vagues selon l’une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que plusieurs chambres de transfert et de compression (5) sont installées dans les systèmes (SI) et (SEC).
  11. (11) Dispositif immergé de pompage tirant son énergie de fonctionnement de la houle ou des vagues selon l’une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que les chambres de transfert et de compression (5) ont leur partie mobile constituée par une partie du flotteur (4).
  12. (12) Dispositif immergé de pompage tirant son énergie de fonctionnement de la houle ou des vagues selon l’une quelconque des revendications caractérisé en ce que le l’alimentation du (SEC) et du (SI) est inversée, la canalisation (13) implantée sur le système (SEC) et la canalisation (3) sur le système (SI).
  13. (13) Dispositif immergé de pompage tirant son énergie de fonctionnement de la houle ou des vagues selon les revendications (1, 3, 9, 10, 11 et 12) caractérisé en ce que le (SI) et le (SEC) sont implantés dans des zones de houles différentes.
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