FR3035195B1 - Installation et procede de production d'helium liquide - Google Patents

Installation et procede de production d'helium liquide Download PDF

Info

Publication number
FR3035195B1
FR3035195B1 FR1553430A FR1553430A FR3035195B1 FR 3035195 B1 FR3035195 B1 FR 3035195B1 FR 1553430 A FR1553430 A FR 1553430A FR 1553430 A FR1553430 A FR 1553430A FR 3035195 B1 FR3035195 B1 FR 3035195B1
Authority
FR
France
Prior art keywords
helium
nitrogen
circuit
liquefier
installation
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
FR1553430A
Other languages
English (en)
Other versions
FR3035195A1 (fr
Inventor
Bertrand Demolliens
Jean Marc Bernhardt
Rawia ALI SAID
Delphine PICHOT
Antoine Hernandez
Jean-Marc Tsevery
Jean Marc Peyron
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Original Assignee
Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Air Liquide SA, LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude filed Critical Air Liquide SA
Priority to FR1553430A priority Critical patent/FR3035195B1/fr
Priority to AU2016250109A priority patent/AU2016250109B2/en
Priority to EA201792146A priority patent/EA037510B1/ru
Priority to PCT/FR2016/050846 priority patent/WO2016166468A1/fr
Priority to US15/567,152 priority patent/US10753682B2/en
Publication of FR3035195A1 publication Critical patent/FR3035195A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of FR3035195B1 publication Critical patent/FR3035195B1/fr
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/06—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation
    • F25J3/063—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream
    • F25J3/0685—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream separation of noble gases
    • F25J3/069—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream separation of noble gases of helium
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0005—Light or noble gases
    • F25J1/0007—Helium
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0035—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work
    • F25J1/0037—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work of a return stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0221—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using the cold stored in an external cryogenic component in an open refrigeration loop
    • F25J1/0224—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using the cold stored in an external cryogenic component in an open refrigeration loop in combination with an internal quasi-closed refrigeration loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0235—Heat exchange integration
    • F25J1/0237—Heat exchange integration integrating refrigeration provided for liquefaction and purification/treatment of the gas to be liquefied, e.g. heavy hydrocarbon removal from natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0257—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines
    • F25J1/0259—Modularity and arrangement of parts of the liquefaction unit and in particular of the cold box, e.g. pre-fabrication, assembling and erection, dimensions, horizontal layout "plot"
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/06—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation
    • F25J3/063—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream
    • F25J3/066—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream separation of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/40—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using hybrid system, i.e. combining cryogenic and non-cryogenic separation techniques
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/60—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using adsorption on solid adsorbents, e.g. by temperature-swing adsorption [TSA] at the hot or cold end
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/42—Nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/04—Recovery of liquid products
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/02—Separating impurities in general from the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F25J2240/12—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream the fluid being nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2260/00—Coupling of processes or apparatus to other units; Integrated schemes
    • F25J2260/20—Integration in an installation for liquefying or solidifying a fluid stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/04—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop
    • F25J2270/06—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop with multiple gas expansion loops
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/14—External refrigeration with work-producing gas expansion loop
    • F25J2270/16—External refrigeration with work-producing gas expansion loop with mutliple gas expansion loops of the same refrigerant
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/90—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration
    • F25J2270/904—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration by liquid or gaseous cryogen in an open loop

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

Installation de production d'hélium liquide à partir d'un mélange de gaz source (5) comprenant essentiellement de l'azote et de l'hélium, l'installation comprenant un épurateur (2) cryogénique comprenant un circuit (9) de séparation de l'azote du mélange de gaz source en vue de produire de hélium à une température inférieure à la température du gaz source, l'installation (1) comprenant en outre un liquéfacteur (3) d'hélium soumettant l'hélium à un cycle de travail comprenant en série : une compression de l'hélium, un refroidissement et une détente de l'hélium comprimé et un réchauffement de l'hélium refroidi et détendu, l'installation comprenant une conduite (4) de transfert d'hélium reliant une sortie de l'épurateur (2) à une entrée du liquéfacteur pour transférer de hélium produit par l'épurateur (2) dans le cycle de travail du liquéfacteur (3), l'installation étant caractérisée en ce que l'épurateur (2) cryogénique comprend un circuit (8) de détente comprenant une entrée destinée à être raccordée à une source (6) d'azote gazeux sous pression, ledit circuit (8) de détente (7) de l'azote gazeux étant en échange thermique avec le circuit (9) de séparation pour transférer des frigories de l'azote gazeux détendu vers ledit circuit (9) de séparation.

Description

La présente invention concerne une installation et un procédé de production d’hélium. L’invention concerne la purification et la liquéfaction d’hélium. L’invention concerne plus particulièrement une installation de production d’hélium liquide à partir d’un mélange de gaz source comprenant essentiellement de l’azote et de l’hélium, l’installation comprenant un épurateur cryogénique comprenant un circuit de séparation de l’azote du mélange de gaz source en vue de produire de hélium à une température inférieure à la température du gaz source, l’installation comprenant en outre un liquéfacteur d’hélium soumettant l’hélium à un cycle de travail comprenant en série : une compression de l’hélium, un refroidissement et une détente de l’hélium comprimé et un réchauffement de l’hélium refroidi et détendu, l’installation comprenant une conduite de transfert d’hélium reliant une sortie de l’épurateur à une entrée du liquéfacteur pour transférer de hélium produit par l’épurateur dans le cycle de travail du liquéfacteur. L’invention concerne en particulier la production d’hélium liquide dans des installations générant un mélange d’hélium et d’azote et éventuellement d’autres résidus.
Ce gaz source constitué sensiblement à part égales d’azote et d’hélium peut notamment être disponible dans une usine de production de gaz naturel.
Dans ce type d’installation, de l’azote, qui a été séparé du gaz naturel en amont, est généralement disponible.
De l’azote liquide peut être utilisé dans des unités de liquéfaction d’hélium. Ceci permet de réduire la taille du cycle de travail d’hélium puisque, dans ce cas, l’hélium du cycle de liquéfaction peut être refroidi uniquement entre 80 K et 4 K environ (plutôt que depuis la température ambiante vers 4K). Néanmoins, cette solution nécessite de rajouter un échangeur supplémentaire dans l’installation et un pot pour vaporiser l’azote liquide dans une boîte sous vide afin de récupérer le froid de l’azote liquide.
La boîte froide sous vide du liquéfacteur comporte également typiquement des adsorbeurs afin de purifier l’hélium des traces de gaz de l’air pour éviter que ceux-ci gèlent dans la partie aval du procédé. Ceux-ci peuvent dimensionner la boîte sous vide.
Un but de la présente invention est de pallier tout ou partie des inconvénients de l’art antérieur relevés ci-dessus. A cette fin, l’installation selon l'invention, par ailleurs conforme à la définition générique qu’en donne le préambule ci-dessus, est essentiellement caractérisée en ce que l’épurateur cryogénique comprend un circuit de détente comprenant une entrée destinée à être raccordée à une source d’azote gazeux sous pression, ledit circuit de détente de l’azote gazeux étant en échange thermique avec le circuit de séparation pour transférer des frigories de l’azote gazeux détendu vers ledit circuit de séparation.
Par ailleurs, des modes de réalisation de l’invention peuvent comporter l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : - le circuit de séparation de l’épurateur comprend au moins un échangeur de chaleur en échange thermique avec le mélange de gaz source en vue de son refroidissement et au moins un pot séparateur, le circuit (8) de détente de l’azote gazeux sous pression est en échange thermique avec le au moins un échangeur de chaleur du circuit de séparation, - le circuit (8) de détente de l’azote gazeux sous pression comprend au moins deux turbines de détente de l’azote gazeux et deux portions distinctes en échange thermique avec le au moins un échangeur de chaleur du circuit de séparation, les deux portions distinctes étant situées respectivement en aval des deux turbines de détente, - le circuit de séparation comprend au moins un dispositif de purification de type à adsorption pour séparer l’azote du mélange, - le liquéfacteur d’hélium comprend une station de compression destinée à assurer la compression de l’hélium dans le cycle de travail et une boîte froide destinée à assurer un refroidissement et une détente de l’hélium comprimé dans le cycle de travail, le dispositif de refroidissement de l’hélium de cycle provenant de la station de compression étant intégrée à l’épurateur cryogénique dans un carter commun isolé thermiquement, la boîte froide du liquéfacteur est située dans un carter distinct isolé thermiquement et comprenant une isolation sous vide, - au moins une partie de la station de compression est intégrée à l’épurateur (3) cryogénique dans un carter commun isolé thermiquement et distinct du carter intégrant la boîte froide du liquéfacteur, - la boîte froide du liquéfacteur d’hélium contient quatre turbines de détente du gaz hélium dans le cycle de travail et la station de compression contient un étage de compresseurs du gaz de travail dans le cycle de travail, L’invention concerne également un procédé de production d’hélium liquide à partir d’un mélange de gaz source comprenant essentiellement de l’azote et de l’hélium au moyen d’une installation conforme à l’une quelconque des caractéristiques ci-dessus ou ci-après, dans lequel le mélange de gaz source comprenant de l’azote et l’hélium dans des concentrations molaires comprises respectivement entre 50 et 65% (par exemple entre 55 et 60% notamment 57%) % et 35 et 50% (par exemple entre 40 et 45% notamment 42%), le mélange de gaz source comprenant éventuellement de façon résiduelle au moins l’un des éléments ci-dessous : argon, oxygène, néon dans des proportions par exemple comprises entre 0,15% et 0.5%, notamment 0,22%, ce mélange de gaz source ayant une pression comprise entre 15 et 35 bar et une température comprise entre 273 et 323K et par exemple 300K.
Selon d’autres particularités possibles : - l’entrée d’azote gazeux de l’épurateur est alimentée en azote gazeux sous pression à une pression comprise entre 15 et 50bar, par exemple 40 bar et une température comprise entre 273 et 323K, - l’hélium produit par l’épurateur à sa sortie a une pression comprise entre 15 et 35 bar et une température par exemple comprise entre 77 et 90 K et par exemple 80 à 85K, notamment 82K, - le liquéfacteur d’hélium est configuré ne pour refroidir l’hélium dans le cycle de travail que de la valeur de la température à la sortie de l’épurateur jusqu’à la température de 4K. L’invention peut concerner également tout dispositif ou procédé alternatif comprenant toute combinaison des caractéristiques ci-dessus ou ci-dessous. D’autres particularités et avantages apparaîtront à la lecture de la description ci-après, faite en référence aux figures dans lesquelles : - la figure 1 représente une figure schématique et partielle illustrant la structure et le fonctionnement de l’installation selon l’invention, - les figures 2 et 3 illustrent, de façon, schématique et partielle, la structure et le fonctionnement de deux exemples de réalisation possible de l’invention. L’installation 1 de production d’hélium liquide représentée schématiquement à la figure 1 comprend un épurateur 2 cryogénique (« Cryogénie upgrader » en anglais). Cet épurateur 2 est alimenté en mélange de gaz source 5 (hélium et azote) pour produire, après épuration (séparation cryogénique), de l’hélium pur ou quasi pur, c’est-à-dire de l’hélium susceptible d’alimenter un liquéfacteur 3 d’hélium.
Par exemple, l’azote et l’hélium sont présents dans ce mélange de gaz source dans des concentrations molaires comprises respectivement entre 50 et 65% (par exemple entre 55 et 60% notamment 57%) % et 35 et 50% (par exemple entre 40 et 45% notamment 42%). Le mélange de gaz source comprend éventuellement de façon résiduelle au moins l’un des éléments ci-dessous (argon, oxygène, néon) dans des proportions par exemple comprises entre 0,15% et 0.5% (notamment 0,22%). Ce mélange de gaz source peut avoir une pression comprise entre 15 et 35 bar et une température comprise entre 273 et 323K et par exemple 300K. L’épurateur 2 comprend classiquement un circuit 9 de séparation de l’azote du mélange de gaz source en vue de produire de l’hélium à une température inférieure à la température du gaz source. Le circuit 9 de séparation comprend classiquement des étapes de refroidissement (notamment par échange thermique avec un échangeur 10 de refroidissement) et un ou des passages dans un pot 11, 12 séparateur, une détente (vanne 20). De plus, le mélange peut subir une ou plusieurs étapes de purification par adsorption (par un ou plusieurs dispositif 14, 15 de type à adsorption à variation de pression « PSA » notamment) pour purifier le mélange de son azote.
Comme visible à la figure 2, le circuit 9 de séparation de l’épurateur 2 peut comprendre au moins un échangeur 10 de chaleur en échange thermique avec le mélange de gaz source en vue de son refroidissement et deux pots 11, 12 séparateurs. L’azote récupéré, notamment l’azote liquéfié 21 obtenu peut être récupéré dans un stockage de récupération (non représenté aux figures).
Le circuit 8 de détente de l’azote gazeux sous pression peut être en échange thermique avec le au moins un échangeur 10 de chaleur du circuit 9 de séparation. L’installation 1 comprend en outre un liquéfacteur 3 d’hélium soumettant classiquement de l’hélium à un cycle de travail comprenant en série : une compression de l’hélium (dans une station de compression), un refroidissement et une détente de l’hélium comprimé (dans une boîte froide) et un réchauffement de l’hélium refroidi et détendu en vue de son retour dans la station de compression pour recommencer un cycle. L’installation 1 comprend une conduite 4 de transfert d’hélium reliant une sortie de l’épurateur 2 à une entrée du liquéfacteur 3. Cette conduite 4 de transfert est prévue pour transférer de l’hélium produit par l’épurateur 2 dans le cycle de travail du liquéfacteur 3.
Selon une particularité avantageuse, l’épurateur 2 cryogénique comprend une entrée d’azote gazeux destinée à être raccordée à une source 6 d’azote gazeux sous pression disponible au niveau de l’installation.
Comme illustré à la figure 2, l’épurateur 2 comprend à cet effet un circuit 8 de détente 7 de l’azote gazeux sous pression. Ce circuit 8 de détente est en échange thermique avec le circuit 9 de séparation pour permettre le transfert de frigories de l’azote gazeux détendu vers ledit circuit 9 de séparation. C’est-à-dire que de l’énergie de l’azote gazeux est transférée dans le processus d’épuration et de refroidissement du mélange source.
Plus précisément, le circuit 8 de détente 7 de l’azote gazeux sous pression peut être en échange thermique avec l’échangeur 10 de chaleur du circuit 9 de séparation, pour fournir des frigories utilisées dans la séparation cryogénique de l’azote du mélange source.
Le circuit 8 de détente 7 de l’azote gazeux sous pression peut comprendre une ou de préférence au moins deux turbines 13 de détente de l’azote gazeux et deux portions distinctes en échange thermique avec l’échangeur 10 de chaleur du circuit 9 de séparation. Les deux portions distinctes en échange thermique avec l’échangeur 10 sont situées par exemple respectivement en aval des deux turbines 13 de détente de l’azote.
Cet azote gazeux sous pression est par exemple disponible à une pression comprise 15 et 50bar (par exemple 40 bar) et une température comprise entre 273 et 323K. L’hélium produit par l’épurateur 3 à sa sortie a une pression par exemple comprise entre 15 et 35 bar et une température par exemple comprise entre 77 et 90 K et par exemple 80 à 85K. (82K typiquement).
Selon cette configuration, l’hélium produit par l’épurateur 2 est renvoyé froid directement dans le cycle de travail du liquéfacteur 3. Ceci permet de réduire la puissance frigorifique du liquéfacteur 3 puisqu’il n’a ainsi besoin de refroidir l’hélium qu’entre 80K (température de l’hélium fourni par l’épurateur 2) et 4K (la température basse de liquéfaction cible).
Selon les procédés connus, cet hélium devait être refroidit de la température ambiante (300K environ) jusqu’à 4K. L’invention permet de réduire la taille et la puissance du liquéfacteur 3 de l’installation 1.
Ainsi, le liquéfacteur 3 peut fonctionner en mode dit « réfrigérateur » dans la partie du cycle entre 300K et 80K (c’est-à-dire que dans cette partie du cycle de travail il y a autant d’hélium qui est refroidi/détendu en sortie de la station de compression que d’hélium qui est réchauffé et revient vers la station de compression). En revanche, entre 80K et 4K le liquéfacteur peut fonctionner en mode « liquéfacteur » (c’est-à-dire qu’il y a plus d’hélium qui est en phase de détente/refroidissement qu’en phase de réchauffage et de remontée vers la station de compression).
Ce mode de fonctionnement « réfrigérateur » dans la partie du cycle entre 300 et 80K est bien plus efficace énergétiquement que le mode de fonctionnement « liquéfacteur » car les débits de fluide sont équilibrés dans le cycle de travail dans (les deux sens).
En effet, cette solution permet de « transférer » de la puissance de réfrigération de 300K à 80K depuis la station de compression du liquéfacteur 3 vers le des compresseur d’azote de l’épurateur 2.
La compression d’azote (notamment par compresseur(s) centrifuges) est bien plus efficace énergétiquement que la compression d’hélium (notamment par compresseur(s) à vis huilée). De plus, le rendement du moteur d’un compresseur d’azote (qui est bien plus puissant) sera meilleur que celui d’un compresseur à vis. En effet, l’efficacité d’un moteur de compresseur augmente avec sa taille. L’efficacité énergétique de l’installation 1 sera donc améliorée par ce changement. L’obtention d’hélium froid (80K) à la sortie de l’épurateur 2 permet également de supprimer les deux turbines chaudes de détente dans le liquéfacteur 3. Ces deux turbines peuvent être remplacées par deux turbines azote du côté de l’épurateur 2.
Ces deux turbines 13 pour l’azote (typiquement à palier huile) sont plus efficaces et moins complexes à réaliser que des turbines pour de l’hélium à palier gaz dans le liquéfacteur 3.
En supprimant deux premières turbines 18 dans le liquéfacteur 3, il est possible de réduire considérablement le débit de retour à moyenne pression dans le cycle de travail de l’hélium du liquéfacteur 3.
Une autre optimisation du liquéfacteur 3 peut permettre de supprimer le retour d’hélium à pression intermédiaire dans le cycle de travail du liquéfacteur 3. Ceci peut permettre au liquéfacteur 3 de fonctionner avec un seul compresseur de cycle qui travaillera par exemple entre 1 bar et 15 bar. Ce compresseur 19 de cycle peut également n’être constitué que d’une seule vis huilée.
Ces améliorations permettent donc de réduire considérablement les besoins en compresseur de cycle dans le liquéfacteur 3. La pression du cycle est ainsi également dissociée de la pression d’alimentation. Ceci permet d’avoir un paramètre de liberté supplémentaire pour optimiser l’usine globale intégrant cette installation.
Les adsorbeurs 15 de l’épurateur 2 (par exemple à une température de 80 K) peuvent être intégrés dans une boîte froide isolée thermiquement (classiquement via de la perlite, l’isolation du caisson sera effectuée de préférence avec de la laine de roche en pratique afin de conserver la possibilité d’intervenir pour la maintenance). Ceci permet de réduire la taille de la boîte froide sous vide.
La régénération de ces adsorbeurs peut être effectuée avec du gaz en sortie du ou des PSA 14 à température ambiante. La (re)mise en froid de la bouteille de purification contenant l’adsorbeur après la régénération pourra être faite par l’hélium en sortie (ou en entrée) de ladite bouteille en ligne.
Une partie d’azote liquide 21 produit peut être soutirée de l’installation 1. Cet azote liquide peut être consommé pour d’autres besoins dans l’usine (camions... etc.).
La figure 3 une variante de réalisation qui se distingue ce celle de la figure 2 uniquement en ce que le refroidissement initial de l’hélium de cycle provenant la station 16 de compression du liquéfacteur 3 est intégrée à l’épurateur 2 cryogénique dans un carter commun isolé thermiquement tandis que la boîte 17 froide du liquéfacteur 3 est située dans un carter distinct isolé thermiquement et comprenant une isolation sous vide. C’est-à-dire que sont intégrés dans une ou plusieurs boîte froide perlitée (isolée) tous les fluides dont la température est supérieure à 80K tandis que les fluides dont la température est inférieure à 80K sont intégrés dans une boîte froide isolée sous vide. Ceci permet également de réduire la taille de la boîte froide isolée sous vide de l’installation.
La boîte froide contenant tous les équipements peut être isolée avec de la perlite tandis que la boîte froide contenant les adsorbeurs cryogéniques peut être isolée avec de la laine de roche.
Selon une particularité il est possible de mutualiser les équipements qui permettent la régénération des adsorbeurs froids entre le liquéfacteur et le l’épurateur. Il est possible de remettre en froid l'adsorbeur après régénération avec le gaz en entrée et non seulement avec celui en sortie.

Claims (10)

  1. REVENDICATIONS
    1. Installation de production d’hélium liquide à partir d’un mélange de gaz source (5) comprenant essentiellement de l’azote et de l’hélium, l’installation comprenant un épurateur (2) cryogénique comprenant un circuit (9) de séparation de l’azote du mélange de gaz source en vue de produire de hélium à une température inférieure à la température du gaz source, l’installation (1) comprenant en outre un liquéfacteur (3) d’hélium soumettant l’hélium à un cycle de travail comprenant en série: une compression de l’hélium, un refroidissement et une détente de l’hélium comprimé et un réchauffement de l’hélium refroidi et détendu, l’installation comprenant une conduite (4) de transfert d’hélium reliant une sortie de l’épurateur (2) à une entrée du liquéfacteur pour transférer de hélium produit par l’épurateur (2) dans le cycle de travail du liquéfacteur (3), l’épurateur (2) cryogénique comprenant un circuit (8) de détente comprenant une entrée destinée à être raccordée à une source (6) d’azote gazeux sous pression, ledit circuit (8) de détente (7) de l’azote gazeux étant en échange thermique avec le circuit (9) de séparation pour transférer des frigories de l’azote gazeux détendu vers ledit circuit (9) de séparation, dans laquelle l’hélium produit par l’épurateur (3) à sa sortie a une pression comprise entre 15 et 35 bar et une température par exemple comprise entre 77 et 90 K et par exemple 80 à 85K, notamment 82K.
  2. 2. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que le circuit (9) de séparation de l’épurateur (2) comprend au moins un échangeur (10) de chaleur en échange thermique avec le mélange de gaz source en vue de son refroidissement et au moins un pot (11, 12) séparateur et en ce que le circuit (8) de détente (7) de l’azote gazeux sous pression est en échange thermique avec le au moins un échangeur (10) de chaleur du circuit (9) de séparation.
  3. 3 Installation selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que le circuit (8) de détente (7) de l’azote gazeux sous pression comprend au moins deux turbines (13) de détente de l’azote gazeux et deux portions distinctes en échange thermique avec le au moins un échangeur (10) de chaleur du circuit (9) de séparation, les deux portions distinctes étant situées respectivement en aval des deux turbines (13) de détente.
  4. 4. Installation selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que le circuit (9) de séparation comprend au moins un dispositif (14, 15) de purification de type à adsorption pour séparer l’azote du mélange.
  5. 5. Installation selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, dans laquelle le liquéfacteur (3) d'hélium comprend une station (16) de compression destinée à assurer la compression de l’hélium dans le cycle de travail, un dispositif de refroidissement de l’hélium de cycle provenant de la station de compressionet une boîte (17) froide destinée à assurer un refroidissement et une détente de l’hélium comprimé dans le cycle de travail, caractérisée en ce que le dispositif de refroidissement de l’hélium de cycle provenant de la station (16) de compression est intégrée à l’épurateur (3) cryogénique dans un carter commun isolé thermiquement et en ce que la boîte (17) froide du liquéfacteur (3) est située dans un carter distinct isolé thermiquement et comprenant une isolation sous vide.
  6. 6. Installation selon la revendication 5, dans laquelle la boîte (17) froide du liquéfacteur (3) d’hélium contient quatre turbines (18) de détente du gaz hélium dans le cycle de travail et la station de compression contient un étage de compresseurs (19) du gaz de travail dans le cycle de travail.
  7. 7. Procédé de production d’hélium liquide à partir d’un mélange de gaz source (5) comprenant essentiellement de l’azote et de l’hélium au moyen d’une installation (1) conforme à l’une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le mélange de gaz source (5) comprenant de l’azote et l’hélium dans des concentrations molaires comprises respectivement entre 50 et 65%et 35 et 50% , le mélange de gaz source comprenant éventuellement de façon résiduelle au moins l’un des éléments ci-dessous : argon, oxygène, néon dans des proportions par exemple comprises entre 0,15% et 0.5%, notamment 0,22%, ce mélange de gaz source ayant une pression comprise entre 15 et 35 bar et une température comprise entre 273 et 323K et par exemple 300K, et en ce que l’hélium produit par l’épurateur (3) à sa sortie a une pression comprise entre 15 et 35 bar et une température par exemple comprise entre 77 et 90 K et par exemple 80 à 85K, notamment 82 K.
  8. 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que le mélange de gaz (5) source comprend de l’azote et de l’hélium dans des concentrations molaires comprises respectivement ente 55 et 60 % notamment 57 % et 40 et 45 %, notamment 42 %.
  9. 9. Procédé selon la revendication 6 ou 7, caractérisé en ce que l’entrée d’azote gazeux de l’épurateur (2) est alimentée en azote gazeux sous pression à une pression comprise entre 15 et 50bar, par exemple 40 bar et une température comprise entre 273 et 323K.
  10. 10. Procédé selon l’une quelconque des revendications 7à 9, caractérisé en ce que le liquéfacteur (3) d’hélium est configuré ne pour refroidir l’hélium dans le cycle de travail que de la valeur de la température à la sortie de l’épurateur (2) jusqu’à la température de 4K.
FR1553430A 2015-04-17 2015-04-17 Installation et procede de production d'helium liquide Active FR3035195B1 (fr)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1553430A FR3035195B1 (fr) 2015-04-17 2015-04-17 Installation et procede de production d'helium liquide
AU2016250109A AU2016250109B2 (en) 2015-04-17 2016-04-13 Facility and method for producing liquid helium
EA201792146A EA037510B1 (ru) 2015-04-17 2016-04-13 Способ получения жидкого гелия
PCT/FR2016/050846 WO2016166468A1 (fr) 2015-04-17 2016-04-13 Installation et procédé de production d'hélium liquide
US15/567,152 US10753682B2 (en) 2015-04-17 2016-04-13 Facility and method for producing liquid helium

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1553430 2015-04-17
FR1553430A FR3035195B1 (fr) 2015-04-17 2015-04-17 Installation et procede de production d'helium liquide

Publications (2)

Publication Number Publication Date
FR3035195A1 FR3035195A1 (fr) 2016-10-21
FR3035195B1 true FR3035195B1 (fr) 2019-07-12

Family

ID=53366164

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FR1553430A Active FR3035195B1 (fr) 2015-04-17 2015-04-17 Installation et procede de production d'helium liquide

Country Status (5)

Country Link
US (1) US10753682B2 (fr)
AU (1) AU2016250109B2 (fr)
EA (1) EA037510B1 (fr)
FR (1) FR3035195B1 (fr)
WO (1) WO2016166468A1 (fr)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112331366B (zh) * 2020-11-21 2022-12-13 中国工程物理研究院材料研究所 一种氘氚燃料贮存与供给演示系统及应用

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3324626A (en) * 1964-12-03 1967-06-13 Sinclair Research Inc Process for the recovery of helium
US3407614A (en) * 1966-12-19 1968-10-29 Phillips Petroleum Co Helium purification
CH592280A5 (fr) * 1975-04-15 1977-10-14 Sulzer Ag
US4659351A (en) * 1986-01-29 1987-04-21 Air Products And Chemicals, Inc. Combined process to produce liquid helium, liquid nitrogen, and gaseous nitrogen from a crude helium feed
US4666481A (en) * 1986-03-10 1987-05-19 Union Carbide Corporation Process for producing liquid helium
US4701200A (en) * 1986-09-24 1987-10-20 Union Carbide Corporation Process to produce helium gas
FR2832213B1 (fr) * 2001-11-12 2004-09-24 Air Liquide Procede et installation de production d'helium
FR2954973B1 (fr) * 2010-01-07 2014-05-23 Air Liquide Procede et dispositif de liquefaction et/ou de refrigeration

Also Published As

Publication number Publication date
US20180100696A1 (en) 2018-04-12
EA037510B1 (ru) 2021-04-06
AU2016250109B2 (en) 2020-10-08
EA201792146A1 (ru) 2018-01-31
AU2016250109A1 (en) 2017-11-30
US10753682B2 (en) 2020-08-25
FR3035195A1 (fr) 2016-10-21
WO2016166468A1 (fr) 2016-10-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2368083B1 (fr) Procédé de production d'un courant de gaz naturel liquéfié sous-refroidi à partir d'un courant de charge de gaz naturel et installation associée.
CA2968228C (fr) Systeme et procede de production de gaz naturel liquefie
KR20140043745A (ko) 천연가스의 액화를 위한 방법
FR2714722A1 (fr) Procédé et appareil de liquéfaction d'un gaz naturel.
WO2006051622A1 (fr) Procede et dispositif de refrigeration et liquefaction cryogeniques
EP3406993B1 (fr) Dispositif et procédé d'épuration d'un mélange de gaz
EP2510292B1 (fr) Procédé et dispositif de refroidissement/liquéfaction à basse température
CA2876619C (fr) Procede et appareil de purification d'un melange riche en dioxyde de carbone a basse temperature
KR102373686B1 (ko) 수소의 예냉기모듈 및 이를 포함하는 수소액화기
JP2018528894A (ja) エンジンを備えた船舶
US20170010042A1 (en) System and Method for the Production of Liquefied Natural Gas
CA2154985A1 (fr) Procede et installation de liquefaction d'hydrogene
FR3035195B1 (fr) Installation et procede de production d'helium liquide
WO2021190892A1 (fr) Installation et procédé de réfrigération d'hydrogène
US10502482B2 (en) Method for the production of liquefied natural gas
US11927391B2 (en) Liquefaction of production gas
FR2954973A1 (fr) Procede et dispositif de liquefaction et/ou de refrigeration
JPH10205353A (ja) 石炭ガス化複合サイクルシステムの駆動方法及び装置
FR3033397A1 (fr) Procede de compression et de refroidissement d’un melange gazeux
EP4330611A1 (fr) Dispositif et procédé de refroidissement d'un flux d'un fluide cible comportant majoritairement du dihydrogène et utilisation associée
WO2016091903A2 (fr) Systeme de liquefaction de gaz a machine a absorption et pompe a chaleur stirling
FR3147357A3 (fr) Installation et procédé de production d’hydrogène liquéfié comprenant
EP4348138A1 (fr) Procede et installation de liquefaction de l'hydrogene
FR2714720A1 (fr) Procédé et appareil de liquéfaction d'un gaz naturel.
FR3057941A1 (fr) Dispositif et procede de refrigeration et/ou de liquefaction d'un fluide cryogenique

Legal Events

Date Code Title Description
PLFP Fee payment

Year of fee payment: 2

PLSC Publication of the preliminary search report

Effective date: 20161021

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 3

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 4

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 5

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 6

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 7

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 8

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 9

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 10