FR3032058A1 - A NICKEL-BASED ALLOY-RESISTANT ENCLOSURE AND METHOD FOR THE IMPLEMENTATION THEREOF - Google Patents
A NICKEL-BASED ALLOY-RESISTANT ENCLOSURE AND METHOD FOR THE IMPLEMENTATION THEREOF Download PDFInfo
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Abstract
La présente invention concerne une enceinte résistante en alliage à base de nickel, comprenant la pièce intégrale de pénétration d'enceinte (9) qui est usinée et fabriquée par la pièce forgée en alliage à base de nickel, et le manchon course (10) de trou borgne approfondi intégral. La pièce intégrale de pénétration d'enceinte (9) est formée par la partie d'enceinte intégrale et la partie de pénétration. Le manchon course de trou borgne approfondi intégral (10) à la structure de trou borgne obturée complètement en haut en bloc. La pièce intégrale de pénétration d'enceinte (9) et le manchon course de trou borgne approfondi intégral (10) sont connectés par le filetage et seront étanches par la soudure en alliage à base de nickel. Les effets bénéfiques de la présente invention sont: d'améliorer la résistance à la température élevée et la résistance à la corrosion, d'améliorer la sécurité de l'ensemble de la enceinte, afin de réduire davantage la difficulté de la maintenance de la centrale nucléaire, de diminuer les coûts de fabrication et de maintenance, de simplifier les travaux du mécanisme des barres de contrôle lors de contrôle en service, tout en réduisant considérablement la difficulté de fabrication d'enceinte et possédant des avantages économiques.The present invention relates to a strong nickel-based alloy housing, comprising the integral enclosure penetration part (9) which is machined and fabricated by the nickel-based alloy forging, and the race sleeve (10) of Integral deep blind hole. The integral enclosure penetration part (9) is formed by the integral enclosure part and the penetration part. Integral deep blind hole race sleeve (10) to the blind hole structure completely closed at the top in block. The integral enclosure penetration part (9) and the integral deep blind hole race sleeve (10) are connected by the thread and will be sealed by the nickel-based alloy weld. The beneficial effects of the present invention are: to improve the high temperature resistance and the corrosion resistance, to improve the safety of the entire enclosure, in order to further reduce the difficulty of maintenance of the plant nuclear, reduce manufacturing and maintenance costs, simplify the work of the control bar mechanism during in-service control, while significantly reducing the difficulty of manufacturing speaker and having economic benefits.
Description
1 Une enceinte résistante en alliage à base de nickel et son procédé de mise en oeuvre La présente invention concerne le domaine de technologie des mécanismes d'entraînement des barres de contrôle dans la centrale nucléaire du réacteur à eau sous pression (R.E.P.), et concerne, en particulier, une enceinte résistante en alliage à base de nickel et son procédé de mise en oeuvre.The present invention relates to the field of technology of control rod drive mechanisms in the PWR nuclear power plant (PWR), and concerns in particular, a strong alloy nickel-based enclosure and its method of implementation.
Le mécanisme d'entraînement des barres de contrôle de REP est monté sur le couvercle supérieur du conteneur sous pression du réacteur, ce qui peut entraîner les composants des barres de contrôle à réaliser les mouvements ascendants et descendants dans le coeur conformément aux instructions, et maintenir la hauteur indiquée dans les instructions des barres de contrôle, de libérer également les composants de contrôle en mettant hors tension pour libérer rapidement dans le coeur sous l'effet de la gravité afin de finir le démarrage, la régulation de puissance, la maintenance de puissance, l'arrêt normal, l'arrêt accidentel du réacteur, etc.The PWR control rod drive mechanism is mounted on the top cover of the reactor pressure vessel, which can cause the control rod components to perform upward and downward movements in the core according to the instructions, and maintain the height indicated in the control bar instructions, also release the control components by turning off to quickly release into the heart under the effect of gravity in order to finish the start, power control, power maintenance , normal shutdown, accidental shutdown of the reactor, etc.
Actuellement, les mécanismes d'entraînement des barres de contrôle du type L-106A et ses types dérivés (dénommés ci-après les types A) sont disponibles dans la majorité des centrales nucléaires REP internationales mises en service en deuxième génération (y compris celles en deuxième génération modifiée), tandis que les mécanismes d'entraînement des barres de contrôle du type L-106B et ses types dérivés (dénommés ci-après les types B) sont disponibles dans la majorité des centrales nucléaires REP internationales en construction en troisième génération. Les mécanismes d'entraînement des barres de contrôle 6 des types A et B sont fixés sur le sommet de réacteur de la manière suivante: insérer la pièce de pénétration métallique 5 dans le couvercle du conteneur sous pression 7 du réacteur et puis souder pour former un ensemble avec le couvercle du conteneur sous pression 7 du réacteur. La figure 1 indique la position 3032058 2 du mécanisme d'entraînement des barres de contrôle 6 dans le réacteur. L'enceinte du mécanisme d'entraînement des barres de contrôle 6 fait partie de la frontière sous pression du circuit primaire du réacteur, joue le rôle de support du mécanisme d'entraînement et le 5 rôle de charge en service en même temps. Ainsi, la frontière sous pression du mécanisme d'entrainement des barres de contrôle est appelée généralement comme l'enceinte résistante qui comprend en général le composant d'enceinte et le composant de manchon de course de la tige d'entraînement.Currently, L-106A-type control rod drives and its derived types (hereafter referred to as Type A) are available in the majority of the second generation of international PWRs put into operation in the second generation (including modified second generation), while L-106B-type control rod drives and its derived types (hereinafter referred to as B-types) are available in most third-generation PWRs under construction in the third generation. The drive mechanisms of the control rods 6 of types A and B are fixed on the reactor top in the following manner: inserting the metal penetration part 5 into the pressure vessel lid 7 of the reactor and then welding to form a together with the lid of the pressurized container 7 of the reactor. Figure 1 shows the position 3032058 2 of the driving mechanism of the control rods 6 in the reactor. The enclosure of the control rod drive mechanism 6 is part of the pressurized boundary of the reactor primary circuit, acts as a support for the drive mechanism and the load role in service at the same time. Thus, the pressurized boundary of the drive bar drive mechanism is generally referred to as the heavy duty enclosure which generally includes the enclosure component and the travel sleeve component of the drive shaft.
10 Structure de l'enceinte résistante du mécanisme d'entraînement des barres de contrôle du type A: L'enceinte résistante du mécanisme d'entraînement des barres de contrôle du type A se compose des parties, telles que la vanne d'échappement 1, le bouchon d'extrémité 2, le manchon course 3, 15 l'enceinte 4, le raccord fileté en T 8, la pièce de pénétration 5, etc. Le raccord fileté en T 8 est lié à l'enceinte 4 par le filetage en T, en réalisant l'étanchéité par la soudure f2. Le mode de liaison et le mode d'étanchéité similaires sont applicables entre le manchon course 3 et l'enceinte 4, entre le bouchon d'extrémité 2 et le manchon course 3.10 Structure of the Type A Control Bar Drive Heavy Duty Enclosure: The Type A Control Bar Drive Heavy Duty Enclosure consists of parts, such as the Exhaust Valve 1, the end plug 2, the race sleeve 3, the enclosure 4, the T-threaded connection 8, the penetration part 5, etc. The threaded connection T 8 is connected to the enclosure 4 by the T-thread, sealing by the weld f2. The connection mode and the similar sealing mode are applicable between the race sleeve 3 and the enclosure 4, between the end cap 2 and the race sleeve 3.
20 La soudure en bout est applicable entre le raccord fileté en T 8 et la pièce de pénétration 5. De cette façon, le mécanisme d'entraînement des barres de contrôle du type A est formé par la soudure assemblée par les trois soudures f2 (soit la soudure supérieure, celle centrale et celle inférieure) et une soudure en bout, dont les structures sont 25 données dans les figures 2, 3, 4, 5. Structure de l'enceinte résistante du mécanisme d'entraînement des barres de contrôle du type B: L'enceinte 4 et la pièce de pénétration 5 du mécanisme d'entraînement des barres de contrôle du type B seront soudées 30 directement en bout en ensemble (soit la pièce intégrale de pénétration d'enceinte) en annulant la soudure inférieure f2. Le manchon course 3 est usiné en trou borgne approfondi à l'aide de la pièce forgée en annulant la soudure supérieure f2 (soit le manchon course de trou borgne approfondi intégral). Le mode de liaison de filetage indiqué 3032058 3 dans le type A et le mode d'étanchéité en soudure S2 sont continués à utiliser entre le manchon course 3 et l'enceinte 4. Les structures de l'enceinte résistante du mécanisme d'entraînement des barres de contrôle du type B sont données dans les figures 6 et 7, y compris une 5 soudure S2 et une soudure en bout. Le mécanisme d'entraînement des barres de contrôle REP fonctionne dans l'environnement à haute température, à haute pression et avec rayonnement. Par conséquent, l'enceinte résistante du mécanisme d' entraînement des barres de contrôle qui fait l'une des 10 frontières sous pression, doit satisfaire aux exigences sur la résistance à la haute température, à la haute température, à la contrainte, à la corrosion, etc. Et il est souhaitable de présenter moins de soudures et d'avoir la structure solide et fiable. L'enceinte résistante du mécanisme d'entraînement des barres 15 de contrôle du type A se compose de vanne d'échappement 1, de bouchon d'extrémité 2, de manchon course 3, d'enceinte 4, de raccord fileté en T 8 et de pièce de pénétration 5, etc. Elle est formée par la soudure assemblée par les trois soudures S2 (soit la soudure supérieure, celle centrale et celle inférieure) et une soudure en bout en métal 20 différent. Ces trois soudures S2 sont les maillons faibles de toute l'enceinte résistante en risquant la fuite par la fissure causée par la contrainte et la corrosion. En plus, la vanne d'échappement 1 et le bouchon d'extrémité 2 adoptent l'étanchéité dure mécanique en demandant les précisions élevées de la surface conique étanche dure à 25 couper entre tous les deux, et augmentant la difficulté de fabrication. En raison de petite fiabilité de connexion mécanique, il risquera l'usure de la surface d'étanchéité ou l'insuffisance de serrage du filetage à boisseau, ainsi que les fuites des agents de refroidissements du réacteur dans les conditions à haute température et à haute 30 pression. L'enceinte 4 du mécanisme d'entraînement des barres de contrôle du type B est en acier austénitique, tandis que la pièce de pénétration 5 est en alliage à base de nickel. Structurellement, à l'aide de soudage en bout des métaux différents, il est capable de souder 3032058 4 l'enceinte 4 et la pièce de pénétration 5 en ensemble pour annuler la soudure inférieure S2 dans l'ancienne structure du type A. Le manchon course 3 adopte le matériau inox austénitique et sera conçu en structure de trou borgne approfondi pour annuler la soudure 5 supérieure S2. Par rapport à l'enceinte résistante du mécanisme d'entraînement des barres de contrôle du type A, celle du type B a réduit deux soudures S2 en améliorant considérablement la sécurité. Cependant, il risque toujours la fuite dans la soudure centrale S2. Et il 10 existe un acier différent entre l'enceinte 4 et la pièce de pénétration 5, en provoquant ainsi la grande difficulté de fabrication de soudage en bout, les coûts de contrôle élevés, et risquant toujours les problèmes tels que la fissure des soudures, etc. De ce fait, il convient de concevoir une structure d'enceinte 15 résistante plus sécuritaire et fiable afin de réduire les risques de fuite et les difficultés d'usinage et de fabrication de l'enceinte résistante, et de gagner des valeurs réelles d'application dans les projets. La présente invention à résoudre les problèmes techniques a pour but de fournir une enceinte résistante en alliage à base de nickel 20 et son procédé de mise en oeuvre qui se caractérisent par l'amélioration de sécurité, la réduction de difficulté de maintenance et la réduction des coûts de production. Pour résoudre les problèmes susmentionnés, la présente invention adopte la solution technique suivante: 25 Une enceinte résistante en alliage à base de nickel, comprenant la pièce intégrale de pénétration d'enceinte qui est usinée et fabriquée par la pièce forgée en alliage à base de nickel, et le manchon course de trou borgne approfondi intégral. La pièce intégrale de pénétration d'enceinte est formée par la partie d'enceinte intégrale et la partie de 30 pénétration. (Le manchon course de trou borgne approfondi intégral à la structure de trou borgne obturée complètement en haut en bloc). La pièce intégrale de pénétration d'enceinte et le manchon course de trou borgne approfondi intégral sont connectés par le filetage et seront étanches par la soudure en alliage à base de nickel. Ledit manchon 3032058 5 course de trou borgne approfondi intégral est usiné et fabriqué par la pièce forgée en alliage à base de nickel ou par la pièce forgée en acier inoxydable austénitique. Lorsque le manchon course de trou borgne approfondi intégral est usiné et fabriqué par la pièce forgée en acier 5 inoxydable austénitique, un anneau en alliage à base de nickel est soudé au préalable dans l'emplacement de connexion entre ledit manchon course de trou borgne approfondi intégral et la pièce intégrale de pénétration d'enceinte. Ladite soudure en alliage à base de nickel destinée à réaliser l'étanchéité du jeu entre le manchon course 10 de trou borgne approfondi intégral et la pièce intégrale de pénétration d'enceinte, sera implantée entre l'anneau en alliage à base de nickel et l'enceinte de la pièce intégrale de pénétration d'enceinte. La pièce intégrale de pénétration d'enceinte conforme à la présente invention, est usinée et fabriquée par la pièce forgée intégrale 15 en alliage à base de nickel en vue d'annuler complètement la soudure en bout entre l'enceinte et la pièce de pénétration, d'éliminer exhaustivement les risques de fuite à partir de soudure, d'améliorer la sécurité de toute l'enceinte, de réduire davantage la difficulté de maintenance des centrales nucléaires, les coûts de fabrication et de 20 maintenance, de simplifier les travaux du mécanisme des barres de contrôle lors de contrôle en service, et d'améliorer les performances de résistance à la haute température et à la corrosion. La soudure dans le centre de l'enceinte résistante est en alliage à base de nickel. Les parties dans la pièce intégrale de pénétration d'enceinte et dans le 25 manchon course de trou borgne approfondi intégral nécessaires à contacter avec les matériaux de soudage en alliage à base de nickel sont en alliage à base nickel. De ce fait, la soudure en alliage à base nickel permet d'augmenter considérablement la résistance à la contrainte et à la corrosion, et de réduire les risques de fuite à partir 30 des soudures. Avantageusement, le chanfrein soudé S2 destiné à former la soudure S2 est implanté dans l'enceinte entre ledit manchon course de trou borgne approfondi intégral et la pièce intégrale de pénétration d'enceinte. Lorsque le manchon course de trou borgne approfondi 3032058 6 intégral est usiné et fabriqué par la pièce forgée en acier inoxydable austénitique, le chanfrein soudé S2 sur le manchon course de trou borgne approfondi intégral est usiné et formé par l'anneau en alliage à base de nickel qui est soudé sur le manchon course de trou borgne 5 approfondi intégral. Et le manchon course de trou borgne approfondi intégral avec le chanfrein soudé S2 usiné et l'enceinte de la pièce intégrale de pénétration d'enceinte sont connectés par le filetage, et seront étanches à la soudure S2 en alliage à base nickel. Comme le manchon course de trou borgne approfondi intégral 10 est en alliage à base de nickel destiné à former le chanfrein soudé S2 de la soudure S2 (ledit chanfrein soudé S2 est naturellement en alliage à base de nickel lorsque le manchon est usiné et fabriqué par la pièce forgée en alliage à base de nickel, tandis que ledit chanfrein soudé S2 sera ainsi en alliage à base de nickel en raison d'usinage et de 15 fabrication par l'anneau en alliage à base de nickel qui est soudé sur le manchon course de trou borgne approfondi intégral lorsque le manchon course de trou borgne approfondi intégral est usiné et fabriqué par la pièce forgée en acier inoxydable austénitique.) La pièce intégrale de pénétration d'enceinte est en alliage à base de nickel, dont le matériau 20 de soudage est en alliage à base de nickel. De ce fait, la soudure S2 d'ici est celle en alliage à base de nickel. Dont la résistante à la contrainte et celle à la corrosion sont améliorées considérablement par rapport à celles de soudure S2 en acier inoxydable austénitique de l'enceinte résistante du type B. Si l'épaisseur de l'oreille de soudure 25 est augmentée convenablement pour la soudure S2 d'ici, il serait capable de réduire considérablement les risques de fuite à partir des soudures, et de ne provoquer pas l'influence défavorable sur le décapage de soudure S2 nécessaire à réaliser ultérieurement. Avantageusement, il est capable de ne prévoir pas le chanfrein 30 soudé S2 entre le manchon course de trou borgne approfondi intégral et l'enceinte de la pièce intégrale de pénétration d'enceinte. La soudure angulaire est utilisée à réaliser la connexion entre le manchon course de trou borgne approfondi intégral et l'enceinte de la pièce intégrale de pénétration d'enceinte pour remplacer la soudure S2 entre l'ancienne 3032058 7 enceinte et le manchon course afin de réduire davantage les risques de fuite à partir de soudure dans l'enceinte résistante. A travers la comparaison des performances mécaniques entre l'alliage à base de nickel (par exemple Incone1690) et l'acier 5 inoxydable austénitique (par exemple 00Cr18NilON), l'alliage à base de nickel Incone1690 possède des caractéristiques de performance mécanique à température ambiante et celles à haute température de 350°C qui sont meilleures que celles de l'acier 00Cr18NilON. Cependant, la température en régime de l'enceinte résistante est 10 d'environ 310°C. Visiblement, l'enceinte résistante en alliage à base de nickel possède les performances mécaniques et les résistantes à la contrainte et à la corrosion meilleures que l'enceinte inox austénitique traditionnelle. Le procédé de mise en oeuvre de ladite enceinte résistante en 15 alliage à base de nickel comprend les étapes suivantes: S 1. Utiliser les pièces forgées en alliage à base de nickel conformes à usiner et former la pièce intégrale de pénétration d'enceinte; S2. Utiliser les pièces forgées en alliage à base de nickel 20 conformes à usiner et former complètement le manchon course de trou borgne approfondi intégral; ou utiliser les pièces forgées inox conformes à usiner et former préliminairement le manchon course de trou borgne approfondi intégral, et puis souder l'anneau en alliage à base de nickel sur le 25 massif du manchon course de trou borgne approfondi intégral usiné préliminairement, et puis finir l'usinage total du manchon course de trou borgne approfondi intégral; S3. Lors de montage des mécanismes d'entraînement des barres de contrôle sur site de la centrale nucléaire, monter d'abord les 30 composants de crochet sur la pièce intégrale de pénétration d'enceinte, et puis utiliser l'enceinte à pénétrer l'extrémité de localisation entre la pièce intégrale de pénétration d'enceinte et le manchon course de trou borgne approfondi intégral, et finir l'accouplement entre tous les deux par le filetage; 3032058 8 S4. Utiliser le fil à souder en alliage à base de nickel ou l'anneau de remplissage en alliage à base de nickel à remplir la soudure f2 entre la pièce intégrale de pénétration d'enceinte et le manchon course de trou borgne approfondi intégral; 5 Ou en cas d'utilisation de la structure sans soudure f2, utiliser directement les matériaux en alliage à base de nickel à souder la pièce intégrale de pénétration d'enceinte et le manchon course de trou borgne approfondi intégral. En résumé, les effets bénéfiques de la présente invention sont 10 les suivants: 1. La pièce de pénétration d'enceinte est en alliage à base de nickel pour améliorer les résistantes à la haute température et celles à la corrosion. 2. La pièce intégrale de pénétration d'enceinte prend l'enceinte 15 et la pièce de pénétration comme une partie intégrale pour réaliser directement l'usinage pour annuler la soudure existante entre l'enceinte résistante du mécanisme d'entraînement des barres de contrôle antérieur et la pièce de pénétration, en vue de réduire non seulement les procédés de soudage en bout entre l'enceinte résistante 20 du type B et la pièce de pénétration, mais aussi d'éliminer exhaustivement les risques de fuite à partir de soudure, d'améliorer la sécurité de toute l'enceinte, de réduire davantage la difficulté de maintenance des centrales nucléaires, les coûts de fabrication et de maintenance, de simplifier les travaux du mécanisme des barres de 25 contrôle lors de contrôle en service, tout en réduisant considérablement la difficulté de fabrication d'enceinte et possédant des avantages économiques. Pour la pièce intégrale de pénétration d'enceinte et le manchon course de trou borgne approfondi intégral, en cas de remplacement partiel ou total d'acier inox austénitique 30 00Cr18NilON par l'alliage à base de nickel (par exemple Incone1690) à coût assez élevé, malgré l'augmentation du coût des matériaux, les coûts de fabrication et de maintenance sont réduits considérablement par rapport aux coûts des matériaux. Généralement, l'enceinte résistante conforme à la présente invention possède les coûts, la 3032058 9 sécurité et la simplicité meilleures que l'enceinte résistante du type A et celle du type B susmentionnées. En plus, l'alliage à base de nickel (par exemple Incone1690) possède les performances de résistance à la haute température et à la corrosion meilleures que celles de l'inox (par 5 exemple 00Cr18NilON), cela signifie que l'alliage a la stabilité durable plus élevée en régime de centrale nucléaire. Et c'est un meilleur choix pour les équipements nucléaires (par exemple son mécanisme d'entraînement des barres de contrôle) qui demandent la durée de vie plus longue dans le futur. 10 3. Dans la centrale nucléaire, la soudure d'anneau S2 faisant le maillon le plus faible, est susceptible de produire la fuite provoquée par la fuite. Cependant, la soudure d'anneau S2 dans le centre de l'enceinte résistante conforme à la présente invention ou la soudure angulaire est en alliage à base de nickel. Les parties dans la pièce 15 intégrale de pénétration d'enceinte et dans le manchon course de trou borgne approfondi intégral nécessaires à contacter avec les matériaux de soudage en alliage à base de nickel sont en alliage à base nickel. De ce fait, la soudure en alliage à base nickel permet d'augmenter considérablement la résistance à la contrainte et à la corrosion, et de 20 réduire les risques de fuite à partir des soudures. 4. L'enceinte de la présente invention est formée par le soudage de deux parties, soit la pièce intégrale de pénétration d'enceinte et le manchon course de trou borgne approfondi intégral. Une soudure (soudure d'anneau S2 ou soudure angulaire) est utilisée à 25 s'intégrer l'enceinte et sa pièce de pénétration en ensemble pour réaliser l'usinage, et puis à souder avec le manchon course pour réduire la quantité de soudure afin de réduire ainsi les risques de défaillance provoqués par la fuite de corrosion des soudures. 5. Comme le manchon course et l'enceinte sont connectés par 30 le filetage en T et le soudage de soudure d'anneau S2, l'anneau S2 possède une élasticité excellente pour le mécanisme d'entraînement des barres de contrôle Cependant, il existe une grande difficulté de soudage d'étanchéité d'anneau S2, et une difficulté plus grande de soudage d'étanchéité d'anneau S2 en alliage différent. En conséquence, 3032058 10 c'est incroyable de remplacer la matière des composants de l'enceinte résistante en raison des problèmes techniques de la grande difficulté de soudage d'étanchéité d'anneau S2 en alliage différent. Par exemple, lorsque l'acier inox austénitique (par exemple 00Cr18NilON) est 5 utilisable dans le manchon course, tandis que l'enceinte est en alliage à base de nickel par exemple Incone1690, la soudure S2 entre tous les deux est justement le soudage d'étanchéité d'anneau S2 en alliage différent qui possède une grande difficulté de soudage et la performance difficile à garantir. Cependant, la présente invention 10 propose de souder un anneau en alliage à base de nickel dans la soudure d'anneau S2 du manchon course pour usiner d'abord en chanfrein S2 et puis souder en anneau S2 avec l'enceinte. Comme le soudage d'étanchéité d'anneau S2 est le soudage en alliage de même type, il est ainsi capable d'éviter la difficulté entre les alliages 15 différents existantes dans l'enceinte résistante du type B afin d'améliorer la qualité de soudure d'anneau S2. En même temps, la soudure d'anneau S2 est en alliage à base de nickel, dont les caractéristiques mécaniques et celles de résistances à la corrosion sont meilleures que celles dans la soudure d'anneau S2 inox dans l'enceinte 20 du type B et dans celle du type B. 6. Lorsque le manchon course et l'enceinte sont en alliage à base de nickel, le soudage angulaire est directement applicable entre le manchon course et l'enceinte pour éviter la difficulté de soudure d'anneau S2.The end weld is applicable between the T-threaded connector 8 and the penetration member 5. In this way, the drive mechanism of the type A control rods is formed by the weld joined by the three f2 welds (either the upper, central and lower welds) and an end weld, the structures of which are given in FIGS. 2, 3, 4, 5. Structure of the resistant enclosure of the drive mechanism of the control rods of the type B: The enclosure 4 and the penetration piece 5 of the type B control rod drive mechanism will be welded directly end-to-end (ie the integral enclosure penetration part) by canceling the bottom weld f2. The race sleeve 3 is machined into a deep blind hole by means of the forging part by canceling the upper weld f2 (ie the integral deep blind hole race sleeve). The type of threading connection indicated in type A and the weld sealing mode S2 are continued to be used between the race sleeve 3 and the enclosure 4. The structures of the strong enclosure of the drive mechanism of the Type B control rods are given in Figures 6 and 7, including a S2 weld and a butt weld. The drive mechanism of the REP control rods operates in the high temperature, high pressure and radiation environment. Therefore, the resistant housing of the control rod drive mechanism which is one of the pressure boundary, must meet the requirements for resistance to high temperature, high temperature, stress, corrosion, etc. And it is desirable to have fewer welds and to have solid and reliable structure. The resistant enclosure of the drive mechanism of the control rods 15 of type A consists of exhaust valve 1, end cap 2, race sleeve 3, enclosure 4, threaded connection T 8 and penetration piece 5, etc. It is formed by the weld joined by the three S2 welds (the upper, the middle and the bottom welds) and a different metal end weld. These three welds S2 are the weak links of the whole resistant enclosure risking the leakage through the crack caused by stress and corrosion. In addition, the exhaust valve 1 and the end plug 2 adopt the mechanical hard seal requiring the high accuracies of the sealed conical surface to be hard to cut between both, and increasing the difficulty of manufacture. Due to the low reliability of the mechanical connection, there is a risk of wear of the sealing surface or insufficient tightening of the plug thread, as well as leakage of reactor coolants under high temperature and high temperature conditions. 30 pressure. The enclosure 4 of the drive mechanism of the control rods of type B is austenitic steel, while the penetration piece 5 is made of nickel-based alloy. Structurally, using butt welding of dissimilar metals, it is able to weld 3032058 4 the enclosure 4 and the penetration piece 5 together to cancel the bottom weld S2 in the old type A structure. The sleeve stroke 3 adopts the austenitic stainless steel material and will be designed into a deep blind hole structure to cancel the upper weld S2. Compared with the resistant enclosure of the Type A control rod drive mechanism, Type B has reduced two S2 welds significantly improving safety. However, it still risks leakage in the central weld S2. And there is a different steel between the enclosure 4 and the penetration part 5, thus causing the great difficulty of manufacturing end welding, the high control costs, and always risking problems such as cracking welds, etc. Therefore, it is necessary to design a more secure and reliable resistant enclosure structure in order to reduce the risks of leakage and the difficulties of machining and manufacture of the resistant enclosure, and to gain real values of application. in projects. The object of the present invention to solve the technical problems is to provide a strong nickel-based alloy enclosure 20 and its method of implementation which are characterized by the improvement of safety, the reduction of maintenance difficulty and the reduction of production costs. In order to solve the above-mentioned problems, the present invention adopts the following technical solution: A strong nickel-based alloy enclosure, comprising the integral enclosure penetration part which is machined and fabricated by the nickel-based alloy forging , and the integral deep hole blind hole race sleeve. The integral enclosure penetration part is formed by the integral enclosure part and the penetration part. (Integral deep blind hole race sleeve to blind hole structure completely closed at the top in block). The integral enclosure penetration piece and the integral deep blind hole race sleeve are connected through the thread and will be sealed by the nickel-based alloy weld. Said sleeve 3032058 integral integral blind hole race is machined and manufactured by the nickel-based alloy forging or by the austenitic stainless steel forgings. When the integral deep blind hole race sleeve is machined and manufactured by the austenitic stainless steel forging, a nickel-based alloy ring is pre-welded into the connection location between said integral integral blind hole race sleeve. and the integral piece of enclosure penetration. Said nickel-based alloy weld intended to seal the clearance between the integral deep blind hole raceway sleeve 10 and the integral enclosure penetration part, will be implanted between the nickel-based alloy ring and the enclosure of the integral part of enclosure penetration. The integral enclosure penetration part according to the present invention is machined and fabricated by the integral nickel alloy forging to completely cancel the butt weld between the enclosure and the penetration piece, exhaustively eliminate the risk of leakage from welding, improve the safety of the entire enclosure, further reduce the difficulty of maintenance of nuclear power plants, manufacturing and maintenance costs, simplify the work of the mechanism control rods during in-service control, and improve the performance of resistance to high temperature and corrosion. The weld in the center of the strong enclosure is nickel-based alloy. The parts in the integral enclosure penetration piece and in the integral deep-hole blind race sleeve necessary to contact with the nickel-based alloy welding materials are nickel-based alloys. As a result, the nickel-based alloy weld significantly increases the stress and corrosion resistance and reduces the risk of leakage from the welds. Advantageously, the welded chamfer S2 intended to form the weld S2 is implanted in the enclosure between said integral deep blind hole race sleeve and the integral chamber penetration part. When the Integral 3032058 6 Integral Deep Hole Stroke Sleeve is machined and manufactured by the austenitic stainless steel forgings, the welded S2 chamfer on the Integral Integral Borehole Stroke sleeve is machined and formed by the alloy-based alloy ring. nickel which is welded on the integral 5-hole blind hole race sleeve. And the integral deep-hole blind hole sleeve with machined S2 welded chamfer and enclosure of integral enclosure penetration part are connected by the thread, and will be S2-welded to nickel-based alloy. As the integral deep blind hole race sleeve 10 is nickel-based alloy for forming welded seam S2 of weld S2 (said welded seam S2 is naturally nickel-based alloy when sleeve is machined and manufactured by nickel-plated alloy forging, while said welded S2 bevel will thus be nickel-based alloy due to machining and fabrication by the nickel-based alloy ring which is welded to the race sleeve of Integral deep blind hole when integral integral blind hole race sleeve is machined and manufactured by austenitic stainless steel forgings.) Integral enclosure penetration part is made of nickel-based alloy, whose welding material is nickel-based alloy. As a result, the S2 weld from here is that of a nickel-based alloy. The stress-resistant and the corrosion-resistant are considerably improved compared to the austenitic stainless steel S2 welding of the type B heavy-duty enclosure. If the thickness of the welding lug 25 is suitably increased for S2 welding from here, it would be able to significantly reduce the risk of leakage from the welds, and do not cause the adverse influence on S2 solder stripping necessary to achieve later. Advantageously, it is capable of not providing the welded chamfer S2 between the integral deep blind hole race sleeve and the enclosure of the integral enclosure penetration part. The angular weld is used to make the connection between the integral deep blind hole race sleeve and the enclosure of the integral enclosure penetration part to replace the S2 weld between the old 3032058 7 enclosure and the race sleeve to reduce more the risks of leakage from welding in the resistant enclosure. Through the comparison of mechanical performance between the nickel-based alloy (eg Incone1690) and the austenitic stainless steel (eg 00Cr18NilON), the Incone1690 nickel-based alloy has mechanical performance characteristics at room temperature and those at high temperatures of 350 ° C that are better than those of 00Cr18NilON steel. However, the steady state temperature of the resistive enclosure is about 310 ° C. Clearly, the heavy-duty nickel-based alloy enclosure has better mechanical and stress and corrosion-resistant performance than the traditional austenitic stainless steel enclosure. The method of operating said strong nickel-based alloy housing comprises the following steps: S 1. Using the nickel-based alloy forgings according to machining and forming the integral enclosure penetration part; S2. Use the 20-based nickel-based alloy forgings to machine and completely form the integral deep blind hole race sleeve; or use the stainless steel forgings according to machining and preliminarily form the integral deepened blind hole race sleeve, and then weld the nickel-based alloy ring on the solid 25 of the integral integral deep blind hole race sleeve preliminarily, and then complete the complete machining of the deep integral blind hole race sleeve; S3. When mounting the on-site control rod drive mechanisms of the nuclear power plant, first mount the hook components on the integral enclosure penetration part, and then use the enclosure to penetrate the end of the enclosure. locating between the integral enclosure penetration part and the integral deep blind hole race sleeve, and terminating the coupling between both by the threading; 3032058 8 S4. Use the nickel-based alloy welding wire or the nickel-based alloy filler ring to fill the f2 weld between the integral enclosure penetration part and the integral integral blind hole race sleeve; 5 Or, if the f2 seamless structure is used, directly use the nickel-based alloy materials to weld the integral enclosure penetration part and the integral integral blind hole race sleeve. In summary, the beneficial effects of the present invention are as follows: 1. The enclosure penetration piece is a nickel-based alloy for improving high temperature and corrosion resistance. 2. The integral enclosure penetration part takes the enclosure 15 and the penetration part as an integral part to directly perform the machining to cancel the existing weld between the resistant housing of the control rod drive mechanism and the penetration piece, in order to reduce not only the butt welding processes between the resistant B-type enclosure and the penetration piece, but also to exhaustively eliminate the risks of leaking from welding, improve the safety of the entire enclosure, further reduce the maintenance difficulty of nuclear power plants, manufacturing and maintenance costs, simplify the work of the control bar mechanism during in-service control, while significantly reducing the difficulty of manufacture of enclosure and having economic advantages. For the integral enclosure penetration part and the integral deep blind hole race sleeve, in case of partial or total replacement of 30 00Cr18NilON austenitic stainless steel by the nickel-based alloy (eg Incone1690) at a relatively high cost despite the rising cost of materials, manufacturing and maintenance costs are significantly reduced in relation to material costs. Generally, the resistive enclosure according to the present invention has the costs, safety and simplicity better than the type A and type B resistant enclosure mentioned above. In addition, the nickel-based alloy (eg Incone1690) has better high temperature and corrosion resistance than stainless steel (eg 00Cr18NilON), which means that the alloy has the higher sustainable stability in NPP regime. And it is a better choice for nuclear equipment (eg its control bar drive mechanism) that requires longer life in the future. 3. In the nuclear power plant, the weakest link S2 ring weld is likely to produce leakage caused by the leak. However, the ring weld S2 in the center of the strong enclosure according to the present invention or the angular weld is made of nickel-based alloy. Parts in the integral enclosure penetration part and in the integral deep blind hole race sleeve necessary to contact with the nickel-based alloy welding materials are nickel-based alloys. As a result, the nickel-based alloy weld significantly increases the stress and corrosion resistance and reduces the risk of leakage from the welds. 4. The enclosure of the present invention is formed by welding two parts, the integral enclosure penetration part and the integral integral blind hole race sleeve. A solder (S2 ring weld or angular weld) is used to integrate the enclosure and its penetration piece together to perform the machining, and then to weld with the race sleeve to reduce the amount of welding to thus reducing the risks of failure caused by the corrosion leakage of the welds. 5. Since the race sleeve and the enclosure are connected by the T-thread and the S2 ring weld, the S2 ring has excellent elasticity for the control bar drive mechanism. a great difficulty S2 ring sealing welding, and a greater difficulty sealing S2 ring sealing of different alloy. As a result, 3032058 10 it is amazing to replace the material of the components of the resistant enclosure because of the technical problems of the great difficulty of S2 ring sealing of different alloy alloy. For example, when the austenitic stainless steel (for example 00Cr18NilON) is usable in the race sleeve, while the enclosure is made of nickel alloy, for example Incone1690, the welding S2 between both is precisely S2 ring seal made of different alloy which has a great difficulty of welding and performance difficult to guarantee. However, the present invention proposes to weld a nickel-based alloy ring in the ring weld S2 of the race sleeve to first machined in chamfer S2 and then ring welded S2 with the enclosure. Since the S2 ring seal welding is the same type of alloy welding, it is thus able to avoid the difficulty between the different existing alloys in the type B resistant enclosure in order to improve the welding quality. ring S2. At the same time, the ring weld S2 is a nickel-based alloy whose mechanical characteristics and those of corrosion resistance are better than those in the S2 stainless steel ring weld in the enclosure 20 of the type B and in the type B case. 6. When the race sleeve and the enclosure are made of nickel-based alloy, the angular welding is directly applicable between the race sleeve and the enclosure to avoid the ring welding problem S2.
25 La figure 1 est le schéma structurel de l'emplacement du mécanisme d'entraînement des barres de contrôle dans le réacteur; La figure 2 est la structure de l'enceinte résistante du mécanisme d'entraînement des barres de contrôle du type A; La figure 3 est la vue agrandie locale de la partie A indiquée 30 dans la figure 2; La figure 4 est la vue agrandie locale de la partie B indiquée dans la figure 2; La figure 5 est la vue agrandie locale de la partie C indiquée dans la figure 2; 3032058 11 La figure 6 est la structure de l'enceinte résistante du mécanisme d'entraînement des barres de contrôle du type B; La figure 7 est la vue agrandie locale de la partie D indiquée dans la figure 6; 5 La figure 8 est le schéma structurel de la présente invention; La figure 9 est le schéma structurel du connecteur à base entre l'anneau en alliage à base de nickel et le manchon course de trou borgne approfondi intégral; La figure 10 est le schéma d'une autre structure de la présente 10 invention; La figure 11 est le schéma structurel de la pièce intégrale de pénétration d'enceinte de la présente invention; La figure 12 est le schéma structurel du manchon course de trou borgne approfondi intégral de la présente invention.Figure 1 is the structural diagram of the location of the drive mechanism of the control rods in the reactor; Figure 2 is the structure of the resistant enclosure of the drive mechanism of the control rods of type A; Figure 3 is the local enlarged view of Part A shown in Figure 2; Figure 4 is the local enlarged view of Part B shown in Figure 2; Fig. 5 is the local enlarged view of part C shown in Fig. 2; Figure 6 is the structure of the resistant housing of the drive mechanism of the control rods of type B; Fig. 7 is the local enlarged view of part D shown in Fig. 6; Figure 8 is the structural schematic of the present invention; Fig. 9 is the structural diagram of the base connector between the nickel-based alloy ring and the integral deep blind hole race sleeve; Figure 10 is a diagram of another structure of the present invention; Fig. 11 is the structural diagram of the integral enclosure penetration part of the present invention; Fig. 12 is the structural diagram of the integral deep blind hole race sleeve of the present invention.
15 Repères dans les figures et désignation des composants correspondants: 1- vanne d'échappement, 2- bouchon d'extrémité, 3- manchon course, 20 4-enceinte, 5- pièce de pénétration, 6- mécanisme d'entraînement des barres de contrôle, 7- conteneur sous pression du réacteur, 8- raccord fileté en T, 25 9- pièce intégrale de pénétration d'enceinte, 10- manchon course de trou borgne approfondi intégral, 11- anneau en alliage à base de nickel. Selon les exemples de réalisation et les figures joints ci-dessous, la présente invention sera davantage décrite en détail, dont 30 les modes de réalisation de la présente invention ne sont pas ainsi y limités. En se rapportant à la figure 8, une enceinte résistante en alliage à base de nickel, comprend la pièce intégrale de pénétration d'enceinte 9 qui est usinée et fabriquée par la pièce forgée en alliage à 3032058 12 base de nickel, et le manchon course de trou borgne approfondi intégral 10. La pièce intégrale de pénétration d'enceinte 9 est formée par la partie d'enceinte intégrale et la partie de pénétration. La pièce intégrale de pénétration d'enceinte 9 sans soudure est usinée et formée 5 par la pièce forgée en alliage à base de nickel intégral (par exemple Incone1690), c'est-à-dire d'utiliser la machine d'intégration de pièce forgée en alliage à base de nickel intégral à usiner et fabriquer les deux composants traditionnels, soit l'enceinte et la pièce de pénétration, afin d'annuler complètement la soudure en bout entre 10 l'enceinte et la pièce de pénétration, par exemple la soudure en bout en acier différent de l'enceinte B, et d'améliorer la complété et la sécurité de structure, et de réduire considérablement la difficulté de fabrication. Le manchon course de trou borgne approfondi intégral 10 à la 15 structure de trou borgne obturée complètement en haut en bloc. La pièce intégrale de pénétration d'enceinte 9 et le manchon course de trou borgne approfondi intégral 10 sont connectés par le filetage et seront étanches par la soudure en alliage à base de nickel. Ledit manchon course de trou borgne approfondi intégral 10 est usiné et 20 fabriqué par la pièce forgée en alliage à base de nickel ou par la pièce forgée en acier inoxydable austénitique, c'est-à-dire d'utiliser la pièce forgée en alliage à base de nickel intégral ou celle en acier inoxydable austénitique à être usinée et fabriquée en structure de trou borgne approfondi. Lorsque le manchon course de trou borgne approfondi 25 intégral 10 est usiné et fabriqué par la pièce forgée en acier inoxydable austénitique, un anneau en alliage à base de nickel 11 est soudé au préalable dans l'emplacement de connexion entre le manchon course de trou borgne approfondi intégral 10 et la pièce intégrale de pénétration d'enceinte 9, voir la figure 9. Ladite soudure en alliage à 30 base de nickel destinée à réaliser l'étanchéité du jeu entre le manchon course de trou borgne approfondi intégral 10 et la pièce intégrale de pénétration d'enceinte 9, sera implantée entre l'anneau en alliage à base de nickel 11 et l'enceinte de la pièce intégrale de pénétration d'enceinte 9.15 Markings in the figures and designation of the corresponding components: 1- exhaust valve, 2- end cap, 3- stroke sleeve, 20 4-chamber, 5- penetration piece, 6 control, 7- reactor pressure vessel, 8- T-threaded connection, 25-9- integral enclosure penetration part, 10- integral deep blind hole race sleeve, 11- nickel-based alloy ring. According to the exemplary embodiments and the accompanying figures below, the present invention will be further described in detail, and embodiments of the present invention are not so limited thereto. Referring to FIG. 8, a heavy-duty nickel-based alloy enclosure includes the integral enclosure penetration piece 9 which is machined and fabricated by the nickel base alloy forging member 3032058 and the race sleeve Integral blind blind hole 10. The integral enclosure penetration piece 9 is formed by the integral enclosure portion and the penetration portion. Integral seamless enclosure penetration part 9 is machined and formed by the integral nickel alloy forging (eg Incone1690), i.e. to use the workpiece integrating machine forged from an integral nickel-based alloy to be machined and fabricate the two traditional components, the enclosure and the penetration piece, to completely cancel the butt weld between the enclosure and the penetration piece, e.g. Steel butt welding different from the B enclosure, and improve the completed and the structural safety, and greatly reduce the difficulty of manufacture. Integral deep blind hole race sleeve 10 to the 15 blind hole structure closed completely up block. The integral enclosure penetration part 9 and the integral deep blind hole race sleeve 10 are connected by the threading and will be sealed by the nickel-based alloy weld. Said integral deep blind hole race sleeve 10 is machined and manufactured by the nickel-based alloy forging or by the austenitic stainless steel forgings, i.e. integral nickel base or that of austenitic stainless steel to be machined and manufactured in deep blind hole structure. When the deep integral blind blind race sleeve 10 is machined and manufactured by the austenitic stainless steel forging, a nickel-based alloy ring 11 is pre-welded into the connection location between the blind hole race sleeve. 10 and the integral enclosure penetration part 9, see FIG. 9. Said nickel-based alloy weld intended to seal the clearance between the integral deep blind hole race sleeve 10 and the integral part 9, will be implanted between the nickel-based alloy ring 11 and the enclosure of the integral chamber penetration part 9.
3032058 13 Le chanfrein soudé S2 destiné à former la soudure S2 est implanté dans l'enceinte entre ledit manchon course de trou borgne approfondi intégral 10 et la pièce intégrale de pénétration d'enceinte 9, voir les figures 8, 11 et 12. Lorsque le manchon course 5 de trou borgne approfondi intégral 10 est usiné et fabriqué par la pièce forgée en alliage à base de nickel, ledit chanfrein soudé S2 est usiné directement par le manchon course de trou borgne approfondi intégral 10. Lorsque le manchon course de trou borgne approfondi intégral 10 est usiné et fabriqué par la pièce forgée en acier 10 inoxydable austénitique, ledit chanfrein soudé S2 sur le manchon course de trou borgne approfondi intégral 10 est usiné et formé par l'anneau en alliage à base de nickel 11 qui est soudé sur le manchon course de trou borgne approfondi intégral 10, voir la figure 9, dont la partie indiquée par la ligne discontinue est la structure du chanfrein 15 soudé S2. Le manchon course de trou borgne approfondi intégral 10 avec le chanfrein soudé S2 usiné a la même structure avec celle du manchon course de trou borgne approfondi intégral du mécanisme d'entraînement des barres de contrôle du type B. Par rapport au manchon course de trou borgne approfondi intégral du mécanisme 20 d'entraînement des barres de contrôle du type B, les différences sont comme suit, le chanfrein soudé S2 dudit manchon course de trou borgne approfondi intégral 10 est en alliage à base de nickel. Le manchon course de trou borgne approfondi intégral 10 avec le chanfrein soudé S2 usiné et l'enceinte de la pièce intégrale de pénétration 25 d'enceinte 9 sont connectés par le filetage en T, et seront étanches à la soudure S2 en alliage à base nickel. Comme le manchon course de trou borgne approfondi intégral 10 est en alliage à base de nickel destiné à former le chanfrein soudé S2 de la soudure S2 (ledit chanfrein soudé S2 est naturellement en 30 alliage à base de nickel lorsque le manchon course de trou borgne approfondi intégral 10 est usiné et fabriqué par la pièce forgée en alliage à base de nickel, tandis que ledit chanfrein soudé S2 sera ainsi en alliage à base de nickel en raison d'usinage et de fabrication par l'anneau en alliage à base de nickel 11 qui est soudé sur le manchon 3032058 14 course de trou borgne approfondi intégral 10 lorsque le manchon course de trou borgne approfondi intégral 10 est usiné et fabriqué par la pièce forgée en acier inoxydable austénitique.). La pièce intégrale de pénétration d'enceinte 9 est en alliage à base de nickel, dont le 5 matériau de soudage est en alliage à base de nickel. De ce fait, la soudure S2 d'ici est celle en alliage à base de nickel, dont la résistante à la contrainte et celle à la corrosion sont améliorées considérablement par rapport à celles de soudure S2 en acier inoxydable austénitique de l'enceinte résistante du type B. Si l'épaisseur de l'oreille de soudure 10 est augmentée convenablement pour la soudure S2 d'ici, il serait capable de réduire considérablement les risques de fuite à partir des soudures, et de ne provoquer pas l'influence défavorable sur le décapage de soudure S2 nécessaire à réaliser ultérieurement. Lorsque ledit le manchon course de trou borgne approfondi 15 intégral 10 est usiné et fabriqué par la pièce forgée en alliage à base de nickel, il est formé par la structure du trou borgne usinée par la pièce forgée en alliage à base de nickel pour usiner le chanfrein soudé S.2. Lorsque le manchon course de trou borgne approfondi 20 intégral 10 est usiné et fabriqué par la pièce forgée en acier inoxydable austénitique, un anneau en alliage à base de nickel (par exemple Incone1690) est soudé dans l'emplacement où le manchon course de trou borgne approfondi intégral 10 est connecté à l'enceinte de la pièce intégrale de pénétration d'enceinte 9 à l'aide de soudure, et 25 puis un chanfrein soudé S2 sera ainsi usiné sur l'anneau en alliage à base de nickel 11. C'est-à-dire qu'il est nécessaire de souder un anneau en alliage à base de nickel (par exemple Incone1690) dans l'emplacement convenable du manchon course en acier inoxydable austénitique, et puis d'usiner le chanfrein soudé S2 en basant sur ledit 30 anneau, voir la figure 9. Concrètement, avant l'usinage du chanfrein soudé S2 du manchon course de trou borgne approfondi intégral 10 en acier inoxydable austénitique, il convient d'utiliser d'abord le matériau de soudage en alliage à base de nickel à réaliser le soudage circulaire de l'alliage à base de nickel (par exemple Incone1690) dans 3032058 15 le massif du manchon course de trou borgne approfondi intégral 10 en acier inoxydable austénitique (par exemple 00Cr18NilON), et puis de faire l'anneau en alliage à base de nickel 11 et la zone de soudage former conjointement le chanfrein soudé S2 en alliage à base de nickel 5 du manchon course de trou borgne approfondi intégral 10 à l'aide du mode d'usinage. Il est capable de ne pas prévoir le chanfrein soudé S2 entre le manchon course de trou borgne approfondi intégral 10 et l'enceinte de la pièce intégrale de pénétration d'enceinte 9. La soudure angulaire est 10 utilisée à réaliser la connexion entre le manchon course de trou borgne approfondi intégral 10 et l'enceinte de la pièce intégrale de pénétration d'enceinte 9, voir la figure 10, pour remplacer la soudure S2 entre l'ancienne enceinte et le manchon course afin de réduire davantage les risques de fuite à partir de soudure dans 15 l'enceinte résistante. Ledit alliage à base de nickel est celui Incone1690 ou l'autre alliage à base de nickel. A travers la comparaison des performances mécaniques entre l'alliage à base de nickel (par exemple Incone1690) et l'acier 20 inoxydable austénitique (par exemple 00Cr18NilON), l'alliage à base de nickel Incone1690 possède des caractéristiques de performance mécanique à température ambiante et celles à haute température de 350°C qui sont meilleures que celles de l'acier 00Cr18NilON. Cependant, la température en régime de l'enceinte résistante est 25 d'environ 310°C. Visiblement, l'enceinte résistante en alliage à base de nickel possède les performances mécaniques et les résistantes à la contrainte et à la corrosion meilleures que l'enceinte inox austénitique traditionnelle. L'enceinte résistante conforme à la présente invention, est 30 usinée par la pièce forgée en alliage à base de nickel intégral Incone1690 en annulant complètement la soudure en bout entre l'enceinte et la pièce de pénétration. Le procédé de mise en oeuvre de ladite enceinte résistante en alliage à base de nickel comprend les étapes suivantes: 3032058 16 Utiliser les pièces forgées en alliage à base de nickel conformes à usiner et former la pièce intégrale de pénétration d'enceinte 9; S2. Utiliser les pièces forgées en alliage à base de nickel 5 conformes à usiner et former complètement le manchon course de trou borgne approfondi intégral 10; ou utiliser les pièces forgées inox conformes à usiner et former préliminairement le manchon course de trou borgne approfondi intégral 10, et puis souder l'anneau en alliage à base de nickel 11 sur 10 le massif du manchon course de trou borgne approfondi intégral 10 usiné préliminairement, et puis réaliser le contrôle de pénétration du liquide, le contrôle à ultrasonde, le contrôle à rayonnement et le traitement de stabilisation des dimensions conformément aux normes nationales et internationales, et finir l'usinage total du manchon 15 course de trou borgne approfondi intégral 10. Ledit traitement de stabilisation des dimensions est un moyen technique général dans le présent domaine, concrètement, signifie le traitement thermique de stabilisation des dimensions. Lors d'opération réelle, il est capable de régler les paramètres concrets selon les 20 matériaux réels et les contraintes résiduelles d'usinage. Un exemple de paramètre est donné ici: monter la température jusqu'à 300 à 500°C à la vitesse d'environ 1°C/min, maintenir la température durant 9 à 14h, et puis refroidir la chaudière à 120 à 170°C et puis refroidir l'air; S3. Lors de montage des mécanismes d'entraînement des barres 25 de contrôle sur site de la centrale nucléaire, monter d'abord les composants de crochet sur la pièce intégrale de pénétration d'enceinte 9, et puis utiliser l'enceinte à pénétrer l'extrémité de localisation entre la pièce intégrale de pénétration d'enceinte 9 et le manchon course de trou borgne approfondi intégral 10, et finir l'accouplement entre tous 30 les deux par le filetage; S4. Utiliser le fil à souder en alliage à base de nickel ou l'anneau de remplissage en alliage à base de nickel à remplir la soudure f2 entre la pièce intégrale de pénétration d'enceinte 9 et le manchon course de trou borgne approfondi intégral 10; 3032058 17 Ou en cas d'utilisation de la structure sans soudure S2, utiliser directement les matériaux en alliage à base de nickel à souder la pièce intégrale de pénétration d'enceinte 9 et le manchon course de trou borgne approfondi intégral 10.The welded chamfer S2 for forming the weld S2 is implanted in the enclosure between said integral deepened blind hole race sleeve 10 and the integral enclosure penetration part 9, see FIGS. 8, 11 and 12. Integral integral blind hole 5 race sleeve 10 is machined and manufactured by the nickel-based alloy forging, said S2 welded chamfer is machined directly by the integral deep-hole blind hole sleeve 10. When the deep-hole blind hole race sleeve 10 is machined and manufactured by the austenitic stainless steel forging, said welded chamfer S2 on the integral deep blind hole race sleeve 10 is machined and formed by the nickel-based alloy ring 11 which is welded to the Integral blind blind hole sleeve 10, see FIG. 9, the part of which is indicated by the broken line is the structure of welded chamfer S2. Integral deep blind borehole sleeve 10 with machined S2 welded chamfer has the same structure as the integral deep blind borehole race sleeve of the Type B control rod drive mechanism. Compared to the blind hole race sleeve In the case of the integral control mechanism 20 of the B-type control rods, the differences are as follows: the welded chamfer S2 of said integral deep blind raceway sleeve 10 is made of nickel-based alloy. Integral deep blind hole race sleeve 10 with welded S2 welded bevel and enclosure of integral enclosure penetration part 25 are connected by the T-thread, and will be S2 welded to nickel-based alloy weld . As the integral deepened blind hole race sleeve 10 is nickel-based alloy intended to form welded S2 bevel of the S2 weld (said S2 welded seam is naturally made of nickel-based alloy when the deep-hole blind hole sleeve integral 10 is machined and manufactured by the nickel-based alloy forging, while said welded chamfer S2 will thus be nickel-based alloy due to machining and fabrication by the nickel-based alloy ring 11 which is welded to the sleeve 3032058 14 integral integral blind hole race 10 when the integral deep blind hole race sleeve 10 is machined and manufactured by the austenitic stainless steel forgings. The integral enclosure penetration part 9 is made of nickel-based alloy, the welding material of which is made of nickel-based alloy. As a result, the S2 weld from here is that of a nickel-based alloy whose stress-resistance and corrosion-resistance are considerably improved compared to those of S2 welding in austenitic stainless steel of the resistant enclosure of the type B. If the thickness of the solder lug 10 is suitably increased for the S2 weld from here, it would be able to considerably reduce the risk of leakage from the welds, and not to cause the adverse influence on soldering stripping S2 necessary to achieve later. When said deep integral blind hole race sleeve 10 is machined and fabricated by the nickel-based alloy forging, it is formed by the structure of the blind hole machined by the nickel-based alloy forging to machine the welded chamfer S.2. When the integral integral deep-hole blind race sleeve 10 is machined and manufactured by the austenitic stainless steel forging, a nickel-based alloy ring (eg Incone1690) is welded into the location where the blind hole race sleeve Integral integral 10 is connected to the enclosure of the integral enclosure penetration part 9 by means of welding, and then a welded chamfer S2 will be machined on the nickel-based alloy ring 11. that is, it is necessary to weld a nickel-based alloy ring (eg Incone1690) in the proper location of the austenitic stainless steel race sleeve, and then to machine the S2 welded bevel based on said ring, see FIG. 9. Concretely, before machining the welded chamfer S2 of the integral deep blind blind hole raceway 10 in austenitic stainless steel, the alloy welding material should first be used. nickel-based to achieve the circular welding of the nickel-based alloy (eg Incone1690) in 3032058 15 the integral deep-hole blind hole race sleeve 10 austenitic stainless steel (eg 00Cr18NilON), and then to do the nickel-based alloy ring 11 and the welding zone together form the welded S2 nickel-based alloy bevel 5 of the integral deep blind hole race sleeve 10 by means of the machining mode. It is able not to provide the S2 welded chamfer between the integral deep blind hole race sleeve 10 and the enclosure of the integral enclosure penetration piece 9. The angular seal is used to make the connection between the race sleeve. Integral deep blind hole 10 and enclosure of the integral enclosure penetration chamber 9, see Figure 10, to replace the S2 weld between the old enclosure and the race sleeve to further reduce the risk of leakage from welding in the resistant enclosure. Said nickel-based alloy is Incone1690 or the other nickel-based alloy. Through the comparison of mechanical performance between the nickel-based alloy (eg Incone1690) and the austenitic stainless steel (eg 00Cr18NilON), the Incone1690 nickel-based alloy has mechanical performance characteristics at room temperature. and those at high temperatures of 350 ° C that are better than those of 00Cr18NilON steel. However, the steady state temperature of the resistive enclosure is about 310 ° C. Clearly, the heavy-duty nickel-based alloy enclosure has better mechanical and stress and corrosion-resistant performance than the traditional austenitic stainless steel enclosure. The resistive enclosure according to the present invention is machined by the Incone1690 integral nickel alloy forging by completely canceling the butt weld between the enclosure and the penetration piece. The method of implementing said strong nickel-base alloy enclosure comprises the following steps: 3032058 16 Using the nickel-based alloy forgings conforming to machining and forming the integral enclosure penetration part 9; S2. Use the nickel-based alloy forgings 5 in accordance with machining and completely form the integral integral 10-hole blind race sleeve; or use the stainless steel forgings according to machining and preliminarily form the integral deepened blind hole race sleeve 10, and then weld the nickel-based alloy ring 11 out of 10 the integrally machined integral deep-hole blind hole race sleeve 10 , and then perform liquid penetration control, ultrasonic testing, radiation control and dimensional stabilization processing in accordance with national and international standards, and finish the complete machining of the sleeve 15 in-depth integral blind hole race 10 Said dimensional stabilization treatment is a general technical means in the present field, concretely, means the thermal stabilization treatment of the dimensions. During actual operation, he is able to adjust the concrete parameters according to the actual materials and the residual machining stresses. An example of a parameter is given here: raise the temperature up to 300 to 500 ° C at the speed of about 1 ° C / min, maintain the temperature for 9 to 14h, and then cool the boiler to 120 to 170 ° C and then cool the air; S3. When mounting the on-site control bar drive mechanisms of the nuclear power plant, first mount the hook components on the integral enclosure penetration part 9, and then use the enclosure to penetrate the end. locating between the integral enclosure penetration part 9 and the integral deep blind hole running sleeve 10, and terminating the coupling between all of them by the threading; S4. Use the nickel-based alloy welding wire or the nickel-based alloy filler ring to fill the solder f2 between the integral enclosure penetration part 9 and the integral deep blind hole race sleeve 10; 3032058 17 Or if S2 solderless structure is used, directly use the nickel-based alloy materials to weld the integral enclosure penetration part 9 and the integral deep-hole blind race sleeve 10.
5 L'alliage à base de nickel applicable dans ledit procédé de mise en oeuvre de l'enceinte résistante en alliage à base de nickel est celui Incone1690 ou l'autre alliage à base de nickel, tandis que l'acier inoxydable est 00Cr18NilON ou l'autre inox. En respectant les étapes susmentionnées, la présente invention 10 peut être mieux réalisée.The nickel-based alloy applicable in said method of operating the nickel-based alloy strong housing is Incone1690 or the other nickel-based alloy, while the stainless steel is 00Cr18NilON or the nickel-based alloy. other stainless steel. By following the above steps, the present invention can be better realized.
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