FR3021678A1 - METHOD AND DEVICE FOR DETERMINING THE CARRYING CAPACITY OF A MICROPOWER - Google Patents
METHOD AND DEVICE FOR DETERMINING THE CARRYING CAPACITY OF A MICROPOWER Download PDFInfo
- Publication number
- FR3021678A1 FR3021678A1 FR1454906A FR1454906A FR3021678A1 FR 3021678 A1 FR3021678 A1 FR 3021678A1 FR 1454906 A FR1454906 A FR 1454906A FR 1454906 A FR1454906 A FR 1454906A FR 3021678 A1 FR3021678 A1 FR 3021678A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- micropile
- sensors
- bearing capacity
- impact
- cap
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 claims abstract description 14
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 claims abstract description 13
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 13
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 11
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 11
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 9
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 7
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000003556 assay Methods 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 230000021715 photosynthesis, light harvesting Effects 0.000 description 2
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 2
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 1
- 239000011083 cement mortar Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000012669 compression test Methods 0.000 description 1
- 239000004567 concrete Substances 0.000 description 1
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000012804 iterative process Methods 0.000 description 1
- 238000009877 rendering Methods 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 229920002994 synthetic fiber Polymers 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 238000012345 traction test Methods 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
- E02D33/00—Testing foundations or foundation structures
Abstract
Ce procédé de détermination de la capacité portante d'un micropieu, comprend des étapes consistant à : a) installer des capteurs, de déformation et d'accélération, sur une extrémité supérieure (41) d'un micropieu (1) ; b) frapper l'extrémité supérieure du micropieu ; c) mesurer, à l'aide des capteurs, la réponse du micropieu à l'impact réalisé à l'étape b). Ce procédé comprend au moins une étape supplémentaire consistant à : d) effectuer une analyse numérique des mesures à la fois dans le domaine fréquentiel et dans le domaine temporel, afin de calculer la capacité portante du micropieu.This method of determining the bearing capacity of a micropile, comprises steps of: a) installing sensors, deformation and acceleration, on an upper end (41) of a micropile (1); b) strike the upper end of the micropile; c) measuring, using the sensors, the response of the micropile to the impact achieved in step b). This method comprises at least one additional step of: d) performing a numerical analysis of the measurements in both the frequency domain and in the time domain, in order to calculate the bearing capacity of the micropile.
Description
1 PROCEDE ET DISPOSITIF DE DETERMINATION DE LA CAPACITE PORTANTE D'UN MICROPIEU La présente invention concerne un procédé de détermination de la capacité portante d'un micropieu, ainsi qu'un dispositif de mesure permettant la détermination de cette capacité portante. Dans le domaine des ouvrages et bâtiments, on peut distinguer trois types de fondations : les fondations superficielles, les fondations profondes et les fondations mixtes. Pour certains terrains dont les couches superficielles ne sont pas aptes à recevoir des fondations, il peut être nécessaire d'utiliser des fondations profondes. Ainsi, une technique consiste à utiliser des pieux, en bois, en métal ou en béton, enfoncés ou coulés dans un sol. Ces pieux permettent d'augmenter la résistance du sol, que l'on évalue par la capacité portante, définie comme la charge qu'un sol donné peut supporter en toute sécurité, sans tassement ni déplacement appréciable. Elle s'exprime généralement en unité de masse par unité de surface. Par ailleurs, on appelle capacité portante d'un pieu la capacité portante du sol renforcé par ce pieu. Une technique, couramment utilisée, consiste à utiliser des pieux de faible section, de diamètre inférieur à 250 mm et dont la longueur peut atteindre une vingtaine de mètres, appelés micropieux. Un micropieu peut être en mortier de ciment ou formé d'un tube ou de barres métalliques injectées par un coulis de ciment et sa capacité portante peut atteindre quelques dizaines, voire une centaine de tonnes. Par ailleurs, il est courant d'utiliser plusieurs micropieux formant des groupes de micropieux afin d'obtenir la capacité portante voulue. Afin de vérifier que le ou les micropieux installés procurent bien au terrain la capacité portante désirée, deux types de contrôle existent actuellement : les essais de chargement statique, en traction ou en compression, et les essais de chargement dynamique. Néanmoins, aucune des techniques employée à ce jour n'est complètement satisfaisante pour les ingénieurs responsables de chantiers et pour les bureaux d'études responsables du contrôle.The present invention relates to a method for determining the bearing capacity of a micropile, as well as to a measuring device enabling the determination of this bearing capacity. In the field of structures and buildings, three types of foundations can be distinguished: superficial foundations, deep foundations and mixed foundations. For some terrains where the top layers are not suitable for foundation, deep foundations may be required. Thus, one technique is to use piles, wood, metal or concrete, driven or sunk in a soil. These piles can increase the resistance of the soil, which is evaluated by the bearing capacity, defined as the load that a given soil can support safely, without settlement or significant displacement. It is usually expressed in units of mass per unit area. In addition, the bearing capacity of a pile is the bearing capacity of the soil reinforced by this pile. One technique, commonly used, is to use piles of small section, diameter less than 250 mm and whose length can reach twenty meters, called micropiles. A micropile can be cement mortar or formed of a tube or metal bars injected with a cement slurry and its bearing capacity can reach a few tens, or even a hundred tons. Moreover, it is common to use several micropiles forming groups of micropiles in order to obtain the desired bearing capacity. In order to verify that the installed micropile (s) provide the desired bearing capacity for the field, two types of control currently exist: static loading, tensile or compression tests, and dynamic loading tests. Nevertheless, none of the techniques used to date is completely satisfactory for the engineers responsible for building sites and for the consulting firms responsible for control.
La méthode la plus utilisée aujourd'hui en France pour déterminer la capacité portante d'un micropieu est l'essai statique de traction ou l'essai dit « d'arrachement ». Cet essai consiste à appliquer des paliers de charge, en traction, croissante en fonction du temps et à observer le déplacement induit sur le micropieu avec des capteurs de force et de déplacement. A la fin de l'essai, une courbe, appelée courbe de chargement, représentant le déplacement du micropieu en fonction de la contrainte imposée, est 3021678 2 tracée et la capacité portante du micropieu est déduite de cette courbe. Cependant, ce type d'essai présente un certain nombre de contraintes. Tout d'abord, le matériel nécessaire pour réaliser la traction du micropieu est volumineux et son installation ainsi que son repli impliquent un temps d'exécution long, d'environ une journée. De plus, cet 5 essai est potentiellement destructeur, c'est-à-dire que le micropieu peut être inutilisable par la suite. Un second type d'essai, l'essai en chargement dynamique, peut être mis en place plus rapidement. Dans cet essai, des capteurs d'accélération et de déformation sont installés à proximité de la tête du micropieu à tester et des chocs répétés et à énergie 10 croissante sont appliqués par le biais de la levée et de la chute d'une masse. Pour chaque impact, les signaux d'accélération et de déformation sont enregistrés, puis une méthode d'analyse numérique par itération permet d'interpréter les signaux et d'en déduire la capacité portante du micropieu. Toutefois, ce type d'essai implique un certain nombre de contraintes. En premier 15 lieu, le matériel nécessaire à l'essai est volumineux puisqu'il est nécessaire d'amener une grue de levage ainsi que des masses comprises entre 0,5 et 5 tonnes. Par ailleurs, l'onde de choc créée par les impacts peut endommager la tête du micropieu et rendre le micropieu inutilisable par la suite rendant l'essai destructif. De plus, les résultats obtenus grâce à cette méthode ne sont pas suffisamment fiables. En effet, la courbe de 20 chargement obtenue est inexacte pour des déplacements faibles du micropieu. Pour finir, les mesures obtenues sont analysées selon un processus itératif, prenant en compte plusieurs hypothèses, notamment quant à la structure du sol et du micropieu. Ces hypothèses conduisent, dans une grande partie des cas, à une surestimation de la capacité portante des éléments de fondation auscultés.The most common method used today in France to determine the bearing capacity of a micropile is the static traction test or the so-called "pull-out" test. This test consists in applying load bearings, in tension, increasing as a function of time and in observing the displacement induced on the micropile with force and displacement sensors. At the end of the test, a curve, called the loading curve, representing the displacement of the micropile according to the imposed stress, is plotted and the bearing capacity of the micropile is deduced from this curve. However, this type of test has a number of constraints. Firstly, the material necessary to achieve the traction of the micropile is bulky and its installation and its withdrawal imply a long run time of about a day. In addition, this assay is potentially destructive, i.e., the micropile may be unusable thereafter. A second type of test, the dynamic loading test, can be put in place more quickly. In this test, acceleration and deformation sensors are installed near the head of the micropile to be tested and repeated shocks and increasing energy are applied through the lifting and dropping of a mass. For each impact, the acceleration and deformation signals are recorded, then a method of numerical analysis by iteration makes it possible to interpret the signals and to deduce the bearing capacity of the micropile. However, this type of test involves a number of constraints. First of all, the equipment necessary for the test is bulky since it is necessary to bring a hoist crane as well as masses of between 0.5 and 5 tons. Moreover, the shock wave created by the impacts can damage the head of the micropile and render the micropile unusable thereafter rendering the test destructive. Moreover, the results obtained thanks to this method are not sufficiently reliable. Indeed, the loading curve obtained is inaccurate for low displacements of the micropile. Finally, the measurements obtained are analyzed according to an iterative process, taking into account several hypotheses, particularly as regards the structure of the soil and the micropile. These assumptions lead, in a large part of the cases, to an overestimation of the carrying capacity of the foundation elements examined.
25 Pour ces raisons, les essais de chargement dynamique sont peu employés pour contrôler la capacité portante des micropieux et, dans la pratique, les essais de chargement statique par arrachement leur sont préférés, bien qu'ils nécessitent un matériel plus volumineux et plus long à mettre en place. C'est à ces inconvénients qu'entend plus particulièrement remédier l'invention en 30 proposant un procédé de détermination de la capacité portante d'un micropieu, qui soit fiable, rapide, non destructeur et pouvant ainsi être appliqué systématiquement aux micropieux installés. A cet effet, l'invention concerne un procédé de détermination de la capacité portante d'un micropieu, comprenant des étapes consistant à : 3021678 3 a) installer des capteurs, de déformation et d'accélération, sur une extrémité supérieure du micropieu, b) frapper l'extrémité supérieure du micropieu, et c) mesurer, à l'aide des capteurs, la réponse du micropieu à l'impact réalisé à 5 l'étape b). Ce procédé comprend également une étape supplémentaire consistant à : d) effectuer une analyse numérique des mesures à la fois dans le domaine fréquentiel et dans le domaine temporel, afin de calculer la capacité portante du micropieu.For these reasons, dynamic loading tests are little used to control the bearing capacity of micropiles and, in practice, static pulling tests are preferred, although they require larger and longer material to implement. It is these disadvantages that the invention intends to remedy more particularly by proposing a method for determining the carrying capacity of a micropile, which is reliable, fast, non-destructive and can thus be applied systematically to the micropiles installed. To this end, the invention relates to a method for determining the bearing capacity of a micropile, comprising the steps of: 3021678 3 a) installing sensors, deformation and acceleration, on an upper end of the micropile, b ) hit the upper end of the micropile, and c) measure, using the sensors, the response of the micropile to the impact achieved in step b). The method also includes a further step of: d) performing a numerical analysis of the measurements in both the frequency domain and the time domain, to calculate the bearing capacity of the micropile.
10 Grâce à l'invention, les masses nécessaires à la réalisation d'un essai selon le procédé de l'invention, sont très inférieures aux masses utilisées lors des essais de chargement dynamique. Ainsi, l'essai n'est pas destructif et le matériel nécessaire à sa mise en oeuvre est beaucoup moins volumineux que celui nécessaire à l'application des méthodes précédentes et est donc facilement transportable et plus rapide à installer.Thanks to the invention, the masses necessary for carrying out a test according to the method of the invention are much lower than the masses used during dynamic loading tests. Thus, the test is not destructive and the equipment required for its implementation is much less bulky than that required for the application of the above methods and is therefore easily transportable and faster to install.
15 L'essai peut donc être appliqué de façon systématique à l'ensemble des micropieux d'un chantier. Selon des aspects avantageux mais non obligatoires de l'invention, un tel procédé peut incorporer une ou plusieurs des caractéristiques techniques suivantes, prises en toute combinaison techniquement admissible : 20 - lors de l'étape b), on utilise une masse comprise entre 2 et 400 kg ; - l'étape b) inclut une sous-étape bl) consistant à frapper l'extrémité supérieure du micropieu avec une première masse, comprise entre 2 et 20 kg ; - l'étape d) inclut une sous-étape d1) consistant à analyser, dans le domaine des fréquences comprises entre 0 et 1000 Hz, la réponse du micropieu à l'impact réalisé à la 25 sous-étape bl) ; - l'étape b) inclut une sous-étape b2) consistant à frapper l'extrémité supérieure du micropieu avec une seconde masse, comprise entre 20 et 1000 kg, sur le micropieu ; - l'étape d) inclut une sous-étape d2) consistant à analyser, dans le domaine des fréquences comprises entre 0 et 1000 Hz, la réponse du micropieu à l'impact réalisé à la 30 sous-étape b2) ; - l'étape de mesure c) et l'étape d'analyse d) ainsi qu'une étape e) d'interprétation des résultats de l'étape d'analyse, sont effectuées en temps réel. L'invention concerne également un dispositif de mesure permettant la détermination de la capacité portante d'un micropieu, comprenant une coiffe, adaptée 35 pour être montée sur l'extrémité supérieure du micropieu, des capteurs, de déformation et 3021678 4 d'accélération, fixés sur la coiffe, des moyens de frappe de la coiffe et un moyen de dissipation de l'énergie produite par un impact des moyens de frappe sur la coiffe. Suivant des caractéristiques optionnelles avantageuses de ce dispositif : - les capteurs sont reliés à des moyens électroniques de traitement des données 5 provenant des capteurs, ces moyens étant adaptés pour calculer la capacité portante d'un micropieu lorsque la coiffe est montée sur l'extrémité supérieure de ce micropieu ; - la coiffe inclut : - une tête de battage, sur laquelle sont fixés les capteurs et qui est adaptée pour être fixée sur l'extrémité supérieure du micropieu ; 10 - une enclume, fixée sur la tête de battage et adaptée pour recevoir un impact appliquée par les moyens de frappe ; - les moyens de frappe incluent une masse manuelle, telle qu'un marteau ; - les moyens de frappe incluent : - des masses, chacune d'elles ayant un poids compris entre 5 et 20 kg ; 15 - une barre de guidage, adaptée à être fixée sur la coiffe, permettant de diriger la chute d'un groupe d'une ou plusieurs des masses ; - un système de levage dudit groupe ; - les moyens de frappe incluent un porteur de battage, comprenant un système d'asservissement de l'énergie d'impact, ainsi que des masses modulables de 20 à 400 kg.The test can therefore be applied systematically to all the micropiles of a construction site. According to advantageous but non-obligatory aspects of the invention, such a method may incorporate one or more of the following technical characteristics, taken in any technically permissible combination: in step b), a mass of between 2 and 400 kg; step b) includes a sub-step b1) of striking the upper end of the micropile with a first mass of between 2 and 20 kg; step d) includes a substep d1) of analyzing, in the frequency range between 0 and 1000 Hz, the response of the micropile to the impact made in substep (b1); step b) includes a sub-step b2) of striking the upper end of the micropile with a second mass, between 20 and 1000 kg, on the micropile; step d) includes a substep d2) of analyzing, in the frequency range between 0 and 1000 Hz, the response of the micropile to the impact made in the substep b2); the measurement step c) and the analysis step d), as well as a step e) of interpreting the results of the analysis step, are carried out in real time. The invention also relates to a measuring device for determining the bearing capacity of a micropile, comprising a cap, adapted to be mounted on the upper end of the micropile, sensors, deformation and acceleration, mounted on the cap, means for striking the cap and a means for dissipating the energy produced by an impact of the striking means on the cap. According to advantageous optional features of this device: the sensors are connected to electronic data processing means coming from the sensors, these means being adapted to calculate the bearing capacity of a micropile when the cap is mounted on the upper end of this micropile; the cap includes: a threshing head, on which the sensors are fixed and which is adapted to be fixed on the upper end of the micropile; An anvil, fixed on the threshing head and adapted to receive an impact applied by the striking means; the striking means include a manual mass, such as a hammer; - the striking means include: - weights, each of which weighs between 5 and 20 kg; A guide bar, adapted to be fixed on the cap, for directing the fall of a group of one or more of the masses; - a lifting system of said group; the striking means include a threshing carrier, comprising an impact energy control system, as well as adjustable masses of 20 to 400 kg.
20 L'invention sera mieux comprise et d'autres avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lumière de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en référence aux dessins dans lesquels : - la figure 1 est une représentation schématique d'un dispositif conforme à l'invention lors d'une première phase d'un essai suivant le procédé de l'invention ; 25 - la figure 2 est une représentation schématique du dispositif de la figure 1, au cours d'une deuxième phase de l'essai ; - la figure 3 est une vue en perspective du détail III de la figure 2 ; - la figure 4 est une courbe affichant les résultats des calculs effectués selon le procédé de l'invention.The invention will be better understood and other advantages thereof will appear more clearly in the light of the description which follows, given solely by way of example and with reference to the drawings in which: FIG. a schematic representation of a device according to the invention during a first phase of an assay according to the method of the invention; FIG. 2 is a schematic representation of the device of FIG. 1, during a second phase of the test; FIG. 3 is a perspective view of detail III of FIG. 2; FIG. 4 is a curve displaying the results of the calculations carried out according to the method of the invention.
30 Les figures 1 à 4 illustrent le déroulement d'un essai, suivant le procédé de l'invention, appliqué à un micropieu 1 implanté dans le sol. On note S la surface du sol. Dans la suite de cette description, les notions de « supérieur » et « inférieur » sont définies en référence à la surface du sol S. Ainsi, une partie « supérieure » est située au-dessus d'une partie « inférieure » d'une même pièce.Figures 1 to 4 illustrate the course of a test, according to the method of the invention, applied to a micropile 1 implanted in the ground. We denote S the surface of the soil. In the continuation of this description, the notions of "superior" and "inferior" are defined with reference to the surface of the ground S. Thus, an "upper" part is located above a "lower" part of a same room.
3021678 5 Le micropieu 1 est dimensionné de manière à donner à un ensemble composé du sol et du micropieu 1 une capacité portante Rth, appelée capacité portante théorique, ou capacité portante de service. L'objet de l'essai, suivant le procédé de l'invention, est de déterminer la capacité portante réelle FI, du micropieu 1, afin de la comparer avec la 5 capacité portante Rth théorique. Aux fins de la mise en oeuvre de l'essai, on utilise un dispositif de mesure 2, comprenant une coiffe 3. Dans le mode réalisation représenté sur les figures 1 à 3, la coiffe 3 inclut une tête de battage 4 et une enclume 6, fixée à la tête de battage 4. La tête de battage 4 et l'enclume 6 sont centrées sur un axe Z2 vertical, c'est-à- 10 dire perpendiculaire à la surface S. La tête de battage 4 est composée de trois parties 42, 44, 46, ayant la forme de cylindres de révolution, alignées selon l'axe Z2. La section de la partie centrale 44 est légèrement inférieure à la section des parties inférieure 42 et supérieure 46. La partie inférieure 42 de la tête de battage comporte un creux, également 15 cylindrique et de diamètre intérieur suffisamment important pour y loger l'extrémité supérieure du micropieu 1. Des capteurs 7, de déformation et d'accélération, sont fixés de part et d'autre de la partie centrale 44 de la tête de battage 4. Les capteurs 7 sont tous disposés au même niveau de la tête de battage 4 selon un plan perpendiculaire à l'axe Z2. Pour chaque 20 capteur de force ou d'accélération, un capteur équivalent et diamétralement opposé lui est associé. Les capteurs 7 peuvent être collés ou vissés à la tête de battage. La partie supérieure 46 de la tête de battage 4 comporte un alésage, percé en son centre et selon l'axe Z2, pouvant être fileté. L'enclume 6 est fixée sur la partie supérieure 46 de la tête de battage 4. Une 25 solution envisagée pour fixer l'enclume 6, sans être limitative, est de la visser dans l'alésage percé dans la partie supérieure 46 de la tête de battage 4. Ainsi, l'enclume 6 est composée d'une partie inférieure fileté et d'une partie supérieure 62, ces deux parties ayant globalement une forme de cylindre de révolution, d'axe central Z2. L'enclume 6 comporte, en son centre, un alésage, éventuellement fileté, percé selon Z2 et débouchant 30 sur sa partie supérieure 62. Elle est réalisée en métal, notamment en acier et est suffisamment solide pour résister à des impacts répétés de masses dont le poids est compris entre 2 et 400 kg. Un moyen de dissipation d'énergie 8 est monté sur l'enclume 6 et permet d'amortir un impact causé par des moyens de frappe 10. Dans une première configuration du 35 dispositif de mesure 2, illustré sur la figure 1, le moyen de dissipation 8 est un coussinet 3021678 6 d'impact 12 monté dans l'alésage de l'enclume 6. Selon un mode de réalisation préférentiel de l'invention, le coussinet d'impact 12 comporte une partie inférieure ayant une forme de cylindre de révolution, et une partie supérieure en forme de boule tronquée. Ainsi, le coussinet d'impact a une forme de révolution selon l'axe Z2. La partie inférieure 5 du coussinet a une hauteur, mesurée selon l'axe Z2, très supérieure au diamètre de sa section selon un plan perpendiculaire à l'axe Z2. De plus, le diamètre de la partie inférieure du coussinet 12 est très légèrement inférieur au diamètre intérieur de l'alésage de l'enclume 6. Ainsi la partie inférieure du coussinet d'impact 12 est insérable dans l'alésage de l'enclume 6, la longueur de la partie inférieure empêchant un déplacement 10 latéral excessif du coussinet d'impact 12. Par ailleurs, le diamètre de la partie inférieure du coussinet d'impact 12 est nettement inférieur au diamètre de la partie supérieure, ce qui permet d'empêcher un mouvement vers le bas selon l'axe Z2. Le coussinet d'impact 12 est réalisé de préférence en matériau synthétique, notamment en plastique de haute densité ou en caoutchouc.The micropile 1 is dimensioned so as to give to a compound composed of the ground and the micropile 1 a bearing capacity Rth, called theoretical bearing capacity, or bearing capacity of service. The object of the test, according to the method of the invention, is to determine the actual bearing capacity F1, of the micropile 1, in order to compare it with the theoretical bearing capacity Rth. For the purposes of carrying out the test, a measuring device 2 comprising a cap 3 is used. In the embodiment shown in FIGS. 1 to 3, the cap 3 includes a threshing head 4 and an anvil 6. attached to the threshing head 4. The threshing head 4 and the anvil 6 are centered on a vertical axis Z2, i.e. perpendicular to the surface S. The threshing head 4 is composed of three parts 42, 44, 46, having the form of cylinders of revolution, aligned along the axis Z2. The section of the central portion 44 is slightly smaller than the section of the lower portion 42 and upper 46. The lower portion 42 of the threshing head has a hollow, also cylindrical and of inner diameter large enough to accommodate the upper end. of the micropile 1. Sensors 7, deformation and acceleration, are fixed on either side of the central portion 44 of the threshing head 4. The sensors 7 are all arranged at the same level of the threshing head 4 in a plane perpendicular to the axis Z2. For each force or acceleration sensor, an equivalent and diametrically opposed sensor is associated with it. The sensors 7 may be glued or screwed to the threshing head. The upper portion 46 of the threshing head 4 comprises a bore, pierced at its center and along the axis Z2, which can be threaded. The anvil 6 is fixed on the upper part 46 of the threshing head 4. A solution envisaged for fixing the anvil 6, without being limiting, is to screw it into the bore drilled in the upper part 46 of the head 4. Thus, the anvil 6 is composed of a threaded bottom portion and an upper portion 62, these two parts generally having a cylindrical shape of revolution, of central axis Z2. The anvil 6 comprises, in its center, a bore, possibly threaded, pierced along Z2 and opening 30 on its upper part 62. It is made of metal, in particular steel and is strong enough to withstand repeated impacts of masses of which the weight is between 2 and 400 kg. An energy dissipation means 8 is mounted on the anvil 6 and serves to dampen an impact caused by striking means 10. In a first configuration of the measuring device 2, illustrated in FIG. dissipation 8 is an impact pad 12 mounted in the bore of the anvil 6. According to a preferred embodiment of the invention, the impact pad 12 comprises a lower part having a cylinder shape of revolution. , and an upper portion shaped truncated ball. Thus, the impact pad has a shape of revolution along the axis Z2. The lower portion 5 of the pad has a height, measured along the axis Z2, much greater than the diameter of its section in a plane perpendicular to the axis Z2. In addition, the diameter of the lower portion of the bushing 12 is very slightly less than the inside diameter of the bore of the anvil 6. Thus the lower part of the impact pad 12 is insertable into the bore of the anvil 6 , the length of the lower part preventing excessive lateral displacement of the impact pad 12. Furthermore, the diameter of the lower part of the impact pad 12 is significantly smaller than the diameter of the upper part, which allows prevent downward movement along the Z2 axis. The impact pad 12 is preferably made of synthetic material, especially of high density plastic or rubber.
15 Les moyens de frappe 10 incluent une masse manuelle 14. On désigne par le terme masse manuelle, un outil à tête lourde dont le poids est compris entre 2 et 10 Kg, pouvant être manipulé par un ouvrier. Les moyens de frappe 10 incluent également des masses 16, une barre de guidage 18 et un système de levage 20, tel que représenté sur la figure 2.The striking means 10 include a manual mass 14. The term manual mass refers to a heavy-head tool weighing between 2 and 10 Kg that can be handled by a worker. The striking means 10 also include masses 16, a guide bar 18 and a lifting system 20, as shown in FIG.
20 Dans une deuxième configuration du dispositif de mesure 2, illustré sur la figure 2, la barre de guidage 18 comporte une extrémité inférieure filetée et est vissée dans l'alésage de l'enclume 6. La barre de guidage 18 est de forme globalement cylindrique, selon une révolution autour de l'axe Z2 et son diamètre est très inférieur à sa longueur. Dans la deuxième configuration du dispositif de mesure 2, le moyen de dissipation 25 d'énergie 8 est constitué d'une partie élastique 22 et d'une plaque métallique 24, montées sur l'enclume 6 autour de la barre de guidage 18. La partie élastique 22 et la plaque métallique 24 ont une forme de cylindre de révolution, autour de l'axe Z2. Par ailleurs, elles comportent en leur centre un orifice débouchant de diamètre légèrement supérieur à celui de la barre de guidage 18, permettant de les glisser autour de celle-ci. La partie 30 élastique 22 est de diamètre sensiblement égal au diamètre de l'enclume 6, tandis que la plaque métallique 24 est de diamètre légèrement supérieur. Pour plus de clarté, le moyen de dissipation 8 est représenté sous forme d'un bloc fonctionnel sur la figure 2. La fonction principale du moyen de dissipation 8 constitué de la partie élastique 22 et de la plaque métallique 24, est d'amortir des impacts générés par les moyens de frappe 10 de 35 manière à réduire les hautes fréquences générées par les impacts en répartissant 3021678 7 l'énergie de l'impact dans le temps. La partie élastique 22 peut être réalisée en plastique de haute densité, en caoutchouc, ou par un empilement de rondelles élastiques. Le système de levage 20, illustré sur la figure 2, comprend un trépied 26, un treuil 27 et un lien flexible 28 relié à un groupe d'une ou plusieurs des masses 16. Le trépied 26 5 permet de maintenir en position la barre de guidage 18 et de s'assurer de sa verticalité. En effet, une extrémité supérieure 19 de la barre de guidage 18 est fixée au trépied 26. Les masses 16 sont de taille et de poids différents, permettant à l'utilisateur de choisir le poids et la géométrie du groupe d'une ou plusieurs masses 16. Les masses 16 ont chacune un poids compris entre 5 et 20 Kg.In a second configuration of the measuring device 2, illustrated in FIG. 2, the guide bar 18 has a threaded lower end and is screwed into the bore of the anvil 6. The guide bar 18 is generally cylindrical in shape , according to a revolution around the axis Z2 and its diameter is much smaller than its length. In the second configuration of the measuring device 2, the energy dissipation means 8 consists of an elastic part 22 and a metal plate 24, mounted on the anvil 6 around the guide bar 18. elastic portion 22 and the metal plate 24 have a cylinder shape of revolution, about the axis Z2. Moreover, they comprise in their center a hole opening of diameter slightly greater than that of the guide bar 18, allowing them to slide around it. The elastic portion 22 is of diameter substantially equal to the diameter of the anvil 6, while the metal plate 24 is of slightly greater diameter. For the sake of clarity, the dissipation means 8 is represented in the form of a functional block in FIG. 2. The main function of the dissipation means 8 constituted by the elastic part 22 and the metal plate 24 is to dampen impacts generated by the striking means 10 so as to reduce the high frequencies generated by the impacts by distributing the energy of the impact over time. The elastic portion 22 may be made of high density plastic, rubber, or a stack of spring washers. The lifting system 20, illustrated in FIG. 2, comprises a tripod 26, a winch 27 and a flexible link 28 connected to a group of one or more of the masses 16. The tripod 26 allows the bar of guide 18 and make sure of its verticality. Indeed, an upper end 19 of the guide bar 18 is fixed to the tripod 26. The masses 16 are of different size and weight, allowing the user to choose the weight and geometry of the group of one or more masses 16. The masses 16 each have a weight of between 5 and 20 kg.
10 Le treuil 27 permet, par l'intermédiaire du lien flexible 28 de faire remonter le groupe de masses 16 jusqu'à l'extrémité supérieure 19 de la barre de guidage 18. Un moyen de commande du treuil, pouvant être manuel ou automatique permet de libérer le lien flexible, et de provoquer la chute du groupe de masses 16. Par ailleurs, les capteurs 7 sont connectés à des moyens de traitement 15 électroniques 30, comprenant un ordinateur 34, par une liaison de données 32, cette liaison de données 32 pouvant être soit filaire, telle que représentée sur la figure 1, soit radioélectrique, telle que représentée sur la figure 2. En particulier, la liaison des données 32 peut être réalisée selon la technologie bluetooth. Les moyens de traitement électroniques sont pourvus d'un logiciel permettant à 20 l'utilisateur de saisir toutes les informations nécessaires à l'essai, telles que le type de micropieu testé, ses dimensions, sa capacité portante de service Rth et des données géotechniques du terrain. Le logiciel permet également d'enregistrer les données mesurées par les capteurs 7 et de calculer la force statique Fstat, le déplacement maximal élastique Selast et éventuellement la raideur dynamique correspondant à un impact sur le 25 micropieu 1. Au cours d'une première étape a) du procédé de détermination de la capacité portante du micropieu 1, la tête de battage 4 est installée sur une extrémité supérieure 41 du micropieu 1. En pratique, l'extrémité supérieure 41 du micropieu 1 est logée dans le creux de la partie inférieure 42 de la tête de battage 4. Le micropieu 1 et la tête de 30 battage 4 sont solidaires par liaison mécanique, et peuvent être vissés par exemple. En particulier, la tête de battage 4 comprend des systèmes d'attache et de fixation la rendant adaptable à la plupart des micropieux existants. Ainsi, les capteurs 7 de déformation et d'accélération se trouvent installés sur l'extrémité supérieure 41 du micropieu 1, par l'intermédiaire de la tête de battage 4.The winch 27 allows, via the flexible link 28 to raise the group of masses 16 to the upper end 19 of the guide bar 18. A control means of the winch, which can be manual or automatic allows to release the flexible link, and to cause the drop of the group of masses 16. Furthermore, the sensors 7 are connected to electronic processing means 30, comprising a computer 34, by a data link 32, this data link 32 can be either wired, as shown in Figure 1, or radio, as shown in Figure 2. In particular, the data link 32 can be performed by bluetooth technology. The electronic processing means are provided with software enabling the user to enter all the information necessary for the test, such as the type of micropile tested, its dimensions, its Rth service bearing capacity and the geotechnical data of the test. ground. The software also makes it possible to record the data measured by the sensors 7 and to calculate the static force Fstat, the maximum elastic displacement Selast and possibly the dynamic stiffness corresponding to an impact on the micropower 1. During a first step a ) of the method of determining the bearing capacity of the micropile 1, the threshing head 4 is installed on an upper end 41 of the micropile 1. In practice, the upper end 41 of the micropile 1 is housed in the hollow of the lower part 42 4. The micropile 1 and the threshing head 4 are secured by mechanical connection, and can be screwed for example. In particular, the threshing head 4 comprises fastening and fastening systems making it adaptable to most existing micropiles. Thus, the deformation and acceleration sensors 7 are installed on the upper end 41 of the micropile 1, via the threshing head 4.
3021678 8 Lors d'une première phase du procédé de détermination de la capacité portante du micropieu 1, la coiffe 3 est équipée du coussinet d'impact 12, tel qu'illustré sur la figure 1. Au cours d'une sous-étape b1), un utilisateur abat la masse manuelle 14 sur le coussinet d'impact 12. Dans une sous-étape cl), les capteurs 7 de déformation et d'accélération 5 mesurent la réponse du micropieu 1 à l'impact et transmettent les données mesurées à l'ordinateur 34 via la liaison de données 32. Ensuite, lors d'une sous-étape dl), l'ordinateur 34 effectue une analyse numérique des données, à la fois, dans le domaine fréquentiel et dans le domaine temporel. En effet, les capteurs 7 mesurent la réponse du micropieu 1 dans le domaine 10 temporel, c'est-à-dire qu'ils mesurent les variations de déformation ou d'accélération au cours du temps. Cependant, un impact sur l'extrémité supérieure 41 du micropieu 1 génère des vibrations dans le sol et dans le micropieu 1, dont les fréquences dépendent, entre autres, du dimensionnement du micropieu 1 ou de la nature du sol. L'analyse dans le domaine fréquentiel consiste à transposer, par une transformée de Fourier, de Laplace, 15 ou en Z, les signaux mesurés dans le domaine fréquentiel. Ainsi, il est possible d'obtenir des fréquences caractéristiques du système, telle que la fréquence de résonnance du micropieu 1. La corrélation des résultats de ces deux types d'analyse permet de calculer la force statique équivalente Fstat et le déplacement maximal élastique Selast du micropieu 1.In a first phase of the method for determining the bearing capacity of the micropile 1, the cap 3 is equipped with the impact pad 12, as illustrated in FIG. 1. During a sub-step b1 ), a user cuts the manual mass 14 on the impact pad 12. In a sub-step c1), the deformation and acceleration sensors 5 measure the response of the micropile 1 to the impact and transmit the measured data. to the computer 34 via the data link 32. Then, in a substep dl), the computer 34 performs a numerical analysis of the data, both in the frequency domain and in the time domain. Indeed, the sensors 7 measure the response of the micropile 1 in the time domain, that is to say that they measure the variations of deformation or acceleration over time. However, an impact on the upper end 41 of the micropile 1 generates vibrations in the ground and in the micropile 1, the frequencies of which depend, inter alia, on the size of the micropile 1 or the nature of the ground. The analysis in the frequency domain consists of transposing, by a Fourier transform, Laplace, or Z, the signals measured in the frequency domain. Thus, it is possible to obtain characteristic frequencies of the system, such as the resonance frequency of the micropile 1. The correlation of the results of these two types of analysis makes it possible to calculate the equivalent static force Fstat and the maximum elastic displacement Selast of the micropile 1.
20 Les sous-étapes b1), c1) et d1) sont répétées dix fois en augmentant progressivement l'énergie de frappe. Pour chaque impact on calcule la force statique équivalente Fstat et le déplacement maximal élastique Selast. L'objectif de cette première phase du procédé est de faire vibrer le micropieu 1 et le sol avec de faibles contraintes, dans le domaine des fréquences comprises entre 0 et 1000 Hz. A la fin de cette première 25 phase, le coussinet d'impact 12 est retiré de l'enclume 6. Lors d'une seconde phase du procédé, illustrée par la figure 2, le micropieu 1 est équipé du groupe d'une ou plusieurs des masses 16 reliées au système de levage 20. Pour ce faire, la barre de guidage 18 est installée sur l'enclume 6. L'amortisseur 8, comprenant la partie élastique 22 et la plaque métallique 24 est inséré autour de la barre 30 de guidage 18, sur l'enclume 6. Lors d'une sous-étape b2) le groupe de masses 16 est lâché depuis l'extrémité supérieure 19 de la barre de guidage 18 sur la plaque métallique 24 de l'amortisseur 8. La réponse du micropieu 1 et du sol à un impact généré par la chute du groupe de masse 16 est mesurée par les capteurs 7 de force et d'accélération, au cours d'une sous-étape c2).Sub-steps b1), c1) and d1) are repeated ten times by progressively increasing the striking energy. For each impact, the equivalent static force Fstat and the maximum elastic displacement Selast are calculated. The objective of this first phase of the process is to vibrate the micropile 1 and the soil with low stresses, in the frequency range between 0 and 1000 Hz. At the end of this first phase, the impact pad 12 is removed from the anvil 6. In a second phase of the process, illustrated in FIG. 2, the micropile 1 is equipped with the group of one or more masses 16 connected to the lifting system 20. To do this, the guide bar 18 is installed on the anvil 6. The damper 8, comprising the elastic portion 22 and the metal plate 24 is inserted around the guide bar 18, on the anvil 6. In a step b2) the group of masses 16 is released from the upper end 19 of the guide bar 18 on the metal plate 24 of the damper 8. The response of the micropile 1 and the ground to an impact generated by the fall of the mass group 16 is measured by the sensors 7 of force and acceleration, at the bear of a sub-step c2).
35 Comme précédemment, le signal mesuré par les capteurs est envoyé à l'ordinateur 34 via 3021678 9 la liaison de données 32 et, dans une sous-étape c2), l'ordinateur 34 effectue une analyse numérique des données mesurées, à la fois dans le domaine fréquentiel et dans le domaine temporel. Les sous-étapes b2), c2) et d2) sont répétées plusieurs fois, l'énergie de frappe 5 étant augmentée à chaque fois. L'énergie de frappe peut être augmentée en variant, soit la hauteur, soit la vitesse de chute, soit le poids du groupe de masses 16. Pour chaque impact, une analyse numérique des données mesurées est réalisée, à la fois, dans le domaine fréquentiel et dans le domaine temporel, comme décrit précédemment. La corrélation de ces deux analyses permet de calculer la force statique équivalente Fstat, le 10 déplacement maximal élastique Selast et la raideur dynamique basse fréquence correspondant à chaque impact. Ainsi, l'ensemble des points obtenus peut être représenté sur un graphique prenant en abscisse le déplacement maximal élastique Selast et en ordonnée la force statique équivalente Fstat, tel qu'illustré sur la figure 4. Ce graphique est tracé en temps 15 réel, c'est-à-dire que pour chaque impact, un nouveau point, correspondant en abscisse au déplacement maximal élastique Selast et en ordonnée à la force statique équivalente Fstat est ajouté au graphique et que le temps d'analyse des résultats, mesuré à partir de l'impact, jusqu'à l'affichage du nouveau point sur le graphique, est inférieur à 5 s (secondes).As before, the signal measured by the sensors is sent to the computer 34 via the data link 32 and, in a substep c2), the computer 34 performs a numerical analysis of the measured data both in the frequency domain and in the time domain. Sub-steps b2), c2) and d2) are repeated several times, the striking energy being increased each time. The striking energy can be increased by varying either the height, the falling speed, or the weight of the group of masses 16. For each impact, a numerical analysis of the measured data is carried out, both in the field frequency and in the time domain, as previously described. The correlation of these two analyzes makes it possible to calculate the equivalent static force Fstat, the maximum elastic displacement Selast and the low frequency dynamic stiffness corresponding to each impact. Thus, the set of points obtained can be represented on a graph taking the maximum elastic displacement Selast on the abscissa and on the ordinate the equivalent static force Fstat, as illustrated in FIG. 4. This graph is plotted in real time, c that is, for each impact, a new point, corresponding in abscissa to the maximum elastic displacement Selast and in ordinate to the equivalent static force Fstat is added to the graph and that the analysis time of the results, measured from the impact, until the new point on the graph is displayed, is less than 5 s (seconds).
20 La force statique équivalent Fstat est une fonction de l'énergie de frappe, augmentée progressivement, elle est donc croissante au cours de la deuxième phase de l'essai. La seconde phase de l'essai prend fin lorsque l'un de ces évènements se produit : - la force statique équivalente Fstat dépasse de 30% la capacité portante de service 25 Rth du micropieu 1 contrôlé, et/ou - le déplacement résiduel cumulé S est supérieur à 2 mm. Le but de cette seconde phase de l'essai est de faire vibrer le micropieu 1 et le sol dans des fréquences plus basses que celle de la première phase, comprises entre 0 et 1000 Hz aussi.The equivalent static force Fstat is a function of the striking energy, increased gradually, it is therefore increasing during the second phase of the test. The second phase of the test ends when one of these events occurs: the equivalent static force Fstat is 30% greater than the controlled micropile 1 service bearing capacity Rth, and / or the cumulative residual displacement S is greater than 2 mm. The purpose of this second phase of the test is to vibrate the micropile 1 and the ground in frequencies lower than that of the first phase, between 0 and 1000 Hz too.
30 Une fois l'essai terminé et au cours de l'étape e) d'interprétation des résultats, une courbe de régression, appelée courbe de chargement, est tracée à partir des points placés précédemment sur le graphique. Les données obtenues lors de la première phase de l'essai permettent d'obtenir une plus grande résolution à l'origine de la courbe de chargement, dans le domaine des faibles déformations. La capacité portante réelle Rs du 35 micropieu 1 est déduite directement de la courbe de chargement.After the test has been completed and during the step e) of interpreting the results, a regression curve, called the loading curve, is plotted from the points previously placed on the graph. The data obtained during the first phase of the test make it possible to obtain a higher resolution at the origin of the loading curve, in the field of small deformations. The actual bearing capacity Rs of the micropile 1 is deduced directly from the loading curve.
3021678 10 Le temps de calcul nécessaire à la réalisation de l'étape e), c'est-à-dire à l'obtention de la courbe de chargement à partir des points et à la déduction de la capacité portante FI, est inférieur à 120 s. On considère donc que la capacité portante FI, est calculée en temps réel.The computation time necessary to carry out step e), that is to say to obtain the loading curve from the points and to deduct the bearing capacity F1, is less than 120 s. It is therefore considered that the bearing capacity FI, is calculated in real time.
5 L'étape c) de mesure et la transmission des données mesurées aux moyens de traitements électroniques 30 par la liaison de donnée 32, sont effectués en temps réel, c'est-à-dire en moins de 60 s. A la fin de l'essai, le repli du matériel est réalisé et celui-ci peut être utilisé pour tester un autre micropieu.The measuring step c) and the transmission of the measured data to the electronic processing means 30 by the data link 32 are carried out in real time, that is to say in less than 60 s. At the end of the test, the material is folded and it can be used to test another micropile.
10 L'invention n'est pas limitée au mode de réalisation décrit en référence aux figures. En particulier, lors de la deuxième phase de l'essai, le système de levage 20 peut inclure un cadre de levage ou une colonne remplaçant le trépied 26. En outre, le système de levage 20 peut être manuel, semi-automatique ou automatique. Par ailleurs, il est possible d'utiliser comme moyen de frappe 10 un porteur de 15 battage. Un porteur de battage est un engin de chantier mobile disposant d'un mât à l'avant sur lequel vient coulisser une masse montée ou descendue le long du mât par un treuil. Le porteur de battage permet, entre autres, d'appliquer une masse variable sur l'amortisseur. L'énergie fournie par le système de battage peut être commandée grâce à un ordinateur. Ainsi, la masse applicable par le porteur de battage permet est comprise 20 entre 20 et 400 Kg. Par ailleurs, il est nécessaire de s'assurer que le mât du porteur de battage a une inclinaison par rapport à la verticale inférieure à 10°. Les caractéristiques techniques des modes de réalisation mentionnées ci-dessus peuvent être combinées entre elles. 25The invention is not limited to the embodiment described with reference to the figures. In particular, during the second phase of the test, the lifting system 20 may include a lifting frame or a column replacing the tripod 26. In addition, the lifting system 20 may be manual, semi-automatic or automatic. On the other hand, it is possible to use a threshing carrier as a striking medium. A threshing carrier is a mobile construction machine having a mast at the front on which slides a mass up or down along the mast by a winch. The threshing carrier makes it possible, among other things, to apply a variable mass to the damper. The energy provided by the threshing system can be controlled by a computer. Thus, the mass applicable by the threshing carrier allows is between 20 and 400 Kg. Furthermore, it is necessary to ensure that the mast of the threshing carrier has an inclination with respect to the vertical less than 10 °. The technical features of the embodiments mentioned above can be combined with each other. 25
Claims (10)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR1454906A FR3021678B1 (en) | 2014-05-30 | 2014-05-30 | METHOD AND DEVICE FOR DETERMINING THE CARRYING CAPACITY OF A MICROPOWER |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR1454906A FR3021678B1 (en) | 2014-05-30 | 2014-05-30 | METHOD AND DEVICE FOR DETERMINING THE CARRYING CAPACITY OF A MICROPOWER |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR3021678A1 true FR3021678A1 (en) | 2015-12-04 |
| FR3021678B1 FR3021678B1 (en) | 2016-06-03 |
Family
ID=51610230
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR1454906A Active FR3021678B1 (en) | 2014-05-30 | 2014-05-30 | METHOD AND DEVICE FOR DETERMINING THE CARRYING CAPACITY OF A MICROPOWER |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| FR (1) | FR3021678B1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107842045A (en) * | 2017-11-29 | 2018-03-27 | 长沙宏宇建筑工程检测有限公司 | It is a kind of to shake punching hammer hammer systems and its application method |
| EP3626890A1 (en) * | 2018-09-24 | 2020-03-25 | Krinner Innovation GmbH | Method for testing the load bearing capabilities of a foundation |
| FR3124809A1 (en) | 2021-07-05 | 2023-01-06 | Eric Dutitre | Foundation pile driving control system |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107326943A (en) * | 2017-08-14 | 2017-11-07 | 厦门市工程检测中心有限公司 | A kind of method that low strain dynamic for realizing pile foundation gathers signal conformance |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2892135A1 (en) * | 2005-10-18 | 2007-04-20 | Jean Marie Renovation Sarl Sar | Helical micro pile and pile uplift capacity testing installation connecting unit for e.g. stabilizing existing foundations, has massive upper part, and lower part having reservation formed as counterpart in shape of upper part in micro pile |
| WO2009072824A1 (en) * | 2007-12-04 | 2009-06-11 | Metro T & C Co., Ltd | Foundation structure using micro pile and method for forming the same |
| WO2013124426A1 (en) * | 2012-02-23 | 2013-08-29 | Sol Solution | Measuring head intended to be fitted to a dynamic penetrometer and method of measurement using such a measuring head |
-
2014
- 2014-05-30 FR FR1454906A patent/FR3021678B1/en active Active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2892135A1 (en) * | 2005-10-18 | 2007-04-20 | Jean Marie Renovation Sarl Sar | Helical micro pile and pile uplift capacity testing installation connecting unit for e.g. stabilizing existing foundations, has massive upper part, and lower part having reservation formed as counterpart in shape of upper part in micro pile |
| WO2009072824A1 (en) * | 2007-12-04 | 2009-06-11 | Metro T & C Co., Ltd | Foundation structure using micro pile and method for forming the same |
| WO2013124426A1 (en) * | 2012-02-23 | 2013-08-29 | Sol Solution | Measuring head intended to be fitted to a dynamic penetrometer and method of measurement using such a measuring head |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107842045A (en) * | 2017-11-29 | 2018-03-27 | 长沙宏宇建筑工程检测有限公司 | It is a kind of to shake punching hammer hammer systems and its application method |
| EP3626890A1 (en) * | 2018-09-24 | 2020-03-25 | Krinner Innovation GmbH | Method for testing the load bearing capabilities of a foundation |
| CH715377A1 (en) * | 2018-09-24 | 2020-03-31 | Krinner Innovation Gmbh | Procedure for checking the load-bearing capacity of a foundation. |
| FR3124809A1 (en) | 2021-07-05 | 2023-01-06 | Eric Dutitre | Foundation pile driving control system |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR3021678B1 (en) | 2016-06-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100974892B1 (en) | Quality Control Method of Reinforcing Ground | |
| FR2461066A1 (en) | METHOD AND APPARATUS FOR DYNAMIC PIEUX TESTING | |
| FR3021678A1 (en) | METHOD AND DEVICE FOR DETERMINING THE CARRYING CAPACITY OF A MICROPOWER | |
| EP2944725A1 (en) | Dynamic penetrometer, measurement unit, system and method for determining the compactness and bearing capacity of a floor | |
| EP2535460B1 (en) | Device for measuring the resistance to ground penetration | |
| Sobala et al. | Role to be played by independent geotechnical supervision in the foundation for bridge construction | |
| Henke et al. | Field measurements regarding the influence of the installation method on soil plugging in tubular piles | |
| Futai et al. | Dynamic response of monopiles in sand using centrifuge modelling | |
| JP2004294235A (en) | Loading test method for ground anchor and testing apparatus therefor | |
| EP3655591B1 (en) | Static penetrometer and method of use | |
| WO2014068199A1 (en) | Method for evaluating the compactness of a layer of railway line ballast, device for implementing same and method for predicting the compaction of said layer of ballast | |
| JP5845861B2 (en) | Loading test method for soil cement column wall | |
| Fei et al. | Three-dimensional effects in low strain integrity test of PCC pile | |
| EP3862489B1 (en) | Measuring device and system for characterising the geomechanics of soil, and corresponding measurement method | |
| WO2020089547A1 (en) | Method for measuring the elasto-plastic properties of soil using a static penetrometer | |
| EP3683360B1 (en) | Static penetrometer with offset compressing system and use of such a penetrometer | |
| EP1411177B1 (en) | Process and apparatus for assessment of the bearing capacity of an object inserted into the ground through vibration | |
| Haberfield | Practical experience with piled raft design for tall buildings | |
| JP2004107943A (en) | Borehole inside vertical loading test method and its device | |
| Taheri et al. | Development of an apparatus for down-hole triaxial tests in a rock mass | |
| FR3070170A1 (en) | STATIC PENETROMETER FOR THE EVALUATION OF THE LIQUEFIABLE CHARACTER OF A SOIL AND ASSOCIATED METHOD | |
| JP3525185B2 (en) | Earth strength measurement device | |
| BE1019322A3 (en) | METHOD AND DEVICE FOR MEASURING THE MECHANICAL CHARACTERISTICS OF SOIL. | |
| Buckley et al. | Measurements of Distributed Strain During Impact Pile Driving | |
| Brown | Static dynamite?-An introduction to Statnamic pile testing |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 2 |
|
| EXTE | Extension to a french territory |
Extension state: PF |
|
| PLSC | Publication of the preliminary search report |
Effective date: 20151204 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 3 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 4 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 5 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 6 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 7 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 8 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 9 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 10 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 11 |