ENSEMBLE POUR LA RÉALISATION D'UN JOINT FILETE POUR LE FORAGE ET L'EXPLOITATION DES PUITS D'HYDROCARBURES ET JOINT FILETE RESULTANT [1] La présente invention concerne les connexions filetées destinées au forage et/ou à l'exploitation de puits d'hydrocarbures, et plus précisément l'optimisation de la performance globale d'une connexion en termes d'efficacité et d'étanchéité lorsque la connexion travaille en traction compression. [2] Par connexions filetées, on entend tout ensemble constitué d'éléments de forme sensiblement tubulaire, métalliques et aptes à être assemblés entre eux par vissage, en vue de constituer, notamment, soit une garniture apte à forer un puits d'hydrocarbures, soit une colonne montante sous-marine pour la maintenance (appelée aussi work over riser) ou l'exploitation de tels puits, telle qu'un riser, soit une colonne de cuvelage ou de production intervenant dans l'exploitation du puits. [3] Chaque élément tubulaire comporte une portion d'extrémité dotée d'une zone filetée mâle ou d'une zone filetée femelle destinée à être vissée avec une portion d'extrémité correspondante d'un élément analogue. Ainsi assemblés, les éléments composent ce que l'on appelle un joint ou une connexion. [4] Ces composants tubulaires filetés d'une connexion sont assemblés sous des contraintes définies afin de répondre aux exigences de serrage et d'étanchéité imposées par les conditions d'utilisation. En outre, il faut savoir que les composants tubulaires filetés peuvent avoir à subir plusieurs cycles de vissage et de dévissage, en particulier en service. [5] Les conditions d'utilisation de ces composants tubulaires filetés donnent lieu à des contraintes mécaniques, qui sollicitent sur des plages étendues les parties sensibles de ces composants, telles que les zones filetées, les zones en butée, ou encore les surfaces d'étanchéité. [6] C'est pourquoi, la conception des connexions est un cahier des charges complexe qui demande de prendre en compte conjointement plusieurs paramètres. Il est ainsi recommandé de préserver l'efficacité de la connexion ainsi que l'épaisseur de la zone des composants tubulaires qui porte les surfaces d'étanchéité, et de minimiser au mieux les risques de déplacement des points de contact étanche lorsque la connexion travaille en traction compression. [7] Un type de solutions a été développé au travers des connexions du type VAM HTF © qui mettent en oeuvre deux zones filetées entre lesquelles sont disposées une première portée d'étanchéité, et une seconde portée d'étanchéité ménagée au niveau de la lèvre de l'extrémité mâle. Ce design permet une bonne stabilité de la première étanchéité située entre les zones filetées, toutefois, la seconde étanchéité est localisée sur une épaisseur de lèvre très faible qui rend vulnérable le fonctionnement de cette étanchéité. De plus, lorsque la connexion travaille en traction compression, la seconde étanchéité n'est pas stable du fait des charges alternées. Enfin, la présence de l'étanchéité ménagée sur la lèvre de l'extrémité mâle diminue l'efficacité de l'extrémité femelle. [8] Un autre type de solutions a également été développé dans le document US4570982 Al. Ce type de connexion présente trois portions filetées étagées, ce qui signifie que les conicités des trois zones filetées ne sont pas confondues mais parallèles. Entre chacune des zones filetées est disposée une portée d'étanchéité et une butée. Toutefois, le positionnement adjacent des butées vis-à-vis des portées d'étanchéité fragilise lesdites portées dans la mesure où les butées sont des zones particulièrement sollicitées lorsque l'amplitude des contraintes est élevée. Les zones filetées ne sont pas à serrage autobloquant et présentent des jeux au niveau des flancs porteurs et/ou au niveau des flancs d'engagement. Toutefois, du fait de ces jeux, la stabilité des portées d'étanchéité est remise en cause lorsque la connexion travaille en traction / compression. [9] Un type de solutions a encore été développé au travers des connexions du type VAM Edge qui met en oeuvre deux zones filetées à serrage autobloquant entre lesquelles est disposée une portée d'étanchéité. Tout comme pour le VAM HTF © ce design permet une bonne stabilité de l'étanchéité intermédiaire aux zones filetées, toutefois, l'unique portée d'étanchéité est insuffisante dans le cas de connexion flush ou semi-flush pour résister à la pression interne tout comme à la pression externe. [10] C'est pourquoi l'invention vise à répondre au triple objectif qui consiste à la fois à préserver l'efficacité de la connexion, à maximiser l'épaisseur de la zone des composants tubulaires qui porte les surfaces d'étanchéité, et à prévenir les risques de déplacement des points de contact étanche lorsque la connexion travaille en traction compression. [11] Plus précisément, l'invention a pour objet un ensemble pour la réalisation d'un joint fileté, comprenant un premier et un second composants tubulaires de même axe de révolution et dotés chacun respectivement en l'une de leurs extrémités d'au moins une première, une seconde, une troisième zones filetées continues réalisée successivement selon une même hélice sur la surface périphérique extérieure ou intérieure du composant selon que l'extrémité filetée est du type mâle ou femelle, et étant apte à coopérer entre elles en vissage, au moins l'une des première ou seconde ou troisième zone filetée présentant un profil de filets à largeur variable, et à serrage autobloquant, lesdites extrémités s'achevant respectivement par une surface terminale libre, chacune des extrémités étant dépourvue de surface spécifique de butée, au moins une surface d'étanchéité étant ménagée entre chacune des zones filetées adjacentes de manière à coopérer en serrage étanche avec une surface d'étanchéité ménagée sur l'extrémité correspondante lorsque le joint est à l'état vissé. [12] Des caractéristiques optionnelles de l'invention, complémentaires ou de substitution, sont énoncées ci-après. [013] Les première, seconde, troisième zones filetées continues de chaque extrémité peuvent s'étendre suivant une même génératrice de conicité. [014] Les au moins une surface d'étanchéité ménagée entre chacune des zones filetées adjacentes et coopérant entre elles en serrage étanche peuvent former un contact tore sur cône. [015] L'une des surfaces d'étanchéités peut être une surface bombée de rayon compris entre 30 et 100 mm, tandis que la surface d'étanchéité correspondante peut être une surface tronconique dont la tangente du demi-angle au sommet est comprise entre 0,025 et 0,1, soit une conicité comprise entre 5 et 20 %. [016] Au moins l'une des zones filetées continues peut présenter un profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et sans serrage autobloquant. [17] La zone filetée continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et sans serrage autobloquant peut présenter un jeu radial entre les sommets et les fonds de filets compris entre 0.05 et 0.5 mm. [18] La zone filetée continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et sans serrage autobloquant peut présenter un jeu radial entre les sommets et les fonds de filets compris entre 0.1 et 0.3 mm. [19] La zone filetée continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et sans serrage autobloquant peut présenter un jeu axial entre les flancs d'engagement compris entre 0.002 et 1 mm. [020] La zone filetée continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et sans serrage autobloquant peut présenter un jeu axial entre les flancs d'engagement compris entre 0.002 et 0.2 mm. [21] La zone filetée continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et sans serrage autobloquant peut présenter des angles négatifs de flancs d'engagement compris entre 1 et 15 degrés. [22] La zone filetée continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et sans serrage autobloquant peut présenter des angles négatifs de flancs d'engagement compris entre 5 et 8 degrés. [23] La zone filetée continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et sans serrage autobloquant peut présenter des angles négatifs de flancs porteurs compris entre 1 et 15 degrés. [24] La zone filetée continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et sans serrage autobloquant peut présenter des angles négatifs de flancs porteurs compris entre 5 et 8 degrés. [025] La zone filetée continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et sans serrage autobloquant peut présenter un pas compris entre 5 et 20 mm, le pas étant alors identique pour l'ensemble des zones filetées. [026] Les première, seconde, troisième zones filetées continues de chaque extrémité peuvent s'étendre suivant une même génératrice de conicité de pente comprise entre 5 et 25 %. Ceci correspond à une tangente du demi-angle au sommet comprise entre 0.025 et 0.125. [27] Les première, seconde, troisième zones filetées continues de chaque extrémité peuvent s'étendre suivant une même génératrice de conicité de pente comprise entre 10 et 18 %. Ceci correspond à une tangente du demi-angle au sommet comprise entre 0.05 et 0.09. [28] Au moins l'une des zones filetées continues peut présenter un profil de filets conique ou de type Buttress selon la norme API 5CT ou à angle de flanc porteur négatif. [029] Chacun des composants tubulaires peut comprendre au moins une quatrième zone filetée continue réalisée sur une autre hélice selon un type multidépart. [030] L'invention a également pour objet un joint fileté résultant du montage en serrage autobloquant d'un ensemble conforme à l'invention. [031] Les caractéristiques et avantages de l'invention sont exposés plus en détail dans la description ci-après, avec référence aux dessins annexés. [032] La figure 1 est une vue schématique en coupe longitudinale d'un joint résultant de l'assemblage par vissage de deux composants tubulaires, et conforme à un mode de réalisation de l'invention. [033] Les figures 2A et 2B sont chacune une vue schématique en coupe longitudinale du détail d'une zone filetée d'un joint résultant de l'assemblage par vissage de deux composants tubulaires, et conforme à un mode de réalisation de l'invention. [34] Les figures 3A à 3N sont des vues schématiques en coupe longitudinale d'un joint résultant de l'assemblage par vissage de deux composants tubulaires conformes à différents modes de réalisation. [35] On a représenté sur la figure 1 un ensemble pour la réalisation d'un joint fileté, comprenant un premier et un second composants tubulaires d'axe de révolution 10. L'un des composants est doté d'une extrémité dite mâle 1 comportant une première 31, une seconde 32, une troisième 33 zones filetées continues et réalisée sur la surface périphérique extérieure du composant et selon une même hélice. On entend par « selon une même hélice », le fait que les première, seconde et troisième zones filetées se situent successivement sur une même hélice et qu'elles sont synchronisées pour permettre le vissage. [36] L'autre composant est doté d'une extrémité dite femelle 2 comportant une première 41, une seconde 42, une troisième 43 zones filetées continues et réalisée sur la surface périphérique intérieure du composant et selon une même hélice. On entend par « selon une même hélice », le fait que les première, seconde et troisième zones filetées se situent successivement sur une même hélice et qu'elles sont synchronisées pour permettre le vissage. [37] Les premières 31, 41, secondes 32, 42 et troisièmes 33, 43 zones filetées continues sont respectivement aptes à coopérer entre elles en vissage. [38] Les extrémités 1 et 2 s'achèvent respectivement par une surface terminale libre 7 et 8. On entend par libre, le fait que chacune des surfaces terminales est dépourvue de surface de butée, ce qui signifie que lorsque le joint est à l'état vissé, les surfaces terminales ne sont pas comprimées l'une contre l'autre. [39] L'ensemble pour la réalisation d'un joint fileté selon l'invention ne comporte pas de surface spécifique de butée. On entend par « surface spécifique de butée », toute surface dotée d'une seule et unique fonction de butée, c'est-à-dire dont le seul rôle est d'être comprimée contre une surface correspondante lorsque le joint est à l'état vissé. De manière connue, ces surfaces de butée sont généralement des surfaces qui sont orientées de façon sensiblement perpendiculaire à l'axe du joint. On peut en trouver aussi entre deux filetages en étage. Les surfaces spécifiques de butée n'appartiennent pas au filetage. [40] Sur l'extrémité mâle 1, une première surface d'étanchéité 51 est ménagée entre les zones filetées adjacentes 31 et 32. Elle est apte à coopérer en serrage étanche avec une première surface d'étanchéité 61 ménagée entre les zones filetées adjacentes 41 et 42 sur l'extrémité femelle correspondante lorsque le joint est à l'état vissé. [41] Sur l'extrémité mâle 1, une seconde surface d'étanchéité 52 est ménagée entre les zones filetées adjacentes 33 et 32. Elle est apfe à coopérer en serrage étanche avec une seconde surface d'étanchéité 62 ménagée entre les zones filetées adjacentes 43 et 42 sur l'extrémité femelle correspondante lorsque le joint est à l'état vissé. [42] Concernant les filetages, on entend par zones filetées continues, les portions de la surface circonférentielle d'un composant tubulaire présentant un filetage continu, c'est-à-dire sans interruption de l'hélice de filetage. [43] Conformément à l'invention, au moins l'une des première ou seconde ou troisième zones filetées présente un profil de filets à largeur variable, et à serrage autobloquant. Le profil peut être en queue d'aronde pour avantageusement éviter le désengagement des filets lorsque la connexion vissée est sous contrainte. [44] On définit par filetages à serrage radial, les zones filetées comportant les caractéristiques détaillées ci-après sur la figure 2A. Les flancs des filets (ou dents) mâles 34, tout comme les flancs des filets (ou dents) femelles 44, admettent un pas constant alors que la largeur des filets décroît dans la direction des surfaces terminales respectives, de sorte qu'au cours du vissage les filets (ou dents) mâles et femelles finissent par se bloquer les uns dans les autres dans une position déterminée. Plus précisément, le pas LFPb entre les flancs porteurs 46 de la zone filetée femelle est constant tout comme le pas SFPb entre les flancs d'engagement 45 de la zone filetée femelle, avec comme particularité que le pas entre les flancs porteurs est supérieur au pas entre les flancs d'engagement. De même, le pas SFPp entre les flancs d'engagement mâles 35 est constant tout comme le pas LFPp entre les flancs porteurs mâles 36. De plus, les pas respectifs SFPp et SFPb entre les flancs d'engagement mâle 35 et femelle 45 sont égaux entre eux et inférieurs aux pas respectifs LFPp et LFPb entre les flancs porteurs mâle 36 et femelle 46, eux-mêmes également égaux entre eux.». [45] Sur la figure 1, on a également représenté l'épaisseur de l'extrémité male 1, .ep, appelée également la section critique de l'extrémité male 1, définie non pas par la différence entre le diamètre extérieur ODp et le diamètre intérieur IDp de ladite extrémité, mais à la base de la zone filetée 31, c'est-à-dire au niveau du dernier filet. De même, l'épaisseur de l'extrémité femelle 2, eb, appelée également la section critique de l'extrémité femelle 2, est définie non pas par la différence entre le diamètre extérieur ODb et le diamètre intérieur IDb, mais à la base de la zone filetée 43, c'est-à-dire au niveau du dernier filet. [46] A partir de l'épaisseur de l'extrémité male 1, ep, on définit donc la section critique de l'extrémité mâle et à partir de l'épaisseur de l'extrémité femelle 2, eb, on définit donc la section critique de l'extrémité femelle, lesdites sections critiques étant en fait des surfaces lorsqu'on effectue une coupe transversale des extrémités mâle ou femelle au niveau des zones d'épaisseur ep et eb. [47] On définit ainsi l'efficacité du joint comme étant égale au rapport entre la 10 valeur minimum entre la section critique de l'extrémité mâle et la section critique de l'extrémité femelle, et la section courante du tube. Naturellement la section courante du tube est à relier à l'épaisseur des composants filetés mesurée loin des zones filetées. Cette épaisseur est alors constante pour le composant mâle et pour le composant femelle. Cette épaisseur se calcule aussi bien à partir de la différence 15 entre (}Ob et IDb, qu'à partir de la différence entre ODp et IDp. La notion d'efficacité du joint est à relier à la résistance en fatigue du joint. [48] Avantageusement, les première, seconde, troisième zones filetées continues de chaque extrémité peuvent s'étendre suivant une même génératrice de conicité 9. Le fait d'aligner les zones filetées facilite en effet l'étape d'usinage. Une autre 20 variante consisterait à étager les zones filetées selon des génératrices de conicité parallèles entre elles. [49] Avantageusement, les au moins une surface d'étanchéité ménagée entre chacune des zones filetées adjacentes et coopérant entre elles en serrage étanche peuvent former un contact tore sur cône. Ce type de contact dit « ponctuel » est en 25 effet plus stable. [50] Avantageusement, la surface torique est une surface torique bombée convexe, dont le rayon R est préférentiellement compris entre 30 et 100 mm. Un rayon trop grand, c'est-à-dire supérieur à 100 mm de la surface torique, induit des inconvénients identiques à ceux du contact cône sur cône, Un rayon trop faible, 30 c'est-à-dire inférieur à 30 mm, induit une largeur de contact insuffisante. [051] En regard de la surface d'étanchéité torique, la surface d'étanchéité tronconique est supportée par une génératrice de conicité faisant un angle avec l'axe 10 du joint compris dont la tangente du demi-angle au sommet est comprise entre 0,025 et 0,1, ce qui correspond à une conicité comprise entre 5 et 20 %. [052] Avantageusement et tel que représenté sur la figure 2B, au moins l'une des zones filetées continues peut présenter un profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et sans serrage autobloquant. [053] Selon cette configuration et tel que représenté sur la figure 2B, la zone filetée continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et sans serrage autobloquant peut présenter un jeu radial TRG entre les sommets et les fonds de filets compris entre 0.05 et 0.5 mm. En l'occurrence, le jeu est ménagé entre les sommets 37 des filets mâles et les fonds 47 des filets femelles. De ce fait, on ménage des volumes libres permettant d'accueillir la graisse lors du vissage et d'éviter des zones de surpression. [054] Préférentiellement, le jeu radial TRG entre les sommets et les fonds de filets est compris entre 0.1 et 0.3 mm. Cette valeur permet d'avoir suffisamment de volume libre pour stocker la graisse sans affecter l'efficacité de la connexion. [055] Selon cette configuration et tel que représenté sur la figure 2B, la zone filetée continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et sans serrage autobloquant peut présenter un jeu axial TAG entre les flancs d'engagement compris entre 0.002 et 1 mm. En l'occurrence, le jeu TAG est ménagé entre les flancs d'engagement 35 mâles et les flancs d'engagement 45 femelles. De ce fait, on ménage des volumes libres permettant d'accueillir la graisse lors du vissage et d'éviter des zones de surpression. [056] Préférentiellement, le jeu axial TAG entre les flancs d'engagement est compris entre 0.002 et 0.2 mm. Cette valeur permet de minimiser les déplacements axiaux lors des sollicitations alternées. [057] Selon cette configuration et tel que représenté sur la figure 2B, la zone filetée continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et sans serrage autobloquant peut présenter des angles négatifs de flancs d'engagement SFA compris entre 1 et 15 degrés. Cette configuration permet de bloquer radialement les filets. [58] Préférentiellement, les angles négatifs de flancs d'engagement SFA sont compris entre 5 et 8 degrés. Ces valeurs permettent un nombre acceptable de passes d'usinage. [59] De même, la zone filetée continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et sans serrage autobloquant peut présenter des angles négatifs de flancs porteurs LFA compris entre 1 et 15 degrés. [60] De même, les angles négatifs de flancs porteurs LFA sont préférentiellement compris entre 5 et 8 degrés. [61] Selon cette configuration, la zone filetée continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et sans serrage autobloquant peut présenter un pas compris entre 5 et 20 mm. Le pas est alors identique pour l'ensemble des zones filetées. [062] Selon cette configuration, les première, seconde, troisième zones filetées continues de chaque extrémité peuvent s'étendre pour des facilités de vissage suivant une même génératrice de conicité 9 de pente comprise entre 5 et 25 %. [063] Préférentiellement, la génératrice de conicité 9 admet une pente comprise entre 10 et 18 %. [064] Selon une autre variante non représentée de manière détaillée sur les figures, au moins l'une des zones filetées continues peut présenter un profil de filets conique ou de type Buttress selon la norme API 5CT ou à angle de flanc porteur négatif. [065] Selon une autre variante non représentée de manière détaillée sur les figures, chacun des composants tubulaires peut comprendre au moins une quatrième zone filetée continue apte à coopérer en vissage avec la zone filetée correspondante. Cette configuration qui met en oeuvre des filetages dits à « multidépart » permet de minimiser les risques de grippage. ii [66] Les figures 3A à 3N récapitulent les diverses configurations possibles que l'on peut mettre en oeuvre. [67] La figure 3A comporte de gauche à droite une première zone filetée NSLT continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et sans serrage autobloquant, une seconde zone filetée SLT continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et à serrage autobloquant, une troisième zone filetée NSLT continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et sans serrage autobloquant. [68] La figure 3B comporte de gauche à droite une première zone filetée SLT continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et à serrage autobloquant, une seconde zone filetée NSLT continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et sans serrage autobloquant, une troisième zone filetée NSLT continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et sans serrage autobloquant. [069] La figure 3C comporte de gauche à droite une première zone filetée NSLT continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et sans serrage autobloquant, une seconde zone filetée NSLT continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et sans serrage autobloquant, une troisième zone filetée SLT continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et à serrage autobloquant. [70] La figure 3D comporte de gauche à droite une première zone filetée SLT continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et à serrage autobloquant, une seconde zone filetée SLT continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et à serrage autobloquant, une troisième zone filetée SLT continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et à serrage autobloquant. [71] La figure 3E comporte de gauche à droite une première zone filetée NSLT continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et sans serrage autobloquant, une seconde zone filetée SLT continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et à serrage autobloquant, une troisième zone filetée SLT continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et à serrage autobloquant. [72] La igure 3F comporte de gauche à droite une première zone filetée SLT continue a profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et à serrage autobloquant, une seconde zone filetée NSLT continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et sans serrage autobloquant, une troisième zone filetée SLT continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et à serrage autobloquant. [73] La figure 3G comporte de gauche à droite une première zone filetée SLT continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et à serrage autobloquant, une seconde zone filetée SLT continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et à serrage autobloquant, une troisième zone filetée NSLT continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et sans serrage autobloquant. [74] La figure 3H comporte de gauche à droite une première zone filetée continue à profil de filets coniques ou Buttress ou à angle de flanc porteur négatif, une seconde zone filetée SLT-A continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et à serrage autobloquant, une troisième zone filetée NSLT-A continue à profil de filets â largeur variable, en queue d'aronde et sans serrage autobloquant. [75] La figure 31 comporte de gauche à droite une première zone filetée SLT-A continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et à serrage autobloquant, une seconde zone filetée continue à profil de filets coniques ou Buttress ou à angle de flanc porteur négatif, une troisième zone filetée SLT-B continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et à serrage autobloquant. [76] La figure 3J comporte de gauche à droite une première zone filetée continue à profil de filets coniques ou Buttress ou à angle de flanc porteur négatif, une seconde zone filetée SLT-A continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et à serrage autobloquant, une troisième zone filetée SLT-B continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et à serrage autobloquant. [77] La figure 3K comporte de gauche à droite une première zone filetée SLT-A continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et à serrage autobloquant, une seconde zone filetée SLT-B continue à profil de'filets à largeur variable, en queue d'aronde et à serrage autobloquant, une troisième zone filetée continue à profil de filets coniques ou Buttress ou à angle de flanc porteur négatif. [78] La figure 3L comporte de gauche à droite une première zone filetée continue à profil de filets coniques ou Buttress ou à angle de flanc porteur négatif, une seconde zone filetée ÈLT continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et à serrage autobloquant, une troisième zone filetée continue à profil de filets coniques ou Buttress ou à angle de flanc porteur négatif. [79] La figure 3M comporte de gauche à droite une première zone filetée continue à profil de filets coniques ou Buttress ou à angle de flanc porteur négatif, une seconde zone filetée continue à profil de filets coniques ou Buttress ou à angle de flanc porteur négatif, une troisième zone filetée SLT continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et à serrage autobloquant. [80] La figure 3N comporte de gauche à droite une première zone filetée SLT continue à profil de filets à largeur variable, en queue d'aronde et à serrage autobloquant, une seconde zone filetée continue à profil de filets coniques ou Buttress ou à angle de flanc porteur négatif, une troisième zone filetée continue à profil de filets coniques ou Buttress ou à angle de flanc porteur négatif. [81] Des simulations comparatives ont été conduites sur des connexions VAM SL|J-I| et sur des connexions conformes à l'invention. Les connexions VAM SL|J-II sont des connexions de type intégral comportant deux zones filetées étagées séparées par une butée intermédiaire et deux portées d'étanchéité, l'une interne et l'autre externe. [82] Le graphique en figure 4A représente en ce qui concerne la courbe 1 le déplacement relatif des surfaces d'étanchéité interne en contact d'une connexion VAM SLIJ-Il en acier au carbone, de diamètre extérieur 9 7/8" (soit 250,83 mm), de poids nominal 62.8 (soit une épaisseur de 15.88mm) et de limite d'élasticité P110, soit 758 MPa. [83] Le graphique en figure 4A représente en ce qui concerne la courbe 2 le déplacement relatif des surfaces d'étanchéité interne en contact d'une connexion conforme à l'invention en acier au carbone, de diamètre extérieur 9 7/8" (soit 250,83 mm), de poids nominal 62.8 (soit une épaisseur de 15.88mm) et de limite d'élasticité P110, soit 758 MPa. [)84] Uopparaît clairement que la courbe 2 res-te proche de l'axe horizontal. Ceci signifie que la connexion conforme à l'invention est peu sensible aux contraintes appliquées, que ce soit des variations de pression interne (IP) ou de pression externe (EP), des contraintes de traction (T), des contraintes de compression (C), ou plusieurs d'entre elles combinées. [85] La courbe 1 en revanche comporte des portions qui s'éloignent brutalement de l'axe horizontal. Ceci signifie que la connexion VAM SLIJ-II est davantage sensible aux contraintes décrites précédemment. [86] Sur le graphique de la figure 4B, on a représenté des résultats comparatifs entre le déplacement relatif des surfaces d'étanchéité externe en contact de la connexion VAM SLIJ-I I de la figure 4A, et le déplacement relatif des surfaces d'étanchéité en contact de la connexion conforme à l'invention de la figure également 4A. Les conclusions sont identiques à celles de la figure 4A. [87] Ce type de filetage permet d'associer un gain en efficacité car au niveau des sections efficaces des embouts mâle et femelle il n'y a pas de surfaces d'étanchéités mais juste des filets évanouissant. De plus comme montré précédemment, les surfaces d'étanchéités sont situées entre deux zones de filets continues permettant ainsi une plus grande stabilité des contacts lors de sollicitations alternées en traction et compression mais aussi d'augmenter leurs pressions de contact grâce à une épaisseur de matière sous les portées plus importante et ainsi améliorer les performances d'étanchéité sous fortes pressions interne et externe. De même le positionnement de ces portées d'étanchéité se fait au travers d'au moins un filetage autobloquant qui évite d'implémenter une butée et ainsi optimiser les surfaces de filets et la longueur de la connexion permettant une meilleure mise en oeuvre du vissage.