ROTOR DE TURBINE POUR UNE CENTRALE THERMOÉLECTRIQUE DOMAINE TECHNIQUE DE L'INVENTION [0001] Le domaine technique de l'invention est celui des rotors de turbine basse pression pour une centrale thermoélectrique et plus précisément celui de la liaison, entre elles, des ailettes de type élancé. ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE [0002] La problématique de la liaison d'ailettes de type élancé à un arbre d'un rotor pour un rotor de turbine basse pression pour une centrale thermoélectrique est que cette liaison doit garantir un comportement vibratoire sécurisé lorsque le rotor est en rotation. [0003] Il est généralement connu des rotors de turbines pour des centrales thermoélectriques, le rotor comprenant : un disque solidaire d'un arbre apte à être en rotation autour d'un axe de référence, le disque comprenant sur sa périphérie des premières interfaces ; et une pluralité d'ailettes, chacune des ailettes étant de type élancé et comportant une pale présentant une extrémité inférieure et une extrémité supérieure l'extrémité inférieure étant solidaire d'une racine présentant une seconde interface pour coopérer avec les premières interfaces du disque [0004] Lorsque l'ensemble des ailettes est fixé au disque de sorte à former un aubage, l'action d'un fluide sur cet aubage permet la mise en rotation du rotor. [0005] L'utilité de lier les ailettes entre elles résulte de la nécessité de régler le comportement fréquentiel d'un rotor. En effet, les ailettes d'un aubage sont soumises à des sollicitations dynamiques dues au flux de vapeur traversant ledit aubage. Ces sollicitations peuvent entrainer des niveaux de contraintes dans les ailettes aboutissant à leurs ruptures par fatigue. Est entendu par le vocable « fatigue », l'endommagement d'un matériau provoqué par des sollicitations cycliques à un niveau de contrainte relativement élevé par rapport à la limite d'élasticité dudit matériau, provoquant la rupture du matériau en un grand nombre de cycles. Il est donc impératif de réduire les contraintes dynamiques dans les aubages en réglant les fréquences propres pour que ces dites fréquences propres soient éloignées des fréquences d'excitation, lesdites fréquences d'excitation dépendant de la pulsation du flux de vapeur. [0006] Ce phénomène se rencontre pour toutes les ailettes de la turbine. Néanmoins, dans le cas des aubes les plus élancées (généralement, les ailettes des derniers étages d'un module basse pression), les fréquences propres sont relativement basses engendrant un risque important d'entrer en résonnance rendant les ailettes plus facilement excitables. [0007] Une des solutions existantes pour lier les ailettes entre elles, ces ailettes étant de type élancé, consiste à la mise en place d'une pluralité de fils métalliques qui relient chacun au moins deux ailettes. [0008] Une deuxième solution décrite dans l'art antérieur consiste à la mise en place d'un bandeau riveté, reliant une pluralité d'ailettes. Un tel bandeau peut être en particulier situé à l'extrémité supérieure de l'ailette, c'est-à-dire à son extrémité la plus éloignée du disque solidaire de l'arbre. [0009] Ces liaisons ont notamment l'inconvénient de ne pas lier de manière continue les ailettes d'une même roue, dont il résulte que les ailettes peuvent présenter, en rotation, des comportements vibratoires sensiblement variables les unes des autres. [0010] Une autre solution connue consiste à disposer, sur l'extrémité supérieure, un chapeau, ledit chapeau présentant au moins une première extrémité et une deuxième extrémité périphériques, les chapeaux des ailettes formant ensemble, lorsqu'elles sont montées, une structure cylindrique disposée coaxialement à l'axe de référence, la première extrémité de l'un desdits chapeaux étant agencée pour coopérer avec la seconde extrémité du chapeau qui le précède et la seconde extrémité de ce dit chapeau étant agencée pour coopérer avec la première extrémité du chapeau que le succède autour du disque rotor. [0011] Chacun des chapeaux est donc intégré à l'ailette assurant une liaison continue et rigide en fonctionnement quelque soit la vitesse de rotation. Ainsi l'aubage formé par l'ensemble des ailettes fixées au disque présente une structure cylindrique coaxiale à l'axe de référence, cette structure pouvant être aussi décrite comme un bandeau périphérique subdivisée en chapeaux. [0012] Néanmoins, un tel mode de réalisation présente notamment l'inconvénient que, lorsque le rotor est en rotation, la force centrifuge entraine un dévrillage des ailettes, c'est-à-dire un mouvement de torsion de chacune des ailettes autour d'un axe sensiblement radial à l'axe de référence correspondant à un axe selon lequel la pale de l'ailette se prolonge. Il en résulte une pression de contact entre ces ailettes, en particulier entre leurs chapeaux, de moins en moins intense au fur et à mesure que la vitesse de rotation du rotor augmente. En outre, pour assurer un contact continu entre les chapeaux malgré cet effet de dévrillage, il est appliqué à l'ailette lors de son montage sur le disque du rotor, une précontrainte de torsion. [0013] Dans le cas des ailettes élancées, le dévrillage est important et pour les vitesses élevées, entraine une perte du contact entre chapeaux des ailettes.
Le comportement dynamique de l'aubage n'est alors plus maitrisé. D'autre part les précontraintes de torsions à appliquer pour de telles ailettes sont aussi très importantes engendrant des sollicitations mécaniques dont résulte une résistance à la fatigue plus faible de l'ailette. EXPOSE DE L'INVENTION [0014] L'invention vise à remédier à tout ou partie des inconvénients de l'état de la technique, en particulier aux problèmes de perte du contact entre les chapeaux des ailettes en cas de dévrillage et de précontrainte à appliquer lors du montage des ailettes sur un disque du rotor, tout en proposant une solution économique, facile à mettre en oeuvre et assurant une sécurité de fonctionnement optimale. [0015] Pour ce faire est proposé selon un premier aspect un rotor d'une turbine basse pression pour une centrale thermoélectrique, ledit rotor comprenant: au moins un disque solidaire d'un arbre apte à être en rotation autour d'un axe de référence, le disque comprenant sur sa périphérie une première interface ; une pluralité d'ailettes, chacune des ailettes étant de type élancé, comportant au moins une pale, et au moins deux extrémités : - une extrémité inférieure solidaire d'une racine présentant une seconde interface pour coopérer avec la première interface du disque; et - une extrémité supérieure solidaire d'un chapeau, ledit chapeau présentant au moins une première extrémité et une deuxième extrémité ; les chapeaux des ailettes formant ensemble, lorsqu'elles sont montées, une structure cylindrique disposée coaxialement à l'axe de référence, la première extrémité de l'un desdits chapeaux étant agencée pour coopérer avec la seconde extrémité du chapeau qui le précède et la seconde extrémité de ce dit chapeaux étant agencée pour coopérer avec la première extrémité du chapeau que le succède autour du disque rotor, ledit rotor étant caractérisé en ce que : la première interface du disque présente des rainures coaxiales par rapport à l'axe de référence, parallèles entre elles et de rayons sensiblement égaux ; et la seconde interface de chacune des ailettes présentant des saillies dirigées dans le prolongement de ladite ailette et coopérant avec au moins une partie des rainures ; les première et seconde interfaces présentant chacune des séries d'orifices les traversant axialement de part en part, alignées lorsque lesdites première et seconde interfaces coopèrent ensemble, et dans lesquels des broches sont insérées ; et chacun des chapeaux présentant sur ses première et seconde extrémités une surface plane principale dirigée sensiblement radialement, la surface plane principale formant avec un plan orthogonal à l'axe de référence, un angle a, ledit angle a étant: - positif par rapport à au sens de la circulation d'un fluide dans la turbine selon l'axe de référence, et sensiblement compris entre 20° et 500; et - orienté en sens contraire au sens de torsion de chacune des ailettes lorsque le rotor est en rotation. [0016] Est entendu par le vocable « élancée » relatif à l'ailette, une ailette qui, dans le domaine technique considéré, présente un rapport d'un rayon au sommet 15 sur un rayon de base supérieur ou égale à 1,5 avec : le rayon de base : la distance entre l'axe de référence et la base de l'ailette; et le rayon au sommet : la distance entre l'axe de référence et le profil sommet de l'ailette. 20 [0017] Une telle configuration offre de nombreux avantages, tant sur le plan de la fiabilité de son utilisation à des vitesses de rotation importantes du rotor que sur le plan de la mise en oeuvre. [0018] En effet, lorsque l'ensemble des ailettes est fixé au disque de sorte à former un aubage, l'action d'un fluide sur cet aubage permet la rotation du rotor.
25 En outre, lors de la rotation du rotor, la force centrifuge exercée sur les ailettes entraine un effet de dévrillage de ces dites ailettes, c'est-à-dire un mouvement de torsion de l'ailette dont il résulte une pression de contact de plus en plus intense au fur et à mesure que la vitesse de rotation du rotor augmente. [0019] En effet, dans la configuration décrite, où chacun des chapeaux présente sur ses première et seconde extrémités une surface plane dirigée sensiblement radialement formant avec un plan orthogonal à l'axe de référence, un angle a, ledit angle a étant : positif par rapport à la circulation d'un fluide dans la turbine selon l'axe de référence, et sensiblement compris entre 200 et 500 ; et orienté en sens contraire au sens de torsion de chacune des ailettes par une action du fluide sur sa pale, cela permet que la pression de contact évolue en étant de plus en plus importante au fur et à mesure que la vitesse de rotation du rotor augmente. Il en résulte donc l'effet inverse de celui décrit par l'art antérieur. [0020] Une telle caractéristique de la pression de contact, de plus en plus importante au fur et à mesure que la vitesse de rotation du rotor augmente, permet une liaison fiable des ailettes entre elles à vitesse nominale et permet ainsi de s'assurer que la pulsation du flux vapeur ne rentre pas en résonnance avec les fréquences propres des ailettes. [0021] En sus, grâce à un tel chapeau, l'ailette ne nécessite pas, lors de son montage sur le disque, que lui soit appliquée une importante précontrainte de torsion. En effet, la pression de contact entre chacun desdits chapeaux augmentant avec la vitesse de rotation du rotor, cette pression de contact peut être faible voire nulle au repos, c'est-à-dire lorsque la vitesse de rotation de la turbine est nulle. [0022] Par ailleurs, dans l'art antérieur une précontrainte de torsion était appliquée sur une ailette lors de son montage, celle-ci comportant une racine de type pied de sapin. L' ailette était donc montée par translation axiale de sa racine dans un rainurage d'un disque prévu à cet effet, la précontrainte de torsion étant effectuée lors de cette étape. [0023] Dans notre cas, la précontrainte de torsion est faible par rapport à l'effort de torsion nécessaire dans l'art antérieur, ceci grâce à l'aspect « auto- serrant » des chapeaux lorsque le rotor est en rotation, l'ailette peut donc être montée par translation radiale. En effet, dans une telle configuration, lors du montage, chacune des saillies des secondes interfaces des ailettes vient coopérer, par translation radiale de l'ailette vers le disque solidaire de l'arbre, avec les rainures des premières interfaces du disque. Les efforts de torsions nécessaires au montage des ailettes sont donc négligeables ou quasi nuls. [0024] Selon une autre caractéristique technique, chacune des première et seconde extrémités des chapeaux présente sensiblement une forme de chevron. [0025] Est entendu par le vocable « forme de chevron », une forme en « V ». [0026] Une telle forme permet d'améliorer la coopération des extrémités des chapeaux deux à deux. [0027] Avantageusement, lorsque les chapeaux coopèrent deux à deux et lorsque le rotor est en rotation autour de l'arbre, une surface de contact est formée entre deux desdits chapeaux, ladite surface de contact étant située sur la surface plane principale. [0028] Selon une caractéristique technique particulière, la surface de contact représente entre 10 et 90% de la surface plane principale. [0029] Cette surface de contact peut être choisie en définissant une surface plane principale présentant une surface plus ou moins importante, en particulier une largeur axiale plus ou moins importante ou non. Un tel choix d'un dimensionnement prédéterminé de la surface de contact influe sur le niveau de serrage des chapeaux lorsque le rotor est en rotation. Ainsi, une surface faible assurera, à une vitesse nominale de rotation du rotor un effet d' «auto-serrage» important et inversement. [0030] Avantageusement, la première et/ou la seconde extrémité(s) des chapeaux présente(nt) au moins une première surface plane secondaire située entre la surface plane principale et le côté de l'arrivée du fluide, ladite première surface plane secondaire formant avec le plan orthogonal à l'axe de référence, un angle 13 positif par rapport au sens de la circulation d'un fluide dans la turbine selon l'axe de référence, et sensiblement compris entre 85 et 95°, de préférence encore sensiblement égale à 90°. [0031] Cela permet en outre et de manière avantageuse de pouvoir concevoir un chapeaux d'une ailette de sorte à lui donner une largeur axiale suffisante pour lui assurer une résistance mécanique optimale et une surface plane principale adaptée, laquelle est fonction du serrage souhaité des contacts entre les chapeaux. [0032] Dans un mode de réalisation préféré, la surface plane principale est bordée latéralement par cette première surface plane secondaire située du côté de l'arrivée du fluide. [0033] D'une manière similaire et avantageusement la première et/ou la seconde extrémité(s) des chapeaux présente(nt) au moins une deuxième surface plane secondaire située entre la surface plane principale et un côté de la sortie du fluide, ladite deuxième surface plane secondaire formant avec le plan orthogonal à l'axe de référence, un angle cp positif par rapport à la circulation d'un fluide dans la turbine selon l'axe de référence, et sensiblement compris entre 100 et 175°. [0034] Dans un mode de réalisation préféré, la surface plane principale est bordée latéralement par cette deuxième surface plane secondaire située du côté de la sortie du fluide. [0035] Par ailleurs, est proposé selon un deuxième aspect de l'invention, une centrale thermoélectrique caractérisée en ce qu'elle comporte au moins un rotor selon l'une quelconque des revendications précédentes. [0036] Est également proposé selon un autre aspect de l'invention, un procédé de montage des ailettes d'un rotor tel que décrit ci-avant, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il comporte au moins les étapes suivantes : une étape de mise en place des ailettes sur le disque dans laquelle chacune des saillies des secondes interfaces des ailettes vient coopérer, par translation radiale de l'ailette vers le disque solidaire de l'arbre, avec les rainures des premières interfaces du disque ; et une étape de verrouillage des ailettes sur le disque dans laquelle les broches sont insérées dans les orifices principaux constitués des séries d'orifices alors alignés des première et seconde interfaces. BREVE DESCRIPTION DES FIGURES [0037] D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront à la lecture de la description qui suit, en référence aux figures annexées, qui illustrent : figure 1, un schéma simplifié d'un module basse pression d'une turbine selon un mode de réalisation ; figure 2, une vue d'une ailette disposée sur un disque rotor selon un mode de réalisation ; figure 3, une vue de droite d'une racine d'une ailette selon un mode de réalisation ; figure 4, une vue de dessus d'un chapeau d'une ailette selon un mode de réalisation ; figure 5, une vue de dessus de trois chapeaux coopérant deux à deux illustrant une partie d'une structure cylindrique disposée coaxialement à l'axe de référence selon un mode de réalisation ; la figure 6, deux courbes d'évolution du serrage des chapeaux en fonction de la vitesse de rotation d'une turbine selon deux modes de réalisation. [0038] Pour plus de clarté, les éléments identiques ou similaires sont repérés par des signes de référence identiques sur l'ensemble des figures. DESCRIPTION DETAILLEE D'UN MODE DE REALISATION [0039] La figure 1 montre un rotor 1 d'une turbine 2 selon un mode de réalisation. En effet, est représenté sur cette figure un schéma simplifié d'un module basse pression à double flux, la circulation de la vapeur étant représentée sur la figure par des flèches V. [0040] Sur cette figure 1 un rotor 1 d'une turbine 2 basse pression pour une centrale thermoélectrique, ici une centrale nucléaire. Dans cette configuration la vapeur est admise dans la turbine 2 sensiblement au centre de celle-ci et circule dans ladite turbine 2 en traversant alors cinq « étages », chaque étage étant composé d'un disque 3 rotor solidaire d'un même arbre 4 apte à être en rotation autour d'un axe de référence A, chacun desdits disques rotor 1 étant muni d'une pluralité d'ailettes 6 réparties sur leur périphérie. [0041] Il est à noter que le nombre d'étages n'est pas exhaustif et peut varier. En effet, dans des modes de réalisation différents, la turbine 2 peut comporter, par exemple, quatre, cinq ou six étages. [0042] En outre, pour des raisons de clarté, les ailettes sont représentées sans moyen de liaisonnement, c'est-à-dire sans chapeau 12, et leur moyen de fixation au disque 3 du rotor lequel est solidaire de l'arbre 4 n'est pas illustré. [0043] La vapeur, une fois admise dans la turbine 2 se dirige sensiblement axialement, dans un sens ou dans l'autre, traversant respectivement un premier, un deuxième, un troisième, un quatrième et un cinquième étage, entrainant la rotation des disques 3 rotors par l'action de ladite vapeur sur les ailettes, et donc également la rotation de l'arbre 4 autour de l'axe de référence A. [0044] La figure 2 montre une vue d'une ailette 6 disposée sur un disque rotor selon un mode de réalisation. [0045] Cette ailette 6 est de type élancé, c'est-à-dire qu'elle présente un rapport d'un rayon au sommet Rs sur un rayon de base Rb supérieur ou égal à 1,5 5 avec : le rayon de base Rb la distance entre l'axe de référence A et la périphérie du disque solidaire de l'arbre ; et le rayon au sommet Rs : distance entre l'axe de référence A et un chapeau 12. 10 [0046] Une telle ailette est généralement utilisée dans le quatrième et/ou le cinquième étage d'une turbine 2 basse pression. [0047] L'ailette 6 comporte une pale 7, et deux extrémités 8, 9: une extrémité inférieure 8 solidaire d'une racine 10 présentant une seconde interface 11 pour coopérer avec une première interface 5 15 située à la périphérie d'un disque 3, le disque 3 étant solidaire d'un arbre 4 non visible sur cette figure et apte à être en rotation autour de l'axe de référence A; et une extrémité supérieure 9 solidaire d'un chapeau 12, ledit chapeau 12 présentant au moins une première extrémité 13 et une deuxième 20 extrémité 14 (voir figure 4). [0048] Dans cette figure, la distance séparant l'ailette 6 de l'axe de référence A n'est pas à l'échelle, cet axe étant illustré afin d'améliorer la compréhension du dispositif. [0049] Plus précisément, la première interface 5 à la périphérie extérieure du 25 disque 3 présente cinq rainures 15 coaxiales par rapport à l'axe de référence A, parallèles entre elles et de rayons R15 sensiblement égaux. De telles rainures 15 3002 970 12 coaxiales à l'axe de référence A forment donc un rainurage sensiblement annulaire par rapport à cet axe de référence A. [0050] En outre, la seconde interface 11 à l'extrémité inférieure de l'ailette 6 présente cinq saillies 16 dirigées dans le prolongement de ladite ailette 6. [0051] L'ailette 6 est représentée dans une position dans laquelle la seconde interface 11 coopère avec la première interface 5 du disque 3, c'est-à-dire que les cinq saillies 16 de l'ailette 6 sont insérées en coopérant dans les cinq rainures 15 verrouillant ainsi axialement l'ailette 6 par rapport au disque 3 rotor. [0052] Le mouvement radial de l'ailette 6 est quant à lui verrouillé par l'intermédiaire des broches. [0053] En effet, les première 5 et seconde 11 interfaces présentant chacune des séries d'orifices 17 (voir figure 3) les traversant axialement de part en part. Lorsque les cinq saillies 16 de l'ailette 6 sont insérées dans les cinq rainures 15, la série d'orifices de la première interface 5 vient en regard de la série d'orifices de la seconde interface 11 de sorte à être alignées, permettant alors d'être traversées ensemble par une même broche, verrouillant radialement l'ailette 6 sur le disque 3 du rotor. [0054] Plus précisément dans ce mode de réalisation, deux série d'orifices 17 sont prévues sur les saillies 16 de l'ailette, lesquelles traversent ces saillies chacune selon des axes orthogonaux aux parois principales desdites saillies. Ces séries d'orifices sont dirigées axialement lorsque l'ailette est en position de verrouillage. [0055] Les orifices 17 sont ici circulaires, permettant, lorsque les séries d'orifices 17 des saillies 16 et des rainures 15 sont alignées, de former deux orifices principaux cylindriques débouchant de part et d'autre et sur deux bords du disque 3 et dans lesquels les broches de formes complémentaires sensiblement cylindriques et rectilignes coopèrent. [0056] Un procédé de montage préféré d'une telle ailette 6 comporte les étapes suivantes : une étape de mise en place de l'ailette 6 sur le disque 3 dans laquelle chacune des saillies 16 des secondes interfaces 11 des ailettes 6 vient coopérer, par translation radiale de l'ailette 6 vers le disque 3, avec les rainures 14 de la première interface 5 du disque 3; et une étape de verrouillage des ailettes 6 sur ledit disque 3 dans laquelle les broches sont insérées dans les orifices principaux constitués des séries d'orifices 17 alors alignés des première 5 et seconde 11 interfaces. [0057] Ces étapes sont répétées une à une pour chacune des ailettes. [0058] La figure 3 représente une vue de droite d'une racine d'une ailette selon ce mode de réalisation. [0059] Les figures 4 et 5 illustrent respectivement une vue de dessus d'un chapeau 12 d'une ailette 6 selon un mode de réalisation une vue de dessus de trois de ces chapeaux 12 similaires coopérant deux à deux et illustrant une partie d'une structure cylindrique disposée coaxialement à l'axe de référence A. [0060] Dans ces deux vues, le sens de circulation d'un fluide est représenté par une flèche F, et le sens de rotation de l'ailette 6 est représenté par une autre flèche R. [0061] Plus précisément, la figure 4 représente un chapeau 12 d'une ailette 6 dans une vue de dessus. Le sens de circulation d'un fluide est dirigé selon l'axe de référence A. Le sens de rotation R de l'ailette dépend du profil aérodynamique de la pale 7 de l'ailette 6. [0062] Dans une telle vue, un angle orienté dans le sens contraire de la rotation des aiguilles d'une montre définit un angle positif, tandis qu'un angle 3002 970 14 orienté dans le sens de rotation des aiguilles d'une montre définit un angle négatif. [0063] Un chapeau 12 d'une ailette 6 présente un corps s'étendant sensiblement dans un plan orthogonal à un axe radial à l'axe de référence A, 5 c'est-à-dire encore, perpendiculairement à un axe de prolongement de la pale 7. Ce corps est délimité latéralement, ou axialement par rapport audit axe de référence A, par deux surfaces latérales 20, 21 sensiblement parallèles à un plan orthogonal Pi à l'axe de référence A, une distance séparant ces dites surfaces latérales 20, 21 définissant une largeur du chapeau 12. 10 [0064] En outre, le chapeau 12 présente une première 13 et un seconde 14 extrémité présentant chacune une surface plane principale 18 dirigée sensiblement radialement, la surface plane principale 18 formant avec le plan orthogonal Pi à l'axe de référence A, un angle a, ledit angle a étant : positif par rapport au sens de la circulation d'un fluide F dans la 15 turbine 2 selon l'axe de référence A, et sensiblement égale à 30 degrés ; et orienté en sens contraire au sens de torsion T de l'ailette 6 par l'action du fluide F sur sa pale 7. [0065] Les surfaces latérales 20, 21 du chapeau étant parallèles au plan Pi 20 orthogonal à l'axe de référence A, l'angle a correspond également à l'angle formé entre la surface plane principale 18 et l'une des surfaces latérales 20, 21. [0066] La seconde extrémité 14 des chapeaux 12 présente : une première surface plane secondaire 19 située entre la surface plane principale 18 et un côté de l'arrivée du fluide, bordant la 25 surface latérale 20, ladite première surface plane secondaire 19 formant avec le plan orthogonal Pi à l'axe de référence A, un angle 13 positif par rapport au sens de la circulation d'un fluide F dans la turbine 2, et sensiblement égale à 90 degrés ; dans ce mode de réalisation, ladite première surface plane secondaire 19 est bordée à la fois par la surface plane principale 18 et par la surface latérale 20; une deuxième surface plane secondaire 19' située entre la surface plane principale 18 et un côté de la sortie du fluide, ladite deuxième surface plane secondaire 19' étant bordée à un de ses côtés par la surface latérale 21 et formant avec le plan orthogonal Pi à l'axe de référence A, un angle cp positif par rapport à la circulation d'un fluide dans la turbine 2, et sensiblement égale à 150 degrés ; et une troisième surface secondaire 19" bordée d'un côté par la première surface plane secondaire 18 et de l'autre côté par la deuxième surface plane secondaire 19', la troisième surface secondaire 19" formant avec le plan orthogonal Pi à l'axe de référence A, un angle égal à 90 degrés. [0067] La deuxième surface secondaire 19' forme avec la surface plane principale 18 de la seconde extrémité 14 un angle positif aigu donnant à la seconde extrémité une forme de chevron. [0068] Par ailleurs, la première extrémité 13 des chapeaux 12 présente quant à elle : une première surface plane secondaire 19 située entre la surface plane principale 18 et le côté de l'arrivée du fluide, bordant la surface latérale 20, ladite première surface plane secondaire 19 formant avec le plan orthogonal Pi à l'axe de référence A, un même angle 13 ; dans ce mode de réalisation, ladite première surface plane secondaire 19 de la première extrémité 13 est parallèle à la première surface plane secondaire de la seconde extrémité 14 et, est bordée à la fois par la surface plane principale 18 et par la surface latérale 20; une deuxième surface plane secondaire 19' située entre la surface plane principale 18 et un côté de la sortie du fluide, ladite deuxième surface plane secondaire 19' étant bordée à un de ses côtés par la surface latérale 21 et formant avec le plan orthogonal Pi à l'axe de référence A, un même angle (p ; dans ce mode de réalisation, ladite deuxième surface plane secondaire 19' de la première extrémité 13 est parallèle à la deuxième surface plane secondaire 19' de la seconde extrémité 14; la surface plane principale 18 et la deuxième surface plane secondaire 19' étant reliées l'une à l'autre par un arrondi, c'est-à-dire, une surface circulaire partielle destinée à supprimer une arrête vive. [0069] Les première et seconde extrémités 13, 14 présentent des profils similaires à la différence prêt qu'ils sont complémentaires : dans la première extrémité 13, la deuxième surface secondaire 19' et la surface plane principale 18 sont reliées l'une à l'autre par un arrondi ; tandis que dans la deuxième extrémité 14, la deuxième surface secondaire 19' et la surface plane principale 18 sont reliées l'une à l'autre par un chanfrein portant la troisième surface secondaire 19". [0070] Cela permet notamment aux chapeaux des ailettes de pouvoir coopérer deux à deux. [0071] Un tel agencement des chapeaux des ailettes coopérant deux à deux est illustré à titre d'exemple, figure 5. [0072] Plus précisément, les chapeaux 12 des ailettes 6 forment ensemble, lorsqu'elles sont montées, une structure cylindrique disposée coaxialement à l'axe de référence A. Pour améliorer la clarté, seuls trois des chapeaux 12 coopérant deux à deux sont ici illustrés dans une vue de dessus. [0073] La première extrémité 13, de l'un desdits chapeaux 12, est agencée pour coopérer avec la seconde extrémité 140 du chapeau 120 qui le précède et la seconde extrémité 14, de ce dit chapeaux 12, étant agencée pour coopérer avec la première extrémité 13,+1 du chapeau 12,+1 que le succède autour du disque rotor 3. [0074] Par ailleurs, dans cette configuration, c'est-à-dire lorsque les chapeaux 12 coopèrent deux à deux et lorsque le rotor 1 est en rotation autour de l'arbre 4, une surface de contact S, est formée entre deux desdits chapeaux 12 adjacents, ladite surface de contact S, étant située sur la surface plane principale 18. [0075] L'action du fluide F sur chacune des ailettes entraine, en plus de ladite rotation du rotor, un effet de dévrillage de ces dites ailettes, c'est-à-dire un mouvement de torsion T, de l'ailette 6 dont il résulte une pression de contact localisée sur la surface de contact S, de plus en plus intense au fur et à mesure que la vitesse de rotation du rotor augmente. [0076] En effet, l'effet de dévrillage de l'ailette portant le chapeau 12, correspond à un mouvement de torsion T, de l'ailette autour d'un axe sensiblement radial à l'axe de référence A, cette axe sensiblement radial correspondant au prolongement de la pale 7 de l'ailette 6. [0077] Du fait que chacun des chapeaux 12 présente sur ses première 13 et seconde 14 extrémités une surface plane principale 18 formant avec un plan orthogonal Pi à l'axe de référence A, un angle a tel que : l'angle a est positif par rapport à au sens de la circulation du fluide dans la turbine 2 selon l'axe de référence A, et sensiblement égale à 300; et l'angle a est orienté en sens contraire au sens de torsion T de chacune des ailettes 6 lorsque le rotor est en rotation. Il en résulte que, pour deux chapeaux adjacents 12' : la surface principale 18 portée par la seconde extrémité 14, du chapeau 12, exerce une première force sur la surface principale 18 portée par la première extrémité 13'1 du chapeau 12'1 dont la projection sur l'axe de référence est négative par rapport au sens de circulation du fluide, cette première force étant localisé au niveau de la surface de contact S, et sensiblement orthogonale à cette dernière ; et que la surface principale 18 portée par la première extrémité 13,1 du chapeau 12'1 exerce une deuxième force sur la surface principale 18 portée par la seconde extrémité 14, du chapeau 12, opposée à la première force et dont la projection sur l'axe de référence est positive par rapport au sens de la circulation du fluide, cette deuxième force étant localisé au niveau de la surface de contact S, et sensiblement orthogonale à cette dernière. [0078] La description du contact entre les deux chapeaux 12, et 12'1 est similaire entre chacun des chapeaux adjacents deux à deux et le raisonnement s'applique mutatis mutandis aux autres chapeaux, par exemple entre les deux chapeaux 120 et 12,. [0079] L'effet de dévrillage, et donc le mouvement de torsion T, étant de plus en plus importants au fur et à mesure que les ailettes 6 sont mises en rotation par l'effet du fluide F qui circule dans la turbine 2 sur leur pale 7, les première et deuxième forces présentent des composantes de plus en plus grandes au fur et à mesure que la vitesse de rotation du rotor augmente. [0080] En outre, ces forces étant opposées et dirigées l'une vers l'autre, il en résulte une pression de contact localisée sur la surface de contact S, de plus en plus intense au fur et à mesure que ladite vitesse de rotation du rotor augmente. [0081] Dans ce mode de réalisation, la surface de contact S, représente environ 80% de la surface plane principale 18. 3002 9 70 19 [0082] La figure 6 montre deux courbes d'évolution du serrage des chapeaux 12 en fonction de la vitesse de rotation d'une turbine selon deux modes de réalisation. [0083] Les deux courbes C1, C2 ici représentées correspondent à des ailettes 5 différentes, en particulier dont les caractéristiques mécaniques diffèrent. Ces ailettes 6 sont ici dans les deux cas des ailettes 6 dites élancées. [0084] Plus précisément, le repère proposé présente pour abscisse, la vitesse de rotation des ailettes 6 et pour ordonnée, la pression de contact entre deux chapeaux 12 adjacents. 10 [0085] Pour chacune de ces ailettes 6, la pression de contact P(V) à vitesse nominale V, est la même, mais l'évolution de ces courbes C1, C2 sont différentes. [0086] En effet, pour ce qui concerne l'évolution de la pression de contact entre deux chapeaux 12 d'une ailette 6 illustrée courbe C1, celle-ci est la suivante : 15 à vitesse nulle, la pression de contact est nulle. En d'autres termes, les ailettes s'affranchissent d'une quelconque précontrainte de torsion à l'assemblage ; au fur et à mesure que la vitesse de rotation augmente d'une vitesse nulle à une vitesse V, où le contact entre les chapeaux 12 est initié, 20 lesdits chapeaux 12 ne sont pas en contact, ceci résultant d'un jeu entre chacun des chapeaux 12 adjacents lors du montage. dès que la vitesse de rotation du rotor est supérieure à la vitesse Vc, la pression de contact entre chacun des chapeaux 12 augmente de façon proportionnelle, illustré ici par une courbe présentant le profil 25 d'une droite, du fait de l'effet de dévrillage des ailettes 6. [0087] Pour ce qui concerne l'évolution de la pression de contact entre deux chapeaux 12 d'une ailette 6 illustrée courbe C2, celle-ci illustre un mode de réalisation dans lequel les ailettes 6 sont assemblées de sorte qu'aucun jeu ne subsiste à l'arrêt entre deux chapeaux 12 adjacents, c'est-à-dire à vitesse de rotation nulle. [0088] En effet, bien que la pression de contact augmente proportionnellement à la vitesse de rotation, il est ici appliqué à l'ailette 6 lors de son montage sur le disque 3 du rotor, une précontrainte de torsion dont il résulte une pression de contact Po non nulle à vitesse de rotation nulle. [0089] Il est précisé qu'une telle précontrainte de torsion ne porte pas préjudice ici aux ailettes au vue de la configuration des chapeaux 12 selon l'invention et du fait que les ailettes sont élancées. En effet, dans notre cas, si une précontrainte de torsion est appliquée lors du montage, celle-ci n'excédera pas une force pouvant être appliquée manuellement par un opérateur. Il s'agit donc ici d'une précontrainte de torsion négligeable en comparaison de celle présentée dans l'art antérieur. [0090] Par ailleurs sont ici illustrées deux limites inférieure L, et supérieure Ls de pression. Selon une configuration préférée, la pression de contact P(V) à vitesse nominale V, présente une valeur comprise entre les deux valeurs de ces limites de pression inférieure L, et supérieure L. [0091] En effet, dans le cas où la pression de contact est supérieure à la limite supérieure de pression Ls, les contraintes appliquées à l'ailette 6, en particulier au niveau de la jonction du chapeau 12 et de la pale 7 sont trop importants pour garantir la tenue mécanique de l'ensemble et cela peut aboutir à des déformations mécaniques destructives du rotor. [0092] A l'inverse, dans le cas où la pression de contact est inférieure à la limite inférieure de pression L' le comportement vibratoire des ailettes n'est pas suffisamment maitrisé pour garantir une tenue mécanique sécurisée. En effet, dans ce cas les fréquences propres des ailettes 6 ne sont pas réglées de manière suffisamment précises pouvant entrainer, lorsque celles-ci sont proches des fréquences d'excitation, des contraintes mécaniques importantes aboutissant à la rupture des ailettes. De préférence, la pression de contact est supérieure à 3MPa. [0093] Dans notre cas les chapeaux 12 des ailettes 6 tels que décrits permettent, en fonction de leur géométrie, en particulier en paramétrant la surface de contact, de limiter ou non cette pression de contact à vitesse nominale pour la régler entre ces deux intervalles limites, cela tout en conservant une facilité d'assemblage desdites ailettes sur le disque 3 du rotor. [0094] L'invention est décrite dans ce qui précède à titre d'exemple. Il est entendu que l'homme du métier est à même de réaliser différentes variantes de réalisation de l'invention sans pour autant sortir du cadre de l'invention.