FR2999281A1

FR2999281A1 - Refrigeration system i.e. refrigerator, for building, has control unit controlling ventilator so that ventilator operates when difference between measured temperature of fluid and measured temperature of air is higher than preset value

Info

Publication number: FR2999281A1
Application number: FR1261858A
Authority: FR
Inventors: Fernando Ramos
Original assignee: PRESTICLIM
Current assignee: PRESTICLIM
Priority date: 2012-12-11
Filing date: 2012-12-11
Publication date: 2014-06-13
Anticipated expiration: 2032-12-11
Also published as: FR2999281B1

Abstract

The system has two temperature sensors placed in a circuit of a supercooling module (6). The sensors measure a temperature of air proximity to a heat exchanger (60) and a temperature of fluid e.g. water, of a cycle at an inlet of the heat exchanger. A control unit controls a ventilator (601) of the heat exchanger according to information received by the sensors so that the ventilator operates when a difference between the measured temperature of the fluid and the measured temperature of the air is higher than a preset value parameterizable via the control unit. An independent claim is also included for a method for optimizing operation of a refrigeration system.

Description

Installation et procédé d'optimisation de fonctionnement d'une installation frigorifique DOMAINE TECHNIQUE DE L'INVENTION La présente invention se rapporte au domaine des dispositifs thermodynamiques et des machines dynamothermiques. L'invention concerne plus particulièrement une installation frigorifique et un procédé d'optimisation de fonctionnement d'une telle installation, grâce auquel le rendement de l'installation frigorifique est amélioré. ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L'INVENTION De façon connue en soi, les systèmes thermiques comme les pompes à chaleur ou inversement les réfrigérateurs, capte de l'énergie thermique d'une source de chaleur dite source froide pour la restituer dans une autre source de chaleur dite source chaude. Dans le cas d'une pompe à chaleur, la chaleur puisée dans la source froide est restituée dans un circuit de chauffage, de l'eau circulant dans ce circuit, généralement à l'intérieur d'un bâtiment. Dans le cas d'un réfrigérateur, ou plus généralement d'une installation frigorifique, la chaleur puisée dans l'enceinte qu'est la source froide est évacuée généralement vers l'extérieur, tandis que la source froide est isolée de manière à permettre la baisse de température à l'intérieur de l'enceinte. Une installation frigorifique comprend classiquement un compresseur, un condenseur pour fournir de la chaleur, un détendeur préparant la réaction de vaporisation en abaissant la pression du liquide (pour fournir un liquide basse pression à l'évaporateur) et un évaporateur. L'évaporateur consiste généralement en un échangeur thermique dans lequel un fluide frigorigène liquide, dit fluide de cycle, est vaporisé par la chaleur extraite de la source froide. Ce type d'installation comprend également souvent un réservoir de fluide frigorigène intégré dans le circuit de l'installation en sortie du condenseur, ce réservoir compensant les variations de volume de fluide frigorigène liées aux cycles de vaporisation/liquéfaction du fluide.TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION The present invention relates to the field of thermodynamic devices and dynamothermic machines. The invention relates more particularly to a refrigeration plant and a process for optimizing the operation of such an installation, by which the efficiency of the refrigerating plant is improved. BACKGROUND OF THE INVENTION In a manner known per se, thermal systems such as heat pumps or conversely refrigerators, captures thermal energy from a source of heat so-called cold source to restore it in another source of heat. so-called hot source heat. In the case of a heat pump, the heat drawn from the cold source is returned to a heating circuit, water flowing in this circuit, usually inside a building. In the case of a refrigerator, or more generally of a refrigerating installation, the heat drawn from the enclosure that is the cold source is evacuated generally towards the outside, while the cold source is isolated so as to allow the temperature drop inside the enclosure. A refrigeration plant conventionally comprises a compressor, a condenser for supplying heat, an expander preparing the vaporization reaction by lowering the pressure of the liquid (to provide a low pressure liquid to the evaporator) and an evaporator. The evaporator generally consists of a heat exchanger in which a liquid refrigerant, called cycle fluid, is vaporized by the heat extracted from the cold source. This type of installation also often includes a refrigerant tank integrated in the circuit of the installation at the outlet of the condenser, this tank compensating the refrigerant volume variations related to the vaporization / liquefaction cycles of the fluid.

Le coefficient de performance COP d'une installation frigorifique se définit comme le ratio entre la puissance calorifique prélevée au niveau de l'évaporateur et le travail fourni. Ce travail correspond à la puissance électrique consommée par le moteur pour mouvoir le système de compression. Ce coefficient de performance est donc d'autant meilleur que la température du fluide de cycle l'entrée de l'évaporateur est basse. Il y a donc un grand intérêt à sous-refroidir le fluide de cycle en sortie du condenseur, de manière à améliorer le rendement de l'installation. Afin de sous-refroidir le fluide frigorigène, Il est connu dans l'art antérieur de créer une dérivation conduisant le fluide de cycle chaud directement de la sortie du condenseur à l'évaporateur. Cette façon de procéder permet d'augmenter la plage de fonctionnement en température de l'installation, en limitant le dépôt de givre sur l'évaporateur, mais n'a cependant pas d'incidence sur le COP.The coefficient of performance COP of a refrigeration plant is defined as the ratio between the heat output taken from the evaporator and the work supplied. This work corresponds to the electric power consumed by the motor to move the compression system. This coefficient of performance is therefore even better than the temperature of the cycle fluid the inlet of the evaporator is low. There is therefore a great interest in sub-cooling the cycle fluid leaving the condenser, so as to improve the efficiency of the installation. In order to sub-cool the refrigerant, it is known in the prior art to create a bypass leading the hot cycle fluid directly from the condenser outlet to the evaporator. This way of proceeding makes it possible to increase the operating range in temperature of the installation, by limiting the deposition of frost on the evaporator, but does not however have any incidence on the COP.

Il est également connu dans l'état de la technique la possibilité d'augmenter la surface de contact entre le fluide frigorigène et la zone d'échange thermique du condenseur, de manière à amplifier le refroidissement du fluide frigorigène. Cette solution présente cependant l'inconvénient de ne pas permettre un contrôle précis de la température du fluide frigorigène, et de sous-refroidir le fluide frigorigène qui est alors un mélange de phases liquide/gaz. La pression de condensation risque donc d'être déstabilisée à cause de ce refroidissement complémentaire. Enfin, de nombreux systèmes fonctionnent en haute pression flottante. Pour rappel, le fluide frigorigène est à haute pression entre la sortie du compresseur et l'entrée du détendeur, et à basse pression dans le reste du circuit. Le rendement de l'installation est proportionnel à l'augmentation de la différence entre la basse pression et la haute pression. Lorsqu'une installation frigorifique travaille en haute pression flottante, la pression de condensation est régulée à une valeur permettant d'obtenir la plus faible consommation des couples compresseurs/condenseurs. Cependant, une installation en haute pression flottante présente l'inconvénient de ne pouvoir fonctionner à bon rendement lorsque la température de la source froide est trop basse, car dans ce cas la différence entre la haute pression et la basse pression du fluide frigorigène s'estompe, causant une faible alimentation de l'organe de détente et par voie de conséquence un risque de dysfonctionnement de l'installation frigorifique. DESCRIPTION GENERALE DE L'INVENTION La présente invention a donc pour objet de proposer une installation frigorifique et un procédé d'optimisation d'une telle installation, permettant de pallier un ou plusieurs des inconvénients de l'art antérieur. L'invention propose une installation frigorifique apportant un surcroit contrôlé de froid au fluide de cycle en phase liquide, de manière à améliorer le coefficient de performance de l'installation frigorifique et in-fine de réduire la consommation de l'installation. A cet effet, l'invention concerne une installation frigorifique fonctionnant à partir d'une source chaude, comportant un circuit principal doté d'au moins un compresseur, d'au moins un condenseur, de moyens de détente et d'un évaporateur, un fluide de cycle circulant dans le circuit, l'évaporateur étant réchauffé par un fluide à refroidir, caractérisée en ce qu'elle comprend un module de sous-refroidissement du fluide de cycle, le module comportant un circuit parcouru par le fluide de cycle raccordé au circuit principal entre un condenseur et les moyens de détente, le circuit du module de sous-refroidissement comprenant : - un premier échangeur de chaleur comportant une zone d'échange de chaleur destinée à être parcourue par le fluide de cycle, ledit fluide étant refroidi grâce à un flux d'air généré par un ventilateur adjacent au premier échangeur lorsque le fluide de cycle circule dans la zone d'échange, - un deuxième échangeur de chaleur comportant deux zones d'échanges de chaleur disjointes fluidiquement et liées thermiquement, la première zone étant destinée à être parcourue par le fluide de cycle à refroidir, la deuxième zone étant destinée à être parcourue par un fluide externe à chauffer, dont le débit est contrôlé par des moyens de régulation de flux, - au moins deux capteurs de température disposés dans le circuit du module de sous-refroidissement destinés à mesurer au moins la température de l'air Ta à proximité du premier échangeur de chaleur et la température du fluide de cycle Tf60 à l'entrée du premier échangeur de chaleur, l'installation frigorifique comprenant en outre des moyens de contrôle et de commande, pilotant le ventilateur du premier échangeur de chaleur selon les informations reçues par les différents capteurs de température, de telle sorte que le ventilateur du premier échangeur de chaleur fonctionne lorsque la différence AT - Tf60 - T, entre la température du fluide de cycle Tf60 mesurée à l'entrée du premier échangeur de chaleur et la température de l'air Ta mesurée à proximité du premier échangeur de chaleur est supérieure à une valeur ATp paramétrable via les moyens de contrôle et de commande. Selon une autre particularité, l'installation frigorifique est caractérisée en ce que les moyens de contrôle et de commande pilotent des moyens de régulation de flux de fluide externe de telle sorte que le fluide externe circule dans la deuxième zone d'échange du deuxième échangeur de chaleur tant que la température du fluide de cycle Tf61 à l'entrée du deuxième échangeur de chaleur, mesurée par un capteur de température compris dans le circuit du module de sous-refroidissement, est supérieure à la température Te du fluide externe. Selon une autre particularité, l'installation frigorifique est caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de régulation du flux de fluide de cycle dans le circuit du module de sous-refroidissement pilotés par les moyens de contrôle et de commande, de façon que le fluide de cycle ne circule dans le module de sous-refroidissement que lorsque AT est supérieure à ATp. Selon une autre particularité, l'installation frigorifique est caractérisée en ce qu'elle comprend un réservoir de fluide de cycle disposé dans le circuit principal en sortie du condenseur. Selon une autre particularité, l'installation frigorifique est caractérisée en ce que lorsque le fluide de cycle ne circule pas dans le circuit du module de sous-refroidissement, les moyens de contrôle et de commande arrêtent le fonctionnement du ventilateur du premier échangeur de chaleur et pilotent les moyens de régulation de flux du fluide externe de telle sorte que ledit fluide ne circule pas dans la deuxième zone du deuxième échangeur de chaleur.It is also known in the state of the art the possibility of increasing the contact area between the refrigerant and the heat exchange zone of the condenser, so as to amplify the cooling of the refrigerant. However, this solution has the drawback of not allowing precise control of the temperature of the refrigerant, and subcooling the refrigerant which is then a mixture of liquid / gas phases. The condensation pressure may therefore be destabilized because of this additional cooling. Finally, many systems operate in high floating pressure. As a reminder, the refrigerant is at high pressure between the compressor outlet and the regulator inlet, and at low pressure in the rest of the circuit. The efficiency of the installation is proportional to the increase of the difference between the low pressure and the high pressure. When a refrigeration plant is working at high floating pressure, the condensing pressure is regulated to a value that makes it possible to obtain the lowest consumption of the compressor / condenser couples. However, a floating high pressure installation has the disadvantage of not being able to operate at a good efficiency when the temperature of the cold source is too low, because in this case the difference between the high pressure and the low pressure of the refrigerant fades. , causing a weak supply of the detent and consequently a risk of malfunction of the refrigeration system. GENERAL DESCRIPTION OF THE INVENTION The object of the present invention is therefore to propose a refrigerating installation and a method for optimizing such an installation, making it possible to overcome one or more of the disadvantages of the prior art. The invention proposes a refrigeration installation providing a controlled addition of cold to the fluid cycle in the liquid phase, so as to improve the coefficient of performance of the refrigeration installation and ultimately reduce the consumption of the installation. For this purpose, the invention relates to a refrigeration system operating from a hot source, comprising a main circuit provided with at least one compressor, at least one condenser, expansion means and an evaporator, a circulating fluid circulating in the circuit, the evaporator being heated by a fluid to be cooled, characterized in that it comprises a sub-cooling module of the cycle fluid, the module comprising a circuit traversed by the cycle fluid connected to the main circuit between a condenser and the expansion means, the circuit of the subcooling module comprising: - a first heat exchanger comprising a heat exchange zone intended to be traversed by the cycle fluid, said fluid being cooled by means of an air flow generated by a fan adjacent to the first heat exchanger when the cycle fluid circulates in the exchange zone, - a second heat exchanger having two z thermally and thermally bonded heat exchanging ones, the first zone being intended to be traversed by the cycle fluid to be cooled, the second zone being intended to be traversed by an external fluid to be heated, the flow rate of which is controlled by means of flow control means, - at least two temperature sensors arranged in the circuit of the subcooling module for measuring at least the temperature of the air Ta near the first heat exchanger and the temperature of the cycle fluid Tf60 at the inlet of the first heat exchanger, the refrigeration system further comprising control and control means, controlling the fan of the first heat exchanger according to the information received by the different temperature sensors, so that the fan of the first heat exchanger operates when the difference AT - Tf60 - T, between the temperature of the cyclic fluid e Tf60 measured at the inlet of the first heat exchanger and the temperature of the air Ta measured near the first heat exchanger is greater than a value ATp parameterizable via the control and control means. According to another particularity, the refrigerating plant is characterized in that the control and control means control means for regulating the flow of external fluid so that the external fluid circulates in the second exchange zone of the second heat exchanger. heat as the temperature of the Tf61 cycle fluid at the inlet of the second heat exchanger, measured by a temperature sensor included in the circuit of the subcooling module, is greater than the temperature Te of the external fluid. According to another feature, the refrigeration plant is characterized in that it comprises means for regulating the flow of cycle fluid in the circuit of the subcooling module driven by the control and control means, so that the Cycle fluid circulates in the subcooling module only when AT is greater than ATp. According to another feature, the refrigeration plant is characterized in that it comprises a cycle fluid reservoir arranged in the main circuit at the outlet of the condenser. According to another feature, the refrigeration plant is characterized in that when the cycle fluid does not circulate in the circuit of the subcooling module, the control and control means stop the operation of the fan of the first heat exchanger and control the flow control means of the external fluid so that said fluid does not circulate in the second zone of the second heat exchanger.

Selon une autre particularité, l'installation frigorifique est caractérisée en ce que la valeur paramétrable ATp est comprise entre 0 et 10 degrés, et préférentiellement entre 3 et 5 degrés. Un objectif supplémentaire de l'invention est de proposer une méthode d'optimisation de fonctionnement d'une installation frigorifique à rendement 10 amélioré. A cet effet, l'invention concerne un procédé d'optimisation de fonctionnement d'une installation frigorifique, caractérisé en ce qu'il comprend : a) une étape de mesure par au moins deux capteurs de température pilotés par les moyens de contrôle et de commande, de la 15 valeur de la température de l'air à proximité du premier échangeur de chaleur et de la valeur de la température du fluide de cycle Tf60 à l'entrée du premier échangeur de chaleur, suivie du calcul par les moyens de contrôle et de commande de la valeur AT puis de la comparaison par les moyens de contrôle et de commande de la valeur calculée AT avec la 20 valeur paramétrable ATp, b) une étape de transfert de chaleur du fluide de cycle vers la zone d'échange du premier échangeur de chaleur, les moyens de régulation de flux du fluide de cycle dans le circuit du module de sous-refroidissement étant pilotés par les moyens de contrôle et de commande, la valeur 25 calculée AT étant supérieure à la valeur paramétrable ATp, c) une étape de transfert de chaleur du fluide de cycle circulant dans la première zone d'échange du deuxième échangeur de chaleur vers le fluide externe circulant dans la deuxième zone d'échange du deuxième échangeur de chaleur.According to another feature, the refrigeration plant is characterized in that the parameterizable value ATp is between 0 and 10 degrees, and preferably between 3 and 5 degrees. A further object of the invention is to provide a method of optimizing the operation of an improved efficiency refrigeration plant. For this purpose, the invention relates to a method for optimizing the operation of a refrigeration installation, characterized in that it comprises: a) a measurement step by at least two temperature sensors controlled by the control and control means; controlling, the value of the air temperature near the first heat exchanger and the value of the temperature of the Tf60 cycle fluid at the inlet of the first heat exchanger, followed by the calculation by the control means and controlling the AT value and then comparing by the control and control means the calculated value AT with the parameterizable value ATp; b) a step of transferring heat from the cycle fluid to the exchange zone of the first heat exchanger, the flow control means of the cycle fluid in the circuit of the subcooling module being controlled by the control and control means, the calculated value AT being greater than the parametric value ATp, c) a heat transfer step of the circulating cycle fluid in the first exchange zone of the second heat exchanger to the external fluid flowing in the second exchange zone of the second heat exchanger.

Selon une autre particularité, le procédé est caractérisé en ce que durant la première étape la valeur de la température du fluide de cycle à l'entrée du deuxième échangeur de chaleur (61) est mesurée par au moins un capteur de température correspondant et comparée par les moyens de contrôle et de commande avec la valeur de la température du fluide externe circulant dans la deuxième zone d'échange du deuxième échangeur de chaleur. Selon une autre particularité, le procédé est caractérisé en ce que seule la première étape du procédé est réalisée, la valeur AT calculée à la première étape étant inférieure ou égale à la valeur paramétrable 4Tp.According to another feature, the method is characterized in that during the first step the value of the temperature of the cycle fluid at the inlet of the second heat exchanger (61) is measured by at least one corresponding temperature sensor and compared by the control and control means with the value of the temperature of the external fluid flowing in the second exchange zone of the second heat exchanger. According to another feature, the method is characterized in that only the first step of the method is performed, the value AT calculated in the first step being less than or equal to the configurable value 4Tp.

Selon une autre particularité, le procédé est caractérisé en ce que toutes les étapes du procédé sont réalisées, la valeur de la température du fluide de cycle Tf61 à l'entrée du deuxième échangeur de chaleur (61) mesurée à la première étape étant supérieure à la valeur de la température Te du fluide externe (E) mesurée à la première étape, et la valeur AT calculée à la première étape étant supérieure à la valeur paramétrable 4Tp. Selon une autre particularité, le procédé est caractérisé en ce que durant la troisième étape les moyens de contrôle et de commande pilotent l'ouverture des moyens de régulation de flux du fluide externe dans la deuxième zone d'échange du deuxième échangeur, la température du fluide de cycle mesurée à l'entrée du deuxième échangeur de chaleur étant supérieure à la température du fluide externe. L'invention, avec ses caractéristiques et avantages, ressortira plus clairement à la lecture de la description faite en référence aux dessins annexés dans lesquels : La figure 1 illustre un premier mode de réalisation de l'invention, La figure 2 représente un diagramme pression/enthalpie illustrant l'apport de l'invention pour le cycle d'une installation frigorifique. DESCRIPTION DES MODES DE REALISATION PREFERES DE L'INVENTION En référence aux figures 1 et 2, l'invention va maintenant être décrite. L'installation frigorifique fonctionne à partir d'une source chaude (C), et comprend conventionnellement un circuit doté d'au moins un compresseur (1), d'au moins un condenseur (2), de moyens de détente (3), par exemple et de façon non limitative un détendeur, d'un évaporateur (4), d'un réservoir de fluide (5) de cycle placé dans le circuit en sortie du condenseur. Le fluide de cycle qui circule dans le circuit peut par exemple être un fluide frigorifique connu en soi (fluide frigorigène R134a, R22 ou autre fluide similaire), pouvant être amené ou non à un état supercritique.According to another particularity, the method is characterized in that all the steps of the method are carried out, the value of the temperature of the Tf61 cycle fluid at the inlet of the second heat exchanger (61) measured in the first step being greater than the value of the temperature Te of the external fluid (E) measured in the first step, and the value AT calculated in the first step being greater than the configurable value 4Tp. According to another feature, the method is characterized in that during the third step the control and control means control the opening of the flow control means of the external fluid in the second exchange zone of the second heat exchanger, the temperature of the the cycle fluid measured at the inlet of the second heat exchanger being greater than the temperature of the external fluid. The invention, with its features and advantages, will emerge more clearly on reading the description given with reference to the accompanying drawings, in which: FIG. 1 illustrates a first embodiment of the invention, FIG. enthalpy illustrating the contribution of the invention for the cycle of a refrigeration plant. DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS OF THE INVENTION With reference to Figures 1 and 2, the invention will now be described. The refrigerating plant operates from a hot source (C), and conventionally comprises a circuit provided with at least one compressor (1), at least one condenser (2), expansion means (3), for example and without limitation an expander, an evaporator (4), a fluid reservoir (5) of the cycle placed in the circuit at the outlet of the condenser. The cycle fluid circulating in the circuit may for example be a refrigerant known per se (refrigerant R134a, R22 or other similar fluid), may or may not be brought to a supercritical state.

Dans un mode de fonctionnement de réfrigération, par exemple celui d'une installation frigorifique à compression, l'évaporateur (4) est réchauffé par un fluide à refroidir (F). Le fluide de cycle en sortie du compresseur (1), chaud et à l'état gazeux, arrive en entrée du condenseur (2) et est refroidi dans ledit condenseur. Le fluide de cycle, à l'état liquide en sortie du condenseur, passe ensuite dans des moyens de détente (3). Le fluide de cycle en entrée de l'évaporateur (4), fortement refroidi et à basse pression, est généralement un mélange liquide/gaz qui va être réchauffé dans l'évaporateur par le fluide à refroidir (F). Le fluide de cycle en sortie de l'évaporateur (4) a été réchauffé de manière à être complètement vaporisé. Le fluide de cycle sous forme de gaz à basse pression arrive dans le compresseur (1) et le cycle recommence. Les moyens de détente (3) comprennent également un régulateur de débit piloté par des moyens de contrôle et de commande. Ce régulateur est commandé de telle sorte que le débit de fluide de cycle dans le circuit de l'installation frigorifique est d'autant plus grand que la température du fluide de cycle à l'entrée de l'évaporateur (4) est grande. Ainsi le débit du fluide de cycle est régulé de telle sorte que la totalité du fluide de cycle en sortie de l'évaporateur (4) soit à l'état gazeux, quelque soit sa température à l'entrée de l'évaporateur (4). Au cours de ce cycle, il apparait clairement que l'échange de chaleur entre le fluide à refroidir (F) circulant dans la zone d'échange thermique de l'évaporateur (4) et le fluide de cycle est d'autant plus important que la 2 9992 81 8 différence de température entre les deux fluides est grande. Cette différence de température a également une grande influence sur le rendement de l'installation frigorifique. De plus, l'échange thermique entre le fluide de cycle et le fluide à refroidir (F) dans l'évaporateur (4) est d'autant plus efficace que le fluide de 5 cycle est à l'état liquide à l'entrée de l'évaporateur (4), et non pas un mélange liquide/gaz. Dans un mode de réalisation, de manière à sous-refroidir le fluide de cycle en sortie du condenseur (2) afin que ce dernier soit par exemple à l'état liquide à l'entrée de l'évaporateur (4), l'installation frigorifique comprend un 10 module de sous-refroidissement (6) du fluide de cycle, le module comportant un circuit parcouru par le fluide de cycle, raccordé au circuit principal de l'installation entre la sortie du condenseur (2) et les moyens de détente (3) du fluide de cycle. Le circuit du module de sous refroidissement comprend en outre au moins un échangeur de chaleur (60) permettant de refroidir le fluide de 15 cycle. Cet échangeur de chaleur (60) comprend une zone d'échange de chaleur (600) destinée à être parcourue par le fluide de cycle et un ventilateur à pales (601) adjacent à la zone d'échange de chaleur, le fluide de cycle circulant dans cet échangeur (60) étant refroidi grâce au flux d'air généré par le ventilateur. Préférentiellement, le module de sous-refroidissement comprend un deuxième 20 échangeur de chaleur (61) placé dans le circuit du module. Ce deuxième échangeur (61) comprend deux zones d'échange de chaleur (610, 611), thermiquement jointes et fluidiquement disjointes, la première zone d'échange (610) étant destinée à être parcourue par le fluide de cycle et la deuxième zone d'échange (611) étant destinée à être parcourue par un fluide externe (E). Par 25 exemple et de façon non limitative, la deuxième zone d'échange (611) du deuxième échangeur (61) peut être raccordée à l'installation d'eau d'un bâtiment, de manière à ce que l'énergie thermique du fluide de cycle réchauffe l'eau du bâtiment dans le deuxième échangeur. Par soucis de clarté, nous emploierons dans la suite de la rédaction le terme « eau » pour désigner le 30 fluide externe (E) circulant dans la deuxième zone d'échange (611) du deuxième échangeur de chaleur (61).In a refrigeration operation mode, for example that of a compression refrigeration plant, the evaporator (4) is heated by a fluid to be cooled (F). The cycle fluid at the outlet of the compressor (1), hot and in the gaseous state, arrives at the inlet of the condenser (2) and is cooled in said condenser. The cycle fluid, in the liquid state at the outlet of the condenser, then passes into expansion means (3). The cycle fluid at the inlet of the evaporator (4), strongly cooled and at low pressure, is generally a liquid / gas mixture which will be heated in the evaporator by the fluid to be cooled (F). The cycle fluid leaving the evaporator (4) was reheated to be completely vaporized. The low pressure gas cycle fluid arrives in the compressor (1) and the cycle begins again. The expansion means (3) also comprise a flow regulator controlled by control and control means. This regulator is controlled in such a way that the flow rate of the cycle fluid in the circuit of the refrigeration plant is greater the greater the temperature of the cycle fluid at the inlet of the evaporator (4). Thus the flow rate of the cycle fluid is regulated so that all of the cycle fluid leaving the evaporator (4) is in the gaseous state, whatever its temperature at the inlet of the evaporator (4). . During this cycle, it is clear that the heat exchange between the fluid to be cooled (F) flowing in the heat exchange zone of the evaporator (4) and the cycle fluid is all the more important that the temperature difference between the two fluids is large. This difference in temperature also has a great influence on the efficiency of the refrigeration system. In addition, the heat exchange between the cycle fluid and the fluid to be cooled (F) in the evaporator (4) is all the more effective when the cycle fluid is in the liquid state at the inlet of the the evaporator (4), and not a liquid / gas mixture. In one embodiment, so as to sub-cool the cycle fluid leaving the condenser (2) so that the latter is for example in the liquid state at the inlet of the evaporator (4), the installation refrigerant comprises a sub-cooling module (6) of the cycle fluid, the module comprising a circuit traversed by the cycle fluid, connected to the main circuit of the installation between the outlet of the condenser (2) and the expansion means (3) cycle fluid. The undercooling module circuit further comprises at least one heat exchanger (60) for cooling the cycle fluid. The heat exchanger (60) includes a heat exchange zone (600) to be traversed by the cycle fluid and a fan blade (601) adjacent to the heat exchange zone, the circulating fluid in this exchanger (60) being cooled by the air flow generated by the fan. Preferably, the subcooling module comprises a second heat exchanger (61) placed in the circuit of the module. This second exchanger (61) comprises two heat exchange zones (610, 611), thermally joined and fluidly disjointed, the first exchange zone (610) being intended to be traversed by the cycle fluid and the second zone d exchange (611) being intended to be traversed by an external fluid (E). For example and without limitation, the second exchange zone (611) of the second heat exchanger (61) can be connected to the water installation of a building, so that the thermal energy of the fluid cycle warms the building water in the second heat exchanger. For the sake of clarity, we will use in the rest of the wording the term "water" to designate the external fluid (E) circulating in the second exchange zone (611) of the second heat exchanger (61).

2 9992 81 9 Dans un mode de réalisation, le module de sous-refroidissement (6) comprend dans son circuit au moins un capteur de température Tf60 du fluide de cycle en amont du premier échangeur de chaleur (60) et au moins un capteur de température Ta de l'air à proximité du premier échangeur de chaleur (60).In one embodiment, the subcooling module (6) comprises in its circuit at least one temperature sensor Tf60 of the cycle fluid upstream of the first heat exchanger (60) and at least one sensor of temperature Ta of air near the first heat exchanger (60).

5 Dans un mode de réalisation, le module de sous-refroidissement comprend dans son circuit des moyens de régulation de flux (62) du fluide de cycle. Ces moyens de régulation de flux (62), par exemple et de façon non limitative une électrovanne trois voies, permettent de contrôler la circulation du fluide de cycle dans le module de sous refroidissement (6). Dans un mode de 10 fonctionnement, l'électrovanne (62) est configurée de telle sorte que le fluide de cycle circule dans le circuit du module de sous refroidissement (6), entre le condenseur (2) et les moyens de détente (3) du circuit principal de l'installation frigorifique. Dans un second mode de fonctionnement, l'électrovanne (62) est configurée de telle sorte que le fluide de cycle circule uniquement dans le circuit 15 principal de l'installation frigorifique. Le débit du fluide de cycle dans le circuit du module de sous-refroidissement (6) est donc nul dans ce second mode de fonctionnement. Dans un mode de réalisation, l'installation frigorifique comprend des moyens de contrôle et de commande, pilotant les moyens de régulation de 20 flux (62) du fluide de cycle dans le circuit du module de sous-refroidissement (6) et les moyens de régulation de flux (612) de l'eau (E) dans la deuxième zone d'échange (611) du deuxième échangeur de chaleur (61). Dans un mode de réalisation, les moyens de régulation de flux (62) du fluide de cycle dans le circuit du module de sous-refroidissement (6) sont pilotés en fonction du calcul 25 par les moyens de contrôle et de commande de la différence de température AT entre la température de l'air Ta à proximité du premier échangeur (60) et la température Tf60 du fluide de cycle à l'entrée du premier échangeur de chaleur (60), les températures Tf60 et Ta étant mesurées par les capteurs de température correspondant. Cette différence de températures AT se calcule par 30 la formule Ta. Si la valeur AT (60) est supérieure à une valeur 4Tp paramétrable via les moyens de contrôle et de commande, alors les moyens de contrôle et de commande pilotent le ventilateur (601) du premier échangeur de chaleur (60) et les moyens de régulation de flux (62) de sorte que le fluide de cycle circule dans le circuit du module de sous-refroidissement et soit refroidi dans la zone d'échange de chaleur (600) du premier échangeur de chaleur (60) par le flux d'air généré par le ventilateur (601). En revanche, si la valeur AT est inférieure à la valeur paramétrable 4Tp, les moyens de contrôle et de commande commandent l'arrêt du ventilateur (601). Ce mode de réalisation permet de ne pas utiliser le premier échangeur de chaleur (60) lorsque la différence calculée AT entre la température Tf60 du fluide de cycle en amont du premier échangeur de chaleur (60) et la température Ta de l'air à proximité du premier échangeur de chaleur (60) est trop faible. En effet dans ce cas, l'énergie dépensée pour faire fonctionner le ventilateur n'est plus compensée par le gain calorifique obtenu par le sous-refroidissement du fluide de cycle. Dans un mode de réalisation alternatif, si la différence calculée AT entre la température Tf60 du fluide de cycle en amont du premier échangeur de chaleur (60) et la température Ta de l'air à proximité du premier échangeur de chaleur (60) est inférieure à la valeur paramétrée 4Tp, les moyens de contrôle et de commande pilotent les moyens de régulation de flux (62) de sorte que le fluide de cycle circule uniquement dans le circuit principal de l'installation, et parallèlement l'arrêt du ventilateur (601) est commandé par les moyens de contrôle et de commande. Ce mode de réalisation alternatif permet de ne pas utiliser le module de sous refroidissement (6) lorsque la température de l'air est trop haute, car dans ce cas, l'énergie dépensée pour faire fonctionner le ou les système(s) échangeur(s) (60, 61) n'est plus compensée par le gain calorifique obtenu par le sous-refroidissement du fluide de cycle. Dans tous les cas la valeur de grandeur 4Tp est paramétrable via les moyens de contrôle et de commande. Par exemple et de façon non limitative, la valeur de 4Tp est paramétrable pour des valeurs comprises entre 0 et 10 degrés. De manière préférentielle mais non limitative, la valeur de 4Tp est paramétrable entre 3 et 5 degrés.In one embodiment, the subcooling module includes in its circuit flow control means (62) for the cycle fluid. These flow control means (62), for example and without limitation a three-way solenoid valve, make it possible to control the circulation of the cycle fluid in the sub-cooling module (6). In an operating mode, the solenoid valve (62) is configured such that the cycle fluid flows in the subcooling module circuit (6) between the condenser (2) and the expansion means (3). of the main circuit of the refrigeration plant. In a second mode of operation, the solenoid valve (62) is configured such that the cycle fluid flows only through the main circuit of the refrigeration plant. The flow rate of the cycle fluid in the circuit of the sub-cooling module (6) is therefore zero in this second mode of operation. In one embodiment, the refrigeration plant comprises control and control means, controlling the flow control means (62) of the cycle fluid in the circuit of the subcooling module (6) and the control means. regulating the flow (612) of the water (E) in the second exchange zone (611) of the second heat exchanger (61). In one embodiment, the flow control means (62) of the cycle fluid in the circuit of the sub-cooling module (6) are driven according to the calculation by the control and control means of the difference in temperature AT between the temperature of the air Ta near the first heat exchanger (60) and the temperature Tf60 of the cycle fluid at the inlet of the first heat exchanger (60), the temperatures Tf60 and Ta being measured by the sensors of corresponding temperature. This difference in temperature AT is calculated by the formula Ta. If the value AT (60) is greater than a value 4Tp parameterizable via the control and control means, then the control and control means control the fan (601) of the first heat exchanger (60) and the control means of flow (62) so that the cycle fluid circulates in the circuit of the subcooling module and is cooled in the heat exchange zone (600) of the first heat exchanger (60) by the air flow generated by the fan (601). On the other hand, if the value AT is lower than the configurable value 4Tp, the control and control means control the shutdown of the fan (601). This embodiment makes it possible not to use the first heat exchanger (60) when the calculated difference AT between the temperature Tf60 of the cycle fluid upstream of the first heat exchanger (60) and the temperature Ta of the air in the vicinity of the first heat exchanger (60) is too weak. Indeed in this case, the energy expended to operate the fan is no longer offset by the heat gain obtained by the subcooling of the cycle fluid. In an alternative embodiment, if the calculated difference AT between the temperature Tf60 of the upstream cycle fluid of the first heat exchanger (60) and the temperature Ta of the air near the first heat exchanger (60) is less than at the parameterized value 4Tp, the control and control means control the flow control means (62) so that the cycle fluid circulates only in the main circuit of the installation, and in parallel with the shutdown of the fan (601 ) is controlled by the control and control means. This alternative embodiment makes it possible not to use the subcooling module (6) when the air temperature is too high, because in this case, the energy expended to operate the system (s) exchanger (s) ( s) (60, 61) is no longer compensated for by the heat gain obtained by the subcooling of the cycle fluid. In all cases the magnitude value 4Tp can be parameterized via the control and control means. For example and without limitation, the value of 4Tp is configurable for values between 0 and 10 degrees. Preferably, but not limiting, the value of 4Tp can be set between 3 and 5 degrees.

2 9992 81 11 Dans un mode de réalisation, lorsque la température Tf61 du fluide de cycle en entrée du deuxième échangeur de chaleur (61), mesurée par le capteur de température correspondant, est supérieure à la température Te du fluide externe (E) circulant dans la deuxième zone d'échange (611) du 5 deuxième échangeur de chaleur (61), alors les moyens de contrôle et de commande pilotent les moyens de régulation de flux (612) correspondant, par exemple et de façon non limitative une électrovanne deux voies, de sorte que l'eau (E) circule dans la deuxième zone d'échange (611) du deuxième échangeur (61). En revanche, si la température du fluide de cycle mesurée à 10 l'entrée du deuxième échangeur de chaleur (61) est inférieure ou égale à la température Te du fluide externe circulant dans la deuxième zone d'échange (611) du deuxième échangeur de chaleur (61), les moyens de contrôle et de commande pilotent les moyens de régulation de flux (612) de sorte que l'eau (E) ne circule plus dans la deuxième zone d'échange (611) du deuxième 15 échangeur de chaleur (61). Dans un mode de réalisation alternatif, le fluide externe (E) circule en permanence dans la deuxième zone d'échange (611) du deuxième échangeur de chaleur (61), pourvu que le fluide de cycle circule dans le circuit du module de sous-refroidissement (6).In one embodiment, when the temperature Tf 61 of the inlet cycle fluid of the second heat exchanger (61), measured by the corresponding temperature sensor, is greater than the temperature Te of the external fluid (E) flowing in the second exchange zone (611) of the second heat exchanger (61), then the control and control means control the corresponding flow control means (612), for example and without limitation a two solenoid valve channels, so that water (E) flows in the second exchange zone (611) of the second exchanger (61). On the other hand, if the temperature of the cycle fluid measured at the inlet of the second heat exchanger (61) is less than or equal to the temperature Te of the external fluid flowing in the second exchange zone (611) of the second heat exchanger. heat (61), the control and control means control the flow control means (612) so that the water (E) no longer circulates in the second exchange zone (611) of the second heat exchanger (61). In an alternative embodiment, the external fluid (E) continuously circulates in the second exchange zone (611) of the second heat exchanger (61), provided that the cycle fluid flows in the circuit of the sub-module. cooling (6).

20 Ce mode de réalisation permet d'utiliser une autre source de chaleur, faisant par exemple déjà partie de l'installation du bâtiment, de manière à faciliter le sous-refroidissement du fluide de cycle, tant que la température du fluide de cycle Tf61 en entrée du deuxième échangeur de chaleur (61) est supérieure à la température Te du fluide externe.This embodiment makes it possible to use another heat source, for example already part of the building installation, so as to facilitate the subcooling of the cycle fluid, as long as the temperature of the cycle fluid Tf61 in The inlet of the second heat exchanger (61) is greater than the temperature Te of the external fluid.

25 Dans un mode de réalisation, la vitesse du ventilateur (601), et donc le débit du flux d'air généré (A), peut-être ajusté par les moyens de contrôle et de commande, de sorte que la température du fluide de cycle soit ajustable, tant que la valeur calculée AT est supérieure à la valeur paramétrable 4Tp. De même, le débit de l'eau (E) circulant dans la deuxième zone d'échange (611) du 30 deuxième échangeur (61) peut être ajusté par les moyens de régulation de flux (612) pilotés par les moyens de contrôle et de commande. Les deux échangeurs de chaleurs (60, 61) peuvent ainsi fonctionner simultanément à faible régime, peu de puissance de fonctionnement étant ainsi dépensée par les différents organes du module de sous-refroidissement (6). Le procédé d'optimisation de fonctionnement d'une installation frigorifique selon l'invention va maintenant être décrit. Au cours de la première étape, la température Ta de l'air à proximité du premier échangeur de chaleur (60) ainsi que la température Tf60 du fluide de cycle à l'entrée du premier échangeur de chaleur (60) sont mesurées par les capteurs de température correspondant, ces capteurs de température étant pilotés par les moyens de contrôle et de commande. Les moyens de contrôle et de commande calculent ensuite la valeur AT, puis comparent cette valeur calculée AT avec la valeur paramétrable ATp. Au cours de la deuxième étape, le fluide de cycle circulant dans le circuit du module de sous-refroidissement (6) est refroidi par le flux d'air généré (A) par le ventilateur (601) piloté par les moyens de contrôle et de commande. Cette deuxième étape a lieu lorsque la valeur calculée AT est supérieure à la valeur paramétrable ATp. Dans le cas contraire, le procédé est interrompu par les moyens de contrôle et de commande à la fin de la première étape. Au cours d'une étape optionnelle suivant directement la première étape, les moyens de contrôle et de commande comparent ensuite la valeur de la température Tf61 du fluide de cycle à l'entrée du deuxième échangeur de chaleur (61) avec la valeur de la température Te de l'eau (E). Si la température (Tf61) du fluide de cycle est inférieure à la température Te de l'eau (E), alors le procédé est interrompu par les moyens de contrôle et de commande à la fin de la première étape. Dans un mode de réalisation alternatif, à la suite de la première étape et si la valeur calculée AT est supérieure à la valeur paramétrable ATp, alors les moyens de régulation de flux (62) sont actionnés par les moyens de contrôle et de commande de telle sorte que le fluide de cycle circule dans le circuit du module (6) vers le premier échangeur de chaleur (60).In one embodiment, the fan speed (601), and hence the flow rate of the generated airflow (A), may be adjusted by the control and control means, so that the temperature of the fluid of the cycle is adjustable, as long as the calculated value AT is greater than the configurable value 4Tp. Similarly, the flow rate of the water (E) circulating in the second exchange zone (611) of the second exchanger (61) can be adjusted by the flow control means (612) controlled by the control means and control. The two heat exchangers (60, 61) can thus operate simultaneously at low speed, little operating power being thus spent by the various components of the subcooling module (6). The method of optimizing the operation of a refrigeration plant according to the invention will now be described. During the first step, the temperature Ta of the air near the first heat exchanger (60) as well as the temperature Tf60 of the cycle fluid at the inlet of the first heat exchanger (60) are measured by the sensors corresponding temperature, these temperature sensors being controlled by the control and control means. The control and control means then calculate the value AT, then compare this calculated value AT with the parameterizable value ATp. During the second step, the cycle fluid circulating in the circuit of the subcooling module (6) is cooled by the air flow generated (A) by the fan (601) controlled by the control means and ordered. This second step takes place when the calculated value AT is greater than the parameterizable value ATp. In the opposite case, the process is interrupted by the control and control means at the end of the first step. During an optional step directly following the first step, the control and control means then compare the value of the temperature Tf 61 of the cycle fluid at the inlet of the second heat exchanger (61) with the value of the temperature. Te of water (E). If the temperature (Tf61) of the cycle fluid is lower than the temperature Te of the water (E), then the process is interrupted by the control and control means at the end of the first step. In an alternative embodiment, following the first step and if the calculated value AT is greater than the configurable value ATp, then the flow control means (62) are actuated by the control and control means of such whereby the cycle fluid flows in the circuit of the module (6) to the first heat exchanger (60).

2 9992 81 13 Au cours de la troisième étape, le fluide de cycle est refroidit par l'eau (E) circulant dans la deuxième zone d'échange (611) du deuxième échangeur de chaleur (61). Dans un mode de réalisation, cette troisième étape a lieu lorsque la 5 température Tf61 du fluide de cycle à l'entrée du deuxième échangeur de chaleur (61) du module de sous-refroidissement (6), mesurée par le capteur de température correspondant, est supérieure à la température Te de l'eau (E). Les moyens de régulation de flux (612) d'eau (E), pilotés par les moyens de contrôle et de commande, permettent alors la circulation d'eau (E) dans la 10 deuxième zone d'échange (611) du deuxième échangeur de chaleur (61). Dans le cas contraire, le procédé est interrompu par les moyens de contrôle et de commande à la fin de la deuxième étape. La présente demande décrit diverses caractéristiques techniques et 15 avantages en référence aux figures et/ou à divers modes de réalisation. L'homme de métier comprendra que les caractéristiques techniques d'un mode de réalisation donné peuvent en fait être combinées avec des caractéristiques d'un autre mode de réalisation à moins que l'inverse ne soit explicitement mentionné ou qu'il ne soit évident que ces caractéristiques sont incompatibles.In the third step, the cycle fluid is cooled by the water (E) circulating in the second exchange zone (611) of the second heat exchanger (61). In one embodiment, this third step takes place when the temperature Tf 61 of the cycle fluid at the inlet of the second heat exchanger (61) of the subcooling module (6), measured by the corresponding temperature sensor, is greater than the temperature Te of the water (E). The water flow control means (612) (E), controlled by the control and control means, then allow the circulation of water (E) in the second exchange zone (611) of the second exchanger heat (61). In the opposite case, the process is interrupted by the control and control means at the end of the second step. The present application describes various technical features and advantages with reference to the figures and / or various embodiments. Those skilled in the art will appreciate that the technical features of a given embodiment may in fact be combined with features of another embodiment unless the reverse is explicitly mentioned or it is evident that these features are incompatible.

20 De plus, les caractéristiques techniques décrites dans un mode de réalisation donné peuvent être isolées des autres caractéristiques de ce mode à moins que l'inverse ne soit explicitement mentionné. Il doit être évident pour les personnes versées dans l'art que la présente invention permet des modes de réalisation sous de nombreuses 25 autres formes spécifiques sans l'éloigner du domaine défini par la portée des revendications jointes, et l'invention ne doit pas être limitée aux détails donnés ci-dessus.In addition, the technical features described in a given embodiment can be isolated from the other features of this mode unless the opposite is explicitly mentioned. It should be obvious to those skilled in the art that the present invention permits embodiments in many other specific forms without departing from the scope defined by the scope of the appended claims, and the invention need not be limited to the details given above.

Claims

REVENDICATIONS1. Refrigerating plant operating from a hot source (C), comprising a main circuit provided with at least one compressor (1), at least one condenser (2), expansion means (3) and an evaporator (4), a cycle fluid circulating in the circuit, the evaporator being heated by a fluid to be cooled (F), characterized in that it comprises a sub-cooling module (6) of the cycle fluid, the module comprising a circuit traversed by the cycle fluid connected to the main circuit between a condenser (2) and the expansion means (3), the circuit of the subcooling module comprising: a first heat exchanger (60) having a heat exchange zone (600) to be traversed by the cycle fluid, said fluid being cooled by a flow of air (A) generated by an adjacent fan (601) to the first exchanger when the fluid cycle circulates in the exchange zone (600), - a second exchange heat generator (61) having two heat exchange zones (610, 611) disjoined fluidically and thermally bonded, the first zone (610) being intended to be traversed by the cycle fluid to be cooled, the second zone (611) being ) being intended to be traversed by an external fluid to be heated (E), whose flow rate is controlled by flow control means (612), - at least two temperature sensors arranged in the circuit of the subcooling module ( 6) for measuring at least the temperature of the air Ta near the first heat exchanger (60) and the temperature of the cycle fluid Tf60 at the inlet of the first heat exchanger (60), the refrigerating plant further comprising control and control means, controlling the fan (601) of the first heat exchanger (60) 30 according to the information received by the different temperature sensors, so that the fan (601) of the first heat exchanger (60) operates when the difference AT = T160 - Ta between the temperature of the cycle fluid Tf60 measured at the inlet of the first heat exchanger (60) and the temperature of the air Ta measured near the first exchanger 5 (60) is greater than a value ATp parameterizable via the control and control means.

2. Refrigerating plant according to the preceding claim, characterized in that the control and control means control means for regulating (612) external fluid flow (E) so that the external fluid (E) flows in the second exchange zone (611) of the second heat exchanger (61) as long as the temperature of the cycle fluid Tf61 at the inlet of the second heat exchanger (61), measured by a temperature sensor included in the circuit of the module subcooling (6) is greater than the temperature Te of the external fluid (E). 15

3. Refrigeration installation according to any one of the preceding claims, characterized in that it comprises means (62) for regulating the flow of cycle fluid in the circuit of the subcooling module (6) driven by the control means. control and control, so that the cycle fluid circulates in the subcooling module 20 (6) only when AT is greater than AT.

4. Refrigerating installation according to any one of the preceding claims, characterized in that it comprises a fluid reservoir (5) of the cycle disposed in the main circuit at the outlet of the condenser (2).

5. Refrigerating plant according to any one of the preceding claims, characterized in that when the cycle fluid does not circulate in the circuit of the subcooling module (6), the control and control means stop the operation of the fan (601) of the first heat exchanger (60) and drive the flow control means (612) of the external fluid (E) so that said fluid does not circulate in the second zone (611) of the second heat exchanger heat.

6. Refrigeration installation according to any one of the preceding claims, characterized in that the parameterizable value ATp is between 0 and 10 degrees, and preferably between 3 and 5 degrees.

7. A method for optimizing the operation of a refrigeration plant according to claim 1, characterized in that it comprises: a measuring step by at least two temperature sensors controlled by the control and control means, the value the temperature of the air near the first heat exchanger (60) and the value of the temperature of the cycle fluid Tf60 at the inlet of the first heat exchanger (60), followed by the calculation by the control means and controlling the AT value and the comparison by the control and control means of the calculated value AT with the parameterizable value AT.

8. Method according to the preceding claim, characterized in that it further comprises: a. a step of transferring heat from the cycle fluid to the exchange zone (600) of the first heat exchanger (60), the flow control means (62) of the cycle fluid in the circuit of the subcooling module (6) being controlled by the control and control means, the calculated value AT being greater than the configurable value AT, b. a step of transferring heat from the circulating fluid in the first exchange zone (610) of the second heat exchanger (61) to the external fluid (E) flowing in the second exchange zone (611) of the second heat exchanger, the calculated value AT being greater than the parameterizable value AT.

9. Method according to any one of claims 7 or 8, characterized in that during the first step the value of the temperature Tf61 of the cycle fluid at the inlet of the second heat exchanger (61) ismeasured by at least one sensor of corresponding temperature and compared by the control and control means with the value of the temperature Te of the external fluid (E) circulating in the second exchange zone (611) of the second heat exchanger (61).

10.Procédé according to any one of claims 7 to 9, characterized in that all the steps of the process are carried out, the value of the temperature of the Tf61 cycle fluid at the inlet of the second heat exchanger (61) measured at the first step being greater than the value of the temperature Te of the external fluid (E) measured in the first step, and the value AT calculated in the first step being greater than the configurable value ATp.

11.Procédé according to any one of claims 7 to 10, characterized in that during the third step the control and control means control the opening of the regulating means (612) of flow of the external fluid (E) in the second exchange zone (611) of the second heat exchanger (61), the temperature Tf61 of the cycle fluid measured at the inlet of the second heat exchanger (61) being greater than the temperature Te of the external fluid (E).