FR2997320A1

FR2997320A1 - Magnetodynamic fragments separation device for separating e.g. nonferrous metal fragments, has conveying element whose slip surface comprises tilted part that is inclined such that fragments slip on slip surface under gravity force effect

Info

Publication number: FR2997320A1
Application number: FR1260254A
Authority: FR
Inventors: Serguei Gladkov
Original assignee: BRUNELOT
Current assignee: BRUNELOT
Priority date: 2012-10-26
Filing date: 2012-10-26
Publication date: 2014-05-02
Anticipated expiration: 2032-10-26
Also published as: FR2997320B1

Abstract

The device has a magnetic field generation comprising a cylindrical roller (16) that is movable in rotation around a rotation axis (18), and a peripheral surface that is provided with multiple magnetic elements. A fragments conveying element conveys fragments (12) towards the cylindrical roller. The conveying element comprises a slip surface (26) for the fragments. The slip surface comprises a tilted part inclined in relation to a horizontal in a direction of the roller, where the fragments slip on the slip surface under a gravity force effect. The slip surface is formed from stainless steel.

Description

Dispositif de séparation magnétodynamique à courants de Foucault La présente invention concerne un dispositif de séparation magnétodynamique à courants de Foucault, notamment pour la séparation de fragments. Dans ce qui suit, on appellera « fragment » tout élément susceptible d'être trié dans un dispositif de séparation magnétodynamique, tel qu'un débris ou un déchet métallique non ferreux et diélectriques. On connaît déjà, dans l'état de la technique, un dispositif de séparation magnétodynamique à courants de Foucault, comprenant des moyens de génération d'au moins un champ magnétique alternatif. Ces moyens de génération comportent un rouleau mobile en rotation autour de son axe, muni sur sa surface périphérique d'une pluralité d'éléments magnétiques, généralement des aimants permanents, notamment des dipôles disposés circonférentiellement en alternant des pôles nord et sud, de façon à fournir un champ magnétique alternatif en rotation. Un tel dispositif de séparation comporte également une bande de convoyage, sur laquelle les fragments sont disposés afin de les entraîner jusqu'au champ magnétique alternatif généré par les éléments magnétiques portés par le rouleau. Du fait de l'alternance des pôles nord et sud des éléments magnétiques, la rotation du rouleau entraîne une variation du champ magnétique. Lorsqu'un fragment conducteur est soumis à cette variation de champ magnétique, des courants de Foucault sont induits dans ce fragment, si bien que ce fragment est alors soumis à une force magnétodynamique, ayant tendance à dévier ce fragment. La force magnétodynamique dépend de la nature du fragment auquel elle est appliquée, notamment de la conductibilité du matériau constituant ce fragment. Cette force permet donc de réaliser une séparation des fragments entrant dans le champ magnétique alternatif, en fonction de leurs différences de conductibilité. En particulier, le champ magnétique alternatif permet de séparer les fragments conducteurs, soumis à cette force magnétodynamique, des fragments non conducteurs, qui n'y sont pas soumis. Toutefois, différents métaux non ferreux présentent une sensibilité similaire à ce champ magnétique, si bien qu'un tel dispositif de séparation ne permet pas une séparation efficace de fragments métalliques non ferreux entre eux. L'invention a notamment pour but de remédier à cet inconvénient, en fournissant un dispositif de séparation magnétodynamique propre à séparer de manière simple et efficace des fragments métalliques non ferreux. A cet effet, l'invention a notamment pour objet un dispositif de séparation magnétodynamique de fragments, du type comportant des moyens de génération d'au moins un champ magnétique alternatif de déviation de trajectoire de chaque fragment vers une zone de réception spécifique en fonction de la nature de ce fragment, dans lequel : lesdits moyens de génération de champ magnétique comportent un rouleau cylindrique mobile en rotation autour de son axe et présentant une surface périphérique munie d'une pluralité d'éléments magnétiques, le dispositif de séparation comporte un organe de convoyage de fragments vers le rouleau cylindrique, caractérisé en ce que l'organe de convoyage comporte une surface de glissement pour les fragments ladite surface de glissement présentant au moins une partie, inclinée par rapport à l'horizontale en direction du rouleau, sur laquelle les fragments sont propres à glisser sous l'effet d'une force de gravité. Dans ce qui suit, le terme « nature » d'un fragment se réfère particulièrement à sa conductibilité et à sa masse volumique. Par ailleurs, on appelle « horizontale » la direction perpendiculaire à une force de gravité appliquée aux fragments. L'invention prévoit d'entraîner les fragments vers le rouleau cylindrique en laissant glisser ces fragments sur la surface de glissement sous l'effet d'une force de gravité. Lorsqu'un fragment pénètre dans le champ magnétique généré par les éléments magnétiques du rouleau, ce fragment est soumis, comme indiqué précédemment, à une force magnétodynamique, qui dépend notamment de la conductibilité du matériau dans lequel est réalisé ce fragment. Or, les matériaux non ferreux présentent généralement des conductibilités proches, si bien que les forces magnétodynamiques appliquées à différents fragments non ferreux sont relativement proches.The present invention relates to a magnetodynamic separation device with eddy currents, in particular for the separation of fragments. In what follows, we will call "fragment" any element that can be sorted in a magnetodynamic separation device, such as non-ferrous and dielectric metal debris or waste. Already known in the state of the art, a magnetodynamic separation device with eddy currents, comprising means for generating at least one alternating magnetic field. These generation means comprise a roller movable in rotation about its axis, provided on its peripheral surface with a plurality of magnetic elements, generally permanent magnets, in particular dipoles disposed circumferentially by alternating north and south poles, so as to provide an alternating magnetic field in rotation. Such a separation device also comprises a conveyor belt, on which the fragments are arranged to drive them to the alternating magnetic field generated by the magnetic elements carried by the roller. Due to the alternation of the north and south poles of the magnetic elements, the rotation of the roller causes a variation of the magnetic field. When a conductive fragment is subjected to this magnetic field variation, eddy currents are induced in this fragment, so that this fragment is then subjected to a magnetodynamic force, tending to deflect this fragment. The magnetodynamic force depends on the nature of the fragment to which it is applied, in particular the conductivity of the material constituting this fragment. This force makes it possible to achieve a separation of the fragments entering the alternating magnetic field, as a function of their differences in conductivity. In particular, the alternating magnetic field makes it possible to separate the conductive fragments subjected to this magnetodynamic force, non-conductive fragments, which are not subject to it. However, different non-ferrous metals have a sensitivity similar to this magnetic field, so that such a separation device does not allow effective separation of nonferrous metal fragments from each other. The object of the invention is in particular to overcome this disadvantage by providing a magnetodynamic separation device capable of separating, in a simple and effective manner, non-ferrous metal fragments. For this purpose, the subject of the invention is in particular a magnetodynamic separation device for fragments, of the type comprising means for generating at least one alternating magnetic field for deflecting the trajectory of each fragment towards a specific reception zone as a function of the nature of this fragment, wherein: said magnetic field generation means comprise a cylindrical roller movable in rotation about its axis and having a peripheral surface provided with a plurality of magnetic elements, the separation device comprises a conveying fragments to the cylindrical roller, characterized in that the conveying member comprises a sliding surface for the fragments said sliding surface having at least a portion, inclined relative to the horizontal in the direction of the roller, on which the fragments are fit to slide under the effect of a force of gravity. In what follows, the term "nature" of a fragment refers particularly to its conductivity and density. Moreover, the term "horizontal" is the direction perpendicular to a force of gravity applied to the fragments. The invention provides for driving the fragments to the cylindrical roller by sliding these fragments on the sliding surface under the effect of a force of gravity. When a fragment enters the magnetic field generated by the magnetic elements of the roll, this fragment is subjected, as indicated above, to a magnetodynamic force, which depends in particular on the conductivity of the material in which this fragment is made. However, the non-ferrous materials generally have close conductivities, so that the magnetodynamic forces applied to different non-ferrous fragments are relatively close.

L'invention que chaque fragment soit entraîné sur la surface de glissement par une force de gravité. De ce fait, chaque fragment pénétrant dans le champ magnétique est également soumis à une force d'inertie, dépendante de la vitesse de glissement du fragment ainsi que de sa masse volumique. Or, différents matériaux non ferreux présentent généralement des masses volumiques suffisamment différentes pour que des fragments de ces différents matériaux soient soumis à des forces d'inertie différentes lors de leurs entrées dans le champ magnétique. Ainsi, plus la force d'inertie appliquée à un fragment est importante, moins ce fragment sera dévié par la force magnétodynamique.The invention that each fragment is driven on the sliding surface by a force of gravity. As a result, each fragment entering the magnetic field is also subjected to an inertial force, dependent on the sliding speed of the fragment as well as its density. However, different non-ferrous materials generally have sufficiently different densities so that fragments of these different materials are subjected to different forces of inertia during their entry into the magnetic field. Thus, the greater the inertial force applied to a fragment, the less this fragment will be deflected by the magnetodynamic force.

Dans ce qui suit, on considérera une force résultante, appliquée à un fragment, égale à la somme de la force magnétodynamique et de la force d'inertie appliquée à ce fragment. Cette force résultante dépend de la nature du matériau constituant le fragment. Du fait des grandes différences de masse volumique entre différents matériaux non ferreux, les forces d'inertie, donc les forces résultantes, appliquées à différents fragments de matériaux non ferreux, sont suffisamment différentes pour permettre de distinguer ces fragments de matériaux non ferreux les uns des autres, en les déviant vers des zones de réception spécifiques. Le dispositif selon l'invention permet donc de réaliser une séparation efficace des fragments métalliques non ferreux, au contraire d'un dispositif de l'état de la technique, dans lesquels tous les fragments de matériaux non ferreux sont soumis uniquement à des forces magnétodynamiques similaires. Un dispositif de séparation selon l'invention peut comporter en outre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles : - la surface de glissement s'étend longitudinalement entre une première extrémité de réception des fragments et une seconde extrémité de largage des fragments, telles que la première extrémité est agencée à une hauteur supérieure à celle de la seconde extrémité ; - la surface de glissement présente, à proximité de sa première extrémité, une partie de courbure convexe, reliant la partie inclinée de la surface de glissement avec un organe de fourniture de fragments, par exemple un convoyeur vibrant ou une bande de convoyage amont ; - la partie de courbure convexe présente la forme d'une portion de cylindre à section circulaire, de préférence de rayon sensiblement égal à 500 mm ; - la surface de glissement présente, à proximité de sa seconde extrémité, une partie de courbure concave ; - la partie de courbure concave présente la forme d'une portion de cylindre à section circulaire, de préférence de rayon sensiblement égal à 250 mm, cette partie de courbure concave s'étendant de préférence sur une longueur curviligne de 150 mm ; - la surface de glissement présente une longueur, entre sa première et sa seconde extrémité, comprise entre 1 et 2 mètres, de préférence sensiblement égale à 1,5m ; - le rouleau présentant un sommet défini comme le point de ce rouleau présentant verticalement la plus grande hauteur, et le rouleau étant mobile en rotation dans un sens de rotation prédéterminé, la seconde extrémité de la surface de glissement est agencée en amont du sommet du rouleau dans le sens de rotation ; - la seconde extrémité de la surface de glissement présente une hauteur supérieure à celle du sommet du rouleau ; - le dispositif de séparation comporte un élément cylindrique entourant le rouleau, cet élément cylindrique étant réalisé dans un matériau diélectrique ; - l'élément cylindrique est fixe ; - l'élément cylindrique est mobile en rotation autour de son axe, l'axe de cet élément cylindrique étant parallèle à l'axe du rouleau, et de préférence décalé radialement par rapport à cet axe du rouleau ; - le dispositif de séparation comporte une bande fermée, de largeur sensiblement égale à la largeur du rouleau, s'étendant entre le rouleau et au moins un cylindre rotatif disposé à l'écart du rouleau, à une hauteur inférieure à celle du rouleau, et entourant le rouleau et chaque cylindre rotatif en reposant en partie sur le rouleau et en partie sur chaque cylindre rotatif, de sorte que ce rouleau et chaque cylindre rotatif forment des poulies pour cette bande ; - la surface de glissement est réalisée en inox ; - la partie inclinée de la surface de glissement présente une inclinaison par rapport à l'horizontale comprise entre 45 et 700, de préférence sensiblement égale à 60°. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux figures annexées parmi lesquelles : - la figure 1 est une vue en coupe longitudinale d'un dispositif de séparation magnétodynamique selon un premier exemple de mode de réalisation de l'invention ; - la figure 2 est une vue schématique en coupe longitudinale des éléments de la figure 1, montrant également les trajectoires de différents fragments séparés au moyen du dispositif de séparation ; - la figure 3 est une vue en coupe longitudinale d'un dispositif de séparation magnétodynamique selon un deuxième exemple de mode de réalisation de l'invention. On a représenté, sur la figure 1, un dispositif 10 de séparation magnétodynamique selon un premier exemple de mode de réalisation de l'invention, notamment destiné à la séparation de fragments 12. Ces fragments 12 comportent des fragments conducteurs, notamment des fragments métalliques non ferreux tels que le cuivre, l'aluminium, le plomb, ou un alliage tel que le zamak. Les fragments 12 peuvent également comporter des fragments non conducteurs, tels que des fragments plastiques, destinés à être séparés des fragments conducteurs par le dispositif de séparation 10.In what follows, we will consider a resultant force, applied to a fragment, equal to the sum of the magnetodynamic force and the force of inertia applied to this fragment. This resulting force depends on the nature of the material constituting the fragment. Because of the large differences in density between different non-ferrous materials, the inertial forces, and thus the resulting forces, applied to different fragments of non-ferrous materials, are sufficiently different to allow these non-ferrous material fragments to be distinguished from each other. others by diverting them to specific receiving areas. The device according to the invention thus makes it possible to effectively separate the non-ferrous metal fragments, in contrast to a device of the state of the art, in which all the fragments of non-ferrous materials are subjected only to similar magnetodynamic forces. . A separating device according to the invention may further comprise one or more of the following features, taken alone or in any technically possible combination: the sliding surface extends longitudinally between a first end of the fragments receiving and a second drop-off end of the fragments, such that the first end is arranged at a height greater than that of the second end; - The sliding surface has, near its first end, a convex curvature portion, connecting the inclined portion of the sliding surface with a fragment supply member, for example a vibrating conveyor or an upstream conveying belt; - The convex curvature portion has the shape of a cylindrical portion of circular section, preferably of radius substantially equal to 500 mm; the sliding surface has, near its second end, a portion of concave curvature; - The concave curvature portion has the form of a circular section of the cylinder portion, preferably of radius substantially equal to 250 mm, this concave curvature portion extending preferably over a curvilinear length of 150 mm; - The sliding surface has a length, between its first and second end, between 1 and 2 meters, preferably substantially equal to 1.5m; - The roller having a top defined as the point of this roller vertically having the greatest height, and the roller being rotatable in a predetermined direction of rotation, the second end of the sliding surface is arranged upstream of the top of the roller in the direction of rotation; the second end of the sliding surface has a height greater than that of the top of the roller; the separation device comprises a cylindrical element surrounding the roll, this cylindrical element being made of a dielectric material; the cylindrical element is fixed; the cylindrical element is rotatable about its axis, the axis of this cylindrical element being parallel to the axis of the roller, and preferably radially offset with respect to this axis of the roller; the separating device comprises a closed band, of width substantially equal to the width of the roll, extending between the roll and at least one rotating cylinder disposed at a distance from the roll, at a height less than that of the roll, and surrounding the roller and each rotating cylinder partially resting on the roller and partly on each rotating cylinder, so that the roller and each rotating cylinder form pulleys for that belt; - The sliding surface is made of stainless steel; - The inclined portion of the sliding surface has an inclination relative to the horizontal between 45 and 700, preferably substantially equal to 60 °. The invention will be better understood on reading the description which follows, given solely by way of example and with reference to the appended figures in which: FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a separation device magnetodynamics according to a first exemplary embodiment of the invention; - Figure 2 is a schematic longitudinal sectional view of the elements of Figure 1, also showing the trajectories of different fragments separated by means of the separation device; - Figure 3 is a longitudinal sectional view of a magnetodynamic separation device according to a second exemplary embodiment of the invention. FIG. 1 shows a magnetodynamic separation device 10 according to a first exemplary embodiment of the invention, particularly intended for the separation of fragments 12. These fragments 12 comprise conductive fragments, in particular non-metallic fragments. ferrous such as copper, aluminum, lead, or an alloy such as zamak. The fragments 12 may also comprise non-conductive fragments, such as plastic fragments, intended to be separated from the conductive fragments by the separation device 10.

Le dispositif de séparation 10 comporte des moyens 14 de génération d'un champ magnétique, pour la déviation de chaque fragment 12 passant dans ce champ magnétique vers une zone de réception spécifique 13A, 13B, 130 (visibles sur la figure 2), en fonction de la nature de ce fragment 12.The separation device 10 comprises means 14 for generating a magnetic field, for the deviation of each fragment 12 passing in this magnetic field towards a specific receiving area 13A, 13B, 130 (visible in FIG. 2), depending of the nature of this fragment 12.

Les moyens de génération de champ magnétique 14 comportent de manière classique un rouleau cylindrique 16 mobile en rotation autour de son axe 18, et présentant une surface périphérique 16A munie d'une pluralité d'éléments magnétiques 20. Habituellement, les éléments magnétiques 20 sont des aimants permanents, notamment des dipôles disposés circonférentiellement sur la surface périphérique 16A en alternant des pôles nord et sud. Le rouleau 16 est entraîné en rotation autour de son axe 18 par un moteur 22. Cette rotation du rouleau 16, donc des dipôles 20 autour de cet axe 18, entraîne une variation rapide du champ magnétique à proximité de ce rouleau 16, du fait de l'alternance des pôles Nord et Sud.The magnetic field generating means 14 conventionally comprise a cylindrical roller 16 rotatable about its axis 18, and having a peripheral surface 16A provided with a plurality of magnetic elements 20. Usually, the magnetic elements 20 are permanent magnets, including dipoles disposed circumferentially on the peripheral surface 16A alternating north and south poles. The roller 16 is rotated about its axis 18 by a motor 22. This rotation of the roller 16, and thus the dipoles 20 around this axis 18, causes a rapid variation of the magnetic field near the roller 16, due to the alternation of the North and South poles.

Cette variation de champ magnétique a pour effet d'induire des courants de Foucault dans les fragments conducteurs traversant ce champ magnétique. Chaque fragment conducteur est alors soumis à une force magnétodynamique, ayant tendance à dévier ce fragment. Le champ magnétique permet donc notamment de séparer les fragments conducteurs, qui sont soumis à la force magnétodynamique, des fragments non conducteurs, qui n'y sont pas soumis. On notera que la fréquence de rotation du rouleau 16 doit être suffisamment importante pour que des forces magnétodynamiques suffisantes soient appliquées aux fragments. En revanche, cette fréquence de rotation ne doit pas être trop élevée, pour ne pas appliquer une force centrifuge trop importante sur les dipôles 20, qui risquerait alors d'arracher ces dipôles 20 au rouleau 16. Une fréquence de rotation du rouleau 16 comprise entre 200 et 1000 Hz permet d'éviter ces inconvénients, une fréquence sensiblement égale à 300 Hz étant optimale. Le dispositif 10 comporte par ailleurs un organe 24 de convoyage comportant une surface de glissement 26 pour les fragments. La surface de glissement 26 s'étend longitudinalement entre une première extrémité 28 de réception des fragments 12, et une seconde extrémité 30 de largage des fragments 12, telles que la première extrémité 28 est agencée à une hauteur supérieure à celle de la seconde extrémité 30. Cette surface de glissement 26 est notamment destinée à imposer une trajectoire similaire à tous les fragments 12 arrivant dans le champ magnétique généré par les aimants 20. De telles trajectoires similaires des fragments 12 sont importantes pour permettre une séparation efficace de ces fragments 12. En particulier, la surface de glissement 26 impose à chaque fragment 12 un angle d'entrée et une zone d'entrée dans le champ magnétique. Cet angle et cette zone d'entrée ont une influence sur la direction de la force magnétodynamique appliquée au fragment. En effet, cette force magnétodynamique peut se décomposer en des première et seconde composantes, qui dépendent notamment de l'angle et de la zone d'entrée du fragment 12 dans le champ magnétique. La première composante tend à s'opposer à l'entrée du fragment 12 dans le champ magnétique, et présente donc une direction définie par l'angle d'entrée, et un sens opposé à la trajectoire du fragment 12. La seconde composante tend à maintenir le fragment 12 dans le champ magnétique tournant, et présente donc une direction tangentielle au rouleau 16, cette direction tangentielle étant définie à la zone d'entrée du fragment 12 dans le champ magnétique. Grâce à la surface de glissement 26, tous les fragments 12 présentent une trajectoire similaire en entrant dans le champ magnétique, si bien que les directions des première et seconde composantes sont similaires, leurs normes variant toutefois en fonction de la nature des matériaux constituant les fragments.This magnetic field variation has the effect of inducing eddy currents in the conductive fragments passing through this magnetic field. Each conductive fragment is then subjected to a magnetodynamic force, tending to deflect this fragment. The magnetic field thus makes it possible in particular to separate the conductive fragments, which are subjected to the magnetodynamic force, non-conductive fragments, which are not subject to it. It should be noted that the rotation frequency of the roll 16 must be large enough for sufficient magnetodynamic forces to be applied to the fragments. On the other hand, this rotation frequency must not be too high, in order not to apply a too great centrifugal force on the dipoles 20, which would then be able to pull these dipoles 20 off the roll 16. A rotation frequency of the roll 16 between 200 and 1000 Hz avoids these disadvantages, a frequency substantially equal to 300 Hz being optimal. The device 10 further comprises a conveying member 24 comprising a sliding surface 26 for the fragments. The sliding surface 26 extends longitudinally between a first end 28 for receiving the fragments 12, and a second end 30 for the release of the fragments 12, such that the first end 28 is arranged at a height greater than that of the second end 30. This sliding surface 26 is intended in particular to impose a trajectory similar to all the fragments 12 arriving in the magnetic field generated by the magnets 20. Such similar trajectories of the fragments 12 are important to allow efficient separation of these fragments 12. In particular, the sliding surface 26 imposes on each fragment 12 an entry angle and an entry zone into the magnetic field. This angle and this input area have an influence on the direction of the magnetodynamic force applied to the fragment. Indeed, this magnetodynamic force can be decomposed into first and second components, which depend in particular on the angle and the input area of the fragment 12 in the magnetic field. The first component tends to oppose the entry of the fragment 12 into the magnetic field, and thus has a direction defined by the entry angle, and a direction opposite to the trajectory of the fragment 12. The second component tends to maintain the fragment 12 in the rotating magnetic field, and thus has a direction tangential to the roller 16, this tangential direction being defined at the input area of the fragment 12 in the magnetic field. Thanks to the sliding surface 26, all the fragments 12 have a similar trajectory entering the magnetic field, so that the directions of the first and second components are similar, however their standards vary depending on the nature of the materials constituting the fragments. .

La surface de glissement 26 présente au moins une partie 26A inclinée par rapport à l'horizontale en direction du rouleau 16. La partie inclinée 26A peut être sensiblement plane, ou en variante présenter une courbure concave. En d'autres termes, la surface de glissement 26 forme un toboggan de guidage des fragments 12 vers le champ magnétique.The sliding surface 26 has at least one portion 26A inclined relative to the horizontal towards the roller 16. The inclined portion 26A may be substantially flat, or alternatively have a concave curvature. In other words, the sliding surface 26 forms a slide for guiding the fragments 12 towards the magnetic field.

Du fait de cette surface de glissement 26 au moins partiellement inclinée, chaque fragment 12 est entraîné sur la surface de glissement 26 par une force de gravité jusqu'au champ magnétique généré par les dipôles 20, si bien que chaque fragment 12 est soumis à une force d'inertie qui lui est propre lorsqu'il pénètre dans ce champ magnétique. La force d'inertie dépend notamment de la vitesse de glissement du fragment ainsi que de sa masse volumique. En particulier, différents matériaux non ferreux présentent généralement des masses volumiques suffisamment différentes pour que des fragments 12 de différents matériaux métalliques non ferreux soient soumis à des forces d'inertie différentes lors de leur entrée dans le champ magnétique.Due to this sliding surface 26 at least partially inclined, each fragment 12 is driven on the sliding surface 26 by a force of gravity to the magnetic field generated by the dipoles 20, so that each fragment 12 is subjected to its inertial force when it enters this magnetic field. The inertial force depends in particular on the sliding speed of the fragment as well as its density. In particular, different non-ferrous materials generally have sufficiently different densities so that fragments 12 of different non-ferrous metal materials are subjected to different inertial forces when they enter the magnetic field.

Ainsi, lorsqu'un fragment 12 entre dans le champ magnétique après avoir glissé sur la surface de glissement 26, il est soumis à une force résultante, égale à la somme de la force magnétodynamique et de la force d'inertie appliquée à ce fragment 12. Cette force résultante dépend de la nature du matériau constituant le fragment 12, ce qui permet de distinguer des fragments de matériaux non ferreux les uns des autres, comme cela sera décrit ultérieurement.Thus, when a fragment 12 enters the magnetic field after sliding on the sliding surface 26, it is subjected to a resultant force, equal to the sum of the magnetodynamic force and the inertial force applied to this fragment 12 This resultant force depends on the nature of the material constituting the fragment 12, which makes it possible to distinguish fragments of non-ferrous materials from each other, as will be described later.

On notera que la direction de la force résultante diffère d'autant plus de la direction de la force magnétodynamique que la force d'inertie est grande. Il est également important que la direction de la force d'inertie soit suffisamment différente de la direction de la force magnétodynamique, pour que cette force d'inertie influe de manière significative sur la direction de la force résultante afin d'effectuer une séparation efficace des fragments 12 de masses volumiques différentes. Avantageusement, la longueur de la surface de glissement 26 entre sa première 28 et sa seconde 30 extrémités, est choisie pour optimiser la différence entre les forces d'inerties appliquées à des fragments 12 de masses volumiques différentes. En particulier, dans le cas d'une longueur de surface de glissement trop importante, tous les fragments 12 arriveraient avec une vitesse importante à la seconde extrémité 30. Dans ce cas, la contribution de la masse volumique d'un fragment à la force d'inertie deviendrait négligeable devant la contribution de sa vitesse, si bien qu'il serait plus difficile de distinguer les fragments non ferreux entre eux. En revanche, dans le cas d'une longueur de surface de glissement trop faible, les fragments 12 arriveraient avec une vitesse faible à la seconde extrémité 30. Dans ce cas, la force d'inertie appliquée à chaque fragment serait trop faible pour avoir une influence significative sur la force résultante appliquée à ce fragment lorsqu'il entre dans le champ magnétique. Une longueur comprise entre 1 et 2 m permet d'éviter ces inconvénients, une longueur sensiblement égale à 1,5 m étant optimale. L'inclinaison de la partie inclinée 26A est également choisie pour optimiser la différence entre les forces d'inerties appliquées à des fragments 12 de masses volumiques différentes. On notera que, dans le cas d'une partie inclinée concave, on appelle « inclinaison » les inclinaisons des plans tangents à cette partie inclinée concave, chacune de ces inclinaisons étant comprise dans l'intervalle préféré qui sera défini ci- dessous. Dans le cas d'un angle d'inclinaison trop important, les fragments 12 risqueraient de tomber sur la surface de glissement 26 en rebondissant sur cette surface 26, plutôt que de glisser sur cette surface 26, si bien que les trajectoires de ces fragments seraient imprévisibles. Il serait alors difficile de guider ces fragments 12 vers les zones de réception spécifiques.It will be noted that the direction of the resultant force differs all the more from the direction of the magnetodynamic force that the inertial force is great. It is also important that the direction of the inertial force is sufficiently different from the direction of the magnetodynamic force, so that this inertial force significantly influences the direction of the resulting force in order to effect effective separation of the force. fragments 12 of different densities. Advantageously, the length of the sliding surface 26 between its first 28 and second 30 ends, is chosen to optimize the difference between the inertia forces applied to fragments 12 of different densities. In particular, in the case of a too great sliding surface length, all the fragments 12 would arrive with a high speed at the second end 30. In this case, the contribution of the density of a fragment to the force of Inertia would become negligible in view of the contribution of its speed, so that it would be more difficult to distinguish the non-ferrous fragments from each other. On the other hand, in the case of a slip surface length which is too small, the fragments 12 would arrive with a low speed at the second end 30. In this case, the inertia force applied to each fragment would be too small to have significant influence on the resultant force applied to this fragment as it enters the magnetic field. A length of between 1 and 2 m avoids these disadvantages, a length substantially equal to 1.5 m being optimal. The inclination of the inclined portion 26A is also chosen to optimize the difference between the inertia forces applied to fragments 12 of different densities. It will be noted that, in the case of a concave inclined portion, the inclinations of the planes tangent to this concave inclined portion are called inclinations, each of these inclinations being within the preferred range which will be defined below. In the case of an excessive angle of inclination, the fragments 12 could fall on the sliding surface 26 by bouncing on this surface 26, rather than sliding on the surface 26, so that the trajectories of these fragments would be unpredictable. It would then be difficult to guide these fragments 12 to the specific reception areas.

En revanche, dans le cas d'un angle d'inclinaison trop faible, la vitesse de glissement des fragments 12 serait trop faible, notamment à cause d'une force de frottement. La force d'inertie appliquée à chaque fragment serait alors trop faible pour avoir une influence significative sur la force résultante appliquée à ce fragment lorsqu'il entre dans le champ magnétique. Un angle d'inclinaison compris entre 45° et 70° permet d'éviter ces inconvénients, un angle sensiblement égal à 60° étant optimal. Conformément au mode de réalisation décrit en référence à la figure 1, le dispositif de séparation 10 comporte un organe 31 de fourniture de fragments 12, par exemple un convoyeur vibrant de type classique, sensiblement horizontal, débouchant sur la surface de glissement 26, notamment sur sa première extrémité 28. En variante, l'organe de fourniture 31 pourrait être formé par une bande de convoyage amont de type classique. Avantageusement, la surface de glissement 26 présente, à proximité de cette première extrémité 28, une partie 26B de courbure convexe, reliant la partie inclinée 26A avec l'organe de fourniture 31. Cette partie de courbure convexe 26B forme une transition entre l'organe de fourniture 31 et la partie inclinée 26A, cette transition permettant une modification progressive de la trajectoire de chaque fragment 12, depuis l'horizontale jusqu'à l'inclinaison de la partie inclinée 26A. En l'absence de cette transition, les fragments 12 risqueraient de rebondir sur la surface 26 plutôt que de rester en contact glissant avec cette surface de glissement 26. La partie de courbure convexe 26B présente par exemple la forme d'une portion de cylindre à section circulaire, de préférence de rayon sensiblement égal à 500 mm. Par ailleurs, la surface de glissement 26 présente avantageusement, à proximité de sa seconde extrémité 30, une partie de courbure concave 26C. Cette partie de courbure concave 26C est destinée à donner une trajectoire initiale aux fragments 12 arrivant à la seconde extrémité 30. Cette partie de courbure concave 26C présente par exemple la forme d'une portion de cylindre à section circulaire, de préférence de rayon sensiblement égal à 250 mm, cette partie de courbure concave 26C s'étendant de préférence sur une longueur curviligne de 150 mm. On notera que cette partie de courbure concave 26C est optionnelle, la partie inclinée 26A pouvant déboucher directement vers le champ magnétique généré par les aimants 20. Dans ce cas, la seconde extrémité 30 est définie à l'extrémité inférieure de la partie inclinée 26A.However, in the case of a tilting angle too low, the sliding speed of the fragments 12 would be too low, especially because of a friction force. The inertial force applied to each fragment would then be too small to have a significant influence on the resultant force applied to this fragment as it enters the magnetic field. An inclination angle of between 45 ° and 70 ° avoids these disadvantages, an angle substantially equal to 60 ° being optimal. According to the embodiment described with reference to FIG. 1, the separation device 10 comprises a fragment supply member 31, for example a vibrating conveyor of conventional, substantially horizontal type, opening onto the sliding surface 26, in particular on its first end 28. In a variant, the delivery member 31 could be formed by an upstream conveyor belt of conventional type. Advantageously, the sliding surface 26 has, near this first end 28, a portion 26B of convex curvature, connecting the inclined portion 26A with the delivery member 31. This convex curvature portion 26B forms a transition between the organ supply 31 and the inclined portion 26A, this transition allowing a progressive change in the trajectory of each fragment 12, from the horizontal to the inclination of the inclined portion 26A. In the absence of this transition, the fragments 12 would risk bouncing on the surface 26 rather than remaining in sliding contact with this sliding surface 26. The convex curvature portion 26B has for example the shape of a portion of a cylinder. circular section, preferably of radius substantially equal to 500 mm. Furthermore, the sliding surface 26 advantageously has, near its second end 30, a portion of concave curvature 26C. This concave curvature portion 26C is intended to give an initial trajectory to the fragments 12 arriving at the second end 30. This concave curvature portion 26C has for example the shape of a portion of circular section cylinder, preferably of substantially equal radius at 250 mm, this portion of concave curvature 26C preferably extending over a curvilinear length of 150 mm. Note that this portion of concave curvature 26C is optional, the inclined portion 26A can lead directly to the magnetic field generated by the magnets 20. In this case, the second end 30 is defined at the lower end of the inclined portion 26A.

La surface de glissement 26 est réalisée de préférence en inox, d'une part afin de permettre un bon glissement des fragments et d'autre part afin de présenter une bonne résistance à l'usure due aux frottements des fragments glissant sur cette surface de glissement 26. Bien entendu, cette surface de glissement 26 pourrait en variante être réalisée dans tout autre matériau adapté, par exemple dans un matériau plastique tel que l'époxy, le polyéthylène (PE) ou le polytétrafluoroéthylène (PTFE). Afin que les fragments 12 glissant sur la surface de glissement 26 soient entraînés jusqu'au champ magnétique généré par les dipôles 20, la seconde extrémité 30 de la surface de glissement 26 est agencée à proximité du rouleau 16.The sliding surface 26 is preferably made of stainless steel, on the one hand to allow good sliding of the fragments and on the other hand to have good wear resistance due to the friction of the fragments sliding on this sliding surface 26. Of course, this sliding surface 26 could alternatively be made of any other suitable material, for example in a plastic material such as epoxy, polyethylene (PE) or polytetrafluoroethylene (PTFE). So that the fragments 12 sliding on the sliding surface 26 are driven to the magnetic field generated by the dipoles 20, the second end 30 of the sliding surface 26 is arranged near the roller 16.

Plus particulière, en considérant un sommet S du rouleau 16 comme le point de ce rouleau 16 présentant verticalement la plus grande hauteur, et en considérant un sens de rotation A prédéterminé du rouleau 16 autour de son axe 18, on notera que la seconde extrémité 30 de la surface de glissement 26 est agencée en amont du sommet S du rouleau 16 dans le sens de rotation A.More particularly, considering a vertex S of the roll 16 as the point of this roller 16 vertically having the greatest height, and considering a predetermined direction of rotation of the roller 16 about its axis 18, it will be noted that the second end 30 of the sliding surface 26 is arranged upstream of the top S of the roller 16 in the direction of rotation A.

Comme indiqué précédemment, la force magnétodynamique appliquée à un fragment 12 présente une seconde composante tangentielle au rouleau 16 dans la zone d'entrée de ce fragment 12 dans le champ magnétique. En prévoyant une zone d'entrée en amont du sommet S, cette composante tangentielle est orientée vers le haut, si bien que la force magnétodynamique est également orientée vers le haut, ce qui permet une meilleure séparation des fragments. En effet, l'influence de la force d'inertie, qui est dirigée vers le bas, sur la force résultante, est plus importante lorsque la force magnétodynamique est ainsi orientée vers le haut. On peut également prévoir une zone d'entrée coïncidant avec le sommet S, auquel cas la composante tangentielle est sensiblement horizontale. Dans ce cas, la première composante étant orientée vers le haut, puisque s'opposant à l'entrée du fragment dans le champ magnétique, la force magnétodynamique est orientée vers le haut. En revanche, dans le cas d'une zone d'entrée située en aval du sommet S dans le sens de rotation A, la composante tangentielle de la force magnétodynamique serait orientée vers le bas, ainsi que la force magnétodynamique. Dans ce cas, l'influence de la force d'inertie serait plus faible, si bien qu'il serait plus difficile de séparer des fragments de masses volumiques différentes. Ainsi, la position de la seconde extrémité 30 est un élément de réglage de la séparation des fragments. Par exemple, la surface de glissement 26 est orientée de sorte que la trajectoire initiale imposée aux fragments 12 à la seconde extrémité 30 de cette surface de glissement 26 se prolonge jusqu'au sommet S du rouleau 16 ou en amont de ce sommet S dans le sens de rotation A. Dans l'exemple représenté sur les figures 2 et 3, la seconde extrémité 30 de la surface de glissement 26 présente une hauteur supérieure à celle du sommet S du rouleau 16. On notera que, du fait de leur trajectoire initiale imposée par la surface de glissement 26 comme cela a été décrit précédemment, certains fragments 12, notamment ceux qui ne sont pas soumis à une force magnétodynamique, ou ceux dont la force d'inertie est particulièrement importante, viennent percuter le rouleau 16 en quittant la surface de glissement 26. Afin de protéger les dipôles 20 des impacts, un élément de protection est agencé autour du rouleau 16 en entourant ces dipôles 20. Conformément au premier mode de réalisation décrit, l'élément de protection est une bande fermée 34, de largeur sensiblement égale à la largeur du rouleau 16, s'étendant entre ce rouleau 16 et au moins un, par exemple deux cylindres rotatifs 36 disposés à l'écart du rouleau 16. Cette bande fermée 34 entoure le rouleau 16 et chaque cylindre rotatif 36 en reposant en partie sur le rouleau 16 et en partie sur chaque cylindre rotatif 36. En d'autres termes, le rouleau 16 et les cylindres 36 forment des poulies pour la bande fermée 34. Ainsi, la bande 34 est mobile par défilement autour du rouleau 16 et des cylindres rotatifs 36. Une telle bande 34 permet d'amortir les impacts de fragments qui la percutent, notamment des fragments soumis à une force d'inertie importante ou des fragments n'étant peu ou pas soumis à une force magnétodynamique. Une telle bande 34 est par exemple réalisée en caoutchouc.As indicated above, the magnetodynamic force applied to a fragment 12 has a second component tangential to the roller 16 in the input zone of this fragment 12 in the magnetic field. By providing an entrance zone upstream of the vertex S, this tangential component is oriented upwards, so that the magnetodynamic force is also directed upwards, which allows better separation of the fragments. Indeed, the influence of the inertia force, which is directed downwards, on the resultant force, is greater when the magnetodynamic force is thus oriented upwards. It is also possible to provide an entry zone coinciding with the vertex S, in which case the tangential component is substantially horizontal. In this case, the first component being oriented upwards, since opposing the entry of the fragment in the magnetic field, the magnetodynamic force is oriented upwards. On the other hand, in the case of an input zone situated downstream of the vertex S in the direction of rotation A, the tangential component of the magnetodynamic force is directed downwards, as well as the magnetodynamic force. In this case, the influence of the inertial force would be smaller, so that it would be more difficult to separate fragments of different densities. Thus, the position of the second end 30 is an element for adjusting the separation of the fragments. For example, the sliding surface 26 is oriented so that the initial trajectory imposed on the fragments 12 at the second end 30 of this sliding surface 26 extends to the top S of the roller 16 or upstream of this vertex S in the direction of rotation A. In the example shown in Figures 2 and 3, the second end 30 of the sliding surface 26 has a height greater than that of the top S of the roller 16. Note that, because of their initial trajectory imposed by the sliding surface 26 as described above, certain fragments 12, in particular those which are not subject to a magnetodynamic force, or those whose inertia force is particularly important, strike the roller 16 when leaving the sliding surface 26. In order to protect the dipoles 20 from impacts, a protective element is arranged around the roller 16 by surrounding these dipoles 20. In accordance with the first embodiment of described, the protection element is a closed band 34, of width substantially equal to the width of the roller 16, extending between the roller 16 and at least one, for example two rotary cylinders 36 disposed apart from the roller 16. This closed band 34 surrounds the roll 16 and each rotatable roll 36 partially resting on the roll 16 and partly on each rotating roll 36. In other words, the roll 16 and the rolls 36 form pulleys for the closed band 34. Thus, the band 34 is movable by scrolling around the roller 16 and rotating cylinders 36. Such a band 34 damps the impact of fragments that strike it, including fragments subjected to a significant inertial force or fragments with little or no magnetodynamic force. Such a band 34 is for example made of rubber.

Par ailleurs, lorsque des fragments 12 viennent adhérer à cette bande 34 du fait du champ magnétique généré par les dipôles 20, il est possible de détacher ces fragments en déplaçant cette bande 34 jusqu'à ce que ces fragments ne soient plus sous l'influence du champ magnétique. Par ailleurs, la bande mobile 34 permet d'entraîner plus facilement les fragments non conducteurs vers leur zone de réception spécifique 13A. A cet effet, les cylindres rotatifs 36 sont de préférence agencés à une hauteur inférieure à celle du rouleau 16, de sorte que la bande mobile 34 est dirigée vers le bas dans le sens de rotation A. Avantageusement, la vitesse de défilement de la bande 34 est variable. Ainsi, cette vitesse de défilement peut par exemple être réglée pour être inférieure à la vitesse des fragments arrivant sur cette bande 34, ce qui permet de freiner ces fragments et de leur imposer une trajectoire plus courte. Comme indiqué précédemment, chaque fragment 12 qui arrive dans le champ magnétique après glissement sur la surface de glissement 26 est soumis à une force résultante, somme de la force magnétodynamique et de la force d'inertie précitées. Cette force résultante implique une trajectoire de déviation spécifique à chacun des fragments 12. A titre d'exemple, on a représenté sur la figure 2 les trajectoires 11, 12 et 13 de trois fragments différents, entrant dans le champ magnétique généré par le rouleau 16 après avoir glissé sur la surface de glissement 26. La trajectoire 11 est celle d'un fragment plastique. Un tel fragment n'est pas conducteur, si bien qu'aucune force magnétodynamique n'est appliquée à ce fragment. Ce fragment plastique n'est donc soumis qu'a une force d'inertie. La trajectoire de déviation 11 de ce fragment plastique correspond donc sensiblement à la trajectoire initiale imposée par la surface de glissement 26, déviée par le contact avec le rouleau 16 et par la force de gravité. Le fragment plastique est alors dévié jusqu'à la zone de réception spécifique 13A qui est la plus proche du rouleau 16. La trajectoire 12 est celle d'un fragment de cuivre, et la trajectoire 13 est celle d'un fragment d'aluminium.Furthermore, when fragments 12 adhere to this band 34 because of the magnetic field generated by the dipoles 20, it is possible to detach these fragments by moving the band 34 until these fragments are no longer under the influence of the magnetic field. Furthermore, the mobile band 34 makes it easier to drive the non-conductive fragments to their specific receiving area 13A. For this purpose, the rotary cylinders 36 are preferably arranged at a height less than that of the roll 16, so that the moving band 34 is directed downwards in the direction of rotation A. Advantageously, the speed of travel of the band 34 is variable. Thus, this scrolling speed can for example be set to be less than the speed of the fragments arriving on this band 34, which allows to brake these fragments and to impose a shorter trajectory. As indicated above, each fragment 12 which arrives in the magnetic field after sliding on the sliding surface 26 is subjected to a resultant force, sum of the aforementioned magnetodynamic force and inertia force. This resultant force implies a specific deflection path for each of the fragments 12. By way of example, FIG. 2 shows the trajectories 11, 12 and 13 of three different fragments, entering the magnetic field generated by the roller 16. after sliding on the sliding surface 26. The trajectory 11 is that of a plastic fragment. Such a fragment is not conductive, so that no magnetodynamic force is applied to this fragment. This plastic fragment is therefore subject to a force of inertia. The deflection path 11 of this plastic fragment thus corresponds substantially to the initial trajectory imposed by the sliding surface 26, deflected by contact with the roller 16 and by the force of gravity. The plastic fragment is then diverted to the specific receiving zone 13A which is closest to the roller 16. The trajectory 12 is that of a copper fragment, and the trajectory 13 is that of an aluminum fragment.

On notera que le cuivre présente une conductibilité de 58m/n.mm2, et l'aluminium une conductibilité de 36m/n.mm2. La différence entre leurs conductibilités est faible, si bien que les forces magnétodynamiques appliquées à des fragments de cuivre ou d'aluminium sont semblables. En revanche, le cuivre présente une masse volumique de 8,9 g/cm3, et l'aluminium une masse volumique de 2,7 g/cm3. Ainsi, la force d'inertie appliquée à un fragment de cuivre est plus de trois fois supérieure à la force d'inertie appliquée à un fragment d'aluminium de même masse. Ainsi, un fragment de cuivre, dont la force d'inertie est très importante, est moins dévié de sa trajectoire initiale par la force magnétodynamique que le fragment d'aluminium, pour lequel la force magnétodynamique est plus importante que la force d'inertie. Les trajectoires 12 et 13 sont donc très différentes, si bien qu'il est facile de distinguer les fragments de cuivre des fragments d'aluminium en fonction de leurs trajectoires respectives.Note that copper has a conductivity of 58m / n.mm2, and aluminum conductivity of 36m / n.mm2. The difference between their conductivities is small, so that the magnetodynamic forces applied to fragments of copper or aluminum are similar. On the other hand, the copper has a density of 8.9 g / cm3, and the aluminum a density of 2.7 g / cm3. Thus, the inertia force applied to a copper fragment is more than three times greater than the inertial force applied to an aluminum fragment of the same mass. Thus, a copper fragment, whose inertial force is very important, is less deviated from its initial trajectory by the magnetodynamic force than the aluminum fragment, for which the magnetodynamic force is greater than the inertia force. The trajectories 12 and 13 are therefore very different, so that it is easy to distinguish the copper fragments from the aluminum fragments as a function of their respective trajectories.

Les fragments d'aluminium, fortement déviés par la force magnétodynamique, qui est prépondérante face à la force d'inertie, sont alors déviés jusqu'à la zone de réception spécifique 130 qui est la plus éloignée du rouleau 16. Les fragments de cuivre, dont la force d'inertie influe fortement la trajectoire 12, sont quant à eux déviés jusqu'à la zone de réception spécifique 13B prévue entre les zones de réception 13A et 130. On notera qu'on peut prévoir des panneaux 33 de guidage des fragments vers les zones de réception spécifiques 13A, 13B, 130, afin d'assurer que chaque fragment 12 dévié arrive effectivement dans la zone de réception spécifique prévue pour recevoir ce fragment. On a représenté sur la figure 3 un dispositif de séparation 10 selon un deuxième exemple de mode de réalisation de l'invention. Sur cette figure, les éléments analogues à ceux des figures précédentes sont désignés par des références identiques. Conformément à ce deuxième mode de réalisation, l'élément de protection du rouleau 16 est formé par un élément cylindrique 32, également appelé virole, agencé autour du rouleau 16 en entourant les dipôles 20. Cet élément cylindrique 32 est réalisé dans un matériau diélectrique, afin de ne pas perturber le champ magnétique généré par le rouleau 16. Conformément à une première variante, l'élément cylindrique 32 est fixe.The aluminum fragments, strongly deviated by the magnetodynamic force, which is predominant in the face of the inertial force, are then deflected to the specific receiving zone 130 which is furthest away from the roller 16. The copper fragments, whose inertial force strongly influences the trajectory 12, are in turn deviated to the specific receiving zone 13B provided between the receiving zones 13A and 130. It will be noted that it is possible to provide panels 33 for guiding the fragments. to the specific receiving areas 13A, 13B, 130, to ensure that each deflected fragment 12 actually arrives in the specific receiving area provided to receive that fragment. FIG. 3 shows a separation device 10 according to a second exemplary embodiment of the invention. In this figure, elements similar to those of the preceding figures are designated by identical references. According to this second embodiment, the protective element of the roller 16 is formed by a cylindrical element 32, also called ferrule, arranged around the roller 16 by surrounding the dipoles 20. This cylindrical element 32 is made of a dielectric material, so as not to disturb the magnetic field generated by the roller 16. According to a first variant, the cylindrical element 32 is fixed.

Conformément à une deuxième variante, l'élément cylindrique 32 est mobile en rotation autour d'un axe parallèle à l'axe 18 du rouleau 16. Avantageusement, l'axe de rotation de l'élément cylindrique 32 est décalé radialement par rapport à cet axe 18 du rouleau 16. Ainsi, dans certains cas où des fragments 12 viennent adhérer sur l'élément cylindrique 32 du fait de la force magnétique générée par les dipôles 20, il est possible de détacher ces fragments en faisant tourner l'élément cylindrique 32 autour de son axe jusqu'à ce que ces fragments se retrouvent plus éloignés du rouleau 16 du fait du décalage d'axes, et donc soumis à un champ magnétique moins important. De manière optionnelle, un racleur est agencé en contact avec la surface de l'élément cylindrique 32, ce racleur étant destiné à racler des fragments adhérant à cet élément cylindrique 32. Un tel racleur peut indifféremment être envisagé avec un élément cylindrique 32 dont l'axe de rotation est confondu avec l'axe 18 du rouleau 16, ou dont l'axe de rotation est décalé radialement par rapport à l'axe 18 du rouleau 16. Conformément à une autre variante, le dispositif de séparation 10 pourrait comporter à la fois un tel élément cylindrique 32 fixe et une bande 34 telle que définie en référence au premier mode de réalisation, entourant l'élément cylindrique 32.According to a second variant, the cylindrical element 32 is rotatable about an axis parallel to the axis 18 of the roller 16. Advantageously, the axis of rotation of the cylindrical element 32 is offset radially relative to this axis. axis 18 of the roller 16. Thus, in some cases where fragments 12 adhere to the cylindrical element 32 due to the magnetic force generated by the dipoles 20, it is possible to detach these fragments by rotating the cylindrical element 32 around its axis until these fragments are further away from the roller 16 because of the axis shift, and therefore subject to a smaller magnetic field. Optionally, a scraper is arranged in contact with the surface of the cylindrical element 32, this scraper being intended to scrape fragments adhering to this cylindrical element 32. Such scraper can indifferently be envisaged with a cylindrical element 32 of which axis of rotation is coincident with the axis 18 of the roller 16, or whose axis of rotation is offset radially relative to the axis 18 of the roller 16. According to another variant, the separation device 10 could comprise at the once such a cylindrical element 32 fixed and a band 34 as defined with reference to the first embodiment, surrounding the cylindrical element 32.

On notera que l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation précédemment décrits, mais pourrait présenter diverses variantes sans sortir du cadre des revendications. En particulier, on pourrait prévoir une autre forme pour la surface de glissement 26, tant que celle-ci permet d'appliquer une force d'inertie aux fragments arrivant dans le champ magnétique généré par les dipôles 20.Note that the invention is not limited to the embodiments described above, but could have various variants without departing from the scope of the claims. In particular, another form could be provided for the sliding surface 26, as long as it makes it possible to apply a force of inertia to the fragments arriving in the magnetic field generated by the dipoles 20.

Claims

REVENDICATIONS1. Magnetodynamic separation device (10) for fragments (12), of the type comprising means (14) for generating at least one alternating magnetic field for deflecting the trajectory of each fragment (12) towards a specific reception zone (13A, 13B, 13C) according to the nature of this fragment (12), wherein: said magnetic field generating means (14) comprises a cylindrical roller (16) rotatable about its axis (18) and having a surface device (16A) provided with a plurality of magnetic elements (20), the separation device (10) comprises a fragment conveying member (12) towards the cylindrical roller (16), characterized in that the conveying comprises a sliding surface (26) for the fragments (12), said sliding surface (26) having at least a portion (26A) inclined with respect to the horizontal towards the roller, on which the fragments (12) ) are suitable for sliding under the effect of a force of gravity.

The separation device (10) according to claim 1, wherein the sliding surface (26) extends longitudinally between a first end (28) for receiving the fragments (12) and a second end (30) for fragments (30), such that the first end (28) is arranged at a height greater than that of the second end (30).

The separation device (10) according to claim 2, wherein the sliding surface (26) has, near its first end (28), a convexly curved portion (26B) connecting the inclined portion (26A). sliding surface (26) with a fragment supply member (31), for example a vibrating conveyor or an upstream conveying belt.

4. Separating device (10) according to claim 3, wherein the convex curvature portion (26B) has the shape of a circular section of cylinder, preferably of radius substantially equal to 500 mm.

5. Separation device (10) according to any one of claims 2 to 4, wherein the sliding surface (26) has, near its second end (30), a concave curvature portion (26C).

6. separating device (10) according to claim 5, wherein the concave curvature portion (26C) has the shape of a cylindrical portion of circular section, preferably of radius substantially equal to 250 mm, this portion of curvature concave (26C) extending preferably over a curvilinear length of 150 mm.

7. separating device (10) according to any one of claims 2 to 6, wherein the sliding surface (26) has a length between its first and second end, between 1 and 2 meters, preferably substantially equal to 1.5m.

The separation device (10) according to any one of the preceding claims, wherein, the roller (16) having an apex (S) defined as the point of this roller (16) vertically having the greatest height, and the roller (16) being rotatable in a predetermined direction of rotation (A), the second end (30) of the sliding surface (26) is arranged upstream of the top (S) of the roller (16) in the direction of rotation. rotation (A).

9. Separating device (10) according to claim 8, wherein the second end (30) of the sliding surface (26) has a height greater than that of the top (S) of the roller (16).

10. Separating device (10) according to any one of the preceding claims, comprising a cylindrical element (32) surrounding the roller (16), this cylindrical element (32) being made of a dielectric material.

11. Separating device (10) according to claim 10, wherein the cylindrical element (32) is fixed.

12. Separating device (10) according to claim 10, wherein the cylindrical element (32) is rotatable about its axis, the axis of this cylindrical element being parallel to the axis (18) of the roller ( 16), and preferably radially offset with respect to this axis (18) of the roller (16).

Separating device (10) according to any one of the preceding claims, comprising a closed band (34), of width substantially equal to the width of the roll (16), extending between the roll (16) and at least a rotating cylinder (36) disposed away from the roll (16), at a height less than that of the roll (16), and surrounding the roll (16) and each rotating roll (36) partially resting on the roll (16) and in part on each rotating cylinder (36), so that the roller (16) and each rotating cylinder (36) form pulleys for this band (34).

14. separating device (10) according to any one of the preceding claims, wherein the sliding surface (26) is made of stainless steel.

The separating device (10) according to any one of the preceding claims, wherein the inclined portion (26A) of the sliding surface (26) has an inclination with respect to the horizontal of between 45 and 70 °, of preferably substantially equal to 60 °.