FR2988627A1 - MULTI-CYLINDER ROLLER - Google Patents
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Abstract
Laminoir à cylindres multiples à structure de cage monobloc comprenant une paire de cylindres de travail supérieur et inférieur (30), deux paires de premiers cylindres intermédiaires supérieur et inférieur (40) supportant les cylindres de travail (30), trois paires de deuxièmes cylindres intermédiaires supérieur et inférieur (50) supportant les premiers cylindres intermédiaires (40), et quatre paires d'arbres d'ensembles de palier d'appui divisé supérieur et inférieur (60) supportant les deuxièmes cylindres intermédiaires (50). Des arbres de palier d'appui (61) sont maintenus par des bagues excentriques (70), les bagues excentriques (70) sont supportées de façon rotative par des boîtiers (63), et les boîtiers (63) sont fixés sur une cage (11). Des valeurs d'excentricité dans les quatre arbres d'ensembles de palier d'appui divisé (60a, 60d, 60e, 60h) installés sur un côté d'entrée et un côté de sortie dans une direction d'introduction sont prévues pour être grandes et les arbres de palier d'appui (61) sont amenés à être entraînés en rotation grâce à l'entraînement de vérins hydrauliques (100) par l'intermédiaire de pignons d'entraînement (90) et de pignons (80).A multi-roll mill with a one-piece cage structure comprising a pair of upper and lower work rolls (30), two pairs of first upper and lower intermediate rollers (40) supporting the work rolls (30), three pairs of second intermediate rolls upper and lower pairs (50) supporting the first intermediate cylinders (40), and four pairs of upper and lower divided bearing support shaft pairs (60) supporting the second intermediate cylinders (50). Support bearing shafts (61) are held by eccentric rings (70), the eccentric rings (70) are rotatably supported by housings (63), and the housings (63) are fixed to a cage ( 11). Eccentricity values in the four split bearing bearing assembly shafts (60a, 60d, 60e, 60h) installed on an inlet side and an output side in an insertion direction are provided to be large. and the support bearing shafts (61) are caused to be rotated by driving hydraulic cylinders (100) through drive gears (90) and pinions (80).
Description
La présente invention se rapporte un laminoir à cylindres multiples dans lequel un espace entre des cylindres de travail supérieur et inférieur peut être fortement agrandi et la capacité opérationnelle est ainsi fortement améliorée. Un laminoir destiné à laminer des matériaux durs doit être capable de laminer à une pression élevée. Dans ce but, le laminoir Sendzimir a été inventé. Le laminoir Sendzimir est un laminoir à cylindres multiples dans lequel les diamètres des cylindres de travail sont réduits et la surface de contact entre une matière laminée et les cylindres de travail est réduite afin de permettre un laminage à une pression élevée, et qui a un agencement de groupe de cylindres afin de supporter les cylindres de travail avec des petits diamètres. Il y a trois types de laminoirs Sendzimir : un laminoir à six cylindres, un laminoir à 12 cylindres, et un laminoir à 20 cylindres. Le laminoir à 20 cylindres est le plus courant pour la raison qu'une forme de bande est facilement commandée. Il y a deux types de cages pour le laminoir à 20 cylindres : une structure de cage divisée et une structure de cage monobloc. Dans la structure de cage divisée, un espace entre les cylindres de travail supérieur et inférieur peut être fortement agrandi en ouvrant la cage, et un fonctionnement facile du laminoir est ainsi rendu possible. Cependant, la structure de cage divisée conduit à augmenter la taille et le coût de fabrication du laminoir. La structure de cage monobloc est une structure de cage de 30 laminoir d'un seul tenant, et la taille et le coût de fabrication du laminoir peuvent être réduits. Cependant, puisque la cage est d'un seul tenant, la structure de cage monobloc a comme problème que l'espace entre les cylindres de travail supérieur et inférieur ne peut pas être fortement agrandi et le fonctionnement du laminoir à 20 cylindres n'est ainsi pas facile. Par exemple, dans certains cas, une bande cassée est prise entre les cylindres de travail supérieur et inférieur quand une bande qui est une matière laminée est cassée. Dans ce cas, la bande cassée est retirée en élargissant l'espace entre les cylindres de travail supérieur et inférieur. A ce moment-là, si l'espace entre les cylindres de travail supérieur et inférieur dans le laminoir peut être fortement agrandi, le travail de retrait de la bande cassée peut être facilement réalisé et la capacité opérationnelle du laminoir est améliorée. De plus, le changement des cylindres de travail et l'introduction de la bande peuvent être facilement réalisés. The present invention relates to a multi-roll mill in which a gap between upper and lower work rolls can be greatly enlarged and the operational capacity is thus greatly improved. A rolling mill for rolling hard materials must be able to roll at high pressure. For this purpose the Sendzimir mill has been invented. The Sendzimir mill is a multi-roll mill in which the diameters of the work rolls are reduced and the contact area between a rolled material and the work rolls is reduced to allow rolling at a high pressure, and which has an arrangement group of cylinders to support the working cylinders with small diameters. There are three types of Sendzimir mills: a six-roll mill, a 12-roll mill, and a 20-roll mill. The 20-roll mill is the most common because a web form is easily controlled. There are two types of cages for the 20-roll mill: a divided cage structure and a one-piece cage structure. In the divided cage structure, a gap between the upper and lower work rolls can be greatly enlarged by opening the stand, and easy operation of the rolling mill is thereby made possible. However, the split cage structure leads to increase the size and cost of manufacture of the rolling mill. The one-piece cage structure is a one-piece rolling mill structure, and the size and manufacturing cost of the rolling mill can be reduced. However, since the cage is in one piece, the one-piece cage structure has the problem that the space between the upper and lower work rolls can not be greatly enlarged and the operation of the roll mill is thus not not easy. For example, in some cases, a broken web is taken between the upper and lower work rolls when a web that is a rolled material is broken. In this case, the broken strip is removed by widening the gap between the upper and lower work rolls. At this time, if the space between the upper and lower working rolls in the rolling mill can be greatly enlarged, the removal work of the broken web can be easily achieved and the operational capacity of the mill is improved. In addition, the change of the work rolls and the introduction of the band can be easily achieved.
Le laminoir à 20 cylindres comprend une paire de cylindres de travail supérieur et inférieur, deux paires de premiers cylindres intermédiaires supérieur et inférieur supportant les cylindres de travail, trois paires de deuxièmes cylindres intermédiaires supérieur et inférieur supportant les premiers cylindres intermédiaires, et quatre paires d'arbres d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur et inférieur supportant les deuxièmes cylindres intermédiaires. Les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé comprennent des mécanismes excentriques, et les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé et des sources d'entraînement sont reliés l'un à l'autre par l'intermédiaire d'engrenages. Des arbres de palier d'appui peuvent ainsi être déplacés par rapport à la cage. La figure 8 montre des arbres d'ensemble de palier d'appui divisé 260a, 260d, 260e, et 260h sur un côté d'entrée et un côté de sortie dans une direction d'introduction, des sources d'entraînement, et des systèmes d'entraînement dans le laminoir à 20 cylindres. Comme cela est représenté dans la figure 8, dans les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé 260a, 260d, 260e, et 260h sur le côté d'entrée et le côté de sortie dans la direction d'introduction, des pignons coniques 290 sont entraînés en rotation par des moteurs 200 qui sont les sources d'entraînement, et les arbres de palier d'appui des arbres d'ensemble de palier d'appui divisé 260a, 260d, 260e, et 260h sont ainsi déplacés par rapport à la cage au moyen de pignons de distribution 291 et de pignons 280. Il en va de même dans des arbres d'ensemble de palier d'appui divisé inférieur sur un côté de centre de laminoir dans la direction d'introduction qui ne sont pas illustrés. Les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé 260a et 260h sont actionnés par un unique moteur à courant alternatif 200 avec un frein, et les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé 260d et 260e sont actionnés par l'unique moteur à courant alternatif 200 avec un frein. Puisque les freins des moteurs à courant alternatif 200 ne peuvent pas supporter de fortes charges, de fortes valeurs d'excentricité ne peuvent pas être prévues pour des bagues excentriques non illustrées dans les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé 260a, 260d, 260e, et 260h. Comme cela a été décrit ci-dessus, l'espace entre les cylindres de travail supérieur et inférieur peut être obtenu en déplaçant les arbres de palier d'appui par rapport à la cage. De plus, l'espace entre les cylindres de travail supérieur et inférieur peut être fortement agrandi en augmentant les valeurs d'excentricité des mécanismes excentriques prévus dans les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé. Cependant, dans les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé 260a, 260d, 260e, et 260h sur le côté d'entrée et le côté de sortie dans la direction d'introduction qui sont représentés dans la figure 8, de fortes charges ne peuvent être supportées du fait que des moteurs sont utilisés comme sources d'entraînement des mécanismes excentriques. Par conséquent, les valeurs d'excentricité procurées par les mécanismes excentriques ne sont pas grandes. En d'autres termes, l'espace entre les cylindres de travail supérieur et inférieur ne peut être fortement agrandi, et le travail décrit ci-dessus de retrait de la bande cassée et équivalent ne peut pas être facilement réalisé. De manière conventionnelle, la valeur d'excentricité b de chacune des bagues excentriques non 10 illustrées dans les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé 260a, 260d, 260e, et 260h a été établie de telle sorte que la relation 6/Db = 0,011 est satisfaite, où Db est un diamètre du palier d'appui. Par conséquent, même lorsque les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé 15 supérieur et inférieur non illustrés sur le côté de centre de laminoir dans la direction d'introduction et les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé 260a, 260d, 260e, et 260h sont fabriqués de façon à être excentriques jusqu'à un degré maximum, l'espace G entre les cylindres de travail 20 supérieur et inférieur est G = 8,4 mm (G/Db = 0,021) quand le diamètre de palier d'appui est (I) = 406 mm, et est G = 6,6 mm (G/Db = 0,022) quand le diamètre de palier d'appui est (I) = 300 mm. Le cas conventionnel a ainsi des problèmes en termes de fonctionnement, par exemple un problème tel 25 que le traitement de réparation d'une bande cassée quand une bande est cassée ne peut pas être facilement réalisé. Bien qu'il ne s'agisse pas d'une technique destinée à élargir fortement l'espace entre les cylindres 30 de travail supérieur et inférieur, un laminoir selon le brevet japonais No. 3034928 (document 1) est donné comme exemple d'un laminoir utilisant des vérins hydrauliques pour les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur sur le côté d'entrée et le côté de sortie dans la direction d'introduction. Le laminoir selon le document 1 est un laminoir dans lequel des dispositifs AS-U qui sont des dispositifs de commande de forme de bande sont prévus non seulement pour les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur sur le côté de centre de laminoir dans la direction d'introduction, mais également pour les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur sur le côté d'entrée et le côté de sortie dans la direction d'introduction. Le laminoir est configuré de telle sorte que, en plus des dispositifs de commande de forme de bande, les vérins hydrauliques sont installés pour les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur sur le côté d'entrée et le côté de sortie dans la direction d'introduction afin de supprimer des forces rotatives provoquées par les composants de laminage et les valeurs d'excentricité de laminage décrits ci-dessus. Le laminoir peut déplacer les arbres de palier d'appui par rapport à la cage en amenant les vérins hydrauliques à faire tourner des pignons. Cependant, ce laminoir est une invention destinée à améliorer des caractéristiques de commande de forme de bande et est un laminoir conçu pour obtenir des améliorations des caractéristiques de commande de forme de bande en ajoutant les dispositifs de commande de forme de bande. Les dispositifs de commande de forme de bande sont exigés pour les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur sur le côté de centre de laminoir dans la direction d'introduction ou pour les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur sur le côté de centre de laminoir dans la direction d'introduction et les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur sur le côté d'entrée et le côté de sortie dans la direction d'introduction. Aucun dispositif de commande de forme de bande n'est exigé pour les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé inférieur sur le côté d'entrée et le côté de sortie dans la direction d'introduction et les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé inférieur sur le côté de centre de laminoir dans la direction d'introduction. De plus, le document 1 ne comprend pas l'idée d'augmenter les valeurs d'excentricité des arbres d'ensemble de palier d'appui divisé et l'espace entre les cylindres de travail supérieur et inférieur est le même que celui du cas conventionnel. La présente invention a été faite au vu des problèmes décrits ci-dessus et un but de celle-ci est de permettre à un espace entre les cylindres de travail 15 supérieur et inférieur d'être fortement agrandi en augmentant des valeurs d'excentricité d'arbres d'ensemble de palier d'appui divisé, en facilitant ainsi le travail de retrait d'une bande cassée quand une bande est cassée, le changement de cylindre de travail d'un laminoir, 20 l'introduction d'une bande, et en améliorant ainsi remarquablement la capacité opérationnelle. Pour résoudre les problèmes ci-dessus, un laminoir à cylindres multiples selon un premier aspect de 25 l'invention est un laminoir à cylindres multiples d'une structure de cage monobloc qui comprend une paire de cylindres de travail supérieur et inférieur configurés pour laminer une bande de métal, deux paires de premiers cylindres intermédiaires supérieur et inférieur supportant 30 les cylindres de travail, trois paires de deuxièmes cylindres intermédiaires supérieur et inférieur supportant les premiers cylindres intermédiaires, et quatre paires d'arbres d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur et inférieur supportant les deuxièmes cylindres intermédiaires, et dans lequel des arbres de palier d'appui qui sont des centres d'arbre des arbres d'ensemble de palier d'appui divisé sont maintenus par des bagues excentriques qui sont excentriques par rapport aux centres d'arbre des arbres de palier d'appui, les bagues excentriques sont supportées de façon rotative par des boîtiers, et les boîtiers sont fixés sur une cage, le laminoir à cylindres multiples étant caractérisé en ce que des valeurs d'excentricité des bagues excentriques par rapport aux centres d'arbre des arbres de palier d'appui sont prévues pour être grandes dans les quatre arbres d'ensemble de palier d'appui divisé installés sur un côté d'entrée et un côté de sortie dans une direction d'introduction de passage de la bande de métal dans les quatre paires d'arbres d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur et inférieur, des pignons sont fixés sur des parties d'extrémité des arbres de palier d'appui dans les quatre arbres d'ensemble de palier d'appui divisé, des pignons d'entraînement en prise avec les pignons, les pignons d'entraînement sont entraînés en rotation par des vérins hydrauliques, et un espace entre la paire de cylindres de travail supérieur et inférieur est fortement agrandi en amenant les arbres de palier d'appui dans les quatre arbres d'ensemble de palier d'appui divisé à tourner 25 grâce à l'entraînement des vérins hydrauliques par l'intermédiaire des pignons d'entraînement et des pignons. Pour résoudre les problèmes ci-dessus, un laminoir à cylindres multiples selon un deuxième aspect de l'invention est caractérisé en ce que des valeurs 30 d'excentricité sont prévues pour être importantes, les valeurs d'excentricité des bagues excentriques par rapport aux centres d'arbre des arbres de palier d'appui sont prévues pour être importantes dans les deux arbres d'ensemble de palier d'appui divisé installés au-dessous d'une hauteur d'introduction et sur un côté de centre de laminoir dans la direction d'introduction de passage des bandes de métal parmi les quatre paires d'arbres d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur et inférieur, des pignons sont fixés sur des parties d'extrémité des arbres de palier d'appui dans les deux arbres d'ensemble de palier d'appui divisé, des pignons d'entraînement sont en prise avec les pignons, les pignons d'entraînement sont entraînés en rotation par un vérin hydraulique, et un espace G entre la paire de cylindres de travail supérieur et inférieur est fortement agrandi en amenant les arbres de palier d'appui dans les deux arbres d'ensemble de palier d'appui divisé à tourner grâce à l'entraînement du vérin hydraulique par l'intermédiaire des pignons d'entraînement et des pignons. The 20-roll mill comprises a pair of upper and lower work rolls, two pairs of upper and lower intermediate upper rollers supporting the work rolls, three pairs of upper and lower intermediate second rollers supporting the first intermediate rolls, and four pairs of upper and lower divided bearing support bearing shafts supporting the second intermediate cylinders. The split bearing bearing assembly shafts include eccentric mechanisms, and the split bearing bearing assembly shafts and drive sources are connected to each other via gears. . Bearing bearing shafts can thus be moved relative to the cage. Figure 8 shows split bearing bearing shafts 260a, 260d, 260e, and 260h on an inlet side and an exit side in an insertion direction, drive sources, and systems. in the 20-roll mill. As shown in FIG. 8, in the split bearing bearing assembly shafts 260a, 260d, 260e, and 260h on the input side and the output side in the insertion direction, bevel gears 290 are rotated by motors 200 which are the drive sources, and the bearing bearing shafts of the split bearing bearing assembly shafts 260a, 260d, 260e, and 260h are thus displaced with respect to the cage by means of timing gears 291 and gears 280. The same is true in lower split bearing support bearing shafts on a mill center side in the insertion direction which are not illustrated. . The split bearing bearing assembly shafts 260a and 260h are driven by a single AC motor 200 with a brake, and the split bearing bearing assembly shafts 260d and 260e are driven by the single motor. AC 200 with a brake. Since the brakes of the AC motors 200 can not withstand high loads, high eccentricity values can not be provided for eccentric bushings not shown in the split bearing support bearing shafts 260a, 260d, 260th, and 260h. As described above, the space between the upper and lower work rolls can be achieved by moving the bearing bearing shafts relative to the cage. In addition, the space between the upper and lower work rolls can be greatly enlarged by increasing the eccentricity values of the eccentric mechanisms provided in the split bearing support bearing shafts. However, in the split bearing support bearing shafts 260a, 260d, 260e, and 260h on the input side and the output side in the insertion direction shown in FIG. can not be supported because motors are used as drive sources for the eccentric mechanisms. Therefore, the eccentricity values provided by the eccentric mechanisms are not large. In other words, the space between the upper and lower work rolls can not be greatly enlarged, and the above-described work of removing the broken and equivalent web can not be easily achieved. Conventionally, the eccentricity value b of each of the eccentric rings not shown in the split bearing bearing assembly shafts 260a, 260d, 260e, and 260h has been set such that the relationship 6 / Db = 0.011 is satisfied, where Db is a diameter of the support bearing. Therefore, even when the upper and lower divided bearing support bearing shafts are not shown on the mill center side in the insertion direction and the split bearing bearing assembly shafts 260a, 260d , 260e, and 260h are manufactured to be eccentric to a maximum degree, the gap G between the upper and lower work rolls is G = 8.4 mm (G / Db = 0.021) when the diameter of Bearing bearing is (I) = 406 mm, and is G = 6.6 mm (G / Db = 0.022) when the bearing bearing diameter is (I) = 300 mm. The conventional case thus has problems in operation, for example a problem such as the repairing treatment of a broken web when a web is broken can not be easily realized. Although not a technique for greatly expanding the space between the upper and lower work rolls, a rolling mill according to Japanese Patent No. 3034928 (Document 1) is given as an example of a rolling mill using hydraulic cylinders for the upper divided bearing bearing assembly shafts on the inlet side and the outlet side in the insertion direction. The rolling mill according to the document 1 is a rolling mill in which AS-U devices which are band-shaped control devices are provided not only for the upper divided bearing bearing assembly shafts on the mill center side. in the insertion direction, but also for the upper divided bearing bearing assembly shafts on the inlet side and the outlet side in the insertion direction. The rolling mill is configured such that, in addition to the tape-shaped control devices, the hydraulic cylinders are installed for the upper divided bearing bearing assembly shafts on the inlet side and the outlet side in the insertion direction to suppress rotational forces caused by the rolling components and rolling eccentricity values described above. The rolling mill can move the bearing bearing shafts relative to the cage by causing the hydraulic cylinders to rotate the gears. However, this mill is an invention for improving web form control characteristics and is a mill designed to achieve improvements in web form control characteristics by adding web form control devices. Band form control devices are required for upper divided bearing bearing assembly shafts on the mill center side in the insertion direction or for the upper divided bearing bearing assembly shafts on the mill center side in the insertion direction and the upper divided bearing support bearing shafts on the inlet side and the outlet side in the insertion direction. No tape-form control device is required for the lower split bearing support assembly shafts on the inlet side and the exit side in the insertion direction and the bearing assembly shafts Lower split support on the mill center side in the insertion direction. In addition, document 1 does not include the idea of increasing the eccentricity values of the split bearing support bearing trees and the space between the upper and lower working rolls is the same as that of the case. conventional. The present invention has been made in view of the problems described above and an object thereof is to allow a gap between the upper and lower work rolls to be greatly enlarged by increasing eccentricity values of split support bearing shafts, thereby facilitating the work of removing a broken web when a web is broken, changing a rolling mill's work roll, introducing a web, and thus remarkably improving the operational capacity. To solve the above problems, a multi-roll mill according to a first aspect of the invention is a multi-roll mill of a one-piece cage structure which comprises a pair of upper and lower work rolls configured to roll a metal strip, two pairs of upper and lower intermediate upper rollers supporting the work rolls, three pairs of upper and lower intermediate second rollers supporting the first intermediate rolls, and four pairs of split bearing support bearing pairs upper and lower bearing the second intermediate rolls, and wherein bearing bearing shafts which are shaft centers of the split bearing support bearing shaft shafts are held by eccentric rings which are eccentric with respect to the centers of support shaft shafts, the eccentric rings are rotatably supported by casings, and the casings are fixed to a cage, the multi-roll mill being characterized in that eccentricity values of the eccentric rings relative to the shaft centers of the support bearing shafts are intended to be large. in the four split support bearing assembly shafts installed on an inlet side and an outlet side in a direction of introduction of the metal strip through the four pairs of bearing assembly shafts upper and lower split bearings, pinions are fixed on end portions of the bearing bearing shafts in the four split bearing support bearing shafts, the drive gears meshing with the pinions, the drive sprockets are rotated by hydraulic cylinders, and a gap between the pair of upper and lower work rolls is greatly enlarged by bringing the bearing bearing shafts into the four shafts. It is possible to rotate the bearing bearing assembly 25 through the drive of the hydraulic cylinders via the drive sprockets and pinions. To solve the above problems, a multi-roll mill according to a second aspect of the invention is characterized in that eccentricity values are provided to be significant, the eccentricity values of the eccentric rings relative to the centers. Bearing shaft shafts are intended to be large in the two split bearing bearing assembly shafts installed below an insertion height and on a rolling mill center side in the direction introducing the passage of the metal strips among the four pairs of upper and lower divided bearing support shaft pairs, pinions are fixed on end portions of the bearing bearing shafts in the two shafts of the divided bearing support assembly, driving gears are engaged with the gears, the drive gears are rotated by a hydraulic cylinder, and a gap G between the pair of cylinders s of upper and lower work is greatly enlarged by bringing the bearing bearing shafts into the two split bearing support bearing shafts to rotate through the drive of the hydraulic cylinder via the drive gears and gables.
Pour résoudre les problèmes ci-dessus, un laminoir à cylindres multiples selon un troisième aspect de l'invention est caractérisé en ce que la valeur d'excentricité 5 de chacun des arbres d'ensemble de palier d'appui divisé est établie de telle sorte que la relation 5/Db = 0,012 à 0,043 est satisfaite, où Db représente un diamètre extérieur d'un palier d'appui correspondant d'une pluralité de paliers d'appui fixés sur les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé dans des directions axiales de ceux-ci. To solve the above problems, a multi-roll mill according to a third aspect of the invention is characterized in that the eccentricity value of each of the split bearing support bearing shafts is set so that that the relation 5 / Db = 0.012 to 0.043 is satisfied, where Db represents an outer diameter of a corresponding bearing bearing of a plurality of bearing bearings fixed on the bearing support bearing shafts divided in axial directions thereof.
Pour résoudre les problèmes ci-dessus, un laminoir à cylindres multiples selon un quatrième aspect de l'invention est caractérisé en ce que l'espace G entre la paire de cylindres de travail supérieur et inférieur est établie de telle sorte que la relation G/Db = 0,028 à 0,21 est satisfaite, où Db représente un diamètre extérieur d'un palier d'appui correspondant d'une pluralité de paliers d'appui fixés sur les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé dans les directions axiales de ceux-ci. To solve the above problems, a multi-roll mill according to a fourth aspect of the invention is characterized in that the gap G between the pair of upper and lower work rolls is set so that the relation G / Db = 0.028 to 0.21 is satisfied, where Db is an outer diameter of a corresponding bearing bearing of a plurality of support bearings fixed on the bearing support shaft divided in the axial directions of these.
Dans le laminoir à cylindres multiples selon le premier aspect de l'invention, les valeurs d'excentricité des bagues excentriques dans les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé sur le côté d'entrée et le côté de sortie dans la direction d'introduction sont prévues pour être grandes et les arbres de palier d'appui sont fortement déplacés par rapport à la cage grâce à l'action des vérins hydrauliques capables de supporter de fortes charges. Par conséquent, il est possible de supporter des charges accrues du fait de l'augmentation des valeurs d'excentricité et également de fortement élargir l'espace entre la paire de cylindres de travail supérieur et inférieur. Ceci facilite le travail de retrait d'une bande cassée quand une bande est cassée, le changement de cylindre de travail du laminoir, et l'introduction de la bande. Dans le laminoir à cylindres multiples selon le deuxième aspect de l'invention, les valeurs d'excentricité des bagues excentriques dans les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé inférieur sur le côté de centre de laminoir dans la direction d'introduction sont prévues pour être grandes et les arbres de palier d'appui sont fortement déplacés par rapport à la cage grâce à l'action du vérin hydraulique capable de supporter une forte charge. Par conséquent, il est possible de supporter une charge accrue du fait de l'augmentation des valeurs d'excentricité et également de fortement élargir l'espace entre la paire de cylindres de travail supérieur et inférieur. Ceci facilite le travail de retrait d'une bande cassée quand une bande est cassée, le changement de cylindre de travail du laminoir, et l'introduction de la bande. Dans le laminoir à cylindres multiples selon le troisième aspect de l'invention, la valeur d'excentricité à de chacun des arbres d'ensemble de palier d'appui divisé est établie de telle sorte que la relation 5/Db = 0,012 à 0,043 est satisfaite. Ceci minimise les effets sur les vérins hydrauliques, les paliers d'appui et équivalent qui sont provoquées par l'augmentation des charges du fait de l'augmentation de la valeur d'excentricité 5. Par conséquent, les valeurs de déplacement de l'arbre de palier d'appui par rapport à la cage peuvent être prévues pour être grandes. Dans le laminoir à cylindres multiples selon le quatrième aspect de l'invention, l'espace G entre la paire de cylindres de travail supérieur et inférieur est établi de telle sorte que la relation G/Db = 0,028 à 0,21 est satisfaite. Ceci facilite le travail de retrait d'une bande cassée quand une bande est cassée, le changement de cylindre de travail du laminoir, et l'introduction de la bande. Le caractère opérationnel du laminoir peut ainsi être suffisamment amélioré. La figure 1 est une vue de face d'un laminoir à 20 cylindres selon une première forme de réalisation de la présente invention. La figure 2 est une vue en coupe horizontale montrant une partie (sections transversales A-A et B-B dans la figure 3 qui sont vues dans les directions des flèches) d'un arbre d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur sur un côté de centre de laminoir dans une direction d'introduction et d'un arbre d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur sur un côté d'entrée et un côté de sortie dans la direction d'introduction dans le laminoir à 20 cylindres selon la première forme de réalisation de la présente invention. La figure 3 est une vue en coupe verticale montrant une partie d'extrémité de l'arbre d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur sur le côté de centre de laminoir dans la direction d'introduction et une partie d'extrémité de l'arbre d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur sur le côté d'entrée et le côté de sortie dans la direction d'introduction dans le laminoir à 20 cylindres selon la première forme de réalisation de la présente invention. La figure 4 est une vue en coupe horizontale montrant une partie (sections transversales C-C et D-D dans la figure 5 qui sont vues dans les directions des flèches) d'un arbre d'ensemble de palier d'appui divisé inférieur sur le côté de centre de laminoir dans la direction d'introduction et d'un arbre d'ensemble de palier d'appui divisé inférieur sur le côté d'entrée et le côté de sortie dans la direction d'introduction dans le laminoir à 20 cylindres selon la première forme de réalisation de la présente invention. La figure 5 est une vue en coupe verticale montrant une partie d'extrémité de l'arbre d'ensemble de palier d'appui divisé inférieur sur le côté de centre de laminoir dans la direction d'introduction et une partie d'extrémité de l'arbre d'ensemble de palier d'appui divisé inférieur sur le côté d'entrée et le côté de sortie dans la direction d'introduction dans le laminoir à 20 cylindres selon la première forme de réalisation de la présente invention. La figure 6 est une vue schématique montrant un agencement de cylindre normal (trait plein) et un agencement de cylindre dans l'état où un espace entre les cylindres de travail est fortement agrandi (trait mixte) dans le laminoir à 20 cylindres selon la première forme de réalisation de la présente invention. La figure 7 est un graphique montrant la relation entre une valeur d'excentricité (à/Db) de chaque arbre d'ensemble de palier d'appui divisé et l'espace (G/Db) entre les cylindres de travail supérieur et inférieur. La figure 8 est une vue schématique montrant des arbres d'ensemble de palier d'appui divisé sur un côté d'entrée et un côté de sortie dans une direction d'introduction dans un laminoir à 20 cylindres conventionnel. Une forme de réalisation d'un laminoir selon la présente invention est décrite en détail ci-dessous en se référant aux dessins annexés. La présente invention n'est évidemment pas limitée à la forme de réalisation décrite ci-dessous et différentes modifications peuvent être apportées dans la portée de la présente invention sans s'écarter de l'esprit de celle-ci. Un laminoir selon la première forme de réalisation de la présente invention est décrit en se référant aux figures 1 à 7. In the multi-roll mill according to the first aspect of the invention, the eccentricity values of the eccentric bushings in the split bearing support bearing shafts on the inlet side and the exit side in the direction of the The introduction is intended to be large and the support bearing shafts are strongly displaced relative to the cage thanks to the action of hydraulic cylinders capable of withstanding heavy loads. Therefore, it is possible to withstand increased loads due to the increase in eccentricity values and also to greatly expand the space between the pair of upper and lower work rolls. This facilitates the work of removing a broken tape when a tape is broken, changing the working roll of the mill, and introducing the tape. In the multi-roll mill according to the second aspect of the invention, the eccentricity values of the eccentric bushings in the lower divided bearing support bearing shafts on the mill center side in the feed direction are designed to be large and the support bearing shafts are strongly displaced relative to the cage thanks to the action of the hydraulic cylinder capable of withstanding a heavy load. Therefore, it is possible to support an increased load due to the increase in eccentricity values and also to greatly expand the space between the pair of upper and lower work rolls. This facilitates the work of removing a broken tape when a tape is broken, changing the working roll of the mill, and introducing the tape. In the multi-roll mill according to the third aspect of the invention, the eccentricity value at each of the split bearing support bearing shafts is set such that the relationship 5 / Db = 0.012 to 0.043 is satisfied. This minimizes the effects on the hydraulic cylinders, thrust bearings and the like which are caused by the increased loads due to the increase of the eccentricity value 5. Therefore, the displacement values of the shaft bearing bearing relative to the cage may be provided to be large. In the multi-roll mill according to the fourth aspect of the invention, the space G between the pair of upper and lower working rolls is set such that the ratio G / Db = 0.028 to 0.21 is satisfied. This facilitates the work of removing a broken tape when a tape is broken, changing the working roll of the mill, and introducing the tape. The operational nature of the rolling mill can thus be sufficiently improved. Figure 1 is a front view of a rolling mill according to a first embodiment of the present invention. Fig. 2 is a horizontal sectional view showing a portion (AA and BB cross-sections in Fig. 3 which are seen in the arrow directions) of an upper split support bearing shaft on a center side. of a rolling mill in an insertion direction and an upper divided bearing support bearing shaft on an inlet side and an exit side in the introduction direction in the rolling mill according to the first form embodiment of the present invention. Fig. 3 is a vertical sectional view showing an end portion of the upper divided bearing bearing shaft on the mill center side in the insertion direction and an end portion of the upper divided bearing bearing shaft on the inlet side and the outlet side in the introduction direction in the rolling mill according to the first embodiment of the present invention. Fig. 4 is a horizontal sectional view showing a portion (cross sections CC and DD in Fig. 5 which are seen in the directions of the arrows) of a lower split bearing support shaft on the center side. of a rolling mill in the insertion direction and a lower divided bearing support bearing shaft on the inlet side and the exit side in the introduction direction in the rolling mill according to the first form embodiment of the present invention. Fig. 5 is a vertical sectional view showing an end portion of the lower divided bearing bearing shaft on the mill center side in the insertion direction and an end portion of the lower divided bearing support shaft on the inlet side and the outlet side in the introduction direction in the rolling mill according to the first embodiment of the present invention. Fig. 6 is a schematic view showing a normal cylinder arrangement (solid line) and a cylinder arrangement in the state where a space between the work rolls is greatly enlarged (mixed line) in the 20-roll mill according to the first embodiment of the present invention. Fig. 7 is a graph showing the relationship between an eccentricity value (at / Db) of each split bearing bearing shaft and the gap (G / Db) between the upper and lower working rolls. Fig. 8 is a schematic view showing split bearing bearing shafts divided on an inlet side and an outlet side in an insertion direction in a conventional rolling mill. An embodiment of a rolling mill according to the present invention is described in detail below with reference to the accompanying drawings. The present invention is obviously not limited to the embodiment described below and various modifications may be made within the scope of the present invention without departing from the spirit thereof. A rolling mill according to the first embodiment of the present invention is described with reference to Figures 1 to 7.
Comme cela est représenté dans la figure 1, un laminoir 10 de la forme de réalisation est un laminoir à 20 cylindres ayant une structure de cage monobloc. Une bande 20 qui est une matière laminée est laminée par une paire de cylindres de travail supérieur et inférieur 30. La paire de cylindres de travail supérieur et inférieur 30 est en contact avec et supportée par deux paires de premiers cylindres intermédiaires supérieur et inférieur 40. Les deux paires de premiers cylindres intermédiaires supérieur et inférieur 40 sont en contact avec et supportées par trois paires de deuxièmes cylindres intermédiaires supérieur et inférieur 50. Les trois paires de deuxièmes cylindres intermédiaires supérieur et inférieur 50 sont en contact avec et supportées par quatre paires d'arbres d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur et inférieur 60a, 60b, 60c, 60d, 60e, 60f, 60g, et 60h. Une force de laminage appliquée pendant le laminage de la bande 20 est transférée vers les quatre paires d'arbres d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur et inférieur 60a à 60h sous la forme d'une force de réaction de laminage par l'intermédiaire de la paire de cylindres de travail supérieur et inférieur 30, des premiers cylindres intermédiaires 40, et des deuxièmes cylindres intermédiaires 50. Une force de laminage égale à la force de réaction de laminage est appliquée sur les quatre paires d'arbres d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur et inférieur 60a à 60h afin de maintenir les positions installées de celles-ci pendant le laminage. Le laminage des cylindres de travail 30 dans les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé 60a, 60d, 60e, et 60h installés sur le côté d'entrée et le côté de sortie dans la direction d'introduction de la bande 20 est appelé laminage latéral, le laminage des cylindres de travail 30 dans les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé 60b et 60c situés au-dessus des cylindres de travail 30 est appelé laminage supérieur, et le laminage des cylindres de travail 30 dans les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé 60f et 60g situés au-dessous des cylindres de travail 30 est appelé laminage inférieur. Les quatre paires d'arbres d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur et inférieur 60a à 60h sont classées en quatre types en fonction des positions installées et de leurs configurations et sont groupées comme suit : les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur 60a et 60d situés sur le côté d'entrée et le côté de sortie dans la direction d'introduction ; les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur 60b et 60c situés sur un côté de centre de laminoir dans la direction d'introduction ; les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé inférieur 60e et 60h situés sur le côté d'entrée et le côté de sortie dans la direction d'introduction ; et les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé inférieur 60f et 60g situés sur le côté de centre de laminoir dans la direction d'introduction. Comme cela est représenté dans les figures 2 et 3, l'arbre d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur 60a sur le côté d'entrée et le côté de sortie dans la 10 direction d'introduction est formé de telle sorte qu'un arbre de palier d'appui 61a grâce auquel de multiples paliers d'appui 62a sont supportés de façon rotative dans une direction axiale est supporté par un boîtier 63a par l'intermédiaire de bagues excentriques de roulement 70a, de 15 roulements à aiguille 71a, et de bagues excentriques AS-U 72a afin de commander une forme de bande. L'arbre d'ensemble de palier d'appui divisé 60a est ainsi fixé sur une cage 11 par le boîtier 63a. L'arbre de palier d'appui 61a est maintenu par les bagues excentriques de laminage 20 70a, les bagues excentriques de laminage 70a sont supportées de façon rotative par les bagues excentriques AS-U 72a par l'intermédiaire des roulements à aiguille 71a, et les bagues excentriques AS-U 72a sont supportées de façon rotative par le boîtier 63a par l'intermédiaire des 25 roulements à aiguille 71a. De plus, comme cela est représenté dans les figures 1 et 3, un pignon 80a est fixé sur une partie d'extrémité de l'arbre de palier d'appui 61a et est en prise avec un secteur denté 90a servant de pignon d'entraînement supportée par la cage 11 par l'intermédiaire 30 d'un arbre de support 92a. Une partie d'extrémité du secteur denté 90a et une partie d'extrémité avant de vérin d'un vérin hydraulique de laminage 100a sont liées l'une à l'autre par un axe de blocage 91a et le secteur denté 90a est entraîné en rotation autour de l'arbre de support 92a par l'action du vérin hydraulique de laminage 100a. Un dispositif AS-U non illustré comprenant les bagues excentriques AS-U 72a prévues dans de multiples parties dans la direction axiale est un dispositif destiné à réaliser un réglage de bombement en amenant l'arbre de palier d'appui 61a à se déformer individuellement dans les multiples parties grâce aux excentricités des bagues excentriques AS-U 72a et en amenant ainsi les positions de laminage des paliers d'appui 62a à changer individuellement. Puisqu'il s'agit d'une technique publiquement connue (document 1, par exemple) afin de commander la forme de bande, une description détaillée est omise. As shown in FIG. 1, a rolling mill 10 of the embodiment is a roll mill having a one-piece cage structure. A strip 20 which is a rolled material is laminated by a pair of upper and lower work rolls 30. The pair of upper and lower work rolls 30 is in contact with and supported by two pairs of upper and lower intermediate rollers 40. The two pairs of first upper and lower intermediate cylinders 40 are in contact with and supported by three pairs of upper and lower intermediate second cylinders 50. The three pairs of upper and lower intermediate second cylinders 50 are in contact with and supported by four pairs of pairs. upper and lower split bearing support shafts 60a, 60b, 60c, 60d, 60e, 60f, 60g, and 60h. A rolling force applied during rolling of the web 20 is transferred to the four pairs of upper and lower divided bearing support bearing shafts 60a through 60h as a rolling reaction force by the intermediate of the pair of upper and lower work rolls 30, the first intermediate rolls 40, and the second intermediate rolls 50. A rolling force equal to the roll reaction force is applied to the four pairs of overall shafts. upper and lower divided bearing support 60a to 60h to maintain the installed positions thereof during rolling. The rolling of the work rolls 30 in the divided bearing support bearing shafts 60a, 60d, 60e, and 60h installed on the input side and the output side in the insertion direction of the strip 20 is called side rolling, the rolling of the work rolls 30 in the divided bearing support bearing shafts 60b and 60c located above the work rolls 30 is called upper rolling, and the rolling of the work rolls 30 in the 60f and 60g bearing bearing assembly shafts located below the work rolls 30 is referred to as lower rolling. The four pairs of upper and lower divided bearing support bearing shafts 60a through 60h are classified into four types according to the installed positions and their configurations and are grouped as follows: upper divided support 60a and 60d located on the input side and the output side in the insertion direction; the upper divided bearing bearing assembly shafts 60b and 60c located on a mill center side in the insertion direction; the lower split support bearing shafts 60e and 60h located on the input side and the output side in the insertion direction; and the lower split bearing assembly shafts 60f and 60g located on the mill center side in the insertion direction. As shown in FIGS. 2 and 3, the upper split bearing assembly shaft 60a on the inlet side and the exit side in the insertion direction is formed such that a bearing bearing shaft 61a by which multiple bearing bearings 62a are rotatably supported in an axial direction is supported by a housing 63a via eccentric bearing rings 70a, needle bearings 71a, and AS-U eccentric rings 72a to control a band shape. The split support bearing assembly shaft 60a is thus fixed on a cage 11 by the housing 63a. The bearing shaft 61a is held by the eccentric rolling rings 70a, the eccentric rolling rings 70a are rotatably supported by the AS-U eccentric rings 72a via the needle bearings 71a, and AS-U eccentric bushings 72a are rotatably supported by housing 63a via needle bearings 71a. In addition, as shown in FIGS. 1 and 3, a pinion 80a is fixed on an end portion of the bearing support shaft 61a and is engaged with a toothed sector 90a acting as a drive gear supported by the cage 11 via a support shaft 92a. An end portion of the toothed sector 90a and a front end portion of a jack of a hydraulic rolling cylinder 100a are connected to each other by a locking pin 91a and the toothed sector 90a is rotated. around the support shaft 92a by the action of the hydraulic rolling cylinder 100a. A non-illustrated AS-U device comprising the AS-U eccentric rings 72a provided in multiple parts in the axial direction is a device for effecting a crown adjustment by causing the bearing support shaft 61a to deform individually in the multiple parts thanks to the eccentricities of the eccentric rings AS-U 72a and thus bringing the rolling positions of the bearing bearings 62a to change individually. Since this is a publicly known technique (eg Document 1) to control the band form, a detailed description is omitted.
Quand le secteur denté 90a est entraîné en rotation autour de l'arbre de support 92a par l'action du vérin hydraulique de laminage 100a, le pignon 80a en prise avec le secteur denté 90a est entraîné en rotation avec l'arbre de palier d'appui 61a et les bagues excentriques de laminage 70a. Puisque le centre Cs des bagues excentriques de laminage 70a et du boîtier 63a est excentrique par rapport au centre Cc de l'arbre de palier d'appui 61a d'une valeur d'excentricité 5a, la position de support de l'arbre de palier d'appui 61a par rapport à la cage 11 est changée par la rotation des bagues excentriques de laminage 70a. En d'autres termes, l'arbre de palier d'appui 61a dans l'arbre d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur 60a sur le côté d'entrée et le côté de sortie dans la direction d'introduction peut être déplacé par rapport à la cage 11 dans le laminoir 10. L'arbre d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur 60d sur le côté d'entrée et le côté de sortie dans la direction d'introduction est similaire à l'arbre d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur 60a sur le côté d'entrée et le côté de sortie dans la direction d'introduction et une description détaillée est ainsi omise. Comme cela est représenté dans les figures 2 et 3, l'arbre d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur 60b sur le côté de centre de laminoir dans la direction d'introduction est formé de telle sorte qu'un arbre de palier d'appui 61b grâce auquel les multiples paliers d'appui 62a sont supportés de façon rotative dans la direction axiale est supporté par un boîtier 63b par l'intermédiaire de bagues excentriques de laminage 70b, de roulements à aiguille 71b, et de bagues excentriques AS-U 72b afin de commander la forme de bande. L'arbre d'ensemble de palier d'appui divisé 60b est ainsi fixé sur la cage 11 par le boîtier 63b. L'arbre de palier d'appui 61b est maintenu par les bagues excentriques de laminage 70b, les bagues excentriques de laminage 70b sont supportées de façon rotative par les bagues excentriques AS-U 72b par l'intermédiaire des roulements à aiguille 71b, et les bagues excentriques AS-U 72b sont supportées de façon rotative par le boîtier 63b par l'intermédiaire des roulements à aiguille 71b. De plus, comme cela est représenté dans la figure 1, un pignon 80b est fixé sur une partie d'extrémité de l'arbre de palier d'appui 61b et est en prise avec une crémaillère de laminage 110bc relié à un vérin hydraulique de laminage 100bc. Dans l'arbre d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur 60b sur le côté de centre de laminoir dans la direction d'introduction, le pignon 80b est entraîné en rotation par l'action du vérin hydraulique de laminage 100bc par l'intermédiaire de la crémaillère de laminage 110bc, avec l'arbre de palier d'appui 61b et les bagues excentriques de laminage 70b. Puisque le centre Cs des bagues excentriques de laminage 70b et du boîtier 63b est excentrique par rapport au centre Cc de l'arbre de palier d'appui 61b d'une valeur d'excentricité 5b, la position de support de l'arbre de palier d'appui 61b par rapport à la cage 11 est changée par la rotation des bagues excentriques 5 de laminage 70b. En d'autres termes, l'arbre de palier d'appui 61b dans l'arbre d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur 60b sur le côté de centre de laminoir dans la direction d'introduction peut être déplacé par rapport à la cage 11 dans le laminoir 10. Par conséquent, le réglage 10 d'épaisseur de bande du roulement peut être réalisé. L'arbre d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur 60c sur le côté de centre de laminoir dans la direction d'introduction est similaire à l'arbre d'ensemble de palier d'appui divisé supérieur 60b sur le côté de 15 centre de laminoir dans la direction d'introduction et une description détaillée est ainsi omise. Comme cela est représenté dans les figures 4 et 5, l'arbre d'ensemble de palier d'appui divisé inférieur 60e sur le côté d'entrée et le côté de sortie dans la 20 direction d'introduction est formé de telle sorte qu'un arbre de palier d'appui 61e grâce auquel de multiples paliers d'appui 62e sont supportés de façon rotative dans la direction axiale est supporté par un boîtier 63e par l'intermédiaire de bagues excentriques de laminage 70e. 25 L'arbre d'ensemble de palier d'appui divisé 60e est ainsi fixé sur la cage 11 par le boîtier 63e. L'arbre de palier d'appui 61e est maintenu par les bagues excentriques de laminage 70e et les bagues excentriques de laminage 70e sont supportées de façon rotative par le boîtier 63e. De 30 plus, comme cela est représenté dans la figure 1, un pignon 80e est fixé sur une partie d'extrémité de l'arbre de palier d'appui 61e et est e prise avec un secteur denté 90e. Une partie d'extrémité du secteur denté 90e et une partie d'extrémité avant de vérin d'un vérin hydraulique de laminage 100e sont liées l'une à l'autre par un axe de blocage 91e et le secteur denté 90e est entraîné en rotation autour d'un arbre de support 92e par l'action du vérin hydraulique de laminage 100e. When the toothed sector 90a is rotated about the support shaft 92a by the action of the hydraulic rolling cylinder 100a, the pinion 80a engaged with the toothed sector 90a is rotated with the bearing shaft of the support 61a and eccentric rolling rings 70a. Since the center Cs of the eccentric rolling rings 70a and the housing 63a is eccentric with respect to the center Cc of the support bearing shaft 61a of an eccentricity value 5a, the support position of the bearing shaft 61a relative to the cage 11 is changed by the rotation of the eccentric rolling rings 70a. In other words, the bearing bearing shaft 61a in the upper divided bearing bearing assembly shaft 60a on the inlet side and the output side in the introducing direction can be moved relative to the cage 11 in the rolling mill 10. The upper divided bearing support shaft 60d on the inlet side and the exit side in the insertion direction is similar to the upper divided bearing support assembly 60a on the inlet side and the outlet side in the insertion direction and a detailed description is thus omitted. As shown in FIGS. 2 and 3, the upper divided bearing bearing shaft 60b on the mill center side in the insertion direction is formed such that a bearing shaft of 61b through which the multiple bearing bearings 62a are rotatably supported in the axial direction is supported by a housing 63b via eccentric rolling rings 70b, needle bearings 71b, and AS-eccentric rings. U 72b to control the band shape. The split bearing bearing assembly shaft 60b is thus fixed on the cage 11 by the housing 63b. The bearing bearing shaft 61b is held by the eccentric rolling rings 70b, the eccentric rolling rings 70b are rotatably supported by the AS-U eccentric rings 72b via the needle bearings 71b, and the AS-U eccentric bushings 72b are rotatably supported by the housing 63b via needle bearings 71b. In addition, as shown in FIG. 1, a pinion 80b is fixed on an end portion of the bearing support shaft 61b and is engaged with a rolling rack 110bc connected to a hydraulic rolling cylinder. 100bc. In the upper split bearing assembly shaft 60b on the mill center side in the insertion direction, the pinion 80b is rotated by the action of the hydraulic rolling cylinder 100bc via of the rolling rack 110bc, with the bearing support shaft 61b and the eccentric rolling rings 70b. Since the center Cs of the eccentric rolling rings 70b and the housing 63b are eccentric with respect to the center Cc of the bearing bearing shaft 61b of an eccentricity value 5b, the support position of the bearing shaft 61b with respect to the cage 11 is changed by the rotation of the eccentric rings 5 rolling 70b. In other words, the bearing bearing shaft 61b in the upper divided bearing bearing assembly shaft 60b on the mill center side in the insertion direction can be moved relative to the In this way, the rolling band thickness setting 10 can be realized. The upper divided bearing bearing shaft 60c on the mill center side in the insertion direction is similar to the upper divided bearing bearing shaft 60b on the center side. rolling mill in the direction of introduction and a detailed description is thus omitted. As shown in FIGS. 4 and 5, the lower split bearing assembly shaft 60e on the inlet side and the exit side in the insertion direction is formed such that a bearing bearing shaft 61e through which multiple bearing bearings 62e are rotatably supported in the axial direction is supported by a housing 63e via eccentric rolling rings 70e. The split bearing bearing assembly shaft 60e is thus fixed to the cage 11 by the housing 63e. The bearing bearing shaft 61e is held by the eccentric rolling rings 70e and the eccentric rolling rings 70e are rotatably supported by the housing 63e. In addition, as shown in FIG. 1, a pinion 80e is attached to an end portion of the bearing support shaft 61e and is engaged with a toothed sector 90e. An end portion of the toothed sector 90e and a front end portion of a jack of a hydraulic rolling cylinder 100e are connected to each other by a locking pin 91e and the toothed sector 90e is rotated around a 92th support shaft by the action of the 100th hydraulic rolling cylinder.
Quand le secteur denté 90e est entraîné en rotation autour de l'arbre de support 92e par le vérin hydraulique de laminage 100e, le pignon 80e en prise avec le secteur denté 90e est entraîné en rotation avec l'arbre de palier d'appui 61e et les bagues excentriques de laminage 70e. Puisque le centre Cs des bagues excentriques de laminage 70e et du boîtier 63e est excentrique par rapport au centre Cc de l'arbre de palier d'appui 61e d'une valeur d'excentricité 5e, la position de support de l'arbre de palier d'appui 61e par rapport à la cage 11 est changée par la rotation des bagues excentriques de laminage 70e. En d'autres termes, l'arbre de palier d'appui 61e dans l'arbre d'ensemble de palier d'appui divisé inférieur 60e sur le côté d'entrée et le côté de sortie dans la direction d'introduction peut être déplacé par rapport à la cage 11 dans le laminoir 10. L'arbre d'ensemble de palier d'appui divisé inférieur 60h sur le côté d'entrée et le côté de sortie dans la direction d'introduction est similaire à l'arbre d'ensemble de palier d'appui divisé inférieur 60e sur le 25 côté d'entrée et le côté de sortie dans la direction d'introduction et une description détaillée est ainsi omise. Comme cela est représenté dans les figures 4 et 5, l'arbre d'ensemble de palier d'appui divisé inférieur 30 60f sur le côté de centre de laminoir dans la direction d'introduction est formé de telle sorte qu'un arbre de palier d'appui 61f grâce auquel de multiples paliers d'appui 62f sont supportés de façon rotative dans la direction axiale est supporté par un boîtier 63f par l'intermédiaire des bagues excentriques de laminage 70f. L'arbre d'ensemble de palier d'appui divisé 60f est ainsi fixé sur la cage 11 par le boîtier 63f. L'arbre de palier d'appui 61f est maintenu par les bagues excentriques de laminage 70f et les bagues excentriques de laminage 70f sont supportées de façon rotative par le boîtier 63f. De plus, comme cela est représenté dans la figure 1, un pignon 80f est fixé sur une partie d'extrémité de l'arbre de palier d'appui 61f et est en prise avec une crémaillère de laminage 110fg reliée à un vérin hydraulique de laminage 100fg. Dans l'arbre d'ensemble de palier d'appui divisé inférieur 60f sur le côté de centre de laminoir dans la direction d'introduction, le pignon 80f est entraîné en rotation par le vérin hydraulique de laminage 100fg par l'intermédiaire de la crémaillère de laminage 110fg, avec l'arbre de palier d'appui 61f et les bagues excentriques de laminage 70f. Puisque le centre Cs des bagues excentriques de laminage 70f et du boîtier 63f est excentrique par rapport au centre Cc de l'arbre de palier d'appui 61f d'une valeur d'excentricité 5f, la position de support de l'arbre de palier d'appui 61f par rapport à la cage 11 est changée par la rotation des bagues excentriques de laminage 70f. En d'autres termes, l'arbre de palier d'appui 61f dans l'arbre d'ensemble de palier d'appui divisé inférieur 60f sur le côté de centre de laminoir dans la direction d'introduction peut être déplacé par rapport à la cage 11 dans le laminoir 10. Par conséquent, la hauteur de la bande 20 peut être ajustée. When the toothed sector 90e is rotated about the support shaft 92e by the hydraulic rolling cylinder 100e, the pinion 80e meshing with the toothed sector 90e is rotated with the bearing bearing shaft 61e and the eccentric rolling rings 70e. Since the center Cs of the eccentric rolling rings 70e and the housing 63e is eccentric with respect to the center Cc of the bearing support shaft 61e of an eccentricity value 5e, the support position of the bearing shaft bearing 61e relative to the cage 11 is changed by the rotation of the eccentric rolling rings 70e. In other words, the bearing bearing shaft 61e in the lower split bearing bearing assembly shaft 60e on the inlet side and the output side in the introducing direction can be moved relative to the cage 11 in the rolling mill 10. The lower divided bearing bearing assembly shaft 60h on the inlet side and the output side in the insertion direction is similar to the driving shaft. Lower bearing support assembly 60e on the inlet side and the outlet side in the insertion direction and a detailed description is thus omitted. As shown in FIGS. 4 and 5, the lower split bearing assembly shaft 60f on the mill center side in the insertion direction is formed such that a bearing shaft 61f through which multiple bearing bearings 62f are rotatably supported in the axial direction is supported by a housing 63f through the eccentric rolling rings 70f. The splined support bearing assembly shaft 60f is thus fixed on the cage 11 by the housing 63f. The bearing shaft 61f is held by the eccentric rolling rings 70f and the eccentric rolling rings 70f are rotatably supported by the housing 63f. In addition, as shown in FIG. 1, a pinion 80f is fixed on an end portion of the bearing support shaft 61f and is engaged with a rolling rack 110fg connected to a hydraulic rolling cylinder. 100fg. In the lower split bearing assembly shaft 60f on the mill center side in the insertion direction, the pinion 80f is rotated by the hydraulic rolling cylinder 100fg through the rack 110fg, with the support bearing shaft 61f and the eccentric rolling rings 70f. Since the center Cs of the eccentric rolling rings 70f and the housing 63f is eccentric with respect to the center Cc of the bearing bearing shaft 61f with an eccentricity value 5f, the support position of the bearing shaft 61f with respect to the cage 11 is changed by the rotation of the eccentric rolling rings 70f. In other words, the bearing bearing shaft 61f in the lower split bearing bearing assembly shaft 60f on the mill center side in the insertion direction can be moved relative to the cage 11 in the rolling mill 10. Therefore, the height of the band 20 can be adjusted.
L'arbre d'ensemble de palier d'appui divisé inférieur 60g sur le côté de centre de laminoir dans la direction d'introduction est similaire à l'arbre d'ensemble de palier d'appui divisé inférieur 60f sur le côté de centre de laminoir dans la direction d'introduction et une description détaillée est ainsi omise. Comme cela a été décrit ci-dessus, dans l'opération consistant à amener les pignons à se déplacer afin de déplacer les arbres de palier d'appui 61a à 61h par rapport à la cage 11, l'action des vérins hydrauliques de laminage 100a à 100h peut supporter de plus fortes charges que les freins des moteurs à courant alternatif 200. Par conséquent, les valeurs d'excentricité 5a à 5h respectivement dans les arbres d'ensemble de palier d'appui divisé 60a à 60h peuvent être rendues plus grandes que celles dans le cas conventionnel et, comme cela est représenté dans la figure 6, l'espace entre les cylindres de travail peut être fortement agrandi depuis un espace Gl entre les cylindres de travail supérieur et inférieur 30 dans un agencement normal de cylindre (en trait plein) jusqu'à un espace G2 entre les cylindres de travail supérieur et inférieur 30 dans un agencement de cylindre dans un état où un espace entre les cylindres de travail a 20 été fortement agrandi (trait mixte). Ceci facilite le travail de retrait d'une bande cassée quand la bande 20 qui est la matière laminée est cassée, le changement de cylindre de travail du laminoir 10, et l'introduction de la bande. Par conséquent, la capacité opérationnelle peut être 25 fortement améliorée. Bien entendu, les valeurs de réglage des valeurs d'excentricité 5a à 6h des arbres d'ensemble de palier d'appui divisé 60a à 60h dans le laminoir à cylindres multiples de la présente invention ne sont pas limitées, 30 tant que les valeurs de réglage sont suffisantes pour améliorer la capacité opérationnelle du laminoir 10. De préférence, chacune des valeurs d'excentricité 5a à 5h est établie de telle sorte que la relation (5/Db) = 0,012 à 0,043 est satisfaite, où Db est un diamètre extérieur d'un palier d'appui correspondant des paliers d'appui 62a à 62h. Dans une condition de (5/Db) < 0,012, l'espace G2 entre les cylindres de travail supérieur et inférieur 30 ne peut pas être élargi à un point tel que le fonctionnement du laminoir 10 peut être facilement réalisé et l'effet d'amélioration de la capacité opérationnelle, qui est un but de la présente invention, est réduit. Par ailleurs, dans une condition de (5/Db) > 0,043, une forte augmentation de charge due à une augmentation des valeurs d'excentricité 5a à 5h conduit à une augmentation excessive des tailles des vérins hydrauliques de laminage 100a à 100h et une diminution des durées de vie des paliers d'appui 62a à 62h. The lower split bearing support shaft shaft 60g on the mill center side in the insertion direction is similar to the lower split bearing bearing assembly shaft 60f on the center side of rolling mill in the direction of introduction and a detailed description is thus omitted. As described above, in the step of causing the gears to move in order to move the bearing bearing shafts 61a to 61h relative to the cage 11, the action of the hydraulic rolling cylinders 100a at 100h can withstand higher loads than the brakes of the AC motors 200. Therefore, the eccentricity values 5a to 5h respectively in the divided bearing support bearing shafts 60a to 60h can be made larger than those in the conventional case and, as shown in FIG. 6, the space between the work rolls can be greatly enlarged from a gap G1 between the upper and lower work rolls 30 in a normal cylinder arrangement (in FIG. solid line) to a gap G2 between the upper and lower work rolls 30 in a cylinder arrangement in a state where a space between the work rolls has been greatly enlarged ( mixed line). This facilitates the work of removing a broken strip when the strip 20 which is the laminated material is broken, the change of working roll of the rolling mill 10, and the introduction of the strip. Therefore, the operational capability can be greatly improved. Of course, the adjustment values of the eccentricity values 5a-6h of the split bearing bearing assembly shafts 60a-60h in the multi-roll mill of the present invention are not limited, as long as Adjustment is sufficient to improve the operational capacity of the mill 10. Preferably, each of the eccentricity values 5a to 5h is set such that the relation (5 / Db) = 0.012 to 0.043 is satisfied, where Db is an outside diameter a corresponding bearing bearing support bearings 62a to 62h. In a condition of (5 / Db) <0.012, the space G2 between the upper and lower work rolls 30 can not be expanded to such a point that the operation of the rolling mill 10 can be easily realized and the effect of Improved operational capability, which is an object of the present invention, is reduced. Furthermore, under a condition of (5 / Db)> 0.043, a large increase in load due to an increase in the eccentricity values 5a to 5h leads to an excessive increase in the sizes of the rolling hydraulic cylinders 100a to 100h and a decrease in life of bearing bearings 62a to 62h.
D'une manière générale, dans les laminoirs à cylindres multiples ayant un agencement de groupe de cylindres, les agencements des cylindres de travail 30, des premiers cylindres intermédiaires 40, des deuxièmes cylindres intermédiaires 50, et des arbres d'ensemble de 20 palier d'appui divisé 60a à 60h sont pratiquement similaires l'un à l'autre, indépendamment des diamètres extérieurs des parties respectives. Par conséquent, on peut dire que la relation entre les valeurs d'excentricité 5a à 5h des arbres d'ensemble de palier d'appui divisé 60a à 60h 25 et l'espace G2 entre les cylindres de travail supérieur et inférieur 30 est pratiquement proportionnelle. Comme cela est représenté dans la figure 7, quand la relation (5/Db) = 0,012 à 0,043 est établie, la relation (G/Db) = 0,028 à 0,21 est satisfaite. Ceci signifie que 30 l'espace G2 entre les cylindres de travail supérieur et inférieur 30 est de 1,3 fois à 10 fois plus grand que dans le cas conventionnel. Generally, in the multi-roll mills having a roll group arrangement, the arrangements of the work rolls 30, the first intermediate rolls 40, the second intermediate rolls 50, and the bushing assembly shafts 50 are 60a to 60h split support are substantially similar to each other, regardless of the outer diameters of the respective parts. Therefore, it can be said that the relationship between the eccentricity values 5a to 5h of the split bearing bearing shaft 60a at 60h and the gap G2 between the upper and lower working rolls 30 is practically proportional. . As shown in Fig. 7, when the relation (5 / Db) = 0.012 to 0.043 is established, the relation (G / Db) = 0.028 to 0.21 is satisfied. This means that the gap G2 between the upper and lower work rolls is 1.3 times to 10 times larger than in the conventional case.
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