FR2983906A1 - THERMAL IGNITION METHOD FOR PULSE COMBUSTION ENGINE AND THERMAL IGNITION THERMOREACTOR - Google Patents

THERMAL IGNITION METHOD FOR PULSE COMBUSTION ENGINE AND THERMAL IGNITION THERMOREACTOR Download PDF

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Abstract

L'invention concerne un procédé d'allumage thermique d'un moteur à combustion pulsée ou cyclique comportant au moins une phase d'admission de gaz frais pré-mélangé (G2) en entrée d'injection (Ci) d'une chambre de combustion (CC), une phase de combustion de ces gaz (G2) dans la chambre (1) et une phase de détente des gaz brûlés (G1) en sortie d'éjection (Ce) de cette chambre (CC). Lors de l'amorce de la phase de détente du cycle qui suit la phase de combustion, un prélèvement de gaz sous haute pression et haute température est effectué puis, une fois la phase d'admission des gaz frais (G1) du cycle suivant terminée, les gaz extraits au cycle précédent sont réinjectés dans la chambre (CC), les étapes de réinjection et de prélèvement se succédant aux mêmes instants pendant les cycles de combustion successifs.The invention relates to a method for thermal ignition of a pulsed or cyclic combustion engine comprising at least one pre-mixed fresh gas admission phase (G2) at the injection inlet (Ci) of a combustion chamber. (CC), a combustion phase of these gases (G2) in the chamber (1) and a flue gas expansion phase (G1) at the ejection outlet (Ce) of this chamber (CC). During the initiation of the expansion phase of the cycle which follows the combustion phase, a sample of gas under high pressure and high temperature is carried out then, once the admission phase of the fresh gas (G1) of the following cycle is completed the gases extracted in the preceding cycle are reinjected into the chamber (CC), the reinjection and sampling steps succeeding one another at the same times during the successive combustion cycles.

Description

PROCEDE D'ALLUMAGE THERMIQUE DE MOTEUR A COMBUSTION PULSEE, AINSI QUE THERMOREACTEUR A ALLUMAGE THERMIQUE DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE [0001] L'invention concerne un procédé d'allumage thermique dans les moteurs à combustion pulsée, en particulier dans les moteurs à réaction utilisés dans le domaine aéronautique, et plus particulièrement encore, les réacteurs fonctionnant selon le cycle thermodynamique de Humphrey, par combustion à volume constant d'un mélange d'air comprimé et de carburant. L'invention se rapporte également à un « thermoréacteur » à allumage thermique apte à mettre en oeuvre ce procédé. [0002] L'invention peut s'appliquer à tout type de moteur à combustion interne à cycle thermodynamique de type pulsé, par exemple les moteurs de véhicules automobiles, que ce soit à pression ou à volume constant dans la chambre. [0003] L'intérêt principal du cycle de Humphrey est d'utiliser plus efficacement l'énergie que peut fournir le carburant en réalisant une combustion à volume constant suivie d'une détente totale des gaz brûlés produisant ainsi de l'énergie cinétique de niveau élevé. Selon le type d'application, le thermoréacteur produira de la puissance par l'entraînement d'une turbine ou bien directement de la poussée. Les réacteurs réalisant une combustion à volume constant, encore appelés « thermoréacteurs », offrent alors des avantages décisifs par rapport aux turbomachines fonctionnant selon une combustion à pression constante, notamment en termes de compacité, ce qui permet de les loger dans les ailes d'un avion, en termes de masse et de rendement thermodynamique (avec des gains de consommations supérieurs à 10%). [0004] La combustion dans de tels thermoréacteurs est de type pulsée alors que celle dans les turbomachines actuelles à pression constante est continue. Des moteurs à thermoréacteurs multiples sont décrits de manière plus détaillée par exemple dans les documents de brevet FR 2 945 316 ou FR 2829 5 528. De manière générale, chaque thermoréacteur comporte au moins un compresseur, au moins une tuyère, ainsi qu'une chambre de combustion reliée au compresseur et à la tuyère par des jeux de valves, respectivement d'injection et d'éjection. Chaque cycle de fonctionnement comporte plusieurs phases : classiquement, le cycle comporte trois phases - admission ou injection des gaz 10 combustion - détente avec éjection. Chaque chambre se trouve alors déphasée par rapport à une autre chambre de sorte que, pendant une même phase, chaque chambre couvre une phase différente du cycle. [0005] Les valves peuvent être entraînées en rotation par des moteur électriques appropriés de manière synchronisée de sorte que, un prémélange de 15 gaz frais, composé d'air comprimé et de carburant, est introduit dans chaque chambre via un col formé entre deux valves d'injection, deux valves d'éjection fermant la sortie des gaz. De manière analogue, lors de la détente des gaz brûlés, les valves d'injection ferment l'admission à la chambre de combustion et les valves d'éjection forment un col de sortie des gaz. Les valves ont des formes 20 cylindriques appropriées à section allongée et sont positionnées pour que, au cours de leur rotation coordonnée, elles puissent former les cols de liaison successivement ouverts et fermés. [0006] Un point fondamental concerne l'inflammation du mélange air-carburant introduit à faible pression pour réaliser la combustion pulsée -qui est 25 cyclique et donc non continue- le prémélange air et carburant étant allumé à chaque cycle. ETAT DE LA TECHNIQUE [0007] Dans les moteurs à combustion interne des véhicules automobiles, de type pistons - cylindres, les systèmes d'allumage électrique 30 commandés utilisent des bougies d'allumage en liaison avec des circuits électromagnétiques. Un arc électrique - ou étincelle - est produit par la haute 2 983 906 3 tension fournie aux électrodes de la bougie par une bobine pilotée par une régulation électronique. Une batterie est nécessaire pour alimenter la bobine. [0008] Ainsi, l'allumage cyclique de chaque chambre de thermoréacteur est réalisé à partir d'une bougie comme pour un moteur à pistons, le principe de 5 fonctionnement de ces moteurs étant de même nature. [0009] Cependant, compte tenu du volume de la chambre sensiblement supérieur à celle de moteurs à piston, plusieurs points d'allumage sont nécessaires pour réaliser une combustion totale en des temps suffisamment brefs pour être compatibles avec le cycle thermodynamique de la chambre du 10 thermoréacteur (de l'ordre de 10 à 20 ms) et fournir une puissance électrique importante (entre 500 et 1000 W). Dans ces conditions, et en particulier pour une application aéronautique, la masse de l'ensemble des systèmes d'allumage à installer et la réduction de fiabilité induite par la multiplication du nombre de pièces qui intervient ne permet pas de considérer cet allumage commandé comme bien 15 adapté aux moteurs à cycle de Humphrey à combustion volume constant, et en particulier aux thermoréacteurs. EXPOSE DE L'INVENTION [0010] L'invention vise à remédier à ce problème, en proposant de prélever des gaz à haute température après combustion dans un cycle pour le 20 réinjecter dans les gaz frais prémélangés du cycle suivant et provoquer ainsi une inflammation en masse de ces gaz frais. Il est en effet apparu que les gaz chauds issus de la combustion présentent des valeurs de température et de pression suffisantes pour provoquer une inflammation des gaz frais par réinjection des gaz chauds déjà prélevés. 25 [0011] Plus précisément, la présente invention a pour objet un procédé d'allumage thermique d'un moteur à combustion pulsée ou cyclique comportant au moins une phase d'admission de gaz frais prémélangés en entrée d'injection d'une chambre de combustion, une phase de combustion de ces gaz dans la chambre, et une phase de détente des gaz brûlés en sortie d'éjection de cette 30 chambre. Lors de l'amorce de la phase de détente du cycle qui suit la phase de combustion, un prélèvement de gaz sous haute pression et haute température est effectué puis, une fois la phase d'admission des gaz frais du cycle suivant terminée, les gaz chauds extraits au cycle précédent sont réinjectés dans la chambre. Les étapes de réinjection et de prélèvement se succèdent aux mêmes instants pendant les cycles de combustion successifs. [0012] Selon des modes de mise en oeuvre préférés : - le prélèvement est opéré plus près de l'entrée d'injection des gaz dans la chambre que de la sortie d'éjection des gaz car la température et la pression sont à un niveau plus élevé en entrée qu'en sortie de la chambre; - le prélèvement et la réinjection des gaz prélevés sont réalisés selon deux opérations similaires effectuées en sens inverse selon le déplacement respectif de ces gaz; - les gaz prélevés sont stockés pendant la durée séparant chaque prélèvement de chaque réinjection ; - le stockage est commun à au moins deux opérations de prélèvement/réinjection effectuées simultanément dans la chambre ; - au moins un allumage provoqué est prévu pour initier la première combustion ; - en début de chaque cycle de combustion, une injection d'air 20 comprimé sans carburant dans la chambre de combustion précède l'admission du prémélange, cette injection formant une couche intermédiaire entre les gaz frais et les gaz brûlés afin d'éviter un allumage prématuré des gaz frais. [0013] L'invention concerne également un thermoréacteur à allumage thermique apte à mettre en oeuvre le procédé ci-dessus. Un tel thermoréacteur 25 comporte un carter globalement fermé présentant des parois latérales et longitudinales ainsi que des ouvertures d'entrée et de sortie de gaz dans ces parois. Le carter définit une chambre de combustion fermée à une extrémité par un jeu de deux valves d'injection et à une autre extrémité par un jeu de deux valves d'éjection de gaz. Ces valves sont munies de moyens d'entraînement en rotation synchronisée. Dans la chambre de combustion, les valves présentent des portions cylindriques à section globalement oblongue d'axes de rotation séparés d'une distance déterminée de sorte que, au cours de leur rotation, chaque jeu de valves forme un col à section variant périodiquement par entraînement des valves entre fermeture et ouverture maximale. De plus, les valves ayant des pourtours d'extrémité cylindriques à section circulaire, au moins deux alvéoles sont ménagées sur le pourtour d'extrémité d'au moins une valve. Les alvéoles sont réparties sur ce pourtour de sorte à réaliser des communications, à des instants cycliques prédéterminés en fonction des ouvertures et fermetures périodiques des cols, entre d'une part une extrémité d'au moins un canal de prélèvement/réinjection de gaz débouchant à une autre extrémité dans la chambre et, d'autre part, une extrémité ouverte d'un réservoir de gaz. [0014] Selon des modes de réalisation préférés : - des segments d'étanchéité sont disposés dans des gorges creusées sur le pourtour des extrémités cylindriques des valves ; - les alvéoles de communication sont ménagées dans au moins une valve d'injection pour mettre en communication intermittente au moins un canal de prélèvement/réinjection de gaz et au moins un réservoir de gaz ; - les alvéoles de communication sont ménagées respectivement dans une seule valve d'injection et dans une seule valve d'éjection pour mettre en communication intermittente au moins un réservoir de gaz avec, respectivement, au moins un canal de prélèvement/réinjection et au moins un canal de prélèvement ; - les réservoirs de gaz forment un seul réservoir agencé dans une structure comportant des bagues support logeant les pourtours cylindriques de valves; - au moins un élément d'allumage, en particulier par arc ou par résistance électrique, est disposé dans la chambre de combustion afin d'initier la première combustion ; - deux cycles de combustion étant effectués par tour de rotation des valves, le nombre d'alvéoles de communication est égal à quatre dans la valve d'injection concernée, ces alvéoles étant réparties de sorte à effectuer un prélèvement et une réinjection de gaz par cycle, et égal à deux dans la valve d'éjection concernée avec une répartition sur le pourtour circulaire correspondant à une réinjection de gaz par cycle sans prélèvement ; - les extrémités des canaux de prélèvement/réinjection communiquant avec les alvéoles de la valve d'injection débouchent dans la chambre plus près des valves d'injection que des valves d'éjection. BRÈVE DESCRIPTION DES FIGURES [0015] D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture d'exemples détaillés de réalisation non limitatif ci-après, en référence aux figures annexées qui représentent, respectivement : - les figures 1 a et 1 b, des vues schématiques en perspective et en coupe longitudinale centrale selon le plan BB de la figure 1 a d'un exemple de thermoréacteur apte à fonctionner conformément à l'invention ; - les figures 2a et 2b, des exemples de diagrammes de variation de pression et de température des gaz au cours du temps dans une chambre de combustion ; - les figures 3a à 3c, des vues schématiques partielles en perspective d'un exemple de valve d'injection couplée à un allumeur thermique selon l'invention pendant respectivement les phases de remplissage, de fermeture et de vidange du réservoir thermique ; et - les figures 4 à 7, des vues schématiques en coupe longitudinale (figures 4a, 5a, 6a et 7a) et dans un plan médian (figures 4b, 5b, 6b et 7b) d'une chambre de combustion selon un autre exemple de réalisation, pendant les 2 983 906 7 phases de début et de fin combustion (figures 4 et 5) ainsi que pendant les phases de détente (figure 6) et d'admission (figure 7) des gaz dans cette chambre. DESCRIPTION DÉTAILLÉE [0016] En référence aux vues schématiques en perspective de la 5 figure 1 a et en coupe centrale de la figure 1 b selon le plan BB de la figure 1 a, un thermoréacteur 1 comporte : - un carter 2 globalement parallélépipédique, présentant des ouvertures latérales 11 et 12 respectivement d'injection d'air comprimé Ac et d'éjection des gaz brûlés G1, ainsi que des parois longitudinales 13 et 14, 10 l'ouverture 12 formant la tuyère d'éjection des gaz brulés ; - des injecteurs 11 et 12 de carburant pour constituer avec l'air comprimé Ac un prémélange de gaz frais G2; - une chambre de combustion CC limitée par le carter 2 et traversée par un premier jeu Vi de deux valves d'injection de gaz V1 et V3 et un 15 second jeu Ve de valves d'éjection de gaz V2 et V4, respectivement agencés au regard des ouvertures d'entrée 11 et de sortie 12 du carter 2 ; - deux jeux d'anneaux d'étanchéité circulaires type labyrinthe Ani à An4 agencés entre les parois longitudinales 13, 14 et les valves V1 à V4 qui traversent ces parois (un seul jeu d'anneaux étant visibles sur les figures) ; 20 - une poulie Pi par jeu de valves Vi, Ve, qui reçoit une courroie d'entraînement en rotation (non visible), assurant la synchronisation entre les deux jeux de valves via des trains d'engrenage 23, 24, l'ensemble constituant des moyens d'entraînement 100 ; - une bougie d'allumage commandé B5 (voir figure 1 b) pour 25 initier la première combustion après admission des premiers gaz frais. [0017] Les valves V1 à V4 s'étendent transversalement et, dans l'exemple illustré, parallèlement aux ouvertures latérales d'entrée de gaz 11 et de sortie de gaz 12. Dans la chambre de combustion CC, les valves V1 à V4 présentent une portion cylindrique à section globalement oblongue S1 à S4 d'axes de rotation Al à A4 séparés d'une distance « D » déterminée. Les valves possèdent en leurs extrémités opposées aux moyens d'entraînement 100, des pourtours cylindriques à section circulaires Fl à F4 qui traversent également le carter 2 via des anneaux d'étanchéité B1 à B4. Au cours de la rotation des valves, 5 synchronisée par les moyens d'entraînement 100 commandés par une unité centrale (non représentée), chaque jeu de valves Vi et Ve forme des cols Ci et Ce de sections périodiquement variables entre fermeture et ouverture maximale de passage des gaz. Ces cols C1 et Ce assurent, respectivement, le passage des gaz depuis les étages de compression (non représentés) vers la chambre de 10 combustion CC et vers la tuyère d'échappement 12. [0018] Au cours de la détente des gaz brûlés G1 à l'échappement, la température et la pression des gaz diminuent au cours du temps « t », dans la chambre de combustion CC, en suivant par exemple les diagrammes Dp et DT des figures 2a et 2b. Dans cet exemple, le prémélange d'air comprimé et de carburant 15 (gaz frais) a une faible pression d'injection de 2 bars et une faible température de l'ordre de 350°K lors de son admission dans la chambre. [0019] En fin de combustion, à l'instant to, les gaz brulés atteignent une température de 2600°K et une pression de 15 bars. Au plus près de cet instant to, correspondant aux points Po et To des diagrammes Dp et DT, la pression 20 et la température sont sensiblement à leur niveau maximal. L'invention prévoit de prélever alors un faible volume de ces gaz en ce tout début de détente et de le réinjecter dans le cycle suivant. Les gaz prélevés possèdent donc une température et une pression largement supérieures à la température et la pression du prémélange de telle sorte que les gaz brûlés vont pénétrer dans la chambre à 25 une vitesse supersonique et à une température telle que la combustion se réalise quasi instantanément. [0020] Au cours de la détente qui suit, la pression et la température diminuent jusqu'à atteindre, à l'instant t1, une pression P1 au plus égale à la pression d'injection du prémélange pour une température intermédiaire T1 30 d'environ 1350°K. L'admission d'un nouveau prémélange s'effectue alors jusqu'à remplir totalement la chambre à l'instant t2 où les cols Ci et Ce d'injection et d'éjection (figure 1 a) sont fermés. A cet instant t2, la pression P2 et la température T2 ont des valeurs sensiblement minimales et le volume de gaz précédemment prélevé sous haute pression Po (environ 15 bars) et haute température To (environ 2600°K) est alors réinjecté dans la chambre de façon à initier une nouvelle combustion. A la fin de cette nouvelle combustion (instant t3), on retrouve les conditions élevées de température To et de pression Po correspondant au temps to. [0021] Les étapes de prélèvement et de réinjection du volume de gaz brûlés se succèdent aux mêmes instants to et t2 pendant les cycles de combustion 10 successifs des gaz frais successivement admis dans la chambre. [0022] Les figures 3a à 3c illustrent les étapes de prélèvement et de réinjection pendant, respectivement, des étapes successives de remplissage, de fermeture et de vidange d'un réservoir d'allumage 31 venant d'une bague support B1 logeant l'extrémité de la valve d'injection V1. Plus particulièrement, ces figures 15 présentent respectivement des vues schématiques partielles en perspective d'un exemple de valve d'injection V1 couplée à un allumeur thermique 3 conformément à l'invention. Les liaisons entre le réservoir 31 et la bague B1 sont partiellement interrompues afin de montrer les circulations de gaz. [0023] En référence à la figure 3a, le remplissage (flèches R1) du 20 réservoir 31 de l'allumeur 3 est initié en tout début ou amorce de détente des gaz brûlés Gl, par exemple pendant 1 à 2 ms à compter de l'instant to qui suit le début de cette détente, la durée de remplissage dépendant de la vitesse de rotation de la valve et de la capacité du réservoir 31. Un faible volume Gp des gaz brûlés Gl, de pression environ égale à 15 bars, est alors prélevé quasi instantanément par 25 un canal 32. Ce canal 32, ouvert à ses deux extrémités E5 et E6, est orienté vers le centre de la chambre de combustion CC et relie, par ses extrémités, la chambre CC au réservoir 31 où règne une pression sensiblement inférieure, qui est au plus égale à la pression du prémélange, soit d'environ 2 bars. Un tel écart de pression permet un prélèvement extrêmement rapide. 30 [0024] Pendant la durée de remplissage, le canal 32 et le réservoir 31 communiquent via une alvéole Cl 1 ménagée dans le pourtour circulaire F1 de la 2 983 906 valve V1. A cette fin, la bague support B1 de la valve V1 présente un orifice 33 dans lequel est intégrée l'extrémité E5 du canal 32. La synchronisation des rotations des valves est réglée pour que cette communication se produise à partir de l'instant to du tout début de détente des gaz brûlés Gl, et pendant la durée de 5 remplissage du réservoir 31. [0025] Un nouveau cycle de combustion suit la sortie des gaz brûlés G1 : des gaz frais G2 sont admis dans la chambre par la rotation des valves d'injection. Le réservoir 31 ne se trouve plus alors en regard de l'alvéole C11 de la valve V1 (figure 3b) et le réservoir 31 est alors fermé contre le pourtour Fl de la 10 valve Vl. Le volume de gaz brûlé prélevé Gp est conservé dans ce réservoir entre les instants tO et t2 (figure 2a), pendant environ 12 millisecondes. [0026] Lorsque la chambre CC est fermée suite à la poursuite de la rotation des valves (figure 3c), les gaz frais G2 sont à une pression d'environ 2 bars. Du fait de la synchronisation de la rotation des valves avec les phases du cycle de combustion, une autre alvéole 012 de la valve V1 se trouve placée en regard du réservoir 31 et du canal 32 en fin d'admission des gaz frais G2. Du fait de l'écart élevé de pressions entre celle (15 bars) du volume de gaz Gp, prélevé lors du cycle précédent, et celle (2 bars) des gaz frais G2, le volume Gp est quasi instantanément réinjecté dans la chambre CC via le canal 32 (flèches T1) qui sert alors de canal de vidange. Les gaz frais G2 sont alors enflammés par l'injection de ce volume Gp qui provoque une diffusion quasi instantanée de l'allumage dans toute la chambre. Le canal 32, l'alvéole C11 (ou l'alvéole C13 comme expliqué ci-après) et le réservoir 31 forment un allumeur thermique 3. [0027] Sur les figures 3a à 3c, la valve V1 possède quatre alvéoles C11 à 014. Deux alvéoles 012 et 013, puis 014 et C11, sont actives pendant les phases d'admission des gaz frais G2 et de début de détente des gaz brûlés G1 de chaque cycle de combustion. Comme chaque tour de rotation des valves couvre deux cycles de combustion, la valve V1 possède quatre alvéoles pour couvrir les deux cycles par tour. [0028] Les vues schématiques des figures 4 à 7 illustrent les corrélations temporelles entre les phases d'un cycle de combustion et les étapes d'activation d'allumeurs thermiques 3a et 3b dans un exemple de réalisation qui complète et reprend l'essentiel de l'exemple ci-dessus. Des moyens de prélèvement/réinjection, du même type que dans l'exemple précédent, sont respectivement associés aux valves d'injection V1 et d'éjection V2 de la chambre de combustion 1. Chacune de ces figures illustre la chambre de combustion CC en coupe longitudinale (figures 4a, 5a, 6a et 7a) et dans un plan médian Pm (figures 4b, 5b, 6b et 7b). [0029] Lors de l'amorce de combustion (figures 4a et 4b), les prélèvements de gaz brûlés Gp1 et Gp2, stockés dans le réservoir commun 31c, sont propulsés (flèches T1) pour être réinjectés dans la chambre CC via les canaux 32a et 32b, à l'image du canal 32 (figures 3a à 3c) et des alvéoles C14 et C23 ménagées dans les valves V1 et V2. Le canal 32a forme avec le réservoir 31c via l'alvéole C11 ou C13 un allumeur thermique 3a (respectivement 3b). Le carter 2 comporte une structure 40 formée des bagues support B1 et B2 prolongées par les parois du réservoir 32c. [0030] Un segment 50 est, de plus, prévu dans une gorge 51 entre chaque pourtour d'extrémité circulaire Fl à F4 des valves V1 à V4 et la structure 40 afin d'assurer l'étanchéité totale. La valve V1 comporte les quatre alvéoles C11 à C14, comme dans l'exemple précédent, alors que la valve V2 n'en comporte que deux, C21 et C23, diamétralement opposés, pour les raisons exposées ci-dessous. [0031] En fin de phase de combustion des gaz (figures 5a et 5b), le 25 réservoir 31c est fermé car aucune alvéole de communication ne se trouve en regard du réservoir du fait de la rotation des valves. La pression et la température des gaz brûlés G1 sont alors conservées à leur niveau maximal. [0032] L'étape de remplissage du réservoir 31c est initiée au plus proche de la phase de détente des gaz brûlés G1 (figures 6a et 6b), comme 30 expliqué ci-dessus, la pression régnant dans la chambre CC (environ 15 bars) étant bien supérieure à celle du réservoir 31c (environ 2 bar). Seul le canal 32a via l'alvéole C11 assure ce remplissage (flèches R1) afin d'assurer le prélèvement de gaz en fond de chambre où la pression et la température sont considérées comme totales au sens de l'aérodynamique compressible. C'est pourquoi le prélèvement se fait de préférence au plus proche de la valve d'injection Vl. [0033] Durant la phase de détente, les gaz brûlés G1 s'échappent par le col d'éjection Ce formé entre les valves d'éjection V2 et V4. La chambre CC reçoit alors des gaz frais G1 en phase d'admission via le col d'injection C1 formé entre les valves. Le réservoir 31c reste fermé car aucune alvéole ne se trouve en regard des extrémités E8 et E9 de ce réservoir 31c, avant de réinjecter le gaz stocké (figures 4a et 4b). [0034] Alternativement, le réservoir 31c peut être remplacé par deux réservoirs respectivement dédiés à chacune des deux valves, comme dans l'exemple précédent, afin de diminuer l'encombrement de stockage des gaz et de la structure 40. Dans ce cas, la valve d'éjection V2 est pourvue de quatre alvéoles, à l'image de la valve V1, afin de pouvoir fonctionner de manière autonome pour la réinjection et le prélèvement des gaz brûlés. [0035] De plus, en début de chaque cycle de combustion (figures 7a et 7b), une injection d'air comprimé sans carburant précède l'admission du prémélange G2 afin d'éviter un allumage prématuré d'une partie des gaz frais. [0036] L'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation décrits et représentés. Il est, par exemple, possible de prévoir plus de quatre alvéoles de communication par valve lorsque le nombre de cycles de combustion est supérieur à deux par tour de rotation des valves. D'autre part, les réservoirs de stockage peuvent être disposés hors du carter de la chambre de combustion. Par ailleurs, plusieurs canaux de prélèvement/réinjection peuvent être prévus par allumeur thermique. The invention relates to a method for thermal ignition in pulsed combustion engines, in particular in the jet engines used in the combustion engine. aeronautical field, and more particularly, the reactors operating according to Humphrey's thermodynamic cycle, by constant-volume combustion of a mixture of compressed air and fuel. The invention also relates to a "thermoreactor" with thermal ignition capable of implementing this method. The invention can be applied to any type of internal combustion engine thermodynamic cycle pulsed type, for example motor vehicle engines, whether pressure or constant volume in the room. The main advantage of the Humphrey cycle is to use more efficiently the energy that can provide the fuel by achieving a constant volume combustion followed by a total relaxation of the burnt gases thus producing level kinetic energy Student. Depending on the type of application, the thermoreactor will produce power by driving a turbine or directly from the thrust. The reactors producing a constant volume combustion, also called "thermoreactors", then offer decisive advantages over turbomachines operating with constant pressure combustion, especially in terms of compactness, which allows them to be housed in the wings of a aircraft, in terms of mass and thermodynamic efficiency (with consumption gains greater than 10%). The combustion in such thermoreactors is of the pulsed type whereas that in the current turbomachines constant pressure is continuous. Multiple thermoreactor engines are described in more detail, for example, in patent documents FR 2 945 316 or FR 2829 5 528. In general, each thermoreactor comprises at least one compressor, at least one nozzle and a chamber combustion connected to the compressor and the nozzle by sets of valves, respectively injection and ejection. Each operating cycle comprises several phases: conventionally, the cycle comprises three phases - admission or injection of the combustion gases - expansion with ejection. Each chamber is then out of phase with another chamber so that, during the same phase, each chamber covers a different phase of the cycle. [0005] The valves can be rotated by appropriate electric motors in a synchronized manner so that a premix of 15 fresh gases, composed of compressed air and fuel, is introduced into each chamber via a neck formed between two valves. injection, two ejection valves closing the gas outlet. Similarly, during the expansion of the flue gases, the injection valves close the inlet to the combustion chamber and the ejection valves form a gas outlet neck. The valves have appropriate cylindrical shapes with an elongated section and are positioned so that, during their coordinated rotation, they can form the successively open and closed connection necks. [0006] A fundamental point concerns the ignition of the air-fuel mixture introduced at low pressure to achieve the pulsed combustion - which is cyclic and therefore not continuous - the premix air and fuel being ignited at each cycle. STATE OF THE ART [0007] In internal combustion engines of motor vehicles, such as cylinder pistons, the controlled electric ignition systems 30 use spark plugs in connection with electromagnetic circuits. An electric arc - or spark - is produced by the high voltage supplied to the spark plug electrodes by a coil driven by an electronic control. A battery is needed to power the coil. [0008] Thus, the cyclic ignition of each thermoreactor chamber is made from a spark plug as for a piston engine, the operating principle of these engines being of the same nature. However, given the volume of the chamber substantially greater than that of piston engines, several ignition points are required to achieve total combustion in sufficiently short time to be compatible with the thermodynamic cycle of the chamber of 10 thermoreactor (of the order of 10 to 20 ms) and provide a large electrical power (between 500 and 1000 W). Under these conditions, and in particular for an aeronautical application, the mass of all the ignition systems to be installed and the reduction in reliability induced by the multiplication of the number of parts that intervene does not allow to consider this controlled ignition as well. 15 suitable for Humphrey cycle engines with constant volume combustion, and in particular for thermoreactors. SUMMARY OF THE INVENTION [0010] The invention aims to remedy this problem by proposing to take gases at high temperature after combustion in a cycle to reinject it into the premixed fresh gases of the following cycle and thereby cause ignition in mass of these fresh gases. It has indeed appeared that the hot gases resulting from the combustion have sufficient temperature and pressure values to cause an ignition of the fresh gases by reinjection of the hot gases already taken. [0011] More precisely, the subject of the present invention is a method of thermal ignition of a pulsed or cyclic combustion engine comprising at least one phase of admission of fresh premixed gas at the injection inlet of a chamber of combustion, a combustion phase of these gases in the chamber, and a flue gas expansion phase at the ejection outlet of this chamber. During the initiation of the expansion phase of the cycle that follows the combustion phase, a sample of gas under high pressure and high temperature is carried out and, once the phase of admission of the fresh gas of the following cycle is completed, the gases Hot extracts from the previous cycle are reinjected into the chamber. The reinjection and sampling steps follow one another at the same times during the successive combustion cycles. According to preferred embodiments: the sampling is carried out closer to the gas injection inlet in the chamber than the gas ejection outlet because the temperature and the pressure are at a level higher input than output of the room; the sampling and the reinjection of the gases taken off are carried out according to two similar operations carried out in the opposite direction according to the respective displacement of these gases; the collected gases are stored during the period separating each sample from each reinjection; storage is common to at least two sampling / reinjection operations carried out simultaneously in the chamber; at least one provoked ignition is provided to initiate the first combustion; at the beginning of each combustion cycle, an injection of compressed air without fuel into the combustion chamber precedes the admission of the premix, this injection forming an intermediate layer between the fresh gases and the flue gases in order to avoid ignition premature fresh gas. The invention also relates to a thermal ignition thermoreactor adapted to implement the above method. Such a thermoreactor 25 comprises a generally closed casing having lateral and longitudinal walls as well as gas inlet and outlet openings in these walls. The housing defines a combustion chamber closed at one end by a set of two injection valves and at another end by a set of two gas ejection valves. These valves are provided with synchronous rotation drive means. In the combustion chamber, the valves have cylindrical portions with generally oblong cross sections of axes of rotation separated by a determined distance so that, during their rotation, each set of valves forms a periodically varying cross sectional collar. valves between closing and maximum opening. In addition, the valves having circular cylindrical end peripheries, at least two cells are formed on the end periphery of at least one valve. The cells are distributed around this periphery so as to perform communications, at predetermined cyclic instants according to the periodic opening and closing of the necks, between on the one hand an end of at least one gas sampling / reinjection channel opening to another end in the chamber and, on the other hand, an open end of a gas tank. According to preferred embodiments: - sealing segments are arranged in grooves hollowed around the cylindrical ends of the valves; - The communication cells are formed in at least one injection valve for intermittently communicating at least one gas sampling / re-injection channel and at least one gas reservoir; the communication cells are formed respectively in a single injection valve and in a single ejection valve for intermittently connecting at least one gas reservoir with, respectively, at least one sampling / reinjection channel and at least one sampling channel; the gas reservoirs form a single reservoir arranged in a structure comprising support rings housing the cylindrical peripheries of valves; - At least one ignition element, in particular by arc or electrical resistance, is arranged in the combustion chamber to initiate the first combustion; two combustion cycles being carried out per turn of the valves, the number of communication cells is equal to four in the injection valve in question, these cells being distributed so as to carry out sampling and reinjection of gas per cycle; , and equal to two in the ejection valve concerned with a distribution on the circular periphery corresponding to a reinjection of gas per cycle without sampling; the ends of the sampling / reinjection channels communicating with the cells of the injection valve open into the chamber closer to the injection valves than the ejection valves. BRIEF DESCRIPTION OF THE FIGURES [0015] Other characteristics and advantages of the present invention will appear on reading detailed examples of non-limiting embodiment hereinafter, with reference to the appended figures which represent, respectively: FIGS. 1a and 1 b, schematic views in perspective and in central longitudinal section along the plane BB of Figure 1a of an example thermoreactor capable of operating in accordance with the invention; FIGS. 2a and 2b, examples of diagrams of variation of pressure and temperature of the gases with the passage of time in a combustion chamber; FIGS. 3a to 3c, partial schematic perspective views of an example of an injection valve coupled to a thermal igniter according to the invention during the filling, closing and emptying phases respectively of the thermal reservoir; and - Figures 4 to 7, schematic views in longitudinal section (Figures 4a, 5a, 6a and 7a) and in a median plane (Figures 4b, 5b, 6b and 7b) of a combustion chamber according to another example of performing, during the 2 983 906 7 combustion start and end phases (FIGS. 4 and 5) as well as during the expansion (FIG. 6) and admission (FIG. 7) phases of the gases in this chamber. DETAILED DESCRIPTION [0016] Referring to the schematic perspective views of FIG. 1a and in central section of FIG. 1b according to the plane BB of FIG. 1a, a thermoreactor 1 comprises: a casing 2 that is generally parallelepipedic, having lateral openings 11 and 12 respectively for compressed air injection Ac and exhaust gas G1, as well as longitudinal walls 13 and 14, the opening 12 forming the exhaust nozzle of the burnt gases; fuel injectors 11 and 12 for forming with compressed air Ac a premix of fresh gas G2; a combustion chamber CC limited by the casing 2 and traversed by a first set Vi of two gas injection valves V1 and V3 and a second set Ve of gas ejection valves V2 and V4, respectively arranged under inlet openings 11 and outlet 12 of the housing 2; two sets of annular-type circular sealing rings Ani to An4 arranged between the longitudinal walls 13, 14 and the valves V1 to V4 which pass through these walls (a single set of rings being visible in the figures); A pulley Pi per set of valves Vi, Ve, which receives a rotating drive belt (not visible), ensuring the synchronization between the two sets of valves via gear trains 23, 24, the assembly constituting driving means 100; a controlled spark plug B5 (see FIG. 1b) for initiating the first combustion after admission of the first fresh gases. The valves V1 to V4 extend transversely and, in the example illustrated, parallel to the lateral gas inlet openings 11 and gas outlet 12. In the combustion chamber CC, the valves V1 to V4 present a cylindrical portion of generally oblong section S1 to S4 of axes of rotation A1 to A4 separated by a distance "D" determined. The valves have, at their opposite ends to the drive means 100, round cylindrical peripheries F1 to F4 which also pass through the housing 2 via sealing rings B1 to B4. During the rotation of the valves, synchronized by the drive means 100 controlled by a central unit (not shown), each set of valves Vi and Ve forms necks Ci and Ce of periodically variable sections between closure and maximum opening. passage of gases. These necks C1 and Ce ensure, respectively, the passage of gases from the compression stages (not shown) to the combustion chamber CC and to the exhaust nozzle 12. During the expansion of the flue gases G1 at the exhaust, the temperature and the pressure of the gases decrease during the time "t", in the combustion chamber CC, following for example the diagrams Dp and DT of Figures 2a and 2b. In this example, the premix of compressed air and fuel (fresh gas) has a low injection pressure of 2 bars and a low temperature of the order of 350 ° K upon admission into the chamber. At the end of combustion, at instant to, the burned gases reach a temperature of 2600 ° K and a pressure of 15 bar. As close as possible to this moment, corresponding to the points Po and To of the diagrams Dp and DT, the pressure and the temperature are substantially at their maximum level. The invention provides then to take a small volume of these gases at the very beginning of relaxation and reinject it into the next cycle. The collected gases therefore have a temperature and a pressure well above the premix temperature and pressure so that the flue gases will enter the chamber at a supersonic velocity and at such a temperature that combustion is almost instantaneous. During the subsequent expansion, the pressure and the temperature decrease until at time t1, a pressure P1 at most equal to the injection pressure of the premix for an intermediate temperature T1 30 of about 1350 ° K. The admission of a new premix then takes place until the chamber is completely filled at time t2 when the injection and ejection necks Ci and Ce (FIG. 1 a) are closed. At this time t2, the pressure P2 and the temperature T2 have substantially minimum values and the volume of gas previously taken under high pressure Po (about 15 bar) and high temperature To (about 2600 ° K) is then reinjected into the chamber of way to initiate a new combustion. At the end of this new combustion (time t3), we find the high conditions of temperature To and pressure Po corresponding to the time to. The steps of sampling and reinjection of the flue gas volume succeed each other at the same times to and t2 during the successive combustion cycles 10 of the fresh gases successively admitted into the chamber. Figures 3a to 3c illustrate the steps of sampling and reinjection during, respectively, the successive steps of filling, closing and emptying an ignition reservoir 31 from a support ring B1 housing the end of the V1 injection valve. More particularly, these figures show respectively partial schematic perspective views of an example of an injection valve V1 coupled to a thermal igniter 3 according to the invention. The connections between the reservoir 31 and the ring B1 are partially interrupted in order to show the gas flows. Referring to FIG. 3a, the filling (arrows R1) of the tank 31 of the igniter 3 is initiated at the very beginning or initiating expansion of the flue gases G1, for example for 1 to 2 ms from moment to which follows the start of this expansion, the filling time depending on the speed of rotation of the valve and the capacity of the tank 31. A small volume Gp of flue gas G1, of pressure approximately equal to 15 bar, is then taken almost instantaneously by a channel 32. This channel 32, open at both ends E5 and E6, is oriented towards the center of the combustion chamber CC and connects, by its ends, the chamber CC to the tank 31 where there is a substantially lower pressure, which is at most equal to the pressure of the premix, or about 2 bar. Such a pressure difference allows an extremely fast sampling. During the filling period, the channel 32 and the tank 31 communicate via a cell Cl 1 formed in the circular periphery F1 of the valve V1. To this end, the support ring B1 of the valve V1 has an orifice 33 in which the end E5 of the channel 32 is integrated. The synchronization of the rotations of the valves is adjusted so that this communication occurs from the moment to the moment. any start of expansion of the flue gases Gl, and during the filling time of the tank 31. [0025] A new combustion cycle follows the exit of the flue gases G1: fresh gases G2 are admitted into the chamber by the rotation of the valves injection. The reservoir 31 is then no longer facing the cell C11 of the valve V1 (FIG. 3b) and the reservoir 31 is then closed against the periphery F1 of the valve Vl. The volume of the burned gas taken off Gp is stored in this reservoir between times t0 and t2 (Figure 2a), for about 12 milliseconds. When the chamber CC is closed following further rotation of the valves (Figure 3c), the fresh gas G2 are at a pressure of about 2 bar. Due to the synchronization of the rotation of the valves with the phases of the combustion cycle, another cell 012 of the valve V1 is placed facing the reservoir 31 and the channel 32 at the end of admission of the fresh gas G2. Due to the high pressure difference between that (15 bar) of the gas volume Gp, taken during the previous cycle, and that (2 bar) of the fresh gas G2, the volume Gp is almost instantly fed back into the chamber CC via channel 32 (arrows T1) which then serves as a drain channel. The fresh gases G2 are then ignited by the injection of this Gp volume which causes an almost instantaneous diffusion of the ignition throughout the chamber. The channel 32, the cell C11 (or cell C13 as explained below) and the tank 31 form a thermal igniter 3. In FIGS. 3a to 3c, the valve V1 has four cells C11 to 014. Two cells 012 and 013, then 014 and C11, are active during the intake phases of the fresh gas G2 and early expansion of the flue gas G1 of each combustion cycle. As each turn of the valves covers two combustion cycles, the valve V1 has four cells to cover both cycles per revolution. The schematic views of FIGS. 4 to 7 illustrate the temporal correlations between the phases of a combustion cycle and the activation steps of thermal igniters 3a and 3b in an exemplary embodiment which completes and reproduces the essential features of the example above. The sampling / reinjection means, of the same type as in the preceding example, are respectively associated with the injection valves V1 and the ejection valves V2 of the combustion chamber 1. Each of these figures illustrates the combustion chamber CC in section. longitudinal (Figures 4a, 5a, 6a and 7a) and in a median plane Pm (Figures 4b, 5b, 6b and 7b). At the start of combustion (FIGS. 4a and 4b), the flue gas samples Gp1 and Gp2, stored in the common tank 31c, are propelled (T1 arrows) to be reinjected into the chamber CC via the channels 32a. and 32b, in the image of the channel 32 (FIGS. 3a to 3c) and the cells C14 and C23 formed in the valves V1 and V2. The channel 32a forms with the reservoir 31c via the cell C11 or C13 a thermal igniter 3a (respectively 3b). The casing 2 comprises a structure 40 formed of the support rings B1 and B2 extended by the walls of the reservoir 32c. A segment 50 is further provided in a groove 51 between each circular end periphery Fl to F4 valves V1 to V4 and the structure 40 to ensure complete sealing. The valve V1 comprises the four cells C11 to C14, as in the previous example, while the valve V2 has only two, C21 and C23, diametrically opposed, for the reasons explained below. At the end of the gas combustion phase (FIGS. 5a and 5b), the tank 31c is closed because no communication cell is facing the tank due to the rotation of the valves. The pressure and the temperature of the flue gases G1 are then kept at their maximum level. The step of filling the reservoir 31c is initiated as close as possible to the expansion phase of the flue gases G1 (FIGS. 6a and 6b), as explained above, the pressure prevailing in the chamber CC (approximately 15 bars). ) being much greater than that of the tank 31c (about 2 bar). Only the channel 32a via the cell C11 provides this filling (arrows R1) to ensure the removal of gas in the bottom chamber where the pressure and temperature are considered as total in the sense of compressible aerodynamics. This is why the sampling is preferably closer to the injection valve Vl. During the expansion phase, the flue gases G1 escape through the ejection neck Ce formed between the valves. ejection V2 and V4. The chamber CC then receives fresh gases G1 in the intake phase via the injection neck C1 formed between the valves. The reservoir 31c remains closed because no cell is facing the ends E8 and E9 of the reservoir 31c, before reinjecting the stored gas (Figures 4a and 4b). Alternatively, the reservoir 31c can be replaced by two reservoirs respectively dedicated to each of the two valves, as in the previous example, to reduce the storage space of the gas and the structure 40. In this case, the ejection valve V2 is provided with four cells, like the valve V1, in order to be able to operate autonomously for the reinjection and the collection of the flue gases. In addition, at the beginning of each combustion cycle (Figures 7a and 7b), an injection of compressed air without fuel precedes the intake of premix G2 to prevent premature ignition of a portion of the fresh gas. The invention is not limited to the embodiments described and shown. It is, for example, possible to provide more than four communication cells per valve when the number of combustion cycles is greater than two per revolution of the valves. On the other hand, the storage tanks can be arranged outside the combustion chamber housing. Moreover, several sampling / reinjection channels can be provided by thermal igniter.

Claims (15)

REVENDICATIONS1. Procédé d'allumage thermique d'un moteur à combustion pulsée ou cyclique comportant au moins une phase d'admission de gaz frais pré- mélangé (G2) en entrée d'injection (Li) d'une chambre de combustion (CC), une phase de combustion de ces gaz (G2) dans la chambre (CC) et une phase de détente des gaz brûlés (G1) en sortie d'éjection (Le) de cette chambre (CC), caractérisé en ce que, lors de l'amorce de la phase de détente du cycle qui suit la phase de combustion, un prélèvement de gaz (Gp) sous haute pression (Po) et haute température (To) est effectué puis, une fois la phase d'admission des gaz frais (G1) du cycle suivant terminée, les gaz (Gp ; Gp1, Gp2) extraits au cycle précédent sont réinjectés dans la chambre (CC), les étapes de réinjection et de prélèvement se succédant aux mêmes instants (to, t2) pendant les cycles de combustion successifs. REVENDICATIONS1. Process for the thermal ignition of a pulsed or cyclic combustion engine comprising at least one pre-mixed fresh gas admission phase (G2) at the injection inlet (Li) of a combustion chamber (CC), a combustion phase of these gases (G2) in the chamber (CC) and a flue gas expansion phase (G1) at the ejection outlet (Le) of this chamber (CC), characterized in that, during the initiating the expansion phase of the cycle following the combustion phase, a sample of gas (Gp) under high pressure (Po) and high temperature (To) is carried out and then, once the admission phase of the fresh gases (G1 ) of the next cycle completed, the gases (Gp, Gp1, Gp2) extracted in the previous cycle are reinjected into the chamber (CC), the reinjection and sampling steps succeeding each other at the same times (to, t2) during the combustion cycles successive. 2. Procédé d'allumage thermique selon la revendication 1, dans lequel le prélèvement est opéré plus près de l'entrée d'injection des gaz (L1) dans la chambre (CC) que de la sortie (Ce) d'éjection des gaz, la température et la pression étant à un niveau plus élevé en entrée qu'en sortie dans la chambre. 2. Thermal ignition method according to claim 1, wherein the sampling is carried out closer to the gas injection inlet (L1) in the chamber (CC) than the outlet (CE) of gas ejection. the temperature and the pressure being at a higher level at the inlet than at the outlet in the chamber. 3. Procédé d'allumage thermique selon l'une des revendications 1 ou 2, dans lequel le prélèvement et la réinjection des gaz prélevés (Gp ; Gp1, Gp2) sont réalisés selon deux opérations similaires effectuées en sens inverse selon le déplacement des gaz. 3. Thermal ignition method according to one of claims 1 or 2, wherein the sampling and reinjection of the gases taken (Gp, Gp1, Gp2) are performed in two similar operations performed in opposite directions according to the displacement of the gas. 4. Procédé d'allumage thermique selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel les gaz prélevés (Gp ; GP1, Gp2) sont stockés (31, 31c) pendant la durée séparant chaque prélèvement de chaque réinjection. 4. The thermal ignition method as claimed in any one of the preceding claims, wherein the sampled gases (Gp, GP1, Gp2) are stored (31, 31c) during the period separating each sample from each reinjection. 5. Procédé d'allumage thermique selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le stockage est commun (31c) à aumoins deux opérations de prélèvement/réinjection effectuées simultanément dans la chambre (1). 5. Thermal ignition method according to any one of the preceding claims, wherein the storage is common (31c) at least two simultaneous sampling / reinjection operations in the chamber (1). 6. Procédé d'allumage thermique selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel au moins un allumage provoqué (B5) est prévu pour initier la première combustion. 6. Thermal ignition method according to any one of the preceding claims, wherein at least one induced ignition (B5) is provided to initiate the first combustion. 7. Procédé d'allumage thermique selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel en début de chaque cycle de combustion, une injection d'air comprimé sans carburant dans la chambre de combustion (1) précède l'admission du prémélange (G2), cette injection formant une couche intermédiaire entre les gaz frais et les gaz brûlés. 7. A thermal ignition method according to any one of the preceding claims, wherein at the beginning of each combustion cycle, an injection of compressed air without fuel in the combustion chamber (1) precedes the admission of premix (G2 ), this injection forming an intermediate layer between the fresh gases and the flue gases. 8. Thermoréacteur à allumage thermique (1) apte à mettre en oeuvre le procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, comportant un carter parallélépipédique globalement fermé (2) présentant des parois latérales (11, 12) et longitudinales (13, 14), ainsi que des ouvertures d'entrée (15) et de sortie (16) de gaz (G2, G1) formées dans ces parois, le carter (2) définissant un espace intérieur (Ei) traversé par deux jeux de deux valves d'injection (V1, V3) et d'éjection (V2, V4) de gaz, respectivement agencés à proximité des ouvertures d'entrée (15) et de sortie (16) du carter (2), ces valves étant munies de moyens d'entraînement (100 ; 21 à 24, Ma, Mb) en rotation synchronisée, et dans lequel, dans l'espace intérieur (Ei), les valves (V1 à V4) présentent des portions cylindriques à section globalement oblongue (S1 à S4) d'axes de rotation (A1 à A4) séparés d'une distance (D) déterminée de sorte que, au cours de leur rotation, chaque jeu de valves (Vi, Ve) forme des lumières (Li, Le) variant périodiquement entre fermeture et ouverture maximale de passage des gaz par entraînement des valves, cette chambre (1) étant caractérisée en ce que, les valves (V1 à V4) ayant des pourtours d'extrémité cylindriques à section circulaire (F1 à F4), au moins deux alvéoles (C11 à C14 ; C21, C23) sont ménagées sur le pourtour d'au moins une valve (V1, V2) les alvéoles (C11 à C14 ; C21, C23) étant réparties sur ce pourtour (F1, F3) de sorte à réaliser des communications, à des instants cycliques prédéterminés (to, t2) en fonction des ouvertures etfermetures périodiques des cols (Ci, Ce), entre d'une part une extrémité (E5) d'au moins un canal de prélèvement/réinjection de gaz (32 ; 32a, 32b) débouchant à une autre extrémité (E6) dans la chambre (CC) et, d'autre part, une extrémité ouverte (E7) d'un réservoir de gaz (31, 31c). 8. Thermal ignition thermoreactor (1) adapted to implement the method according to any one of the preceding claims, comprising a generally closed parallelepiped casing (2) having side walls (11, 12) and longitudinal (13, 14). , as well as gas inlet (15) and outlet (16) openings (G2, G1) formed in these walls, the housing (2) defining an interior space (Ei) traversed by two sets of two gas valves. injection (V1, V3) and ejection (V2, V4) gas respectively arranged near the inlet openings (15) and outlet (16) of the housing (2), these valves being provided with means of driving (100; 21 to 24, Ma, Mb) in synchronized rotation, and wherein, in the interior space (Ei), the valves (V1 to V4) have cylindrical portions of generally oblong section (S1 to S4) d axes of rotation (A1 to A4) separated by a distance (D) determined so that, during their rotation, each game of valves (Vi, Ve) forms lights (Li, Le) periodically varying between closure and maximum opening of gas passage by driving the valves, this chamber (1) being characterized in that, the valves (V1 to V4) having circular cylindrical end peripheries (F1 to F4), at least two cells (C11 to C14; C21, C23) are formed around the periphery of at least one valve (V1, V2) the cells (C11 to C14; C21, C23) being distributed on this periphery (F1, F3) so as to make communications, to predetermined cyclic instants (to, t2) as a function of the periodic openings and closures of the necks (Ci, Ce), on the one hand an end (E5) of at least one gas sampling / re-injecting channel (32; 32a, 32b); ) opening at another end (E6) in the chamber (CC) and, on the other hand, an open end (E7) of a gas tank (31, 31c). 9. Thermoréacteur selon la revendication précédente, dans lequel des segments d'étanchéité (50) sont disposés dans des gorges (51) creusées sur le pourtour des extrémités cylindriques (F1 à F4) des valves. 9. Thermoreactor according to the preceding claim, wherein sealing segments (50) are arranged in grooves (51) hollowed around the cylindrical ends (F1 to F4) of the valves. 10. Thermoréacteur selon l'une des revendications 8 ou 9, dans lequel les alvéoles de communication (C11 à C14) sont ménagées dans une valve d'injection (V1) pour mettre en communication intermittente au moins un canal de prélèvement/réinjection de gaz (32) et au moins un réservoir de gaz (31). 10. Thermoreactor according to one of claims 8 or 9, wherein the communication cells (C11 to C14) are formed in an injection valve (V1) for intermittently communicating at least one gas sampling / re-injection channel. (32) and at least one gas tank (31). 11. Thermoréacteur selon l'une des revendications 8 ou 9, dans lequel les alvéoles de communication (C11 à C14 ; C21, C23) sont ménagées respectivement dans une seule valve d'injection (V1) et dans une seule valve d'éjection (V2) pour mettre en communication intermittente au moins un réservoir de gaz (31, 31c) avec, respectivement, au moins un canal de prélèvement/réinjection de gaz (32a) et au moins un canal de prélèvement (32b). 11. Thermoreactor according to one of claims 8 or 9, wherein the communication cells (C11 to C14, C21, C23) are formed respectively in a single injection valve (V1) and in a single ejection valve ( V2) for intermittently communicating at least one gas reservoir (31, 31c) with, respectively, at least one gas sampling / re-injecting channel (32a) and at least one sampling channel (32b). 12. Thermoréacteur selon la revendication précédente, dans lequel les réservoirs de gaz (31) forment un seul réservoir (31c) agencé dans une structure (40) comportant des bagues support (B1, B2) logeant les pourtours cylindriques (F1, F2) de valves (V1, V2). 12. Thermoreactor according to the preceding claim, wherein the gas reservoirs (31) form a single tank (31c) arranged in a structure (40) comprising support rings (B1, B2) housing the cylindrical peripheries (F1, F2) of valves (V1, V2). 13. Thermoréacteur selon l'une quelconque des revendications 7 à 10, dans lequel au moins un élément d'allumage (B5) est disposé dans la chambre de combustion (CC) afin d'initier la première combustion. 13. Thermoreactor according to any one of claims 7 to 10, wherein at least one ignition element (B5) is disposed in the combustion chamber (CC) to initiate the first combustion. 14. Thermoréacteur selon l'une quelconque des revendications 7 à 11, dans lequel deux cycles de combustion étant effectués par tour de rotation des valves (V1 à V4), le nombre d'alvéoles de communication est égal à quatre (C11 à C14) dans la valve d'injection concernée (V1), ces alvéolesétant réparties de sorte à effectuer un prélèvement et une réinjection de gaz par cycle, et égal à deux (C21, C23) dans la valve d'éjection concernée (V2) avec une répartition sur le pourtour circulaire (F2) correspondant à une réinjection de gaz par cycle sans prélèvement. 14. Thermoreactor according to any one of claims 7 to 11, wherein two combustion cycles being performed per revolution of the valves (V1 to V4), the number of communication cells is equal to four (C11 to C14). in the respective injection valve (V1), these cells being distributed so as to carry out sampling and reinjection of gas per cycle, and equal to two (C21, C23) in the ejection valve concerned (V2) with a distribution on the circular periphery (F2) corresponding to a reinjection of gas per cycle without sampling. 15. Thermoréacteur selon l'une quelconque des revendications 7 à 13, dans lequel les extrémités (E6) des canaux de prélèvement/réinjection (32 ; 32a) communiquant avec les alvéoles de la valve d'injection (V1) débouchent dans la chambre de combustion (CC) plus près des valves d'injection (V1, V3) que des valves d'éjection (V2, V4).10 15. Thermoreactor according to any one of claims 7 to 13, wherein the ends (E6) of the sampling / reinjection channels (32; 32a) communicating with the cells of the injection valve (V1) open into the chamber of (CC) closer to the injection valves (V1, V3) than the ejection valves (V2, V4) .10
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