FR2966297A1

FR2966297A1 - ELECTRIC MACHINE ROTOR WITH SWITCHED RELUCTANCE AND MACHINE EQUIPPED WITH SUCH A ROTOR

Info

Publication number: FR2966297A1
Application number: FR1058367A
Authority: FR
Inventors: Sebastien Gay
Original assignee: Renault SAS
Current assignee: Renault SAS
Priority date: 2010-10-14
Filing date: 2010-10-14
Publication date: 2012-04-20
Anticipated expiration: 2030-10-14
Also published as: WO2012049405A2; FR2966297B1; WO2012049405A3

Abstract

Un rotor (3) de machine (1) à réluctance commutée, comprenant une structure rotative (9) pourvue d'une pluralité de dents (11) de matière ferromagnétique et destiné à coopérer avec un stator (5) disposé autour du rotor (3), caractérisé en ce que les dents (11) de la structure du rotor comportent deux à deux, de façon régulière, un pont (17) de matière ferromagnétique, lequel est relié au bord (19) d'extrémité d'une première dent (11) et au côté (11a) en regard (21) d'une deuxième dent (11) adjacente à la première.A rotor (3) of switched reluctance machine (1) comprising a rotating structure (9) provided with a plurality of teeth (11) of ferromagnetic material and adapted to cooperate with a stator (5) disposed around the rotor (3). ), characterized in that the teeth (11) of the rotor structure comprise, in pairs, a bridge (17) of ferromagnetic material, which is connected to the end edge (19) of a first tooth (11) and the side (11a) facing (21) of a second tooth (11) adjacent to the first.

Description

Rotor de machine électrique à réluctance commutée et machine équipée d'un tel rotor Switched reluctance electric machine rotor and machine equipped with such rotor

L'invention concerne un rotor de machine électrique à réluctance commutée et une machine équipée d'un tel rotor. On sait que les rotors des machines électriques à réluctance commutée ont des rotors dont la structure est généralement ajourée, ce qui provoque en cours de rotation un brassage d'air et du bruit aérodynamique ainsi qu'une perte associée de rendement de la machine. Les solutions actuelles pour palier ces inconvénients consistent à lisser la surface du rotor en ajoutant de la résine dans les encoches de la structure du rotor ou en laissant des ponts de matière ferromagnétique entre les dents de la structure du rotor. Ainsi le rotor ne brasse quasiment plus d'air. Néanmoins, d'autres inconvénients sont engendrés par ces solutions. D'une part, l'ajout de résine est soumis à de fortes contraintes en raison de la force centrifuge et des vibrations du rotor. La résine risque de se casser ou de se décoller, provoquant la casse de la machine. Par ailleurs, la polymérisation de la résine est une opération longue et délicate. D'autre part, les ponts de matière ferromagnétique épousent actuellement une forme cylindrique entre les extrémités des dents du rotor, leur surface s'étendant dans la continuité de la surface des extrémités des dents. Ces ponts sont soumis à une flexion importante du fait de la force centrifuge agissant sur chacun d'eux. Ils risquent de toucher le stator et de l'endommager. De plus, dès que la vitesse augmente significativement ou en fonctionnement à puissance constante de la machine, les impulsions du courant traversent le stator en avance de phase sur la rotation des dents de la structure du rotor et créent un flux d'induction parasite et des courants de Foucault dans les ponts de matière ferromagnétique. Le rendement de la machine est alors diminué. Il existe donc un besoin pour un rotor de machine à réluctance commutée qui affecte moins le rendement de la machine relativement à celui de la machine à rotor à pont cylindrique connu. The invention relates to a switched reluctance electric machine rotor and a machine equipped with such a rotor. It is known that the rotors of switched reluctance electrical machines have rotors whose structure is generally perforated, which causes during rotation air mixing and aerodynamic noise and an associated loss of efficiency of the machine. Current solutions to overcome these disadvantages include smoothing the surface of the rotor by adding resin in the notches of the rotor structure or leaving bridges of ferromagnetic material between the teeth of the rotor structure. Thus the rotor does not brew more air. Nevertheless, other disadvantages are generated by these solutions. On the one hand, the addition of resin is subjected to high stresses due to centrifugal force and rotor vibration. The resin may break or peel off, causing the machine to break. Moreover, the polymerization of the resin is a long and delicate operation. On the other hand, bridges of ferromagnetic material currently marry a cylindrical shape between the ends of the rotor teeth, their surface extending in the continuity of the surface of the ends of the teeth. These bridges are subjected to significant bending due to the centrifugal force acting on each of them. They may touch the stator and damage it. In addition, as soon as the speed increases significantly or in constant power operation of the machine, the pulses of the current pass through the stator in phase advance on the rotation of the teeth of the rotor structure and create a parasitic induction flux and eddy currents in bridges of ferromagnetic material. The efficiency of the machine is then decreased. There is therefore a need for a switched reluctance machine rotor which affects less the efficiency of the machine relative to that of the known cylindrical rotor machine.

Il est proposé un rotor de machine à réluctance commutée, comprenant une structure rotative pourvue d'une pluralité de dents de matière ferromagnétique et destiné à coopérer avec un stator disposé autour du rotor, caractérisé en ce que les dents de la structure du rotor comportent deux à deux, de façon régulière, un pont de matière ferromagnétique, lequel est relié au bord d'extrémité d'une première dent et au côté en regard d'une deuxième dent adjacente à la première. On entend par pont relié au côté de la deuxième dent que le bord d'extrémité de la deuxième dent n'est pas compris dans ce côté. It is proposed a switched reluctance machine rotor comprising a rotating structure provided with a plurality of teeth of ferromagnetic material and adapted to cooperate with a stator disposed around the rotor, characterized in that the teeth of the rotor structure comprise two in two, in a regular manner, a ferromagnetic material bridge, which is connected to the end edge of a first tooth and to the opposite side of a second tooth adjacent to the first tooth. By bridge connected to the side of the second tooth is meant that the end edge of the second tooth is not included in this side.

Les ponts s'étendent sur toute la longueur du rotor suivant sa direction axiale. Ainsi, chaque dent est reliée d'un côté à un pont par son bord d'extrémité et de l'autre côté à un autre pont par son côté. Il en résulte une configuration asymétrique du rotor qui favorise un sens de rotation du rotor (de la deuxième dent vers la première dent) et diminue la flexion radiale du pont relativement à un pont cylindrique de rotor connu, en raison d'une composante de traction de la force de résistance agissant sur la partie de pont attachée au côté de la dent. De plus, on observe une diminution du flux magnétique parasite et des courants de Foucault induits dans le pont par les composantes précitées du courant en avance de phase sur la rotation des dents. En effet, la partie de pont attenante au côté de la deuxième dent se trouve bien en deçà de la surface cylindrique d'un pont de rotor classique, ce qui diminue le flux magnétique parasite et les courants de Foucault induits dans le pont relativement à un rotor classique équipé d'un pont cylindrique, permet d'augmenter la vitesse de rotation du rotor et d'augmenter la puissance de la machine correspondante. Avantageusement, toutes les dents sont reliées d'un même côté à un pont par leur bord d'extrémité. Avantageusement, chaque pont sur toute la longueur de la machine ou la longueur du rotor suivant sa direction axiale suit une surface dont la génératrice est parallèle à l'axe du rotor. Cette surface comporte avantageusement un profil cintré, de préférence comprenant une partie convexe tournée vers l'extérieur et qui peut être analogue à l'extrados d'une aile d'avion, c'est-à dire analogue à la face supérieure d'une aile d'avion, ce qui favorise l'écoulement d'air à la surface du rotor et diminue le bruit aérodynamique de rotation du rotor. Plus particulièrement, cette surface correspond à la face externe du pont en regard du stator. The bridges extend over the entire length of the rotor in its axial direction. Thus, each tooth is connected on one side to a bridge by its end edge and on the other side to another bridge by its side. This results in an asymmetrical configuration of the rotor which promotes a direction of rotation of the rotor (from the second tooth to the first tooth) and decreases the radial bending of the bridge relative to a known cylindrical rotor bridge, due to a traction component. resistance force acting on the bridge portion attached to the side of the tooth. In addition, there is a decrease in parasitic magnetic flux and eddy currents induced in the bridge by the aforementioned components of the current in advance of phase on the rotation of the teeth. In fact, the portion of the bridge adjoining the side of the second tooth is well below the cylindrical surface of a conventional rotor bridge, which reduces the parasitic magnetic flux and the eddy currents induced in the bridge relative to a conventional rotor equipped with a cylindrical bridge, increases the speed of rotation of the rotor and increase the power of the corresponding machine. Advantageously, all the teeth are connected on the same side to a bridge by their end edge. Advantageously, each bridge over the entire length of the machine or the length of the rotor in its axial direction follows a surface whose generator is parallel to the axis of the rotor. This surface advantageously comprises a curved profile, preferably comprising an outwardly facing convex portion which may be similar to the extrados of an aircraft wing, that is to say similar to the upper face of an airfoil. airplane wing, which promotes airflow to the surface of the rotor and decreases the aerodynamic noise of rotation of the rotor. More particularly, this surface corresponds to the outer face of the bridge facing the stator.

Avantageusement, la partie du pont en liaison avec la première dent est tangente à la surface d'extrémité de la dent. Ainsi, l'écoulement de l'air à la surface du rotor est davantage favorisé (dans un sens de rotation depuis la deuxième dent vers la première). Les ponts peuvent être reliés chacun au côté de la deuxième dent à une hauteur h' comprise de la moitié de la hauteur h de la dent à la hauteur h de la dent moins un dixième de l'entrefer. Cette plage de valeurs sur le positionnement du pont sur la deuxième dent, en combinaison avec la forme du pont, réduit de façon sensible le flux magnétique parasite et les courants de Foucault dans le rotor et empêche l'écoulement turbulent de l'air en périphérie du rotor. Par hauteur h de dent, on entend la distance entre la base de la dent du côté de l'axe du rotor et l'extrémité de la dent, suivant une direction perpendiculaire à l'axe du rotor. Advantageously, the portion of the bridge in connection with the first tooth is tangent to the end surface of the tooth. Thus, the flow of air at the surface of the rotor is further promoted (in a direction of rotation from the second tooth to the first). The bridges may each be connected to the side of the second tooth at a height h 'of half the height h of the tooth at the height h of the tooth minus one-tenth of the gap. This range of values on the positioning of the bridge on the second tooth, in combination with the shape of the bridge, significantly reduces the parasitic magnetic flux and the eddy currents in the rotor and prevents the turbulent flow of air at the periphery. of the rotor. By height h of tooth is meant the distance between the base of the tooth on the side of the axis of the rotor and the end of the tooth, in a direction perpendicular to the axis of the rotor.

L'entrefer est défini comme étant la distance égale au rayon intérieur du stator moins le rayon extérieur du rotor au niveau d'une dent du rotor. Plus particulièrement, la face externe de chaque pont (en regard avec le stator) est reliée au côté de la deuxième dent à une hauteur h' comprise de la moitié de la hauteur h de la dent à la hauteur h de la dent moins un dixième de l'entrefer. La partie de liaison de chaque pont au côté de la deuxième dent est avantageusement de section transversale élargie par rapport à celle de la paroi du pont et de préférence avec une surface externe comprenant une partie concave arrondie, la concavité étant tournée vers l'extérieur, et éventuellement cette surface externe se raccordant de manière tangentielle au côté de la dent. Ainsi, la solidité de la liaison du pont au côté de la dent est accrue et sa forme concave arrondie et/ ou en raccordement tangent au côté favorise l'aérodynamisme de la surface du pont pour faciliter l'écoulement de l'air sur le pont et en périphérie du rotor au cours de la rotation de ce dernier. De cette manière, on empêche un écoulement turbulent de l'air en périphérie du rotor et donc on limite le bruit aérodynamique du rotor. Les ponts peuvent être fixés aux dents par un moyen de fixation à ces dernières, mais avantageusement, les ponts de matière font partie intégrante du rotor (par exemple d'un plan de tôle du rotor) au même titre que les dents, ce qui permet d'obtenir un rotor plus rigide et que la liaison des ponts aux dents de la structure du rotor soit moins sujette à une défaillance. Il est également proposé une machine à réluctance commutée comprenant un rotor tel que décrit ci-dessus. Un mode de réalisation de l'invention est à présent décrit à titre non limitatif en référence aux dessins annexés, dans lesquels: - la figure 1 est une vue en perspective avec arrachement partiel d'un mode de réalisation selon l'invention d'une machine à réluctance commutée, - la figure 2 est une vue en coupe schématique radiale partielle du rotor et du stator de la machine, montrant la déformation du pont en rotation, et - la figure 3 est une vue en coupe radiale partielle du rotor et du stator de la machine montrant le flux magnétique parasite induit et les courants de Foucault engendrés dans le rotor au cours du fonctionnement de la machine. Dans la suite du texte, des pièces ou éléments analogues sont désignés sur les figures par les mêmes références numériques. The gap is defined as the distance equal to the inner radius of the stator minus the outer radius of the rotor at a rotor tooth. More particularly, the outer face of each bridge (facing the stator) is connected to the side of the second tooth at a height h 'of half the height h of the tooth at height h of the tooth minus one tenth of the gap. The connecting part of each bridge at the side of the second tooth is advantageously of enlarged cross-section relative to that of the wall of the bridge and preferably with an external surface comprising a rounded concave portion, the concavity being turned outwards, and possibly this outer surface being tangentially connected to the side of the tooth. Thus, the strength of the connection of the bridge to the side of the tooth is increased and its rounded concave shape and / or tangential connection to the side promotes the aerodynamics of the deck surface to facilitate the flow of air on the bridge and at the periphery of the rotor during the rotation of the latter. In this way, a turbulent flow of air is prevented at the periphery of the rotor and thus the aerodynamic noise of the rotor is limited. The bridges can be fixed to the teeth by means of attachment to the latter, but advantageously, the material bridges are an integral part of the rotor (for example a rotor sheet metal plane) in the same way as the teeth, which allows to obtain a more rigid rotor and that the connection of the bridges to the teeth of the rotor structure is less prone to failure. It is also proposed a switched reluctance machine comprising a rotor as described above. An embodiment of the invention is now described in a nonlimiting manner with reference to the accompanying drawings, in which: FIG. 1 is a partially cutaway perspective view of an embodiment according to the invention of a switched reluctance machine, - Figure 2 is a fragmentary radial schematic sectional view of the rotor and the stator of the machine, showing the deformation of the rotating bridge, and - Figure 3 is a partial radial sectional view of the rotor and the stator of the machine showing induced parasitic magnetic flux and eddy currents generated in the rotor during operation of the machine. In the rest of the text, parts or similar elements are designated in the figures by the same reference numerals.

Avec référence à la figure 1, on a représenté partiellement une machine à réluctance commutée 1 selon un mode de réalisation de l'invention. Seuls le rotor 3, le stator 5 et le corps 7 de la machine sont représentés. Le rotor 3 comporte une structure rotative 9 pourvue d'une pluralité de dents radiales identiques 11 réparties uniformément en étoile, autour de l'axe (d) du rotor. Les dents 11 sont en matière ferromagnétique. Ces dents sont de conformation longitudinale droite et leurs surfaces d'extrémité 13 sont inscrites dans un même cylindre (non représenté) coaxial à l'axe du rotor, ce cylindre délimitant une surface disposée à une distance dite d'entrefer du rotor 3 au stator 5. With reference to Figure 1, there is shown partially a switched reluctance machine 1 according to one embodiment of the invention. Only the rotor 3, the stator 5 and the body 7 of the machine are represented. The rotor 3 comprises a rotating structure 9 provided with a plurality of identical radial teeth 11 uniformly distributed in a star, about the axis (d) of the rotor. The teeth 11 are made of ferromagnetic material. These teeth are of right longitudinal conformation and their end surfaces 13 are written in the same cylinder (not shown) coaxial with the axis of the rotor, this cylinder delimiting a surface disposed at a so-called gap distance from the rotor 3 to the stator 5.

Le stator 5 comporte des bobines d'induction 15 à configuration longitudinale parallèle à l'axe (d) du rotor. Ces bobines sont disposées autour du rotor selon un développement cylindrique coaxial au rotor 3. L'ensemble comporte une symétrie axiale. The stator 5 comprises induction coils 15 with a longitudinal configuration parallel to the axis (d) of the rotor. These coils are arranged around the rotor in a cylindrical development coaxial with the rotor 3. The assembly comprises an axial symmetry.

Les dents 11 du rotor sont reliées deux à deux, de façon régulière sur la périphérie du rotor, par des ponts 17 de matière ferromagnétique. Ces ponts 17 sont à forme de plaque cintrée dont la génératrice de surface externe (g) est parallèle à l'axe (d) du rotor. Leur profil cintré de surface externe comporte une partie convexe tournée vers l'extérieur et qui peut être analogue à l'extrados d'une aile d'avion. Ils relient chacun un bord d'extrémité 19 d'une première dent 11, tangent à la surface d'entrefer du rotor, à un côté 11 a (à l'exception du bord d'extrémité du côté) d'une deuxième dent 11 adjacente à la précédente. The teeth 11 of the rotor are connected in pairs, evenly on the periphery of the rotor, by bridges 17 of ferromagnetic material. These bridges 17 are bent plate form whose outer surface generator (g) is parallel to the axis (d) of the rotor. Their curved outer surface profile has a convex portion facing outward and which may be similar to the extrados of an aircraft wing. They each connect an end edge 19 of a first tooth 11, tangent to the air gap surface of the rotor, to a side 11a (with the exception of the end edge of the side) of a second tooth 11 adjacent to the previous one.

Cette liaison 21 du pont au coté 11a est disposée, en référence à la hauteur h de la dent, à une hauteur h' comprise de la moitié de la hauteur h à la hauteur h moins un dixième de l'entrefer. La liaison 21 de chacun des ponts 17 au côté 11 a de la dent est de section transversale élargie relativement à celle régulière de la paroi du pont et présente une surface externe concave arrondie vers l'extérieur mais peut avoir une autre forme. Les ponts 17 font partie intégrante du rotor 3 (notamment d'un plan de tôle du rotor) au même titre que les dents 11. La figure 2 montre la déformation des ponts 17 au cours de la rotation du rotor 3. Ces ponts étant identiques l'un à l'autre, un seul est représenté relativement à une bobine d'induction 15 du stator. Le trait continu représente le pont 17, rotor 3 à l'arrêt et le trait en pointillé montre la déformation du pont 17 en rotation selon la flèche et en cours d'excitation par la bobine d'induction. La force de déformation agissant sur le pont est maximale dans la partie centrale du pont 17, à mi-chemin des lignes d'attaches 19, 21 aux dents. A ce niveau de déformation dans la partie centrale du pont, la force centrifuge agit en plein sur le pont de même qu'une composante externe radiale de force magnétique due au flux magnétique parasite agissant sur le pont, composante fonction décroissante de la distance du pont au stator. La distance du pont au stator étant notablement plus grande que la distance de la surface d'entrefer du rotor au stator contrairement à un rotor classique équipé d'un pont cylindrique, le flux magnétique induit dans le pont en est d'autant réduit. De plus, la déformation à cette plus grande distance du pont au stator autorise une plus grande déformation du pont 17 que celle du pont cylindrique classique avant que le pont ne puisse toucher le stator. L'épaisseur du pont 17 peut ainsi être réduite relativement à celle d'un pont cylindrique classique, ou l'entrefer du rotor peut être réduit relativement à celui d'un rotor à pont cylindrique classique. La figure 3 montre de façon schématique la génération des courants parasites c ou courants de Foucault dans les ponts 17. De même que sur la figure 2, on a représenté un seul pont 17 relativement à une seule bobine d'induction 15 du stator. Le sens de rotation du rotor est indiqué par la flèche sous le pont. Le flux magnétique est représenté par une série de vecteurs de flux v dont la longueur varie proportionnellement au flux induit dans le pont 17 et la dent 11 de rotor. Le flux engendré dans chaque pont correspond à l'avance de phase des impulsions du courant traversant le stator sur la rotation des dents de la structure du rotor. Ainsi, le flux diminue au fur et à mesure que le pont 17 se rapproche du côté 11 a de la dent 11 et que la distance d'entrefer augmente et il augmente ensuite dans la dent 11 du rotor. Le flux induit est ainsi beaucoup plus faible que celui produit avec un pont cylindrique classique. Les courants de Foucault sont de ce fait également beaucoup plus faibles et l'échauffement du rotor est moindre. La perte d'énergie électrique fournie par le stator de la machine en regard du rotor est moindre que celle d'une machine équivalente à rotor à ponts cylindriques. De plus, la force électromotrice est moins perturbée par les composantes résultant des ponts 17 qu'avec des ponts cylindriques classiques. Ces composantes réduisent la vitesse de base et donc la puissance de la machine. La vitesse de la machine et donc sa puissance sont augmentées par rapport à celles respectives d'une machine analogue à rotor à ponts cylindriques. This connection 21 of the bridge to the side 11a is arranged, with reference to the height h of the tooth, at a height h 'of half the height h at height h less than one tenth of the gap. The link 21 of each of the bridges 17 to the side 11a of the tooth is of larger cross-section relative to that of the regular wall of the bridge and has a concave outer surface rounded outwards but may have another shape. The bridges 17 form an integral part of the rotor 3 (in particular of a plane of the rotor plate) in the same way as the teeth 11. FIG. 2 shows the deformation of the bridges 17 during the rotation of the rotor 3. These bridges being identical to each other, only one is shown relative to an induction coil 15 of the stator. The solid line represents the bridge 17, rotor 3 stopped and the dotted line shows the deformation of the bridge 17 in rotation along the arrow and during excitation by the induction coil. The deformation force acting on the bridge is maximum in the central portion of the bridge 17, midway of the lines of fasteners 19, 21 to the teeth. At this level of deformation in the central part of the bridge, the centrifugal force acts in full on the bridge as well as a radial external component of magnetic force due to the parasitic magnetic flux acting on the bridge, decreasing function component of the bridge distance to the stator. The distance from the bridge to the stator being significantly greater than the distance of the rotor air gap surface to the stator unlike a conventional rotor equipped with a cylindrical bridge, the magnetic flux induced in the bridge is reduced accordingly. In addition, deformation at this greater distance from the bridge to the stator allows greater deformation of the bridge 17 than that of the conventional cylindrical bridge before the bridge can touch the stator. The thickness of the bridge 17 can thus be reduced relative to that of a conventional cylindrical bridge, or the air gap of the rotor can be reduced relative to that of a conventional cylindrical bridge rotor. FIG. 3 schematically shows the generation of parasitic currents c or eddy currents in the bridges 17. As in FIG. 2, there is shown a single bridge 17 relative to a single induction coil 15 of the stator. The direction of rotation of the rotor is indicated by the arrow below the bridge. The magnetic flux is represented by a series of flux vectors v whose length varies proportionally to the flux induced in the bridge 17 and the rotor tooth 11. The flux generated in each bridge corresponds to the phase advance of the pulses of the current passing through the stator on the rotation of the teeth of the rotor structure. Thus, the flux decreases as the bridge 17 approaches the side 11a of the tooth 11 and the gap distance increases and then increases in the tooth 11 of the rotor. The flux induced is thus much lower than that produced with a conventional cylindrical bridge. The eddy currents are therefore also much lower and the heating of the rotor is less. The loss of electrical energy supplied by the stator of the machine facing the rotor is less than that of an equivalent machine rotor cylindrical bridges. In addition, the electromotive force is less disturbed by the components resulting from the bridges 17 than with conventional cylindrical bridges. These components reduce the base speed and thus the power of the machine. The speed of the machine and therefore its power are increased relative to those respective of a similar machine rotor cylindrical bridges.

Claims

REVENDICATIONS1. Rotor (3) of commutated reluctance machine (1), comprising a rotating structure (9) provided with a plurality of teeth (11) of ferromagnetic material and adapted to cooperate with a stator (5) disposed around the rotor (3) , characterized in that the teeth (11) of the rotor structure comprise, in pairs, a bridge (17) of ferromagnetic material, which is connected to the end edge (19) of a first tooth ( 11) and the side (11a) opposite (21) of a second tooth (11) adjacent to the first.

2. Rotor (3) switched reluctance machine according to claim 1, characterized in that each bridge (17) over the entire length of the rotor in its axial direction follows a surface whose generator is parallel to the axis of the rotor ( 3).

3. Rotor (3) switched reluctance machine according to claim 2, characterized in that said surface comprises a curved profile.

4. Rotor (3) switched reluctance machine according to claim 3, characterized in that said surface has a convex portion facing outwards.

Switched reluctance machine rotor (3) according to one of the preceding claims, characterized in that the portion of the bridge (17) connected to (19) with the first tooth (11) is tangent to the surface of end (13) of the first tooth (II).

6. Rotor (3) switched reluctance machine according to any one of the preceding claims, characterized in that the bridges (17) are each connected to the side (11a) of the second tooth (11) at a height h ' from half the height h of the tooth to the height h of the tooth minus one-tenth of the gap.

Switched reluctance machine rotor (3) according to one of the preceding claims, characterized in that the connecting part (21) of each bridge (17) at the side (11a) of the second tooth (11). is of larger cross-section with respect to that of the bridge wall.

8. Rotor (3) switched reluctance machine according to any one of the preceding claims, characterized in that the bridges (17) are fixed to the teeth (11) by means of attachment to the latter.

Rotor (3) of switched reluctance machine according to one of Claims 1 to 7, characterized in that the bridges (17) are integral with the rotor (3) in the same way as the rotor teeth (11). (3).

10. Switched reluctance machine comprising a rotor (3) according to any one of the preceding claims.