FR2955447A1 - Transducteur electrodynamique comprenant un guide d'ondes acoustiques assurant une dissipation thermique - Google Patents

Abstract

Transducteur électrodynamique (1) comprenant : - un circuit magnétique (2) définissant un entrefer (15) ; - un équipage mobile (16) comprenant un diaphragme (17) et une bobine mobile (18) solidaire du diaphragme (17) et plongeant dans l'entrefer (15) du circuit magnétique (2) ; - un guide (44) d'onde acoustique solidaire du circuit magnétique (2) et définissant au moins une amorce de pavillon (54), caractérisé en ce que le guide d'onde (44) est réalisé dans un matériau présentant une conductivité thermique élevée, et présente sur son pourtour des reliefs destinés à favoriser la dissipation de chaleur produite au niveau du circuit magnétique (2).

Description

Transducteur électrodynamique comprenant un quide d'onde acoustique assurant une dissipation thermique

L'invention a trait au domaine de la reproduction sonore au moyen de haut-parleurs, également dénommés transducteurs électrodynamiques ou électroacoustiques, qui assurent une fonction de conversion d'une énergie électrique généralement délivrée par un amplificateur de puissance, en énergie acoustique. L'énergie acoustique est rayonnée par une membrane dont les déplacements entraînent des variations de pression de l'air environnant, qui se propagent dans l'espace sous forme d'une onde acoustique. Dans le transducteur électrodynamique du type Rice-Kellog, le plus courant, la membrane est mue par une bobine mobile comprenant un solénoïde parcouru par un courant électrique (issu de l'amplificateur) et plongé dans un entrefer où règne un champ magnétique. L'interaction entre le courant électrique et le champ magnétique produit une force connue sous le nom de « Force de LAPLACE », qui produit un déplacement de la bobine mobile, laquelle entraîne avec elle la membrane dont les vibrations sont la source du rayonnement acoustique. Le champ magnétique est généré par un circuit magnétique comprenant un aimant permanent sur lequel sont fixées deux pièces polaires. Les pièces polaires (également dénommées plaques de champ), généralement réalisées en acier doux, ont pour fonction de concentrer dans l'entrefer le champ magnétique généré par l'aimant. En raison du passage du courant de modulation issu de l'amplificateur, le solénoïde est le siège d'un échauffement produit par effet Joule. Ce constat n'est pas récent et des solutions pour tenter de remédier à certaines conséquences néfastes de l'échauffement (fusion ou carbonisation du vernis utilisé pour maintenir la cohésion du solénoïde ; augmentation de la résistance au courant continu du solénoïde, diminuant les performances du transducteur ; dans certains cas, rupture du solénoïde) ont été proposées, cf. par exemple le brevet américain US 3 991 286 (ALTEC) qui propose de monter à l'arrière d'un transducteur à pavillon une pièce d'évacuation de la chaleur. P011 B004 FR_Pav_Rad_TQD On a démontré que l'essentiel de la puissance électrique fournie par l'amplificateur est dissipée par effet Joule au niveau du solénoïde, seule une infime partie de cette puissance étant effectivement convertie en énergie acoustique (cf. le compte-rendu de l'intervention de Philippe LESAGE, fondateur de la société PHL AUDIO SA, expert français auprès de la CEI, Commission Electrotechnique Internationale : « Non linéarité des transducteurs acoustiques, Mesures normalisées des valeurs limites d'utilisation des haut-parleurs élémentaires », in Journée d'étude organisée par le groupe Electroacoustique de la SFA, l'AES section française et le laboratoire d'acoustique du CNAM, Conservatoire National des Arts et Métiers, 13 décembre 2002). En pratique, le rendement énergétique d'un transducteur électrodynamique est le plus souvent inférieur ou égal à 1%, c'est-à-dire que 99% de la puissance électrique fournie par l'amplificateur est convertie en chaleur au sein du solénoïde, en raison de la conversion mécanoacoustique extrêmement faible de ce type de transducteur. Ces pertes par effet Joule augmentent proportionnellement à la puissance appliquée, et la démarche consistant, pour compenser le faible rendement du transducteur, à augmenter la puissance électrique fournie, alimente un cercle vicieux dans lequel l'augmentation de l'intensité du courant électrique augmente la résistance du solénoïde et diminue le rendement (donc augmente l'échauffement) du transducteur. Cet effet est connu sous le nom de « compression thermique ». Celle-ci peut représenter une diminution d'efficacité pouvant dépasser 6 dB.

Des tests conduits par Philippe LESAGE et par lui exposés dans le compte-rendu précité ont démontré que les limites physiques des bobines mobiles se situent aux environs de 300°C ; au-delà, la tenue en puissance du transducteur n'est plus assurée. On comprend donc la nécessité de maintenir la température du transducteur, et plus précisément la température du solénoïde, à un niveau suffisamment bas pour limiter les effets de l'échauffement sur les performances du transducteur. Une solution connue consiste à ajouter au transducteur une pièce formant un radiateur, cf. la structure proposée par ALTEC et exposée dans le brevet américain précité US 3 991 286. Cette solution présente toutefois des inconvénients : couplage thermique insuffisant entre la P011 B004 FR_Pav_Rad_TQD source de chaleur et le radiateur, encombrement axial (et donc poids) important. D'autres solutions existent. Ainsi, celle proposée par TURBOSOUND dans sa demande de brevet britannique GB 2 404 520 consiste à attribuer à une pièce de mise en phase de type ogive une fonction supplémentaire de dissipation thermique. Mais cette pièce de mise en phase ne présente ni une surface d'échange suffisante ni une localisation (confinée au fond du pavillon) propices à une maximisation de la dissipation thermique.

L'invention vise à apporter une contribution à la résolution des problèmes évoqués ci-dessus, en apportant des perfectionnements aux transducteurs électrodynamiques à guide d'onde en vue d'améliorer notamment leurs performances, en particulier thermiques, et leur fiabilité.

A cet effet, l'invention propose, selon un premier aspect, un transducteur électrodynamique comprenant : un circuit magnétique définissant un entrefer ; un équipage mobile comprenant un diaphragme et une bobine mobile solidaire du diaphragme et plongeant dans l'entrefer du circuit magnétique ; un guide d'onde acoustique solidaire du circuit magnétique et définissant au moins une amorce de pavillon, ce guide d'onde étant réalisé dans un matériau présentant une conductivité thermique élevée, et présentant sur son pourtour des reliefs destinés à favoriser la dissipation de chaleur produite au niveau du circuit magnétique. Cette architecture permet de réduire l'encombrement et le poids du transducteur, à capacité de dissipation thermique au moins égale, et de réduire les temps de montage et les coûts.

Selon un mode de réalisation, le guide d'onde comprend une paroi latérale sensiblement cylindrique, et des ailettes qui s'étendent radialement depuis cette paroi latérale vers l'intérieur. Les ailettes s'interrompent de préférence à une extrémité interne située à distance d'un axe principal du transducteur. Les ailettes sont par exemple effilées depuis une base, située au voisinage du diaphragme, en direction d'un sommet. P011 B004 FR_Pav_Rad_TQD La paroi latérale du guide d'onde peut par ailleurs être munie d'alvéoles extérieurs dans lesquels s'étendent radialement des ailettes. Le guide d'onde est de préférence réalisé dans un matériau présentant une conductivité thermique supérieure à 50 W.m-'.K-1.

Le diaphragme peut être en forme de dôme ; en outre, le guide d'onde peut définir avec celui-ci une chambre de compression. L'invention propose, selon un deuxième aspect, un système de haut-parleur coaxial à au moins deux voies comprenant un transducteur de grave conçu pour la reproduction du grave et/ou du medium, et un transducteur électrodynamique tel que décrit ci-dessus, conçu pour la reproduction de l'aigu. Le transducteur d'aigu peut être monté de manière coaxiale et frontale par rapport au transducteur de grave. Selon un mode de réalisation, le transducteur de grave comprend une membrane conique, au centre de laquelle est logé le transducteur d'aigu et qui s'étend dans le prolongement de l'amorce de pavillon de celui-ci. L'invention propose, selon un troisième aspect, une enceinte acoustique comprenant un transducteur ou un système de haut-parleur coaxial tel que décrits ci-dessus.

D'autres objets et avantages de l'invention apparaîtront à la lumière de la description faite ci-après en référence aux dessins annexés dans lesquels : la figure 1 est une vue en coupe montrant un transducteur d'aigu à dôme selon un mode de réalisation de l'invention ; la figure 2 est une vue d'un détail de la figure 1 ; la figure 3 est une vue en coupe d'un détail du transducteur de la figure 1, selon un autre angle de vue, la figure 4A est une vue de dessus du transducteur d'aigu, des figures 1 à 3 ; la figure 4B est une vue similaire à la figure 4A, selon une variante de réalisation ; la figure 5 est une vue en perspective montrant une variante de réalisation d'un guide d'onde pour un transducteur tel que représenté sur les figures 1 à 3 ; la figure 6 est une vue en coupe montrant un système de haut- parleur coaxial comprenant un transducteur principal de grave, P011 8004 FR_Pav_Rad_TQD et le transducteur d'aigu de la figure 1, monté de manière coaxiale et frontale ; la figure 7 est une vue en perspective montrant une enceinte incluant un système de haut-parleur coaxial tel que représenté sur la figure 6. On a représenté sur les figures 1 à 4 un transducteur électrodynamique 1 adapté à la reproduction des fréquences aiguës, c'est-à-dire des environs de 1 kHz à environ 20 kHz. Le transducteur 1 comprend un circuit magnétique 2, qui inclut un aimant permanent 3 annulaire central, pris en sandwich entre deux pièces polaires formant des plaques de champ, à savoir une pièce polaire arrière 4 et une pièce polaire avant 5, fixées sur deux faces opposées de l'aimant 3 par collage. L'aimant 3 et les pièces polaires 4,5 sont symétriques de révolution autour d'un axe A2 commun formant l'axe général du transducteur 1. L'aimant 3 est de préférence réalisé dans un alliage de terre rare néodyme-fer-bore, qui présente l'avantage d'offrir une densité énergétique élevée (jusqu'à 12 fois plus importante que celle d'un aimant permanent de ferrite de baryum). Comme cela est bien visible sur la figure 1, la pièce polaire arrière 4, dénommée culasse, est en l'occurrence monobloc et réalisée en acier doux. Elle présente une forme de coupe à section transversale en U, et comprend un fond 6 fixé à une face arrière 7 de l'aimant 3, et une paroi latérale 8 périphérique s'étendant axialement à partir du fond 6. La paroi latérale 8 se termine, à une extrémité avant opposée au fond 6, par une face avant 9 annulaire. Le fond 6 présente une face arrière 10. La pièce polaire avant 5, dénommée noyau, est également réalisée en acier doux. Elle est de forme annulaire et présente une face arrière 12, par laquelle elle est fixée à une face avant 13 de l'aimant 3, et une face avant 14 opposée qui s'étend dans le même plan que la face avant 9 de la paroi latérale 8 de la culasse 4. Comme cela est visible sur la figure 1, le circuit magnétique 2 est extra-plat, c'est-à-dire que son épaisseur est faible comparée à son diamètre hors tout. Par ailleurs, le circuit magnétique 2 s'étend P011 B004 FR_Pav_Rad_TQD jusqu'au diamètre extérieur du transducteur 1. En d'autres termes, la taille du circuit magnétique 2 est maximalisée par rapport au diamètre hors tout du transducteur 1, ce qui augmente sa tenue en puissance ainsi que la valeur du champ magnétique, et donc la sensibilité du transducteur 1. Le noyau 5 présente un diamètre hors tout inférieur au diamètre interne de la paroi latérale 8 de la culasse 4, de sorte qu'entre le noyau 5 et la paroi latérale 8 de la culasse 4 est défini un entrefer 15 dans lequel est concentrée la majeure partie du champ magnétique généré par l'aimant 3. Au niveau de l'entrefer 15, les arêtes du noyau 5 et de la culasse 4 peuvent être chanfreinées, ou de préférence et comme cela est illustré sur la figure 1, arrondies de manière à éviter les bavures néfastes. Le transducteur 1 comprend en outre un équipage mobile 16 incluant un diaphragme 17 en forme de dôme et une bobine mobile 18 solidaire du diaphragme 17. Le diaphragme 17 est réalisé dans un matériau rigide et léger, en polymère thermoplastique ou encore dans un alliage léger à base d'aluminium, en magnésium ou en titane. Il est positionné de sorte à recouvrir le circuit magnétique 2 du côté du noyau 5, et de manière que son axe de symétrie de révolution soit confondu avec l'axe A2. Dans ces conditions, le sommet du diaphragme 17, situé sur l'axe A2, peut être considéré comme le centre acoustique C2 de celui-ci, c'est-à-dire la source ponctuelle équivalente à partir de laquelle est émis le rayonnement acoustique du transducteur 1. Le diaphragme 17 présente un bord périphérique 19 circulaire légèrement relevé pour faciliter la fixation de la bobine mobile 18. La bobine mobile 18 comprend un solénoïde en fil métallique, conducteur (par exemple en cuivre ou en aluminium), d'une largeur préférée de 0,3 mm, enroulé en spirale pour former un cylindre dont une extrémité supérieure est fixée par collage au bord périphérique 19 relevé du diaphragme 17. La bobine mobile 18 est ici dépourvue de support, mais elle pourrait en comporter un. La bobine mobile 18 est plongée dans l'entrefer 15. Le diamètre intérieur de la bobine mobile 18 est très légèrement supérieur au diamètre extérieur du noyau 5, de sorte que le jeu fonctionnel intérieur PO11 B004 FR_Pav_Rad_TQD ménagé entre la bobine mobile 18 et le noyau 5 soit faible devant la largeur de l'entrefer 15, même si, en variante, le jeu fonctionnel peut être dimensionné de manière conventionnelle. Selon un mode préféré de réalisation, le pourtour au moins du noyau 5 (et éventuellement la surface interne de la paroi latérale 8) est revêtue d'une couche d'un polymère à bas coefficient de frottement, tel que polytétrafluoroéthylène (PTFE, connu sous la dénomination commerciale Téflon) d'une épaisseur voisine ou inférieure au centième de millimètre, et de préférence de quelques dizaines de pm (par exemple environ 20 pm). Il en résulte qu'en dépit du faible jeu entre le noyau 5 et la bobine mobile 18, d'une part, que la mise en place de la bobine mobile 18 dans l'entrefer 15 est relativement aisée, et, d'autre part, qu'en fonctionnement le mouvement axial de la bobine mobile 18 n'est pas contrarié par la proximité du noyau 5, même dans l'hypothèse où ces deux éléments viendraient accidentellement et temporairement au contact l'un de l'autre. En pratique, la bobine mobile 18 et l'entrefer 15 sont de préférence dimensionnés de manière que : le jeu entre la bobine mobile 18 et le noyau 5 (revêtement compris) soit inférieur au dixième de millimètre, et par exemple compris entre 0,05 et 0,1 mm. Selon un mode préféré de réalisation, le jeu intérieur est de 0,08 mm (sans qu'il soit exclu de dimensionner ce jeu de manière classique) ; - le jeu extérieur ménagé entre la bobine mobile 18 et la paroi latérale 8 de la culasse 4 soit inférieur à 0,2 mm, et par exemple compris entre 0,1 mm et 0,2 mm. Selon un mode préféré de réalisation, le jeu extérieur est de 0,17 mm. Ainsi, la largeur maximale de l'entrefer 15, pour une bobine mobile 18 de 0,3 mm de large, est de 0,6 mm (avec un jeu intérieur de 0,1 mm et un jeu extérieur de 0,2 mm). Dans cette configuration, le taux d'occupation de la bobine mobile 18 dans l'entrefer 15, égal au rapport des sections de la bobine mobile 18 et de l'entrefer 15, est voisin de 50%, ce qui est un minimum. Dans la configuration préférée, pour une largeur d'entrefer de 0,55 mm, un jeu intérieur de 0,08 mm et un jeu P011 B004 FR_Pav_Rad_TQD extérieur de 0,17 mm, le taux d'occupation de la bobine mobile 18 dans l'entrefer 15 est de 55% environ. Ces valeurs supérieures ou égales à 50% sont à comparer aux taux d'occupation des transducteurs de l'art antérieur, inférieurs à 35% environ. Il en résulte une augmentation de la densité du flux magnétique dans l'entrefer 15, et une augmentation subséquente du niveau de sensibilité du transducteur 1, la sensibilité étant proportionnelle au carré de l'augmentation de la densité de champ magnétique régnant dans l'entrefer 15. On peut avoir avantage à garnir l'entrefer 15 d'une huile minérale chargée de particules magnétiques, par exemple du type commercialisé par la société FERROTEC sous la dénomination commerciale Ferrofluid (marque déposée). Une telle garniture a les avantages suivants : - elle favorise le centrage de la bobine mobile 18 dans l'entrefer 15, elle a une fonction de lubrification dynamique, au bénéfice du silence de fonctionnement du transducteur 1, grâce à sa conductivité thermique très supérieure à celle de l'air, elle favorise l'évacuation vers le circuit magnétique 2, et en particulier vers la culasse 4, de la chaleur produite par effet Joule dans la bobine mobile 18. Le transducteur 1 comprend en outre un support 20 fixé au circuit magnétique 2, et auquel est suspendu l'équipage mobile 16. Ce support 20, réalisé dans un matériau diamagnétique et électriquement isolant, par exemple un matériau thermoplastique tel que polyamide ou polyoxyméthylène (chargé de verre ou non), présente une forme générale symétrique de révolution autour d'un axe confondu avec l'axe A2, à section en forme de T. Le support 20, monobloc, forme un endosquelette pour le transducteur 1 et comprend une platine 21 annulaire appliquée contre la face avant 14 du noyau 5, et une tige 22 cylindrique qui s'étend en saillie vers l'arrière à partir du centre de la platine 21, et qui vient se loger dans un emplacement 23 cylindrique complémentaire pratiqué dans le circuit magnétique 2 et formé par une succession de perçages coaxiaux pratiqués dans la culasse 4, l'aimant 3 et le noyau 5. P011 B004 FR_Pav_Rad_TQD Comme illustré sur la figure 1, l'endosquelette 20 est rigidement fixé au circuit magnétique 2 au moyen d'un écrou 24 vissé sur une portion filetée de la tige 22 et serré contre la culasse 4, à l'intérieur d'un lamage 25 pratiqué sur la face arrière 10, en son centre. De la sorte, la platine 21 est fermement plaquée contre la face avant 14 du noyau 5, sans possibilité de rotation. Cette fixation peut éventuellement être complétée par l'application d'un film de colle entre la platine 21 et le noyau 5. Compte tenu de sa localisation frontale par rapport au circuit magnétique 2, la platine 21 s'étend dans le volume interne lenticulaire délimité par le diaphragme 17. La platine 21 comprend une jante annulaire 26 périphérique et un disque 27 central auquel se raccorde la tige 22. Le disque 27 peut être percé de trous 28 dont une fonction est de maximiser le volume d'air sous le diaphragme 17, de manière à diminuer la fréquence de résonance de l'équipage mobile 16. La jante 26 a sensiblement le profil d'une poulie et comprend une gorge 29 annulaire périphérique qui débouche radialement vers l'extérieur, en regard d'une portion annulaire 30 périphérique de la surface interne du diaphragme 17, située à proximité du bord 19.

La gorge 29 sépare la jante 26 en deux flasques en vis-à-vis formant les parois latérales de la gorge 29, à savoir un flasque arrière 31, en appui contre la face avant 14 du noyau 5, et un flasque avant 32. Les flasques 31,32 sont reliés par une âme 33 cylindrique formant le fond de la gorge 29.

L'équipage mobile 16 est monté sur l'endosquelette 20 au moyen d'une suspension 34 intérieure qui assure la liaison entre le diaphragme 17 et la platine 21. Cette suspension 34 se présente sous forme d'un anneau réalisé dans un matériau léger, élastique, et non émissif acoustiquement (on peut à cet effet choisir un matériau poreux).

Ce matériau est de préférence résistant à la chaleur régnant dans le transducteur, et son élasticité est choisie pour que la fréquence de résonance de l'équipage mobile 16 soit inférieure à la fréquence la plus basse reproduite par le transducteur 1 (en l'espèce 500 Hz à 2 kHz). Les mousses de polymère réticulées (par exemple de polyester ou de mélamine) sont particulièrement bien adaptées, car présentant une porosité élevée. P011 B004 FR_Pav_Rad_TQD En variante, la suspension 34 peut être réalisée dans un tissu ou un non-tissé de fibres naturelles (par exemple coton) ou synthétiques (par exemple polyester, polyacrylique, nylon, et plus particulièrement les aramides, dont le Kevlar, marque déposée) ou dans un mélange de fibres naturelles et synthétiques (par exemple coton-polyester), ces fibres étant imprégnées d'une résine thermodurcissable ou thermoplastique et thermoformées pour y former des ondulations à la manière d'un spider. Du fait de la non émissivité acoustique de la suspension 34, seul le diaphragme en forme de dôme 17 émet un rayonnement acoustique. De la sorte, on évite modes propres, résonances, et plus généralement le rayonnement acoustique parasite de la suspension 34, qui viendrait interférer avec celui du diaphragme 17 et grever les performances du transducteur 1.

La suspension 34 présente en section une forme sensiblement polygonale et comprend un bord interne 35 droit, c'est-à-dire cylindrique de révolution autour de l'axe A2, et un bord externe 36 périphérique sensiblement tronconique. Par son bord externe 36, la suspension 34 est fixée, par collage, sur la portion périphérique 30 de la surface intérieure du diaphragme 17. En variante, dans l'hypothèse où la bobine mobile 18 comprendrait un support cylindrique solidaire du diaphragme 17 et sur lequel serait monté le solénoïde, la suspension 34 pourrait être fixée, par son bord périphérique externe (qui serait alors cylindrique), sur la surface intérieure de ce support. Comme illustré sur la figure 1, l'épaisseur de la suspension 34 (mesurée selon l'axe A2), bien qu'inférieure à sa longueur libre (mesurée radialement entre les bords externes des flasques 31,32 et la surface 30 interne du diaphragme 17), n'est pas négligeable par rapport à celle-ci, mais est du même ordre de grandeur. Plus précisément, le rapport entre la longueur libre et l'épaisseur de la suspension 34 est préférentiellement inférieur à 5 (en l'occurrence ce rapport est inférieur à 3). Le fait de minimiser ainsi la longueur libre de la suspension 34 permet de stabiliser l'équipage mobile 16 et l'empêcher de basculer (effet anti-tangage). P011 B004 FR_Pav_Rad_TQD Du côté de son bord interne 35, la suspension 34 est logée dans la gorge 29 en étant légèrement précontrainte entre les flasques 31,32 de manière à éviter les bruits parasites, mais sans toutefois être fixée à ceux-ci. En outre, le diamètre interne de la suspension 34 est supérieur au diamètre interne de la gorge 29 (c'est-à-dire au diamètre externe de l'âme de la jante), de sorte qu'un espace annulaire 37 est ménagé entre la suspension 34 et l'âme 33. De la sorte, la suspension 34 est flottante par rapport à la jante 26 de la platine 21, permettant un degré de liberté radial, la suspension 34 pouvant glisser sur les flasques 31,32. Afin de favoriser ce glissement, on peut appliquer sur les flasques 31,32 une couche de lubrifiant pâteux tel qu'une graisse. Le jeu radial défini par l'espace annulaire 37 entre la suspension 34 et l'âme 33 (c'est-à-dire le fond de la gorge 29) est de préférence supérieur à 0,1 mm, mais inférieur à 1 mm. Suivant un mode préféré de réalisation, ce jeu est d'environ 0,5 mm. Sur les figures 1 à 3 on a exagéré ce jeu à des fins de clarté. En variante, la suspension 34 peut être collée à l'intérieur des flasques 31,32 au lieu d'être simplement graissée. Dans ce cas, le dimensionnement des jeux radiaux est de type conventionnel et non réduit comme dans le montage flottant décrit ci-dessus. En outre, il est préférable que la partie de la suspension 34 logée dans la gorge 29 soit de largeur (mesurée radialement) supérieure ou égale à son épaisseur, de manière à garantir une liaison mécanique de type appui-plan et minimiser l'effet néfaste de basculement de la suspension 34 par rapport à la platine 21. La suspension 34 du diaphragme 17 s'étend ainsi intérieurement à celui-ci. La suppression d'une suspension périphérique externe permet de supprimer les interférences acoustiques existant dans les transducteurs connus entre le rayonnement du diaphragme et celui de sa suspension. En outre, la suspension 34 n'exerçant (lorsqu'elle est flottante) aucune contrainte radiale sur le diaphragme 17, elle n'impose pas de fonction de centrage de celui-ci par rapport au circuit magnétique 2, au bénéfice de la simplicité d'assemblage du transducteur 1, ou du remplacement du diaphragme 17 en cas de défaillance. P011 B004 FR_Pav_Rad_TQD Le centrage du diaphragme 17 est réalisé au niveau de la bobine mobile 18, qui est ajustée avec un faible jeu sur le noyau 5 et se centre automatiquement par rapport à celui-ci dès lors que la bobine mobile 18, plongée dans le champ magnétique de l'entrefer 15, est mise en mouvement par un courant électrique de modulation. En revanche, la suspension 34 assure une fonction de rappel de l'équipage mobile 16 vers une position médiane de repos, adoptée en l'absence de contrainte axiale s'exerçant sur la bobine mobile 18 (c'est-à-dire, en pratique, en l'absence de courant parcourant celle-ci). C'est dans cette position médiane que l'on a représenté le transducteur 1 sur les figures. La suspension 34 assure également une fonction de maintien de l'assiette du diaphragme 17, c'est-à-dire de maintien du bord périphérique 19 du diaphragme 17 dans un plan perpendiculaire à l'axe A2, afin d'éviter tout basculement ou tangage du diaphragme 17 qui grèverait son fonctionnement. Le courant électrique est amené à la bobine mobile 18 par deux circuits électriques 38 qui relient les extrémités de la bobine mobile 18 à deux bornes électriques (non représentées) d'alimentation du transducteur 1. Comme cela est illustré sur la figure 1, chaque circuit électrique 38 comprend : un conducteur 39 de forte section, comprenant un fil de cuivre isolé par une gaine plastique, traversant le circuit magnétique 2 en étant logé dans une rainure pratiquée longitudinalement dans la tige 22 de l'endosquelette 20, et dont une extrémité avant dénudée 40 débouche dans le volume interne au diaphragme 17 en faisant saillie du circuit magnétique 2 au niveau de l'un des trous 28 du disque ; - un élément de jonction électrique, sous forme par exemple d'un oeillet 41 métallique (par exemple en cuivre ou en laiton) serti dans ce trou 28 et auquel l'extrémité dénudée 40 du conducteur 39 est raccordée électriquement (par exemple par l'intermédiaire d'un point de soudure, non représenté) ; - un conducteur 42 de faible section, sous forme d'une tresse métallique très souple et convenablement conformée qui s'étend P011 B004 FR_Pav_Rad_TQD dans le volume interne du diaphragme 17 en enjambant la jante 26 et la suspension 34, et dont une extrémité interne 43 est raccordée électriquement à l'oeillet 41 (par exemple par l'intermédiaire d'une soudure, non représentée), et dont une extrémité externe opposée est raccordée électriquement à une extrémité de la bobine mobile 18. Un seul conducteur 42 de faible section est visible sur la figure 1, le deuxième conducteur de faible section, diamétralement opposé au premier, étant situé en avant du plan de coupe de la figure.

La forme arquée (en U), ajoutée à la grande souplesse de ces conducteurs 42, leur permet de se déformer sans difficulté et de suivre les mouvements de débattement du diaphragme 17 accompagnant les vibrations de la bobine mobile 18, sans appliquer de contrainte mécanique radiale ou axiale pouvant compromettre la liberté de positionnement de l'équipage mobile 16. Le transducteur 1 comprend enfin un guide 44 d'onde acoustique, solidaire du circuit magnétique 2. Le guide d'onde 44 se présente sous forme d'une pièce monobloc réalisée dans un matériau ayant une conductivité thermique élevée, supérieure à 50 W.m-'.K-1, par exemple en aluminium (ou dans un alliage d'aluminium). Le guide d'onde 44, de forme de révolution, est fixé sur la culasse 4 et comprend une paroi latérale 45 externe sensiblement cylindrique qui s'étend dans le prolongement de la paroi latérale 8 de la culasse 4.

La fixation est de préférence effectuée par vissage, au moyen d'un nombre de vis égal ou supérieur à 3. Afin de maximiser le contact thermique entre les deux pièces, il est avantageux de compléter ce vissage par une enduction de pâte thermoconductrice. Comme cela est visible sur les figures 1 et 2, le guide d'onde 44 présente, sur un bord périphérique arrière, une jupe 46 qui vient s'ajuster dans un décrochement 47 pratiqué dans la culasse 4, de profil complémentaire. Il en résulte un centrage précis du guide d'onde 44 par rapport à la culasse 4 et, plus généralement, par rapport au circuit magnétique 2 et au diaphragme 17. De plus, la conduction thermique entre les deux pièces 4,44 s'en trouve améliorée. P011 B004 FR_Pav_Rad_TQD Le guide d'onde 44 présente une face arrière 48 ayant une forme en calotte sensiblement sphérique, qui s'étend de manière concentrique au diaphragme 17, en regard et au voisinage d'une face externe de celui-ci qu'elle couvre partiellement.

Selon un mode préféré de réalisation illustré sur les figures 1 à 3, la face arrière 48 est ajourée et comprend une portion périphérique 49 continue qui s'étend au voisinage du bord arrière du guide d'onde 44, et une portion centrale 50 discontinue portée par une série d'ailettes 51 faisant saillie radialement depuis la paroi latérale 45 vers l'intérieur (c'est-à-dire vers l'axe A2 du transducteur 1). La face arrière 48 est délimitée intérieurement û c'est-à-dire du côté du diaphragme 17 û par une arête 52 de forme pétaloïde. Comme cela est visible sur la figure 1 et sur les figures 4A et 4B, les ailettes 51 ne se rejoignent pas sur l'axe A2 mais s'interrompent à une extrémité interne située à distance de l'axe A2. A leur sommet, les ailettes 51 présentent chacune une arête 53 curviligne. La paroi latérale 45 du guide d'onde 44 est délimitée intérieurement par une face avant 54 tronconique discontinue répartie sur une pluralité de secteurs angulaires 55 qui s'étendent entre les ailettes 51. Cette face avant 54 forme une amorce de pavillon s'étendant de l'intérieur vers l'extérieur et depuis un bord arrière, formé par l'arête pétaloïde 52 constituant une gorge de l'amorce de pavillon 54, jusqu'à un bord avant 56 qui constitue une bouche de l'amorce de pavillon 54. Les secteurs angulaires 55 de l'amorce de pavillon 54 sont des portions d'un cône de révolution dont l'axe de symétrie est confondu avec l'axe A2, et dont la génératrice est curviligne (par exemple suivant une loi circulaire, exponentielle ou hyperbolique). L'amorce de pavillon 54 assure une adaptation continue d'impédance acoustique entre le milieu aérien délimité par la gorge 52 et le milieu aérien délimité par la bouche 56. Selon un mode de réalisation, la tangente à l'amorce de pavillon 54 sur la bouche 56 forme avec un plan perpendiculaire à l'axe A2 du transducteur 1 un angle compris entre 30° et 70°. Dans l'exemple illustré sur les dessins, cet angle est de 50° environ.

Les ailettes 51, qui ont notamment pour fonction d'augmenter la surface du guide d'onde 44 pour favoriser la dissipation par radiation et P011 B004 FR_Pav_Rad_TQD convection de la chaleur produite au niveau de la bobine mobile 18, présentent chacune latéralement deux joues 57 qui se raccordent extérieurement aux secteurs angulaires 55 de l'amorce de pavillon 54 par l'intermédiaire de congés 58. Les joues 57 contribuent au guidage de l'onde générée par le diaphragme 17. Le guide d'onde 44 délimite sur le diaphragme 17 deux zones distinctes et complémentaires, à savoir : une zone interne 59 découverte, de forme pétaloïde, délimitée extérieurement par la gorge 52, - une zone externe 60 couverte, de forme complémentaire de la zone couverte 59, délimitée intérieurement par la gorge 52. La face arrière 48 du guide d'onde 44 et la zone externe 60 couverte correspondante du diaphragme 17 définissent entre elles un volume d'air 61 appelé chambre de compression, dans laquelle le rayonnement acoustique du diaphragme 17 vibrant entraîné par la bobine mobile 18 se déplaçant dans l'entrefer 15 n'est pas libre, mais comprimé. La zone interne 49 découverte communique directement avec la gorge 52 en regard, qui concentre le rayonnement acoustique de la totalité du diaphragme 17.

Le taux de compression du transducteur 1 est défini par le quotient de la surface émissive, correspondant à la surface plane délimitée par le diamètre hors tout de la membrane 17 (mesurée sur le bord 19), par la surface délimitée par la projection, dans un plan perpendiculaire à l'axe A2, de la gorge 52. Ce taux de compression est de préférence supérieur à 1,2:1, et par exemple supérieur ou égal à 1,4:1. Des taux de compression supérieurs, par exemple jusqu'à 4:1, sont envisageables. La forme des ailettes 51, et donc de l'arête pétaloïde 52 formant la gorge de l'amorce de pavillon 54, peut être adaptée selon les besoins, en particulier en fonction du taux de compression souhaité pour le transducteur 1 ou de la surface d'échange thermique offerte par le guide d'onde 44. Ainsi, dans le mode de réalisation illustré sur la figure 4A, les ailettes 51 ont, en vue de dessus, une forme pointue en direction de l'axe A2. Dans la variante de la figure 4B, les ailettes 51 présentent, en vue de dessus, une forme arrondie en bec de canard, ce qui accroît la surface d'échange thermique et augmente la superficie de P011 B004 FR_Pav_Rad_TQD la zone 60 couverte du diaphragme (autrement dit diminue la superficie de la zone interne 59 découverte et augmente par conséquent le taux de compression). Ces formes d'ailettes ne sont nullement limitatives. Le transducteur d'aigu 1 qui vient d'être décrit peut être utilisé de manière individuelle, ou couplé à un transducteur de grave 62 pour former un système 63 de haut-parleur coaxial à plusieurs voies, conçu pour couvrir un spectre acoustique étendu, dans l'idéal la totalité de la bande audible. En pratique, le transducteur de grave 62 peut être conçu pour reproduire le grave et/ou le medium, et éventuellement une partie de l'aigu. A cet effet son diamètre sera de préférence compris entre 10 et 38 cm. Bien que l'objet principal de la présente invention ne soit pas de définir des préconisations concernant le spectre couvert par les différents transducteurs du système 63, précisons toutefois que le spectre couvert par le transducteur de grave 62 peut couvrir le grave, c'est-à-dire la bande de 20 Hz à 200 Hz, ou bien le medium, c'est-à-dire la bande de 200 Hz à 2 kHz, ou bien encore une partie au moins du grave et du medium (et par exemple la totalité du grave et du medium), et éventuellement une partie de l'aigu. A titre d'exemple, le transducteur de grave peut être conçu pour couvrir une bande de 20 Hz à 1 kHz ou de 20 Hz à 2 kHz, ou encore de 20 Hz à 5 kHz. Le transducteur d'aigu 1 est préférentiellement conçu pour que sa bande passante soit au moins complémentaire dans l'aigu de celle du transducteur de grave 62. Ainsi, on pourra veiller à ce que la bande passante du transducteur d'aigu 1 couvre au moins en partie le medium et la totalité de l'aigu, jusqu'à 20 kHz. II est préférable que les parties linéaires des réponses des transducteurs 1,62 se chevauchent en partie et que le niveau de sensibilité du transducteur d'aigu 1 soit au moins égal à celui du transducteur de grave 62, afin d'éviter une chute de la réponse globale du système 63 à certaines fréquences correspondant à la partie haute du spectre du transducteur de grave 62 et à la partie basse du spectre du transducteur d'aigu 1. Le transducteur de grave 62 comprend un circuit magnétique 64 incluant un aimant 65 annulaire, pris en sandwich entre deux pièces polaires en acier doux formant des plaques de champ, à savoir une P011 B004 FR_Pav_Rad_TQD pièce polaire arrière 66 et une pièce polaire avant 67, fixées sur deux faces opposées de l'aimant 65 par collage. L'aimant 65 et les pièces polaires 66,67 sont symétriques de révolution autour d'un axe commun Al formant l'axe général du transducteur de grave 62. Dans le mode de réalisation illustré, la pièce polaire arrière 66, dénommée culasse, est monobloc. Elle comprend un fond 68 annulaire fixé à une face arrière 69 de l'aimant 65, et un noyau 70 central cylindrique, qui présente à l'opposé du fond 68 une face avant 71 et est percé d'un alésage 72 central débouchant de part et d'autre de la culasse 66. La pièce polaire ou plaque avant 67 possède une forme de rondelle annulaire. Elle présente une face arrière 73, par laquelle elle est fixée à une face avant 74 de l'aimant 65, et une face avant 75 opposée qui s'étend dans le même plan que la face avant 71 du noyau 70. La plaque avant 67 présente en son centre un alésage 76 dont le diamètre interne est supérieur au diamètre externe du noyau 70, de sorte qu'entre cet alésage 76 et le noyau 70 qui s'y trouve logé est défini un entrefer 77 dans lequel règne une partie du champ magnétique généré par l'aimant 65. Le transducteur de grave 62 comprend par ailleurs un châssis 78 appelé saladier, qui inclut une embase 79 par laquelle le saladier 78 est fixé sur le circuit magnétique 64 û et plus précisément sur la face avant 75 de la plaque avant 67 -, une couronne 80 par laquelle le transducteur 62 est fixé à une structure porteuse, et une pluralité de branches 81 reliant l'embase 79 à la couronne 80. Le transducteur de grave 62 comprend en outre un équipage mobile 82 incluant une membrane 83 et une bobine mobile 84 comprenant un solénoïde 85 enroulé sur un support 86 cylindrique solidaire de la membrane 83. La membrane 83 est réalisée dans un matériau rigide et léger tel que de la pulpe de cellulose imprégnée, et présente une forme conique ou pseudo-conique de révolution autour de l'axe Al, à génératrice curviligne (par exemple suivant une loi circulaire, exponentielle ou hyperbolique). P011 B004 FR_Pav_Rad_TQD La membrane 83 est fixée sur le pourtour de la couronne 80 par l'intermédiaire d'une suspension périphérique 87 (encore appelée bord) qui peut être constituée par une pièce torique rapportée et collée à la membrane 83. La suspension 87 peut être réalisée en élastomère (par exemple un caoutchouc naturel ou synthétique), en polymère (alvéolaire ou non), ou dans un tissu imprégné et enduit. En son centre, la membrane 83 définit une ouverture 88 sur le bord interne de laquelle le support 86 est fixé par une extrémité avant, par collage. Le centre géométrique de l'ouverture 88 est considéré, en première approximation, comme étant le centre acoustique Cl du transducteur de grave 62, c'est-à-dire la source ponctuelle virtuelle à partir de laquelle est émis le rayonnement acoustique du transducteur 62 principal. Un cache-noyau 89 hémisphérique réalisé dans un matériau non émissif acoustiquement peut être fixé à la membrane 83 au voisinage de l'ouverture 88 pour protéger celle-ci de l'intrusion de poussières. Le solénoïde 85, réalisé dans un fil métallique conducteur (par exemple en cuivre ou en aluminium) est bobiné sur le support 86, à une extrémité arrière de celui-ci plongeant dans l'entrefer 77. Suivant le diamètre du transducteur de grave 62, le diamètre du solénoïde 85 peut être compris entre 25 mm et plus de 100 mm. Le centrage, le rappel élastique et le guidage axial de l'équipage mobile 82 sont assurés conjointement par la suspension périphérique 87 et par une suspension centrale 90, encore appelée spider, de forme généralement annulaire, à corrugations concentriques, présentant un bord périphérique 91 par lequel le spider 90 est fixé (par collage) à un rebord 92 du saladier 78 voisin de l'embase 79, et un bord intérieur 93 par lequel le spider 90 est fixé (également par collage) au support 86 cylindrique.

L'apport du signal électrique au solénoïde 85 est réalisé de manière classique au moyen de deux conducteurs électriques (non représentés) reliant chacune des deux extrémités du solénoïde 85 à une borne du transducteur 62 où s'effectue le raccord avec un amplificateur de puissance.

Comme cela est illustré sur la figure 1, le transducteur d'aigu 1 est logé dans le transducteur de grave 62 en étant reçu dans un espace P011 B004 FR Pav Rad TQD central frontal (c'est-à-dire du côté avant du circuit magnétique 64) délimité vers l'arrière par la face avant 71 du noyau 70, et latéralement par la paroi interne du support 86. Comme cela est représenté sur la figure 6, le transducteur d'aigu 1 peut être monté dans le transducteur de grave 62 à la fois : de manière coaxiale, c'est-à-dire que l'axe Al du transducteur de grave 62 et l'axe A2 du transducteur d'aigu 1 sont confondus, de manière frontale, c'est-à-dire que le transducteur 1 est placé à l'avant du circuit magnétique 64 (autrement dit du côté du circuit magnétique 64 où s'étend la membrane 83). Ce montage, qualifié de « frontal » par opposition au montage à l'arrière dans lequel le transducteur est monté sur la face arrière de la culasse (cf. par exemple le brevet Tannoy US 4,164,621), est rendu possible grâce à la miniaturisation du transducteur d'aigus, obtenue sans réduction de la surface émissive du diaphragme 17. Cette miniaturisation résulte à la fois de la réalisation extra-plate et extra-large du circuit magnétique 2 (qui atteint le diamètre hors-tout du transducteur 1) et de la conception particulière du diaphragme 17 qui permet la maximisation de sa surface émissive.

La compacité du circuit magnétique 2 (notamment sa faible épaisseur), est rendue possible par l'utilisation d'un aimant 3 permanent au néodyme-fer-bore. Toutefois, une telle compacité aurait été vaine si le diaphragme 17 avait été réalisé de manière classique, incluant une suspension périphérique.

En effet, dans une telle configuration le diamètre de la surface rayonnante effective du diaphragme est inférieur au diamètre hors tout du diaphragme, seule une portion intérieure de la suspension intervenant dans le rayonnement acoustique tandis que sa partie externe, assujettie à une partie fixe du transducteur, est en fait passive. Dans une telle configuration connue, le diamètre insuffisant de la surface rayonnante effective ne permet pas le montage coaxial frontal, car la réalisation d'une amorce de pavillon courte apte à être alignée avec le profil de la membrane du transducteur de grave n'est pas réalisable en pratique, dans l'espace dévolu.

Un diaphragme du type connu présente une surface rayonnante effective inférieure à sa surface physique, et souvent insuffisante pour P011 8004 FR_Pav_Rad_TQD permettre une reproduction performante des fréquences situées dans la partie basse des aigus, ou dans le haut medium, ce qui ne permet pas au transducteur d'aigu d'assurer la jonction avec la partie supérieure du spectre reproduit par le transducteur de grave.

A contrario, le diaphragme 17 du transducteur d'aigu 1 décrit ci-dessus, à suspension 34 interne, présente une surface rayonnante à 100%, c'est-à-dire que le diamètre de la surface rayonnante effective est égal au diamètre hors tout du diaphragme 17. Il en résulte par rapport aux diaphragmes connus à suspension périphérique un gain de surface rayonnante supérieur à 1/6 environ, soit plus de 16%. Ce gain permet d'abaisser la limite inférieure de la bande de fréquences reproduites par le transducteur d'aigu 1 et donc d'améliorer l'homogénéité du système 63. L'augmentation induite du diamètre de la bobine mobile 18 permet d'augmenter la sensibilité et la tenue en puissance du transducteur 1 d'un facteur proportionnel au gain de surface rayonnante (c'est-à-dire proportionnel au carré du diamètre du diaphragme 17). En pratique, le transducteur 1 est fixé sur le circuit magnétique 64 à l'avant de celui-ci en étant reçu dans l'espace délimité vers l'arrière par la face avant 71 du noyau 70, et latéralement par la paroi interne du support cylindrique 86, la culasse 4 du circuit magnétique 2 étant plaquée (directement ou par l'intermédiaire d'une entretoise) contre la face avant 71 du noyau 70. A cet effet, le transducteur 1 présente un diamètre hors tout inférieur au diamètre intérieur du support cylindrique 86. Toutefois il est préférable de minimiser le jeu entre le transducteur 1 et le support 86, de manière à réduire l'effet acoustique néfaste produit par la cavité annulaire ménagée entre eux. Ce jeu doit toutefois être suffisant pour éviter les frottements du support 86 sur le transducteur 1. Un jeu faible, de quelques dixièmes de millimètre (par exemple compris entre 0,2 mm et 0,6 mm) constitue un bon compromis (sur la figure 6 on a exagéré ce jeu, à des fins de clarté des dessins). La tige 22 de l'endosquelette 20 est reçue dans l'alésage 72 du noyau 70, et le transducteur 1 est rigidement fixé au circuit magnétique 64 du transducteur de grave 62 au moyen d'un écrou 94 vissé sur une portion filetée de la tige 22 et serré contre la culasse 66 .avec P011 B004 FR_Pav_Rad_TQD interposition éventuelle d'une rondelle, comme cela est illustré sur la figure 6. Outre le positionnement coaxial frontal du transducteur 1 par rapport au transducteur de grave 62, leurs géométries respectives, en particulier (mais non seulement) les épaisseurs des circuits magnétiques 2,64 et la courbure (et par conséquent la profondeur) de la membrane 83, sont de préférence adaptées pour permettre une coïncidence au moins approximative des centres acoustiques Cl et C2 des transducteurs 1,62, telle que le décalage temporel entre les rayonnement acoustique des transducteurs 1,62 soit imperceptible (on parle alors d'alignement temporel des transducteurs 1,62). Le système 63 peut alors être considéré comme parfaitement cohérent malgré la dualité des sources sonores. En outre, dans le mode de réalisation illustré sur la figure 6, le positionnement axial du transducteur d'aigu 1 par rapport au transducteur de grave 62, et la géométrie du guide d'onde 44, sont tels que la membrane 83 s'étend dans le prolongement de l'amorce de pavillon 54. En d'autres termes, la tangente à l'amorce de pavillon 54 sur la bouche 56 est confondue avec la tangente à la membrane 83 sur son ouverture centrale 88. Dans cette configuration, le guide d'onde 44 et la membrane du transducteur de grave forment conjointement un pavillon complet pour le transducteur 1, permettant aux deux transducteurs 1,62 de présenter des caractéristiques de directivité homogènes.

Le système 63 peut être monté sur tout type d'enceinte acoustique, par exemple une enceinte 95 de retour sur scène, à face frontale inclinée, comme cela est illustré à titre d'exemple sur la figure 7. Comme nous l'avons déjà évoqué, grâce à la présence des ailettes 51, le guide d'onde 44 assure une fonction de dissipation de la chaleur produite au niveau de la bobine mobile 18 et, lorsque le transducteur d'aigu 1 est monté, comme cela vient d'être décrit, dans un transducteur de grave 63, de dissipation d'une partie de la chaleur produite au niveau de la bobine mobile 84 de celui-ci. Selon un mode de réalisation optionnel illustré sur la figure 5, le guide d'onde 44 faisant office de radiateur peut comporter, dans des alvéoles 96 pratiqués dans le pourtour extérieur de la paroi latérale 45, P011 B004 FR_Pav_Rad_TQD en regard de chaque ailette 51, des reliefs 97 complémentaires formés par des ailettes radiales externes qui s'étendent radialement jusqu'au diamètre hors tout du transducteur 1, sans le dépasser. Ces ailettes externes 97 contribuent efficacement au refroidissement du transducteur 1 compte tenu de leur position dans l'espace annulaire entre celui-ci et la face interne du support 86 de la bobine mobile 84 du transducteur 2 de grave, espace dans lequel circule un flux d'air pulsé produit par les déplacements de l'équipage mobile 82 du transducteur 62.

Dans l'architecture coaxiale frontale décrite ci-dessus, une partie de la chaleur rayonnée par le solénoïde 85 vers l'intérieur est évacuée vers l'arrière du circuit magnétique 64, mais une partie de cette chaleur est aussi communiquée au transducteur d'aigu 1. Cette chaleur provoque un échauffement exogène du transducteur d'aigu 1, qui s'ajoute à son échauffement endogène produit par effet Joule par sa propre bobine mobile 18. Même si l'échauffement endogène du transducteur d'aigu 1 est moins important que celui du transducteur de grave 62, il est toutefois nécessaire d'assurer la dissipation de la chaleur globale accumulée au niveau du transducteur d'aigu 1 : telle est la seconde fonction du guide d'onde 44, grâce : premièrement à sa réalisation dans un matériau dont la conductivité thermique est élevée (c'est-à-dire supérieure à 50 W.m-'.K-1, et même de préférence supérieure à 100, voire même 200 W.m-'.K-1), - deuxièmement à la présence des ailettes 51 (et éventuellement à celle des ailettes externes 97) qui augmentent la surface d'échange avec l'air ambiant, - troisièmement à la suspension 34 interne du diaphragme 17 et l'absence de suspension externe, qui ont pour conséquences : d'une part l'augmentation du diamètre de la bobine mobile 18, source de chaleur, et donc son déport vers la périphérie du transducteur 1, d'autre part la fixation directe du guide d'onde 44 sur la culasse 4 (l'existence d'une suspension périphérique externe aurait entraîné l'interposition, entre le guide d'onde 44 et la P011 B004 FR_Pav_Rad_TQD culasse 4, d'une pièce en matériau thermiquement isolant qui aurait freiné la dissipation thermique), quatrièmement à la réduction des jeux dans l'entrefer 15, entre la bobine mobile 18 et le circuit magnétique 2, et en particulier du jeu extérieur, réduisant ainsi l'épaisseur de la lame d'air annulaire (par nature isolante) entre la bobine mobile 18 et la culasse 4 et favorisant par conséquent la conduction de la chaleur depuis la bobine mobile 18 vers le guide d'onde 44 via la culasse 4. De la sorte, la chaleur accumulée au niveau du transducteur d'aigu 1 peut être au moins partiellement évacuée par rayonnement et convection, par l'avant du système 63. En pratique, lorsque le système 63 est fixé par la couronne 80 de son saladier 78 sur la paroi verticale d'une enceinte acoustique (l'axe s'étend donc horizontalement), la chaleur dégagée frontalement par le guide d'onde 44 échauffe l'air ambiant qui a tendance à monter, créant ainsi un appel d'air frais et un mouvement convectif ascendant de circulation d'air évacuant les calories et assurant le refroidissement du transducteur d'aigu 1. Dans le mode de réalisation principal, la réalisation effilée et arrondie de chaque ailette 51, dont les joues 57, d'une part sont inclinées à partir de la base de l'ailette 51 située du côté du diaphragme (et portant la portion centrale 50 de la face arrière 48) vers son arête 53 sommitale, située à l'avant, et d'autre part se raccordent à l'amorce de pavillon 54 par des congés 58 à section circulaire, vise à minimiser l'influence des ailettes 51 sur le rayonnement acoustique du diaphragme 17. PO11 B004 FR_Pav_Rad_TQD

Claims (13)

1. REVENDICATIONS1. Transducteur électrodynamique (1) comprenant : un circuit magnétique (2) définissant un entrefer (15) ; un équipage mobile (16) comprenant un diaphragme (17) et une bobine mobile (18) solidaire du diaphragme (17) et plongeant dans l'entrefer (15) du circuit magnétique (2) ; un guide (44) d'onde acoustique solidaire du circuit magnétique (2) et définissant au moins une amorce de pavillon (54), caractérisé en ce que le guide d'onde (44) est réalisé dans un matériau présentant une conductivité thermique élevée, et présente sur son pourtour des reliefs destinés à favoriser la dissipation de chaleur produite au niveau du circuit magnétique (2).
2. 2. Transducteur (1) selon la revendication 1, dans lequel le guide d'onde (44) comprend une paroi latérale (45) sensiblement cylindrique, et des ailettes (51) qui s'étendent radialement depuis cette paroi latérale (45) vers l'intérieur.
3. 3. Transducteur (1) selon la revendication 2, dans lequel les ailettes (51) s'interrompent à une extrémité interne située à distance d'un axe (A2) principal du transducteur (1).
4. 4. Transducteur (1) selon l'une des revendications 2 ou 3, dans lequel les ailettes (51) sont effilées depuis une base, située au voisinage du diaphragme (17), en direction d'une arête sommitale (53).
5. 5. Transducteur (1) selon l'une des revendications 2 à 4, dans lequel la paroi latérale (45) du guide d'onde (44) est munie d'alvéoles (96) extérieurs dans lesquels s'étendent radialement des ailettes (97).
6. 6. Transducteur (1) selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le guide d'onde (44) est réalisé dans un matériau présentant une conductivité thermique supérieure à 50 W.m"'.K"'.
7. 7. Transducteur (1) selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le diaphragme (17) est en forme de dôme.
8. 8. Transducteur (1) selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le guide d'onde (44) définit avec le diaphragme (17) une chambre de compression (61).
9. 9. Système (63) de haut-parleur coaxial à au moins deux voies comprenant un transducteur (62) de grave conçu pour la reproduction P011 B004 FR_Pav_Rad_TQDdu grave et/ou du medium, et un transducteur électrodynamique (1) selon l'une des revendications précédentes, conçu pour la reproduction de l'aigu.
10. 10. Système (63) selon la revendication 9, dans lequel le transducteur (1) d'aigu est monté de manière coaxiale et frontale par rapport au transducteur (62) de grave.
11. 11. Système selon la revendication 10, dans lequel le transducteur (62) de grave comprend une membrane (83) conique, au centre de laquelle est logé le transducteur (1) d'aigu et qui s'étend dans le prolongement de l'amorce de pavillon (54) de celui-ci.
12. 12. Système (63) de haut-parleur selon l'une des revendications 9 à 1 1, dans lequel le guide d'onde (44) comprend une paroi latérale externe (45), et des ailettes (51) qui font saillie radialement vers l'intérieur à partir de cette paroi latérale (45).
13. 13. Enceinte acoustique (95) comprenant un système (63) selon l'une des revendications 9 à 12. P011 B004 FR_Pav_Rad_TQD