MOTEUR A COMBUSTION INTERNE POURVU DE MOYEN ANTI-POMPAGE POUR TURBOCOMPRESSEUR INTERNAL COMBUSTION ENGINE PROVIDED WITH ANTI-PUMPING MEANS FOR A TURBOCHARGER
La présente invention se rapporte à un moteur à combustion interne suralimenté comprenant un bloc cylindre, un circuit d'admission et un circuit d'échappement, ledit circuit d'admission étant pourvu d'un compresseur dont l'entrée est reliée à un conduit d'admission compresseur et la sortie reliée à un conduit de suralimentation Pour réduire la consommation et les émissions polluantes, on augmente les rendements spécifiques et on réduit la cylindrée des moteurs. L'apport de la turbocompression avec de fortes pressions de suralimentation est une solution permettant à des moteurs plus petits de présenter des performances équivalentes voir supérieures à celles de moteurs plus gros. Cependant, la mise au point d'un système de turbocompression qui permette d'assurer un niveau de suralimentation suffisant à la fois pour les bas régimes et les hauts régimes de rotation du moteur est complexe. Ce problème est accentué par la réduction de la cylindrée des moteurs et l'augmentation des pressions de suralimentation. Les moteurs deviennent alors sujets au phénomène de pompage , qu'il est impératif d'éviter. Ce phénomène se manifeste par une instabilité d'écoulement qui se produit lorsque le compresseur n'est plus en mesure de produire une pression suffisamment élevée pour vaincre la résistance en aval, ou autrement dit lorsque la pression de décharge du compresseur est inférieure à la pression du système en aval. -2- L'écoulement s'inverse alors rapidement, ce qui a pour conséquences une perte de rendement soudaine du moteur et une réduction de la puissance du compresseur. Cet inversion d'écoulement est accompagnée de vibrations et de pulsations qui peuvent avoir des effets néfastes comme des dommages mécaniques aux joints, paliers et ailettes du compresseur, une usure prématurée voire une destruction du compresseur. Plusieurs solutions sont utilisées pour limiter le pompage. The present invention relates to a supercharged internal combustion engine comprising a cylinder block, an intake circuit and an exhaust circuit, said intake circuit being provided with a compressor whose input is connected to a duct. compressor intake and the output connected to a supercharging duct To reduce consumption and pollutant emissions, specific efficiencies are increased and the engine displacement is reduced. The contribution of turbocharging with high boost pressures is a solution that allows smaller engines to offer equivalent or better performance than larger engines. However, the development of a turbocharging system that provides a sufficient level of boost for both low revs and high revolutions of the engine is complex. This problem is exacerbated by reduced engine displacement and increased boost pressures. The engines then become subject to the phenomenon of pumping, which it is imperative to avoid. This phenomenon is manifested by a flow instability that occurs when the compressor is no longer able to produce a sufficiently high pressure to overcome the downstream resistance, or in other words when the compressor discharge pressure is lower than the pressure downstream system. The flow then reverses rapidly, which results in a sudden loss of efficiency of the engine and a reduction in the power of the compressor. This flow reversal is accompanied by vibrations and pulsations that can have adverse effects such as mechanical damage to compressor seals, bearings and fins, premature wear or even destruction of the compressor. Several solutions are used to limit pumping.
Parfois, des compresseurs à géométrie variable, complexes mécaniquement, et au coût élevé sont utilisés. Ces dispositifs, lorsqu'ils sont intégrés dans des moteurs à cylindrée réduite utilisés pour limiter la consommation et l'émission de polluants, entraînent un surcoût très important et affectent fortement la rentabilité de ces moteurs. D'autres fois, on utilise une vanne de purge placée en aval du compresseur pour augmenter le débit d'air et rétablir un fonctionnement normal, c'est-à-dire dans une zone où le phénomène de pompage est absent. Le temps de réponse de la vanne de purge se traduit par des alternances de cycles de fonctionnement normal et de pompage qui peut conduire à adopter une marge de sécurité, qui ne permet pas d'exploiter tout le potentiel du dispositif de suralimentation. Souvent, pour limiter le surcoût des dispositifs limitant le pompage, on adopte une marge de sécurité dans les réglages et/ou le dimensionnement du compresseur afin d'éviter que ce phénomène n'apparaisse en fonctionnement, généralement par un abaissement de la pression de suralimentation. Ceci se fait alors au détriment des performances du moteur pour lequel on n'exploite pas tous les avantages conférés par le compresseur. - 3 L'invention vise à proposer un système de suralimentation amélioré et notamment un système qui ne présente pas les inconvénients de l'art antérieur. C'est un objet de la présente invention que de proposer un moteur par ailleurs conforme au préambule précité dans lequel une boucle de recirculation est disposée autour du compresseur comprenant un conduit de recirculation apte à piquer une partie de l'air circulant dans le conduit de suralimentation en aval du compresseur pour le remettre en circulation dans le conduit d'admission compresseur en amont du compresseur. Un moteur mettant en oeuvre un tel système de suralimentation offre de nombreux avantages parmi lesquels : - on s'affranchit des conditions ambiantes et plus particulièrement l'altitude et les changements de pression qui en résultent ; - le bruit de bouche qui peut survenir lors de la levée de pied de l'accélérateur est atténué. Suivant des modes particuliers de réalisation, le moteur comporte l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : le conduit de recirculation comprend une vanne commandée apte faire varier la quantité d'air passant dans le conduit de recirculation ; la vanne présente un débit de fuite fixe, de préférence au moyen d'un orifice calibré ; la vanne présente un débit de fuite variable entre au moins deux états d'ouverture ; la boucle de recirculation est pourvue d'un refroidisseur, de préférence le refroidisseur de suralimentation du circuit d'admission, par piquage du conduit de recirculation sur le conduit 30 -4 de suralimentation en aval dudit refroidisseur de suralimentation ; la portion de gaz recirculé varie entre 0% et 15% du débit circulant dans le conduit suralimentation. autre objet de l'invention est un procédé recirculation d'air autour d'un compresseur pour un moteur à combustion interne suralimenté comprenant les étapes suivantes de détecter un phénomène de pompage du 10 compresseur, et de recirculer une portion d'air circulant en aval du compresseur vers l'amont du compresseur en cas de détection d'un phénomène de pompage du compresseur. Suivant des modes particuliers de réalisation, le procédé comporte l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : de mesurer l'amplitude crête à crête des oscillations du débit d'air circulant dans le compresseur et de comparer cette amplitude des oscillations du débit d'air une valeur seuil prédéterminée au-delà de laquelle les amplitudes crête à crête sont caractéristiques du phénomène de pompage ; l'on effectue un traitement statistique des oscillations de débit d'air mesuré avant de les comparer à une valeur seuil ; lors de la détection d'un phénomène de pompage on recircule une portion d'air en commandant l'ouverture d'une vanne de recirculation de manière à ramener la valeur de débit d'air traversant le compresseur à une valeur cible pour laquelle il n'y a pas de phénomène de pompage ; Un de de 15 20 25 30 -5- lors de la pompage, on commandant recirculation d'oscillations supérieures à détection d'un phénomène de recircule une portion d'air en l'ouverture d'une vanne de tant que les amplitudes de débit d'air sont égales ou valeur indicative d'un phénomène 10 de pompage du compresseur ; le procédé comprend un étape de détection du phénomène de pompage par détection d'un dépassement d'une valeur seuil des amplitudes des oscillations de débit d'air circulant dans le compresseur. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront clairement à la lecture de la description suivante 15 du mode de réalisation non limitatif de celle-ci, en liaison avec les dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 est un schéma de principe d'un moteur suralimenté présentant une boucle de recirculation selon l'invention ; 20 - la figure 2 est un schéma de la stratégie de régulation du débit d'air en entrée du compresseur. La figure 1 présente un schéma de principe d'un moteur suralimenté 1 comprenant un bloc cylindre 10 autour duquel sont disposés un circuit d'échappement 1E et un circuit 25 d'admission 1A, le moteur étant pourvu d'une boucle de recirculation 2 selon l'invention. L'air est admis par un filtre à air 3 et se propage jusqu'à un compresseur 4 dans un conduit d'admission compresseur 5. Un débitmètre 6 est disposé dans ce conduit d'admission 30 compresseur 5 pour mesurer un débit d'air instantané provenant du filtre à air 3. -6 Le compresseur 4 est solidaire d'une turbine 7 pour former le turbocompresseur qui est mis en rotation par des gaz d'échappement provenant d'un collecteur de gaz d'échappement 8 et passant dans la turbine 7. Sometimes, mechanically complex, high cost, variable geometry compressors are used. These devices, when integrated in engines with reduced displacement used to limit the consumption and the emission of pollutants, involve a very important extra cost and strongly affect the profitability of these engines. Other times, a purge valve is used downstream of the compressor to increase the air flow and restore normal operation, that is to say in an area where the pumping phenomenon is absent. The response time of the purge valve results in alternating cycles of normal operation and pumping which can lead to adopt a margin of safety, which does not allow to exploit the full potential of the supercharging device. Often, to limit the additional cost of devices limiting pumping, we adopt a margin of safety in the settings and / or sizing of the compressor to prevent this phenomenon does not appear in operation, usually by a lowering of the boost pressure . This is done to the detriment of the performance of the engine for which it does not exploit all the advantages conferred by the compressor. The invention aims to provide an improved supercharging system and in particular a system that does not have the drawbacks of the prior art. It is an object of the present invention to provide a motor which is also in accordance with the aforementioned preamble in which a recirculation loop is arranged around the compressor, comprising a recirculation duct able to puncture part of the air flowing in the duct supercharging downstream of the compressor to recirculate it in the compressor intake duct upstream of the compressor. An engine implementing such a supercharging system has many advantages, among which: - it eliminates the ambient conditions and more particularly the altitude and the pressure changes that result; - the sound of mouth that can occur during the lifting of the foot of the accelerator is attenuated. According to particular embodiments, the engine comprises one or more of the following characteristics: the recirculation duct comprises a controlled valve adapted to vary the amount of air passing through the recirculation duct; the valve has a fixed leakage rate, preferably by means of a calibrated orifice; the valve has a variable leakage rate between at least two opening states; the recirculation loop is provided with a cooler, preferably the charge-air cooler of the intake circuit, by tapping the recirculation duct on the duct 30 -4 supercharging downstream of said charge-air cooler; the recirculated gas portion varies between 0% and 15% of the flow circulating in the supercharging duct. Another object of the invention is a method of recirculating air around a compressor for a supercharged internal combustion engine comprising the following steps of detecting a pumping phenomenon of the compressor, and of recirculating a portion of air circulating downstream. compressor upstream of the compressor in case of detection of a pumping phenomenon of the compressor. According to particular embodiments, the method comprises one or more of the following characteristics: measuring the peak-to-peak amplitude of the oscillations of the air flow flowing in the compressor and of comparing this amplitude of the oscillations of the air flow rate a predetermined threshold value beyond which the peak-to-peak amplitudes are characteristic of the pumping phenomenon; statistical treatment of the measured air flow oscillations is performed before comparing them with a threshold value; during the detection of a pumping phenomenon, an air portion is recirculated by controlling the opening of a recirculation valve so as to reduce the air flow rate passing through the compressor to a target value for which it there is no pumping phenomenon; During the pumping, the recirculation of higher oscillations with detection of a phenomenon of recirculating a portion of air at the opening of a valve is controlled, as long as the flow amplitudes air are equal to or indicative of a phenomenon of pumping the compressor; the method comprises a step of detecting the pumping phenomenon by detecting an exceeding of a threshold value of the amplitudes of the oscillations of the air flow circulating in the compressor. Other characteristics and advantages of the invention will become clear from reading the following description of the non-limiting embodiment thereof, in conjunction with the appended drawings in which: FIG. 1 is a schematic diagram of FIG. a supercharged engine having a recirculation loop according to the invention; FIG. 2 is a diagram of the strategy for regulating the air flow rate at the inlet of the compressor. FIG. 1 shows a block diagram of a supercharged engine 1 comprising a cylinder block 10 around which are arranged an exhaust circuit 1E and an intake circuit 1A, the engine being provided with a recirculation loop 2 according to the invention. The air is admitted by an air filter 3 and propagates to a compressor 4 in a compressor inlet duct 5. A flowmeter 6 is disposed in this intake duct 30 compressor 5 to measure an air flow The compressor 4 is integral with a turbine 7 to form the turbocharger which is rotated by exhaust gases from an exhaust gas manifold 8 and passing through the engine. turbine 7.
Cette mise en rotation du compresseur 4 évacue l'air dans un conduit de suralimentation 8 qui présente un refroidisseur de suralimentation 9. Cet air refroidi est alors admis dans la chambre de combustion 10 via un répartiteur d'air d'admission 11. Une boucle de recirculation des gaz d'échappement I R, est arrangée entre la sortie d'un collecteur d'échappement 13 et le répartiteur d'air d'admission 11. Le conduit de recirculation 20 est disposée autour du compresseur 4 avec une entrée 21 disposée en aval du compresseur 4, la sortie 22 du conduit 20 étant disposée en amont du compresseur 4 et en aval du débitmètre 6. Une vanne 24 est disposée dans le conduit de recirculation 20 pour faire varier la quantité d'air recirculé entre l'aval et l'amont du compresseur 4. Cette vanne 24 est commandée en ouverture par une unité de contrôle moteur ECU 14. Cette vanne 24 peut être dite de recirculation passive , c'est-à-dire qu'elle présente un débit de fuite fixe, par exemple au moyen d'un orifice calibré. La vanne 24 présente alors deux états : ouvert et fermé, le débit recirculé variant alors respectivement entre une valeur maximum et une valeur minimum s'approchant au plus près de la valeur nulle. Cette vanne 24 peut également être dite de recirculation active , c'est-à-dire qu'elle présente un débit de fuite variable. La vanne 24 présente alors soit un nombre supérieur à deux états d'ouverture, soit un gradient d'états d'ouverture, le débit pouvant alors varier, soit entre plusieurs -7 valeurs discrètes, soit entre un continuum de valeurs comprises entre une valeur s'approchant au plus près de la valeur nulle et une valeur maximum. Le débit de recirculation peut alors être adapté plus finement que pour la vanne 24 à recirculation passive. Dans les deux cas de figure, la portion de débit recirculé pourra varier entre 0% et 15% du débit circulant dans le conduit de suralimentation 8. En variante de réalisation, non représentée, la boucle de recirculation 2 peut également présenter un refroidisseur afin de réduire le besoin d'entraînement du compresseur 4 par la réduction de la température de l'air qui y est admis. La figure 2 présente le schéma de la chaîne de régulation utilisée sur l'un des dispositifs du type précédemment décrit dans lequel on commande l'ouverture de la vanne en fonction d'un signal représentatif de la valeur moyenne du débit d'air mesuré dans le débitmètre. On décrira ce mode de réalisation par rapport à un dispositif comprenant une vanne de recirculation active. This rotation of the compressor 4 discharges the air into a supercharging duct 8 which has a charge cooler 9. This cooled air is then admitted into the combustion chamber 10 via an intake air distributor 11. A loop of the exhaust gas recirculation IR, is arranged between the outlet of an exhaust manifold 13 and the intake air distributor 11. The recirculation duct 20 is arranged around the compressor 4 with an inlet 21 disposed in downstream of the compressor 4, the outlet 22 of the duct 20 being disposed upstream of the compressor 4 and downstream of the flowmeter 6. A valve 24 is disposed in the recirculation duct 20 to vary the amount of recirculated air between the downstream and the upstream of the compressor 4. This valve 24 is controlled in opening by an ECU engine control unit 14. This valve 24 can be called passive recirculation, that is to say it has a fixed leakage rate, by e xample by means of a calibrated orifice. The valve 24 then has two states: open and closed, the recirculated flow then varying respectively between a maximum value and a minimum value approaching closer to the zero value. This valve 24 can also be called active recirculation, that is to say that it has a variable leakage rate. The valve 24 then has either a number greater than two opening states, or a gradient of opening states, the flow rate then being able to vary, or between several -7 discrete values, or between a continuum of values between a value approaching closer to the null value and a maximum value. The recirculation flow rate can then be adapted more finely than for the valve 24 with passive recirculation. In both cases, the recirculated flow portion may vary between 0% and 15% of the flow flowing in the supercharging duct 8. In alternative embodiment, not shown, the recirculation loop 2 may also have a cooler to to reduce the need for driving the compressor 4 by reducing the temperature of the air admitted to it. FIG. 2 shows the diagram of the control system used on one of the devices of the type previously described, in which the opening of the valve is controlled as a function of a signal representative of the average value of the air flow rate measured in the flowmeter. This embodiment will be described with respect to a device comprising an active recirculation valve.
A l'approche d'une zone de pompage, le débit d'air circulant dans le compresseur 4 subit une augmentation soudaine de l'amplitude de ses variations. Ces variations peuvent être mesurées par le débitmètre 6 placé en amont du compresseur 4 ou par un capteur de pression de suralimentation placé en aval par lequel on remonte aux valeurs de débit d'air. On peut constituer un tableau de correspondance entre la pression de suralimentation et le débit d'air. Pour cela, on réalise une série de mesure à régime moteur et température d'air au niveau du répartiteur d'admission fixés, qui donneront -8- un coefficient de proportionnalité entre le débit d'air et la pression de suralimentation. Pour une détection de l'apparition du phénomène de pompage améliorée, on préfèrera la surveillance du débit d'air. At the approach of a pumping zone, the flow of air flowing in the compressor 4 undergoes a sudden increase in the amplitude of its variations. These variations can be measured by the flow meter 6 placed upstream of the compressor 4 or by a boost pressure sensor placed downstream by which the air flow values are ascertained. A table of correspondence between the supercharging pressure and the air flow can be established. For this, a series of measurement at engine speed and air temperature at the fixed intake manifold are carried out, which will give a coefficient of proportionality between the air flow and the supercharging pressure. For detection of the appearance of the improved pumping phenomenon, the monitoring of the air flow rate will be preferred.
En effet, il a été remarqué que le débit d'air subit des perturbations plus importantes à l'apparition du phénomène, alors que dans le même temps on ne peut observer que des variations de faible d'amplitude de pression. On peut alors remédier plus rapidement au phénomène de pompage, ce qui limite les risques de voir fonctionner le compresseur sous phénomène de pompage. Dans la suite de la description, on considérera le cas où la détection d'un fonctionnement s'approchant de la limite de pompage s'effectue à l'aide des valeurs de débit d'air mesuré à l'aide du débitmètre 6. Le débitmètre 6 traduit une valeur de débit d'air mesuré en un signal Dmes. On mesure les amplitudes de fluctuation crête à crête du signal Dmes pour pouvoir détecter l'approche d'une zone de fonctionnement du moteur vers une zone de pompage du compresseur. En variante, on peut également réaliser un traitement statistique de ces variations afin de rendre la détection plus robuste et exempte de détections erronées. Par exemple, on peut calculer l'écart type des amplitudes des oscillations de débit d'air et de choisir de ne porter la détection du phénomène de pompage uniquement sur 97% des oscillations de débit d'air correspondant une fourchette de 4 fois l'écart type. Un signal Drc est la traduction d'une valeur de débit d'air circulant dans le conduit de recirculation 20. Ce signal Drc peut provenir d'un débitmètre additionnel disposé dans le conduit de recirculation ou être fonction du degré d'ouverture de la vanne -9- de recirculation 24 suivant une loi prédéterminée, par exemple par des essais de calibration. Par ailleurs, un tableau de constantes Dc traduit les valeurs cibles situées sur une ligne effective de fonctionnement, c'est-à-dire sur une ligne sur laquelle on souhaite faire fonctionner le compresseur 4. Dans la suite de la description, le constante Dc désignera la valeur cible correspondant aux conditions de fonctionnement du compresseur 4. Généralement, cette ligne de fonctionnement présente des valeurs cibles pour lequel le compresseur 4 ne subit pas de phénomène de pompage. La ligne de fonctionnement souhaitée peut notamment être obtenue par des essais sur des bancs moteurs afin d'identifier les couples pression/ débit d'air pour lequel le phénomène de pompage au niveau du compresseur est au niveau souhaité pour un régime donné. Il reste néanmoins possible, notamment en régime transitoire, de prévoir une ligne de fonctionnement pour laquelle, le compresseur 4 subit un phénomène de pompage modéré. Le tableau de constantes Dc est avantageusement stockée dans une mémoire, de préférence dans l'unité de contrôle moteur ECU. Selon un premier mode de réalisation, les valeurs des signaux Dmes et Drc sont additionnées et comparées à la valeur de la constante Dc, pour obtenir une valeur d'écart représentée par un signal d'écart E. Ces opérations d'addition et de comparaison peuvent être réalisées par l'unité de contrôle moteur ECU. - 10 - En fonction du signe du signal d'écart s, l'unité de contrôle moteur ECU commande le degré d'ouverture de la vanne de recirculation 24. Si le signal s est positif, i.e., la valeur du débit d'air Dmes additionnée à Drc en entrée du compresseur 4 est supérieure à la valeur cible Dc, alors le calculateur ECU réduit le degré d'ouverture de la vanne 24 de manière à annuler la valeur du signal E. Si le signal s est négatif, alors le calculateur augmente le degré d'ouverture de manière à annuler la valeur du signal E. Le signal s peut aussi être considéré comme nul, c'est-à-dire que le signal peut être compris dans un intervalle prédéterminé comprenant la valeur zéro. Cet intervalle peut notamment être prédéterminé en tenant compte de la précision de la mesure des débits. Si le signal s est considéré comme nul, alors le calculateur ECU maintient le degré d'ouverture de la vanne de recirculation 24, le débit d'air recirculé restant alors inchangé. Plus généralement, outre une approche dichotomique dont un exemple vient d'être décrit, on peut prédéfinir par mise au point la quantité d'air à recirculer en fonction de chaque point de fonctionnement du moteur pour supprimer le phénomène de pompage compresseur. Autrement dit, on peut prédéfinir lors de la mise au point un débit d'air idéal permettant de se soustraire au phénomène de pompage compresseur pour chaque point de fonctionnement. Ces deux approches permettent de faire disparaître le phénomène de pompage du compresseur, ou à tout le moins de le diminuer fortement. -11- Cependant, dans des cas extrêmes, afin de protéger le compresseur 4, dans le cas où malgré les corrections du degré d'ouverture, le signal s demeure négatif après plusieurs corrections du débit d'ouverture de la vanne de recirculation 24, on peut limiter la pression de suralimentation, notamment par le biais du calculateur ECU. Pour détecter ces corrections insuffisantes successives, on peut incrémenter une variable représentant le nombre de corrections successives, et la comparer à une valeur limite. On a donc par ce biais une approximation du temps de fonctionnement du compresseur 4 dans un régime présentant un phénomène de pompage. En variante, on peut s'autoriser une quantité mesurée de pompage, notamment au moment des régimes transitoires de fonctionnement du compresseur 4. Cette faible quantité de pompage est alors déterminée en fonction des caractéristiques et de la robustesse du compresseur 4. Selon ce procédé de fonctionnement, les points de fonctionnement du compresseur peuvent être placés sur la ligne de pompage. En conservant, la même valeur de compression, les points de fonctionnement deviennent alors plus stables et sans pompage. Ce procédé est également particulièrement avantageux en ce que l'on ne tient plus compte de la pression atmosphérique car on ne contrôle la recirculation que sur les valeurs de débit d'air. En conséquence, les dispersions de performances en fonction des conditions climatiques et de l'altitude auxquelles est utilisé le moteur 1 sont réduites. Enfin, on peut aussi utiliser ce procédé pour réduire le pompage du compresseur 4 au moment de la levée de pied, et permet tout particulièrement d'éviter l'utilisation de vanne anti- - 12 - pompage de levée de pied, plus connues sous son acronyme anglais pop-off . Cette invention n'est pas limitée à la description qui a été faite du mode de réalisation donné à titre d'exemple.5 Indeed, it has been noticed that the air flow undergoes greater disturbances at the onset of the phenomenon, while at the same time we can observe only small variations in pressure amplitude. It is then possible to remedy the pumping phenomenon more quickly, which limits the risks of seeing the compressor operate under a pumping phenomenon. In the remainder of the description, the case will be considered in which the detection of an operation approaching the pumping limit is carried out using the air flow rate values measured with the aid of the flow meter 6. Flowmeter 6 translates a measured airflow value into a Dmes signal. The peak-to-peak fluctuation amplitudes of the Dmes signal are measured to be able to detect the approach of an operating zone of the motor to a pumping zone of the compressor. Alternatively, it is also possible to perform statistical processing of these variations in order to make the detection more robust and free of erroneous detections. For example, one can calculate the standard deviation of the amplitudes of the air flow oscillations and choose to carry the detection of the pumping phenomenon only on 97% of the oscillations of air flow corresponding a range of 4 times the standard deviation. A signal Drc is the translation of a value of air flow circulating in the recirculation duct 20. This signal Drc can come from an additional flowmeter disposed in the recirculation duct or be a function of the degree of opening of the valve. Recirculation 24 according to a predetermined law, for example by calibration tests. Moreover, an array of constants Dc translates the target values located on an effective operating line, that is to say on a line on which it is desired to operate the compressor 4. In the remainder of the description, the constant Dc designate the target value corresponding to the operating conditions of the compressor 4. Generally, this operating line has target values for which the compressor 4 does not undergo a pumping phenomenon. The desired operating line may in particular be obtained by tests on engine benches in order to identify the pressure / air flow torques for which the pumping phenomenon at the compressor is at the desired level for a given speed. However, it is still possible, especially in the transient regime, to provide an operating line for which the compressor 4 undergoes a moderate pumping phenomenon. The array of constants Dc is advantageously stored in a memory, preferably in the engine control unit ECU. According to a first embodiment, the values of the Dmes and Drc signals are added and compared to the value of the constant Dc, to obtain a difference value represented by a difference signal E. These addition and comparison operations can be performed by the ECU engine control unit. - 10 - Depending on the sign of the deviation signal s, the engine control unit ECU controls the degree of opening of the recirculation valve 24. If the signal s is positive, ie, the value of the air flow rate Dmes added to Drc at the input of the compressor 4 is greater than the target value Dc, then the ECU calculator reduces the degree of opening of the valve 24 so as to cancel the value of the signal E. If the signal s is negative, then the calculator increases the degree of opening so as to cancel the value of the signal E. The signal s can also be considered as zero, that is to say that the signal can be within a predetermined interval comprising the value zero. This interval can in particular be predetermined taking into account the accuracy of the flow measurement. If the signal s is considered zero, then the ECU computer maintains the degree of opening of the recirculation valve 24, the recirculated air flow remaining unchanged. More generally, in addition to a dichotomous approach, an example of which has just been described, it is possible to preset the amount of air to be recirculated as a function of each operating point of the engine to eliminate the compressor pumping phenomenon. In other words, one can predefine during the development an ideal air flow to evade the compressor pumping phenomenon for each operating point. These two approaches make it possible to eliminate the pumping phenomenon of the compressor, or at least to reduce it considerably. However, in extreme cases, in order to protect the compressor 4, in the case where, in spite of the corrections of the degree of opening, the signal remains negative after several corrections of the opening flow rate of the recirculation valve 24, it is possible to limit the supercharging pressure, in particular by means of the ECU calculator. To detect these successive insufficient corrections, one can increment a variable representing the number of successive corrections, and compare it to a limit value. This is an approximation of the operating time of the compressor 4 in a regime with a pumping phenomenon. As a variant, a measured quantity of pumping may be authorized, in particular at the moment of the transient operating conditions of the compressor 4. This small amount of pumping is then determined according to the characteristics and the robustness of the compressor 4. According to this method of operation, the operating points of the compressor can be placed on the pumping line. By keeping the same compression value, the operating points then become more stable and without pumping. This method is also particularly advantageous in that the atmospheric pressure is no longer taken into account because the recirculation is only controlled on the airflow values. As a result, the performance dispersions according to the climatic conditions and the altitude at which the engine 1 is used are reduced. Finally, this method can also be used to reduce the pumping of the compressor 4 at the moment of lifting of the foot, and particularly makes it possible to avoid the use of an anti-pumping foot lift valve, which is better known under its name. acronym English pop-off. This invention is not limited to the description which has been made of the embodiment given by way of example.