FR2922610A1

FR2922610A1 - Ventilator for air ventilation system of airplane, has acoustic treatment volumes partially delimited by permeable wall guiding gaseous flow through conduit, where wall has uncorking oblong slits along part of its surface

Info

Publication number: FR2922610A1
Application number: FR0758417A
Authority: FR
Inventors: Patrice Caule
Original assignee: Technofan SA
Current assignee: Safran Ventilation Systems SAS
Priority date: 2007-10-18
Filing date: 2007-10-18
Publication date: 2009-04-24
Anticipated expiration: 2027-10-18
Also published as: FR2922610B1

Abstract

The ventilator (10) has a cylindrical shaped tubular guiding conduit (12) for guiding gaseous flow, and a driving propeller (17) for driving the gaseous flow rotatively mounted through the conduit. A motor (16) rotatably drives the propeller, and acoustic treatment volumes constitute of a convergent divergent bell mouth (20) and a hub cover (22) reduce noise produced by the ventilator. The volumes are partially delimited by a permeable wall constituted of closed cylinder, guiding the gaseous flow via the conduit. The permeable wall presents uncorking oblong slits along a part of its surface.

Description

Ventilateur à volume de traitement acoustique La présente invention concerne un ventilateur du type comportant : - un conduit de guidage du flux gazeux, - une hélice d'entraînement du flux gazeux montée rotative au travers du 5 conduit ; - des moyens d'entraînement en rotation de l'hélice ; et - au moins un volume de traitement acoustique propre à réduire le bruit produit par le ventilateur, ce volume étant au moins partiellement délimité par une paroi perméable de guidage du flux gazeux au travers du conduit. 10 Elle concerne en particulier, mais non exclusivement, les ventilateurs pour les circuits de ventilation des avions. Afin de réduire les nuisances sonores pour les passagers des avions, les constructeurs s'efforcent de concevoir des ventilateurs qui sont le plus silencieux possible et qui engendrent le moins de bruit susceptible de se propager dans la 15 cabine. Afin d'éviter la propagation des bruits inévitablement produits par les pièces tournantes du ventilateur, il est connu de prévoir dans le conduit même du ventilateur des traitements acoustiques des parois permettant d'absorber une partie du bruit produit. Ces traitements acoustiques sont constitués de volumes propres à 20 permettre une atténuation du bruit. Ces volumes sont délimités par une paroi servant à canaliser le flux gazeux entraîné par le ventilateur. Cette paroi est au moins localement perméable au flux gazeux pour permettre la réduction du bruit. Ces volumes constituent soit des résonateurs de Helmholtz permettant une atténuation des bruits, soit sont emplis de matériaux absorbants tels que de la 25 laine de roche permettant, par échauffement, de réduire l'énergie acoustique du bruit. Dans les deux cas, il convient que la paroi délimitant le volume et assurant le guidage du flux gazeux soit perméable pour permettre un passage des ondes de pression. 30 A cet effet, il est connu d'utiliser pour former ces parois des tissus perméables ou des tôles de faible épaisseur dans lesquels de nombreux orifices circulaires sont ménagés. Le coût de fabrication de telles parois est relativement élevé dans le cas où il convient de former un très grand nombre de perçages calibrés, ou sont difficiles à mettre en oeuvre dans le cas d'un tissu pour lequel la taille des mailles est difficile à maîtriser. L'invention a pour but de proposer un ventilateur dans lequel les volumes de traitement acoustique sont simples à réaliser, avec une efficacité satisfaisante des volumes de traitement acoustique. A cet effet, l'invention a pour objet un ventilateur du type précité, caractérisé en ce que ladite paroi perméable présente suivant au moins une partie de sa surface des fentes oblongues débouchantes. Suivant des modes particuliers de réalisation, le ventilateur comporte l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : - les fentes oblongues ont leur longueur orientée suivant l'écoulement du flux gazeux dans le conduit ; - les fentes oblongues sont, sur l'essentiel de la périphérie de la surface, réparties parallèlement les unes aux autres ; - les fentes oblongues sont réparties sur plusieurs couronnes successives suivant l'axe du ventilateur ; - la largeur des fentes oblongues est comprise entre 0,5 mm et 1 mm ; -la longueur des fentes oblongues est comprise entre 5 mm et 50 mm ; - la paroi perméable est formée dans un matériau imperméable en dehors des fentes ; - le volume de traitement acoustique comporte un ensemble de cavités de Helmholtz communiquant avec le conduit, par l'intermédiaire des fentes oblongues ; - la paroi perméable présente des orifices débouchants prolongés par des conduits formant des prises de pression ; - ladite paroi perméable est moulée ; - le taux de perforation de la paroi perméable est compris entre 10 et 30 % ; - il comporte une ogive de sortie prolongeant l'hélice et le volume de traite-ment acoustique est formé par ladite ogive de sortie ; et - il comporte un pavillon d'entrée délimitant un profil extérieur de guidage du flux gazeux, et le volume de traitement acoustique est formé par ledit pavillon d'entrée. The present invention relates to a ventilator of the type comprising: a conduit for guiding the gas flow; a propeller for driving the gas flow rotatably mounted through the duct; - Drive means for rotating the helix; and at least one acoustic treatment volume capable of reducing the noise produced by the fan, this volume being at least partially delimited by a permeable wall for guiding the gas flow through the duct. It relates in particular, but not exclusively, to fans for aircraft ventilation systems. In order to reduce the noise nuisance for aircraft passengers, the manufacturers endeavor to design fans which are as quiet as possible and which generate the least noise likely to propagate in the cabin. In order to avoid the propagation of the noise inevitably produced by the rotating parts of the fan, it is known to provide in the duct of the fan acoustic treatments of the walls to absorb some of the noise produced. These acoustic treatments consist of volumes suitable for allowing noise attenuation. These volumes are delimited by a wall for channeling the gas flow driven by the fan. This wall is at least locally permeable to the gas flow to allow the reduction of noise. These volumes are either Helmholtz resonators allowing attenuation of noise, or are filled with absorbent materials such as rock wool allowing, by heating, to reduce the acoustic energy of the noise. In both cases, it is appropriate that the wall delimiting the volume and guiding the gas flow is permeable to allow passage of pressure waves. For this purpose, it is known to use to form these walls permeable fabrics or thin sheets in which many circular orifices are formed. The cost of manufacturing such walls is relatively high in the case where it is necessary to form a very large number of calibrated holes, or are difficult to implement in the case of a fabric for which the size of the mesh is difficult to control . The object of the invention is to propose a fan in which the acoustic treatment volumes are simple to produce, with a satisfactory efficiency of the acoustic treatment volumes. For this purpose, the invention relates to a fan of the aforementioned type, characterized in that said permeable wall has at least a portion of its surface oblong slots opening. According to particular embodiments, the fan comprises one or more of the following features: the oblong slots have their length oriented according to the flow of the gas flow in the duct; - The oblong slots are, in most of the periphery of the surface, distributed parallel to each other; the oblong slots are distributed over several successive rings along the axis of the fan; the width of the oblong slots is between 0.5 mm and 1 mm; the length of the oblong slots is between 5 mm and 50 mm; the permeable wall is formed in an impermeable material outside the slots; the acoustic treatment volume comprises a set of Helmholtz cavities communicating with the duct, via the oblong slots; the permeable wall has open holes extended by ducts forming pressure taps; said permeable wall is molded; the perforation rate of the permeable wall is between 10 and 30%; it comprises an exit ogive extending the helix and the acoustic processing volume is formed by said output warhead; and - it comprises an inlet flag delimiting an outer guide profile of the gas flow, and the acoustic treatment volume is formed by said entrance flag.

L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins sur les-quels : - la figure 1 est une vue en élévation avec arrachement partiel d'un ventila-5 teur selon l'invention ; - la figure 2 est une vue en perspective de la coiffe de l'ogive de sortie du ventilateur ; - la figure 3 est une vue en perspective du cloisonnement intérieur de l'ogive de la figure 2 ; 10 - la figure 4 est une courbe montrant le niveau sonore obtenu en sortie du ventilateur en fonction de la fréquence du bruit ; - les figures 5 et 6 sont des vues identiques à celles des figures respectivement 2 et 3 de variantes de réalisation d'une coiffe d'ogive de sortie et d'un cloisonnement d'ogive ; 15 - la figure 7 est une vue en perspective du pavillon d'entrée du ventilateur de la figure 1 ; et - la figure 8 est une courbe montrant le niveau sonore obtenu en entrée du ventilateur en fonction de la fréquence du bruit. Le ventilateur 10 représenté sur la figure 1 est destiné à être implanté dans 20 un circuit de ventilation d'un avion. Il comporte, comme connu en soi, un conduit tubulaire 12 généralement cylindrique dans lequel est disposé un bulbe axial 14 renfermant un moteur 16 non représenté et supportant une hélice 17 entraînée par le moteur 16. Le moteur est contenu dans un carter fixe 18 à la périphérie extérieure duquel sont formés des déflecteurs 19. 25 En entrée, le ventilateur présente un pavillon convergent-divergent 20 for- mé d'un volume de traitement acoustique. En sortie, le bulbe 14 présente une ogive 22 formant également un volume de traitement acoustique. Le pavillon 20 et l'ogive 22 prolongent de manière continue les formes du 30 conduit 12 et du bulbe 14 et assurent tous deux le guidage du flux gazeux respec- tivement en amont et en aval de l'hélice 17. L'ogive 22 représentée plus en détail sur les figures 2 et 3 comprend une coiffe extérieure 24 illustrée sur la figure 2 et un cloisonnement intérieur 26 repré- 4 senté sur la figure 3. Le cloisonnement 26 est normalement recouvert par la coiffe 24. Le cloisonnement 26 présente une embase 28 de fixation à l'extrémité du carter 18 du moteur. The invention will be better understood on reading the description which follows, given solely by way of example and with reference to the drawings in which: FIG. 1 is an elevational view with partial cutaway of a ventilator according to the invention; - Figure 2 is a perspective view of the cap of the fan outlet ogive; FIG. 3 is a perspective view of the internal partitioning of the ogive of FIG. 2; FIG. 4 is a curve showing the sound level obtained at the fan output as a function of the noise frequency; FIGS. 5 and 6 are views identical to those of FIGS. 2 and 3, respectively, of embodiments of an outlet warhead and of an ogive partition; FIG. 7 is a perspective view of the entrance bell of the fan of FIG. 1; and FIG. 8 is a curve showing the sound level obtained at the input of the fan as a function of the frequency of the noise. The fan 10 shown in FIG. 1 is intended to be implanted in a ventilation circuit of an aircraft. It comprises, as known per se, a tubular conduit 12 generally cylindrical in which is disposed an axial bulb 14 enclosing a motor 16 not shown and supporting a propeller 17 driven by the motor 16. The engine is contained in a fixed housing 18 to the The outer periphery of which deflectors 19 are formed. At the inlet, the fan has a convergent-divergent horn 20 formed of an acoustic treatment volume. At the output, the bulb 14 has an ogive 22 also forming an acoustic treatment volume. The horn 20 and the nose 22 continuously extend the shapes of the conduit 12 and the bulb 14 and both guide the gas flow respectively upstream and downstream of the helix 17. The nose 22 shown FIGS. 2 and 3 comprise an outer cap 24 illustrated in FIG. 2 and an internal partition 26 shown in FIG. 3. The partitioning 26 is normally covered by the cap 24. The partitioning 26 has a base 28 fixing to the end of the housing 18 of the engine.

L'embase 28 supporte un noyau 30 formé d'un tube s'étendant suivant l'axe de l'embase et du ventilateur en étant centré sur l'embase et l'axe de rotation du moteur. Depuis le noyau 30 s'étendent des cloisons séparatrices 32 disposées radialement et régulièrement espacées angulairement. Dans le mode de réalisation envisagé, ces cloisons sont au nombre de huit et sont séparées chacune de 45°. Elles présentent un profil extérieur épousant exactement la surface intérieure de la coiffe 24 délimitant ainsi avec la coiffe huit chambres en forme de secteurs réparties à la périphérie du noyau 30. De préférence, le cloisonnement interne 26 est formé d'une seule pièce par injection de matière plastique dans un moule de forme complémentaire. The base 28 supports a core 30 formed of a tube extending along the axis of the base and the fan being centered on the base and the axis of rotation of the motor. From the core 30 extend partition walls 32 arranged radially and regularly spaced angularly. In the embodiment envisaged, these partitions are eight in number and are each separated by 45 °. They have an outer profile exactly matching the inner surface of the cap 24 thus delimiting with the cap eight sector-shaped chambers distributed around the periphery of the core 30. Preferably, the internal partitioning 26 is formed in one piece by injection of plastic material in a mold of complementary shape.

La coiffe 24 présente une forme de cloche et est ouverte à une extrémité propre à recevoir l'ensemble du cloisonnement 26. A son sommet, elle présente une paroi plane d'obturation 36. La paroi latérale de la cloche 24 est de révolution et forme une virole fermée 38 délimitant un espace de section progressivement décroissante de l'ouverture vers la paroi 36 de la coiffe. Le diamètre de la coiffe varie de 185 mm à environ 100 mm, la longueur de la coiffe étant de l'ordre de 138 mm. Des fentes oblongues débouchantes 40 sont ménagées sur la virole 38. Ces fentes 40 s'étendent de préférence chacune suivant une génératrice de la virole 28, c'est-à-dire qu'elles s'étendent parallèlement à l'axe de la coiffe du venti- lateur. Les fentes sont réparties en quatre couronnes successives se succédant suivant la direction de l'axe de la coiffe. Chaque couronne présente un même nombre de fentes 40. Dans ce mode de réalisation, le nombre de fentes est égal à quatre-vingts par couronne et celles-ci sont angulairement régulièrement réparties. Elles sont ainsi séparées angulairement de 4,5°. The cap 24 has a bell-shaped shape and is open at an end adapted to receive the entire partition 26. At its top, it has a flat wall shutter 36. The side wall of the bell 24 is of revolution and shape a closed ferrule 38 delimiting a gradually decreasing section space of the opening towards the wall 36 of the cap. The diameter of the cap varies from 185 mm to about 100 mm, the length of the cap being of the order of 138 mm. Oblong oblong slots 40 are provided on the shell 38. These slots 40 preferably each extend along a generatrix of the shell 28, that is to say that they extend parallel to the axis of the cap fan. The slots are divided into four successive crowns succeeding in the direction of the axis of the cap. Each ring has the same number of slots 40. In this embodiment, the number of slots is equal to eighty per crown and these are angularly regularly distributed. They are thus angularly separated by 4.5 °.

Les fentes des différentes couronnes sont alignées suivant une même gé-nératrice. La longueur des fentes est de préférence comprise entre 10 mm et 50 mm. Dans l'exemple considéré, elle est égale à 30 mm, les couronnes de fentes suc- cessives étant séparées de 2,2 mm. Chaque fente a une largeur de 0,8 mm. De préférence, cette largeur est comprise entre 0, 5 mm et 1 mm. La virole 38 pré-sente à la périphérie de son ouverture quatre orifices 42 permettant la réception de vis de fixation sur le cloisonnement 26. The slots of the different crowns are aligned according to the same generator. The length of the slots is preferably between 10 mm and 50 mm. In the example considered, it is equal to 30 mm, the successive slot rings being separated by 2.2 mm. Each slot has a width of 0.8 mm. Preferably, this width is between 0.5 mm and 1 mm. The ferrule 38 has, at the periphery of its opening, four orifices 42 for receiving fixing screws on the partition 26.

De préférence, les dimensions et le nombre de fentes sont choisis de sorte que la résistance acoustique produite par les fentes soit égale à : ro = p Uo (1 - S )2 (1) où p = la densité du gaz Uo = la vitesse du gaz de chaque fente S = la surface de la zone dans laquelle les fentes sont ménagées n = le nombre de fentes 1 = la longueur des fentes e = la largeur de la fente. Ainsi, pour obtenir une résistance acoustique ro déterminée, les fentes sont 15 déterminées en fixant d'abord leur largeur e, ce qui permet de déduire leur lon- gueur à partir de la formule (1) en tenant compte du nombre de fentes souhaitées. De préférence, le taux d'ouverture de la paroi, c'est-à-dire le rapport de la surface ouverte sur la surface totale, est compris entre 10% et 30%. On conçoit que les cavités délimitées par le cloisonnement et la coiffe for- 20 ment des résonateurs de Helmholtz permettant d'atténuer les bruits engendrés par le ventilateur, les ondes de pression pénétrant dans les résonateurs de Helmholtz par les fentes. Il a été constaté que les fentes sont particulièrement efficaces comme illustré sur la figure 4. 25 Sur la figure 4 sont représentées trois courbes illustrant le bruit mesuré en sortie du ventilateur en fonction de la fréquence du bruit pour trois types de traite-ment acoustiques différents de l'ogive : courbe 1 = absence de traitement (surface plane et pleine) courbe 2 = surface de l'ogive recouverte de laine de roche 30 courbe 3 = ogive à fentes telle que sur les figures 2 et 3. On constate que sur la gamme des fréquences audibles de 800 Hz à 2500 Hz, la meilleure atténuation du bruit est obtenue avec l'ogive à fentes, celle-ci se 6 révélant plus efficace ou à tout le moins aussi efficace qu'un revêtement de laine de roche en étant toutefois plus facile à fabriquer. Sur les figures 5 et 6 est représentée une variante de réalisation d'une ogive à fentes pour un ventilateur tel qu'illustré sur la figure 1. Preferably, the dimensions and the number of slots are chosen so that the acoustic resistance produced by the slots is equal to: ro = p Uo (1-S) 2 (1) where p = the density of the gas Uo = the speed gas of each slot S = the area of the zone in which the slots are arranged n = the number of slots 1 = the length of the slots e = the width of the slot. Thus, in order to obtain a determined acoustic resistance, the slots are determined by first fixing their width e, which makes it possible to deduce their length from the formula (1) taking into account the number of desired slots. Preferably, the rate of opening of the wall, that is to say the ratio of the open area to the total area, is between 10% and 30%. It is conceivable that the cavities delimited by the partition and the cap form Helmholtz resonators making it possible to attenuate the noise generated by the fan, the pressure waves penetrating the Helmholtz resonators through the slots. It has been found that the slots are particularly effective as illustrated in FIG. 4. In FIG. 4 are shown three curves illustrating the noise measured at the output of the fan as a function of the frequency of the noise for three different types of acoustic treatment. of the warhead: curve 1 = absence of treatment (flat and solid surface) curve 2 = surface of the warhead covered with rock wool 30 curve 3 = slotted warhead as in FIGS. 2 and 3. It can be seen that on the range of audible frequencies from 800 Hz to 2500 Hz, the best attenuation of noise is achieved with the slotted warhead, which is more effective or at least as effective as a rockwool covering. however, being easier to manufacture. FIGS. 5 and 6 show an alternative embodiment of a slotted ogive for a fan as illustrated in FIG.

Dans ce mode de réalisation, la virole 38 de la coiffe comporte dix couronnes de fentes 40 comportant chacune cent fentes régulièrement angulairement réparties et alignées d'une couronne à l'autre parallèlement à l'axe. Les fentes ont une longueur de 10 mm. Le cloisonnement 26 illustré sur la figure 6 présente un noyau 30 de plus grand diamètre que dans le mode de réalisation de la figure 3, de sorte que les cloisons 32, au nombre de huit, s'étendent radialement sur une plage réduite pour obtenir des cavités de Helmholtz de volume plus limité que dans le mode de réalisation précédent. Sur la figure 7 est représenté le pavillon d'admission du ventilateur. Celui-ci présente une paroi extérieure perméable 50 formant un tronçon de révolution généralement convergent jusqu'à sa partie médiane, puis divergent. Des cloisons 52 sont ménagées radialement depuis cette paroi 50 jusqu'au conduit délimitant le ventilateur. Ces parois sont angulairement régulièrement ré-parties et forment une succession de cavités de Helmholtz 54. Chaque cavité est en communication avec le passage de circulation du flux gazeux 12 par un en-semble de fentes 56 régulièrement réparties. Ces fentes sont réparties suivant deux couronnes successives ayant chacune 43 fentes, les fentes étant réparties en quatre sections s'étendant chacune sur environ 90°. Les différentes sections sont séparées par une plage pleine dans laquelle débouche une prise de pression 60, c'est-à-dire un orifice 62 prolongé par un conduit de petit diamètre 64. Ces prises de pression sont propres à recevoir à leur extrémité un capteur de pression utilisé pour la régulation du ventilateur. On conçoit que, à l'admission du ventilateur, un tel pavillon renfermant plu-sieurs cavités de Helmholtz en communication avec le flux d'air circulant par les fentes permettent une atténuation des bruits pouvant provoquer une gêne pour les passagers. La figure 8, de même nature que celle de la figure 4, montre l'atténuation du bruit en entrée dans les cas suivants : 7 courbe 1 = absence de traitement (surface plane et pleine) courbe 2 = surface du pavillon recouvert de laine de roche courbe 3 = pavillon à fentes de la figure 7. Dans ce cas également, l'atténuation acoustique obtenue avec un pavillon à fentes est au moins aussi bonne que dans le cas d'un revêtement de laine de roche. Dans tous les cas, la surface présentant les fentes est de préférence obtenue par injection de matière plastique dans un moule, ce qui permet de former les fentes facilement et d'obtenir un bon état de surface extérieur pour les parois gui- dant le flux gazeux. Le taux d'ouverture de la surface est de préférence compris entre 10 et 30%, ce qui permet d'obtenir de bonnes performances aérauliques. En variante, les cavités creuses formant des résonateurs de Helmholtz sont emplies d'un matériau absorbant tel que la laine de verre et de roche ou des mousses acoustiques (injectées ou non). La paroi percée des fentes forme une barrière de retenue du matériau absorbant tout en assurant une perméabilité suffisante pour le passage du son. In this embodiment, the ferrule 38 of the cap comprises ten crowns of slots 40 each having a hundred slots regularly angularly distributed and aligned from one ring to the other parallel to the axis. The slots have a length of 10 mm. The partition 26 illustrated in FIG. 6 has a core 30 of larger diameter than in the embodiment of FIG. 3, so that the partitions 32, eight in number, extend radially over a reduced range to obtain Helmholtz cavities of more limited volume than in the previous embodiment. In Figure 7 is shown the intake bell of the fan. It has a permeable outer wall 50 forming a section of revolution generally converge to its middle portion and then diverge. Partitions 52 are formed radially from this wall 50 to the duct delimiting the fan. These walls are angularly regularly re-parties and form a succession of cavities Helmholtz 54. Each cavity is in communication with the flow passage of the gas stream 12 by a set of slots 56 regularly distributed. These slots are divided into two successive rings each having 43 slots, the slots being divided into four sections each extending about 90 °. The different sections are separated by a solid area into which a pressure tap 60 opens, that is to say an orifice 62 extended by a small diameter duct 64. These pressure taps are adapted to receive at their end a sensor pressure used for fan control. It is conceivable that, at the intake of the fan, such a pavilion containing several Helmholtz cavities in communication with the flow of air flowing through the slots allow attenuation of noise that can cause discomfort for passengers. FIG. 8, of the same nature as that of FIG. 4, shows the attenuation of the input noise in the following cases: curve 1 = no treatment (flat and solid surface) curve 2 = surface of the pavilion covered with wool Curved rock 3 = slotted roof of Figure 7. In this case also, the acoustic attenuation obtained with a slotted roof is at least as good as in the case of a rock wool coating. In any case, the surface having the slits is preferably obtained by injecting plastic material into a mold, which makes it possible to form the slits easily and to obtain a good state of external surface for the walls guiding the gas flow. . The degree of opening of the surface is preferably between 10 and 30%, which makes it possible to obtain good aeraulic performance. Alternatively, hollow cavities forming Helmholtz resonators are filled with an absorbent material such as glass wool and rock or acoustic foams (injected or not). The pierced wall of the slits forms a barrier for retaining the absorbent material while ensuring sufficient permeability for the passage of sound.

Claims

1.- Fan comprising: - a conduit (12) for guiding the gas flow, - a propeller (17) for driving the gas flow rotatably mounted through the duct (12); - means (16) for rotating the propeller (17); and at least one acoustic treatment volume (20, 22) capable of reducing the noise produced by the fan, this volume being at least partially delimited by a permeable wall (38; 50) for guiding the gas flow through the duct 10 (12), characterized in that said permeable wall (38; 50) has at least a portion of its surface oblong slots (40; 56) opening.

2. Fan according to claim 1, characterized in that the oblong slots (40; 56) have their length oriented according to the flow of the gas stream 15 in the conduit (12).

3. Fan according to claim 1 or 2, characterized in that the oblong slots (40; 56) are, substantially on the periphery of the surface, distributed parallel to each other.

4. Fan according to any one of the preceding claims, ca-20 characterized in that the oblong slots (40; 56) are distributed over several successive rings along the axis of the fan.

5. Fan according to any one of the preceding claims, characterized in that the width of the oblong slots (40; 56) is between 0.5 mm and 1 mm. 25

6. Fan according to any one of the preceding claims, characterized in that the length of the oblong slots (40; 56) is between 5 mm and 50 mm.

7. Fan according to any one of the preceding claims, characterized in that the permeable wall (38; 50) is formed of an impermeable material outside the slots.

8. A ventilator according to any one of the preceding claims, characterized in that the acoustic treatment volume (20, 22) comprises a set of Helmholtz cavities communicating with the conduit (12), via oblong slots (40; 56).

9. Fan according to any one of the preceding claims, characterized in that the permeable wall (50) has through openings extended by conduits forming pressure taps.

10. Fan according to any one of the preceding claims, characterized in that said permeable wall (38; 50) is molded.

11. Fan according to any one of the preceding claims, characterized in that the perforation rate of the permeable wall (38; 50) is between 10 and 30%.

12.- ventilator according to any one of the preceding claims, characterized in that it comprises an outlet ogive (24) extending the propeller (17) and in that the acoustic treatment volume is formed by said output ogive (24).

13.- ventilator according to any one of the preceding claims, characterized in that it comprises an inlet horn (20) defining an outer profile for guiding the gas flow, and in that the acoustic treatment volume is formed by said entrance pavilion (20).