FR2907773A1 - Procede de detection de vehicules diesel dans une installation de distribution de biocarburant. - Google Patents

Abstract

Procédé de détection de véhicules diesel dans une installation de distribution de biocarburant en particulier à base d'éthanol équipée d'un système de récupération de vapeur.Procédé caractérisé en ce qu'- on branche sur le circuit d'aspiration de vapeur un dispositif de détermination de la nature des vapeurs aspirées constitué par l'association d'un débitmètre volumétrique et d'un capteur de mesure de pression,- on effectue une calibration préalable à l'air de l'installation de façon à déterminer une caractéristique liée à la perte de charge à l'air dans la partie du circuit d'aspiration de vapeur comprise entre le point d'aspiration et le capteur de pression et le débitmètre,- en fonctionnement normal, on mesure à intervalle régulier les valeurs du débit de vapeur QVLU et de la pression relative deltaP,- à partir du débit de vapeur QVLU on calcule le débit de vapeur réel instantané,- on détermine la nature de la vapeur circulant dans le circuit d'aspiration de vapeur en tenant compte de la masse volumique p et de la viscosité µ de cette vapeur que l'on déduit de la caractéristique liée à la perte de charge à l'air, et- on arrête l'installation SI l'on constate que la nature des vapeurs aspirées correspond à de l'air.

Description

1 La présente invention a pour objet un procédé de détection de véhicules

diesel dans une installation de distribution de biocarburant en particulier à base d'éthanol équipée d'un système de récupération ou d'aspiration de vapeur.

Une telle installation comprend : - une cuve de stockage du biocarburant à distribuer, - un circuit de distribution de liquide comportant une pompe de distribution permettant de faire circuler le biocarburant avec un débit de liquide QL entre la cuve de stockage et le réservoir d'un véhicule, -un circuit de récupération ou d'aspiration de vapeur comportant une pompe de récupération ou d'aspiration permettant de faire circuler la vapeur émise lors du remplissage du réservoir entre celui-ci et la cuve de stockage avec un débit de vapeur Qv, - des moyens de comptage branchés sur le circuit de distribution de li- quide et comportant un mesureur de liquide relié à un générateur d'impulsions ou codeur permettant à un calculateur d'établir le volume et le prix du biocarburant délivré qui apparaissent en clair sur un afficheur, - un pistolet distributeur relié au circuit de distribution de liquide et au circuit de récupération de vapeur et équipé d'un embout permettant de distribuer du biocarburant dans le réservoir d'un véhicule ainsi que d'un orifice annulaire autorisant l'aspiration des vapeurs vers la cuve de stockage, et - une électronique de commande équipée d'un microprocesseur connecté aux moyens de comptage de façon à disposer de la valeur instantanée du débit de liquide QL et coopérant avec des moyens de réglage du dé-bit de vapeur Qv, branchée sur le circuit d'aspiration de vapeur de façon à maintenir le débit de vapeur Qv approximativement égal au débit de liquide QL.

Il est à noter que les moyens de réglage du débit de vapeur Qv peuvent être constitués par une électrovanne proportionnelle ou encore par une pompe à vitesse variable. Une telle installation de distribution de biocarburant dont les caractéristiques sont connues en elles-mêmes est à titre d'exemple re-35 présentée sur la figure 1. Selon cette figure, cette installation est équipée d'un pistolet 10 permettant la distribution du biocarburant liquide par un embout 11 et l'aspiration des vapeurs émises par un orifice annulaire 12. 2907773 2 Le biocarburant est stocké dans une cuve souterraine 20 et aspiré par une pompe aspirante/refoulante 30 montée dans un circuit de distribution de liquide comportant une canalisation de distribution 31 plongeant dans la cuve 20. 5 A l'extrémité opposée à la cuve 20 de cette canalisation 31, il est prévu un séparateur liquide/vapeur 35 en aval duquel le flux de biocarburant est canalisé dans la partie externe d'un flexible coaxial 36 puis distribué par le pistolet distributeur 10 avec un débit de liquide QL. La quantité distribuée est déterminée à l'aide de moyens de 10 comptage branchés sur la canalisation 31 et comportant un mesureur 40 associé à un codeur 41, un calculateur 42 et un afficheur 43 donnant le volume et le prix du biocarburant distribué. Pendant la distribution, une pompe 50 montée sur une canalisation 51 permet d'aspirer les vapeurs issues du réservoir en cours de 15 remplissage depuis l'orifice annulaire 12 du pistolet distributeur dans un circuit de récupération des vapeurs émises ; ces vapeurs sont ainsi canalisées au travers de la partie centrale du flexible coaxial 36 jusqu'au séparateur liquide/vapeur 35 puis dans la canalisation de récupération de vapeur 51 reliant le séparateur 35 à la cuve de stockage 20. 20 Par suite, la pompe 50 refoule dans la cuve 20 les vapeurs aspirées qui viennent occuper le volume exact libéré par le biocarburant distribué, de sorte que la pression dans la cuve de stockage 20 reste voisine de la pression atmosphérique PA. Pour assurer une efficacité de récupération des vapeurs 25 émises voisine de 100 %, il faut, à chaque instant de la distribution que le débit de liquide QL soit égal au débit de vapeur Qv. Cette égalité est obtenue grâce à une électrovanne proportionnelle 52 montée sur la canalisation de récupération de vapeur 51 en amont de la pompe 50 et pilotée par une électronique de commande 53 30 munie d'un microprocesseur de façon à réguler le débit Qv. Cette électronique de commande 53 est reliée au codeur 41 ou au calculateur 42 de façon à disposer de la valeur instantanée du débit de liquide QL et transmet en réponse à l'électrovanne 52 un signal de commande d'ouverture qui est fonction de ce débit.

Le signal de commande à appliquer à l'électrovanne 52 en fonction du débit de liquide QL a été déterminé dans une phase de calibration préalable de l'installation et mis en mémoire dans le microprocesseur notamment sous la forme d'une table.

2907773 3 L'efficacité de récupération E % qui est définie par le rapport 100(Qv/QL) n'est en fait jamais parfaitement égale à 100 %. Par suite, la cuve de stockage 20 est munie d'un évent 21 et est reliée à l'atmosphère par un système de clapet bidirectionnel 22.

5 Ce système laisse échapper les vapeurs si la pression dans la cuve de stockage 20 est supérieure à un seuil prédéterminé, par exemple de 20 mbar à la pression atmosphérique PA, ou à l'inverse permet à l'air de pénétrer dans la cuve de stockage si la pression au sein de celle-ci est inférieure à un seuil prédéterminé, et est par exemple inférieure de 10 10 mbar à la pression atmosphérique. La raréfaction du pétrole qui a pour corollaire la constante augmentation de son prix et la prise en considération constante des problèmes liés à la préservation de l'environnement ont conduit les spécialistes à chercher à concevoir des sources d'énergie de substitution.

15 Dans le domaine particulier de l'automobile, les biocarburants, en particulier à base d'éthanol qui sont en règle générale obtenus à partir de betteraves ou de céréales, correspondent à une alternative particulièrement intéressante car maintenant économiquement viable. Pour cette raison, les industriels étudient actuellement des 20 moteurs dits flexfuel qui pourraient être aptes à fonctionner à la fois avec des carburants d'origine pétrolière et des biocarburants. On verra ainsi apparaître dans un futur proche des installations de distribution similaires aux installations de distribution de carburant classiques mais équipées de pistolets distributeurs reliés à une 25 cuve de stockage de biocarburant de manière à permettre sa distribution dans le réservoir de tels véhicules spécialement conçus. Or, dans les installations permettant la distribution de différents types de carburant, il n'est pas rare que des automobilistes inattentifs remplissent le réservoir de véhicules à essence avec du carburant 30 diesel. Une telle méprise peut avoir des conséquences plus ou moins graves mais est en règle générale réparable. Au contraire, le remplissage du réservoir d'un véhicule die-sel avec un biocarburant à base d'éthanol conduira à une destruction 35 quasi immédiate du moteur qui devra alors être remplacé. Cette situation est consécutive au fait que contrairement aux monoalcools inférieurs, le carburant diesel qui est essentiellement constitué d'hydrocarbures à longue chaîne (en règle générale en C14 à 35 2907773 4 C24) donc essentiellement denses et visqueux a des facultés d'autolubrification des pompes à injection. La présente invention a pour objet de proposer un procédé permettant de détecter un véhicule diesel dès qu'il se présente au droit 5 d'un pistolet distributeur de biocarburant d'une installation du type sus-mentionné de façon à pouvoir commander l'arrêt immédiat de la distribution et par suite d'éviter la destruction du moteur de ce véhicule. Il est à noter que les spécialistes n'avaient jamais eu auparavant l'idée de proposer un tel procédé.

10 Conformément à l'invention, ce procédé est caractérisé par la succession des étapes suivantes : - on branche sur le circuit d'aspiration de vapeur un dispositif de détermination de la nature des vapeurs aspirées constitué par l'association d'une part d'un débitmètre volumétrique et d'autre part d'un capteur 15 de mesure de pression relative référencé en particulier à la pression atmosphérique PA, - on relie ce dispositif à l'électronique de commande de façon à lui per-mettre de disposer des valeurs instantanées d'une part du débit de va-peur QvLU indiqué par le débitmètre et d'autre part de la pression 20 relative 8P indiquée par le capteur de pression qui représente la perte de charge dans la partie du circuit d'aspiration de vapeur comprise entre le point d'aspiration, d'une part et le capteur de pression et le débitmètre volumétrique d'autre part, - on effectue une calibration préalable à l'air de l'installation de façon à 25 déterminer une caractéristique liée à la perte de charge à l'air dans la partie du circuit d'aspiration de vapeur comprise entre le point d'aspiration d'une part et le capteur de pression et le débitmètre d'autre part, et on met cette caractéristique en mémoire, - en fonctionnement normal, on mesure à intervalle régulier les valeurs 30 du débit de vapeur QvLU et de la pression relative 8P, - à partir du débit de vapeur QvLU on calcule le débit de vapeur réel instantané par la formule : Qv = QVLU - on détermine la nature de la vapeur circulant dans le circuit d'aspiration de vapeur en tenant compte de la masse volumique p et de PA i 2907773 5 la viscosité de cette vapeur que l'on déduit de la caractéristique liée à la perte de charge à l'air préalablement mise en mémoire, et - on arrête l'installation lorsque l'on constate que les vapeurs aspirées correspondent à du carburant diesel c'est-à-dire sont très proches de 5 l'air. En effet le carburant diesel ne génère quasiment pas d'évaporation pour les températures auxquelles il est utilisé dans les véhicules routiers (-20 % à + 50 C). En cas de détection de l'aspiration des vapeurs correspondant à du carburant diesel, on peut en outre avantageusement générer une alarme visible et/ou sonore pour le conducteur de véhicule. La mise en oeuvre du procédé conforme à l'invention ne nécessite donc que l'adjonction à une installation de distribution de carburant classique du type susmentionné d'un débitmètre volumique et d'un 15 capteur de mesure de pression relative référencé en particulier à la pression atmosphérique PA. Un tel débitmètre et un tel capteur de pression correspondent à des appareils particulièrement robustes et bon marché. De plus, comme ces équipements sont souvent déjà pré- 20 sents dans les distributeurs de carburant afin de contrôler la fonction de récupération de vapeur et donc réduire les émissions de composés organiques volatils, cette nouvelle fonction n'augmente pas significativement le coût de l'installation. Une installation de distribution de biocarburant équipée 25 conformément à l'invention d'un dispositif de détermination de la nature des vapeurs aspirées qui est constitué par l'association d'une part d'un débitmètre volumique et d'autre part d'un capteur de mesure de pression relative est à titre d'exemple représenté sur la figure 2. Selon cette figure, le dispositif de détermination 60 de la 30 nature des vapeurs aspirées est branché sur la canalisation de récupération de vapeur 51 entre le séparateur liquide/vapeur 35 et l'électrovanne proportionnelle 52. L'électronique de commande 53 est reliée au dispositif 60 et peut ainsi disposer des valeurs instantanées d'une part du débit de va- 35 peur QvLU indiqué par le débitmètre et d'autre part de la pression relative 8P indiquée par le capteur de pression relative. Selon l'invention, le capteur de pression a en règle générale par construction sa référence à la pression atmosphérique PA ; il délivre 2907773 6 donc une information relative 8P qui correspond à la différence entre la pression absolue au point de mesure et la pression atmosphérique. Dans l'installation représentée sur la figure 2, vu que l'aspiration des vapeurs au niveau de l'orifice annulaire 12 du pistolet 5 distributeur 10 se fait à la pression atmosphérique PA, 8P représente la perte de charge dans la partie du circuit de récupération de vapeur comprise entre le point d'aspiration, c'est-à-dire le pistolet distributeur 10 d'une part et le dispositif 60 d'autre part. Bien entendu 8P est négatif en aspiration, en effet : 10 8P=P-PAetP<PA PA : pression atmosphérique absolue P : pression absolue mesurée à l'entrée du débitmètre. Selon une première variante de l'invention, la caractéristique liée à la perte de charge à l'air dans la partie du circuit d'aspiration de 15 vapeur comprise entre le point d'aspiration d'une part et le capteur de pression et le débitmètre d'autre part est la résistance R qui est définie par l'équation : Q Vx dans laquelle : 20 8P représente la perte de charge exprimée en Pascal Qv représente le débit de vapeur exprimé en m3/s, et x représente un paramètre égal à 7/4 en théorie et à environ 1,8 dans la pratique, Il est par ailleurs connu que dans une canalisation dans 25 laquelle la longueur est très supérieure au diamètre, ce qui est le cas en l'espèce, la perte de charge 8P est également définie par l'équation : [L , p3 /4 QVx 1.11 / 4 19 / 4 d 30 dans laquelle : L représente la longueur de la partie de circuit considérée exprimée en mètre, d représente le diamètre considéré comme constant de cette partie de circuit exprimé en mètre, 35 g représente la viscosité de la vapeur exprimée en Pa.s ôp = C 2907773 7 p représente la masse volumique de la vapeur exprimée en g/1, et C représente un paramètre égal à 0,2414. Ces deux équations prouvent que la résistance R ne dépend que de la géométrie de l'installation et de la nature de la vapeur circulant 5 dans celle-ci, mais pas du débit de vapeur. Par suite, la comparaison des valeurs de la résistance R lors de l'étape de calibration préalable à l'air d'une part et en fonctionnement normal d'autre part permet de déterminer la nature de la vapeur aspirée. A cet effet, et selon une caractéristique essentielle de cette 10 première variante de l'invention : - on établit par calcul une table T [ Qv, Qvx] dans laquelle on associe une valeur Qvx à différents débits de vapeur Qv compris entre 0 et QvMAx, et on met cette table en mémoire, - lors de l'étape de calibration préalable à l'air de l'installation on ac-15 tionne la pompe d'aspiration et on commande les moyens de réglage de façon à obtenir plusieurs débits de vapeur Qv différents, - on mesure la pression relative 8P correspondant à ces débits de vapeur Qv et on en déduit pour chacun, à partir de la table T [Qv, Qvx] une va-leur de la résistance à l'air R de la partie du circuit d'aspiration de va- 20 peur comprise entre le point d'aspiration d'une part et le capteur de pression et le débitmètre d'autre part, - on effectue la moyenne RO des différentes valeurs R ainsi obtenues et on met celle-ci en mémoire, - en fonctionnement normal, on mesure à intervalle régulier, notamment 25 toutes les demi-secondes, les valeurs du débit de vapeur QvLU et de la pression relative 8P, - à partir du débit de vapeur QvLU on calcule le débit de vapeur réel Qv par la formule : Qv = QVLU 30 - on en déduit la valeur Qvx à partir de la table T [Qv, Qvx], - on calcule la valeur de la résistance à la vapeur R1 de la partie du cir- cuit d'aspiration de vapeur comprise entre le point d'aspiration d'une 35 part et le capteur de pression et le débitmètre d'autre part, et - on compare la résistance à la vapeur R1 à la résistance à l'air RO.

2907773 8 Il est à noter que la précision du résultat obtenu est fonction du nombre de valeurs Qvx calculé entre 0 et Qvmax qui définit le pas de la table T [Qv, Qvx]. Selon l'invention, on arrête l'installation si l'on constate que 5 la valeur du rapport R1 /RO est proche de 1 ce qui permet d'établir que les valeurs aspirées correspondent à des vapeurs de carburant diesel. Dans le cas contraire, l'installation continue à traiter la récupération des vapeurs de composés organiques volatils (biocarburant). Selon une seconde variante de l'invention qui présente 10 l'avantage de ne pas nécessiter le calcul de la résistance à l'air et à la va-peur de la partie du circuit d'aspiration de vapeur comprise entre le point d'aspiration d'une part et le capteur de pression et le débitmètre d'autre part, le procédé comporte la succession des étapes suivantes : - lors de l'étape de calibration préalable à l'air de l'installation, on ac- 15 tionne la pompe d'aspiration et on actionne pas à pas les moyens de réglage de façon à faire varier le débit d'air circulant dans le circuit d'aspiration de vapeur, - à chaque pas, on mesure les valeurs du débit de vapeur QvLU et de la pression relative 8P, 20 - à partir du débit de vapeur QvLU on calcule le débit de vapeur réel Qv par la formule : Qv = QvLU P \ A / 25 -on établit une table TO [8P, Qv] qui représente la caractéristique liée à la perte de charge à l'air dans la partie du circuit d'aspiration de va-peur comprise entre le point d'aspiration d'une part et le capteur de pression et le débitmètre d'autre part, et on met cette table TO [8P, Qv] en mémoire, 30 - en fonctionnement normal, on mesure à intervalle régulier, par exemple toutes les demi-secondes, les valeurs du débit de vapeur QvLU et de la pression relative 8P, - à partir du débit de vapeur QvLU on calcule le débit de vapeur réel Qv par la formule : 35 2907773 9 Qv = QVLU8P + 1 PA 10 15 - pour chaque débit de vapeur Qv on recherche dans la table TO [8P, Qv] la pression relative 6Pair correspondant au même débit d'air, 5 - on compare les pressions relatives 8P et 6Pair en calculant un facteur défini par l'équation : = bP û SPair SPair Comme il a déjà été indiqué, la pression relative 8P qui correspond à la perte de charge dans la partie du circuit d'aspiration de va-peur comprise entre le point d'aspiration d'une part et le capteur de pression et le débitmètre d'autre part est par ailleurs définie par l'équation : [L • p3 /4 Qvx • g1/4 19 / 4 d dans laquelle, si 8P est exprimé en Pascal, L représente la longueur de la partie de circuit considérée exprimée en 20 mètre, d représente le diamètre considéré comme constant de cette partie de circuit, exprimé en mètre, g représente la viscosité de la vapeur exprimé en Pa.s, p représente la masse volumique de la vapeur exprimée en g/1, 25 C représente un paramètre égal à 0,2414, Qv représente le débit de vapeur exprimé en m3/s, et x représente un paramètre égal à 7/4 en théorie et à environ 1,8 dans la pratique, et le facteur est par suite également défini par l'équation : 30 (3/4 1/4) Il vapeur (p3/4 1/41 û 1 IJ air 8P=C 2907773 i0 Par suite, et connaissant les valeurs de pair et air [pair = 1,29 g/1 - air = 180 micropoises (1 micropoise = 10-7 Pa.$)] ainsi que les valeurs correspondantes de p et de g dans le cas d'un carburant diesel, on peut, conformément à cette seconde variante de l'invention, ar-5 réter l'installation lorsque la valeur du facteur est proche de zéro ce qui permet d'établir que les vapeurs aspirées correspondent à de l'air. Conformément à ces deux variantes de l'invention, il est particulièrement avantageux d'effectuer une autocalibration périodique à l'air de l'installation de façon à mettre à jour la caractéristique liée à la 10 perte de charge à l'air dans la partie du circuit d'aspiration de vapeur comprise entre le point d'aspiration d'une part et le capteur de pression et le débitmètre d'autre part. On peut en effet ainsi tenir compte de possibles modifications de l'installation (vieillissement et usure des pompes, encrassement 15 progressif des tubulures, ...). Toutefois, les pistolets distributeurs des installations de distribution de carburant classiques sont en règle générale équipés d'un clapet branché sur le circuit de récupération de vapeur et ne s'ouvrant que lors d'une distribution de carburant.

20 Or, la présence de ce clapet empêche toute recalibration à l'air de l'installation après sa mise en service, postérieurement à l'opération de calibration à l'air préalable. Pour permettre d'effectuer néanmoins une autocalibration ultérieure, il est avantageux conformément à l'invention d'adjoindre à 25 l'installation deux électrovannes trois voies pilotées par l'électronique de commande. Une installation ainsi équipée est à titre d'exemple représentée sur la figure 3 qui correspond à une vue partielle de la figure 2. Selon cette figure, la canalisation de récupération de vapeur 30 51 est équipée de deux électrovannes trois voies 54, 56 pilotées par l'électronique de commande 53. La première électrovanne 54 permet d'aspirer soit des va-peurs par l'orifice annulaire 12 du pistolet distributeur 10 soit de l'air par son entrée 55.

35 La seconde électrovanne 56 permet de diriger les vapeurs ou l'air aspiré(es) soit vers la cuve de stockage 20 soit vers l'atmosphère via sa sortie 57.

2907773 11 En fonctionnement normal, lors d'un plein, l'électronique de commande 53 pilote les électrovannes 54 et 56 de sorte que la vapeur aspirée soit conduite vers la cuve de stockage 20. Le passage d'air entre l'entrée 55 de l'électrovanne 54 et la 5 sortie 57 de l'électrovanne 56 n'est autorisé par l'électronique de commande 53 que lors des périodes d'autocalibration, c'est-à-dire hors période de distribution. Les opérations d'autocalibration périodiques d'une telle installation, conformément à la première et à la seconde variante de 10 l'invention, seront décrites ci-dessous. Conformément à la première variante de l'invention, lors de l'étape de calibration préalable à l'air de l'installation, après avoir déterminé la valeur de la résistance à l'air RO de la partie du circuit de récupération de vapeur comprise entre le pistolet distributeur 10 d'une part et le 15 dispositif de détermination 60 de la nature des vapeurs aspirées, c'est-à-dire le capteur de pression et le débitmètre d'autre part, on fait circuler de l'air entre l'entrée 55 de la première électrovanne 54 et la sortie 57 de la seconde électrovanne 56. On détermine ensuite de manière similaire la résistance à 20 l'air r0 de la partie du circuit de récupération de vapeur comprise entre la première électrovanne 54 d'une part et le dispositif de détermination 60 de la nature des vapeurs aspirées d'autre part. On met également cette valeur r0 en mémoire. Lors d'une autocalibration périodique, l'électronique de 25 commande 53 commande la commutation des électrovannes 54 et 56 de façon à faire circuler de l'air entre l'entrée 55 de la première électrovanne 54 et la sortie 57 de la seconde électrovanne 56. On détermine alors, toujours de manière similaire, une nouvelle valeur r'0 de la résistance à l'air de la partie du circuit de récupé- 30 ration de vapeur comprise entre la première électrovanne 54 et le dispositif de détermination 60 de la nature des vapeurs aspirées. A partir de la valeur r'0 on calcule une valeur réactualisée R'0 de la résistance à l'air de la partie du circuit de récupération de vapeur comprise entre le pistolet distributeur 10 et le dispositif de détermination 35 60 de la nature des vapeurs aspirées par la formule : r' R'o = = Ro • ro 2907773 12 Après cette autocalibration, en fonctionnement normal, lors d'un plein, on réitère les mêmes opérations de manière à calculer la valeur de la résistance à la vapeur R1 de la partie du circuit de récupération de vapeur comprise entre le pistolet distributeur 10 et le dispositif de déter- 5 mination 60 de la nature des vapeurs aspirées et on arrête l'installation lorsque la valeur de R1 permet d'établir que les vapeurs aspirées correspondent à de l'air. De même, conformément à la seconde variante de l'invention, lors de l'étape de calibration préalable à l'air de l'installation, 10 après avoir établi et enregistré la table TO [8P, Qv] qui représente une caractéristique liée à la perte de charge à l'air dans la partie du circuit de récupération de vapeur comprise entre le pistolet distributeur 10 et le dis-positif de détermination 60 de la nature des vapeurs aspirées, on fait circuler de l'air entre l'entrée 55 de la première électrovanne 54 et la sortie 15 57 de la seconde électrovanne 56. On établit ensuite de manière similaire une seconde table t0 [8p, qv] qui représente cette même caractéristique liée à la perte de charge à l'air dans la partie du circuit de récupération de vapeur comprise entre la première électrovanne 54 et le dispositif de détermination 60 de la 20 nature des vapeurs aspirées, et on met également ce second tableau en mémoire. Lors de la première autocalibration, l'électronique de commande 53 commande la commutation des électrovannes 54 et 56 de façon à faire circuler de l'air entre l'entrée 55 de la première électrovanne 54 et 25 la sortie 57 de la seconde électrovanne 56. On mesure alors les valeurs du débit d'air q'v et de la pression relative 8p' et on recherche dans la table t0 [8p, qv] le débit qv tel que qv = q'v de façon à déterminer un rapport : a = 8p'/ 8p 30 On actualise ensuite la table TO [8P, Qv] en multipliant toutes les valeurs de pression par le coefficient a pour obtenir une nouvelle table Ti [aP, Qv]. Ensuite, en fonctionnement normal, lors d'un plein, on réitère les mêmes opérations, c'est-à-dire que l'on mesure à intervalle régu- 35 lier les valeurs du débit de vapeur QvLU et de la pression relative 8P, on calcule le débit de vapeur réel Qv à partir du débit de vapeur QvLU, puis, pour chaque débit de vapeur Qv on recherche dans la table Ti [a6P, Qv] la pression relative a6Pair correspondant au même débit d'air.

2907773 13 On compare ensuite les pressions relatives 8P et a6Pair par calcul du facteur X défini par l'équation : û 8P û OESPair aSPair 5 et on arrête l'installation lorsque l'on constate que X a atteint une valeur proche de zéro permettant d'établir que les vapeurs aspirées correspondent à de l'air. Selon une autre caractéristique de l'invention, on effectue 10 une correction des effets de la température. Il est en effet à noter que la température agit sur la masse volumique p et sur la viscosité g des vapeurs aspirées. Or, si, en cours de distribution, la température ambiante est très différente de celle qui régnait lors de la calibration, il est néces- 15 saire de corriger les paramètres de référence pour l'air pour avoir une grande précision sur les valeurs de la résistance R et du rapport X. L'opération d'autocalibration permet de remettre ces para-mètres à jour ; en conséquence des autocalibrations à l'air répétées avec une fréquence suffisante permettent de s'affranchir de la correction de 20 température et du capteur associé.

Claims (2)

REVENDICATIONS

1 ) Procédé de détection de véhicules diesel dans une installation de distribution de biocarburant en particulier à base d'éthanol équipée d'un système de récupération ou d'aspiration de vapeur, cette installation corn- prenant : - une cuve de stockage du biocarburant à distribuer, - un circuit de distribution de liquide comportant une pompe de distribution permettant de faire circuler le biocarburant avec un débit de liquide QL entre la cuve de stockage et le réservoir d'un véhicule, - un circuit de récupération ou d'aspiration de vapeur comportant une pompe de récupération ou d'aspiration permettant de faire circuler la vapeur émise lors du remplissage du réservoir entre celui-ci et la cuve de stockage avec un débit de vapeur Qv, - des moyens de comptage branchés sur le circuit de distribution de li- quide et comportant un mesureur de liquide relié à un générateur d'impulsions ou codeur permettant à un calculateur d'établir le volume et le prix du biocarburant délivré qui apparaissent en clair sur un afficheur, - un pistolet distributeur relié au circuit de distribution de liquide et au circuit de récupération de vapeur et équipé d'un embout permettant de distribuer du biocarburant dans le réservoir d'un véhicule ainsi que d'un orifice annulaire autorisant l'aspiration des vapeurs vers la cuve de stockage, et - une électronique de commande équipée d'un microprocesseur connecté aux moyens de comptage de façon à disposer de la valeur instantanée du débit de liquide QL et coopérant avec des moyens de réglage du dé-bit de vapeur Qv, notamment avec une électrovanne proportionnelle branchée sur le circuit d'aspiration de vapeur de façon à maintenir le débit de vapeur Qv approximativement égal au débit de liquide QL, procédé caractérisé en ce qu' - on branche sur le circuit d'aspiration de vapeur un dispositif de détermination de la nature des vapeurs aspirées constitué par l'association d'une part d'un débitmètre vapeur volumétrique QvLU et d'autre part d'un capteur de mesure de pression relative référencé en particulier à la pression atmosphérique PA, - on relie ce dispositif à l'électronique de commande de façon à lui per-mettre de disposer des valeurs instantanées d'une part du débit de va-peur QvLU indiqué par le débitmètre et d'autre part de la pression 2907773 15 relative 8P indiquée par le capteur de pression qui représente la perte de charge dans la partie du circuit d'aspiration de vapeur comprise entre le point d'aspiration, d'une part et le capteur de pression et le débitmètre volumétrique d'autre part, 5 - on effectue une calibration préalable à l'air de l'installation de façon à déterminer une caractéristique liée à la perte de charge à l'air dans la partie du circuit d'aspiration de vapeur comprise entre le point d'aspiration d'une part et le capteur de pression et le débitmètre d'autre part, et on met cette caractéristique en mémoire, 10 - en fonctionnement normal, on mesure à intervalle régulier les valeurs du débit de vapeur QvLU et de la pression relative 8P, - à partir du débit de vapeur QvLU on calcule le débit de vapeur réel instantané par la formule : Qv = QVLU 15 PA i - on détermine la nature de la vapeur circulant dans le circuit d'aspiration de vapeur en tenant compte de la masse volumique p et de la viscosité p. de cette vapeur que l'on déduit de la caractéristique liée à 20 la perte de charge à l'air préalablement mise en mémoire, et - on arrête l'installation si l'on constate que la nature des vapeurs aspirées correspond à de l'air.

2 ) Procédé selon la revendication 1, 25 caractérisé en ce que si l'on constate que la nature des vapeurs aspirées correspond à du carburant diesel on génère une alarme visuelle et/ou audible pour le conducteur du véhicule. 30 3 ) Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la caractéristique liée à la perte de charge à l'air dans la partie du circuit d'aspiration de vapeur comprise entre le point d'aspiration d'une part et le capteur de pression et le débitmètre d'autre part est la résistance R qui est 35 définie par l'équation 10 2907773 16 Q Vx dans laquelle : 8P représente la perte de charge exprimée en Pascal 5 Qv représente le débit de vapeur exprimé en m3/s x représente un paramètre égal à 7/4 en théorie et à environ 1,8 dans la pratique, la perte de charge 8P étant par ailleurs définie par l'équation : [L , p3 /4 QVx .1.1,1 /4 19 / 4 d dans laquelle : L représente la longueur de la partie de circuit considérée exprimée en mètres, 15 d représente le diamètre considéré comme constant de cette partie de circuit exprimé en mètre, g représente la viscosité de la vapeur exprimée en Pa.s p représente la masse volumique de la vapeur exprimée en g/1 et C représente un paramètre égal à 0,2414. 20 4 ) Procédé selon la revendication 3, caractérisé par la succession des étapes suivantes : - on établit par calcul une table T [ Qv, QvX] dans laquelle on associe une valeur Qvx à différents débits de vapeur Qv compris entre 0 et QvMax, et 25 on met cette table en mémoire, -lors de l'étape de calibration préalable à l'air de l'installation on actionne la pompe d'aspiration et on commande les moyens de réglage de façon à obtenir plusieurs débits de vapeur Qv différents, - on mesure la pression relative 8P correspondant à ces débits de vapeur 30 Qv et on en déduit pour chacun, à partir de la table T [Qv, QvX] une va-leur de la résistance à l'air R de la partie du circuit d'aspiration de va-peur comprise entre le point d'aspiration d'une part et le capteur de pression et le débitmètre d'autre part, - on effectue la moyenne RO des différentes valeurs R ainsi obtenues et 35 on met celle-ci en mémoire, ôp = C 2907773 17 - en fonctionnement normal, on mesure à intervalle régulier les valeurs du débit de vapeur QvLU et de la pression relative 8P, - à partir du débit de vapeur QvLU on calcule le débit de vapeur réel Qv par la formule : 5 Qv = QVLU PA / - on en déduit la valeur Qvx à partir de la table T [Qv, Qvx], - on calcule la valeur de la résistance à la vapeur R1 de la partie du circuit d'aspiration de vapeur comprise entre le point d'aspiration d'une part et le capteur de pression et le débitmètre d'autre part, - on compare la résistance à la vapeur R1 à la résistance à l'air RO, et - on arrête l'installation si la valeur du rapport R1 /RO est proche de 1 15 5 ) Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé par la succession des étapes suivantes : - lors de l'étape de calibration préalable à l'air de l'installation, on actionne la pompe d'aspiration et on actionne pas à pas les moyens de réglage de façon à faire varier le débit d'air circulant dans le circuit 20 d'aspiration de vapeur, - à chaque pas, on mesure les valeurs du débit de vapeur QvLU et de la pression relative 8P, - à partir du débit de vapeur QvLU on calcule le débit de vapeur réel Qv par la formule : 25 Qv = QVLU P \ A / - on établit une table TO [8P, Qv] qui représente la caractéristique liée à la perte de charge à l'air dans la partie du circuit d'aspiration de va- 30 peur comprise entre le point d'aspiration d'une part et le capteur de pression et le débitmètre d'autre part, et on met cette table TO [8P, Qv] en mémoire, - en fonctionnement normal, on mesure à intervalle régulier les valeurs du débit de vapeur QvLU et de la pression relative 8P, 2907773 18 - à partir du débit de vapeur QvLU on calcule le débit de vapeur réel Qv par la formule : Qv = QVLU 8P + 1 PA 5 10 - pour chaque débit de vapeur Qv on recherche dans la table TO [8P, Qv] la pression relative 6Pair correspondant au même débit d'air, - on compare les pressions relatives 8P et 6Pair par calcul d'un facteur défini par l'équation : = bP ù SPair SPair la pression relative 8P qui correspond à la perte de charge dans la partie du circuit d'aspiration de vapeur comprise entre le point d'aspiration 15 d'une part et le capteur de pression et le débitmètre d'autre part étant par ailleurs définie par l'équation : [L , p3 /4 Qvx , g1/4 19 / 4 d 20 dans laquelle, si 8P est exprimé en Pascal, L représente la longueur de la partie de circuit considérée exprimée en mètre, d représente le diamètre considéré comme constant de cette partie de circuit, exprimé en mètre, 25 g représente la viscosité de la vapeur exprimé en Pa.s, p représente la masse volumique de la vapeur exprimée en g/1, C représente un paramètre égal à 0,2414, Qv représente le débit de vapeur exprimé en m3/s, et x représente un paramètre égal à 7/4 en théorie et à environ 1,8 dans la 30 pratique, et le facteur X étant par suite également défini par l'équation : 8P=C 2907773 19 (3/4 1/4) vapeur (3/4 1/4l ù 1 IJ air - on arrête l'installation lorsque l'on constate que la valeur de est proche de zéro ce qui permet d'établir que les vapeurs aspirées correspon- 5 dent à de l'air. 6 ) Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'on effectue une autocalibration périodique à l'air de l'installation de façon 10 à mettre à jour la caractéristique liée à la perte de charge à l'air dans la partie du circuit d'aspiration de vapeur comprise entre le point d'aspiration d'une part et le capteur de pression et le débitmètre d'autre part. 15 7 ) Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l'on effectue une correction des effets de la température. 8 ) Procédé selon la revendication 6, 20 caractérisé en ce que l'on effectue des autocalibrations à l'air répétées avec une fréquence suffisante pour s'affranchir de la correction de température. 25