EP0779876B1 - Systeme de recuperation de vapeurs d'hydrocarbures a stabilite amelioree - Google Patents
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- EP0779876B1 EP0779876B1 EP96924923A EP96924923A EP0779876B1 EP 0779876 B1 EP0779876 B1 EP 0779876B1 EP 96924923 A EP96924923 A EP 96924923A EP 96924923 A EP96924923 A EP 96924923A EP 0779876 B1 EP0779876 B1 EP 0779876B1
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- B67D7/0478—Vapour recovery systems constructional features or components
- B67D7/048—Vapour flow control means, e.g. valves, pumps
- B67D7/0482—Vapour flow control means, e.g. valves, pumps using pumps driven at different flow rates
- B67D7/0486—Pumps driven in response to electric signals indicative of pressure, temperature or liquid flow
Definitions
- the present invention relates to a recovery system for hydrocarbon vapors released from vehicle tanks automobiles when delivering liquid fuel through to minus a distribution line, see the preamble of claim 1.
- the distribution lines end with a flexible hose fitted at one end of a gun that the user introduces into the neck from the tank of his vehicle.
- Vapor recovery therefore consists, in principle, of sucking out of the neck a volume of vapor which at all times must be equal to the volume of liquid fuel delivered.
- the dispensing gun is fitted with a sleeve entering the outlet of the tank of the vehicle, and into which the upstream end of a recovery line on which a pump is placed suction which flows back to the fuel storage tank liquid the recovered hydrocarbon vapors. So that the recovery system works satisfactorily it must be able to vary the speed of rotation of the pump so that the instantaneous volume of sucked vapors equals the volume instant of dispensed liquid.
- a known means to avoid these drawbacks consists in insert a gas flow meter into the recovery line possible association with a pressure sensor to control the speed of the circulation pump or the opening of a valve in order to obtain the desired vapor flow.
- the technical problem to be solved by the object of the present invention is to provide a system for recovering hydrocarbon vapors released from vehicle tanks automobiles when delivering liquid fuel through to minus a distribution line, a system that would allow to obtain a good proportionality between the vapor flow at recover and the rotation speed of the circulation pump, like a vane, gear or rotary piston pump, without using a servo loop for this complex and expensive, such as that previously described in reference to the state of the art.
- the solution to the technical problem posed consists, according to the present invention, in that said system comprises a pipe recovery, and a metering pump placed on said recovery line, driven by a motor with a substantially proportional speed of rotation at the volume flow rate of the liquid fuel delivered in the line distribution, said system being characterized in that said metering pump is mounted in series with a power pump via a regulator-regulator differential pressure capable of maintaining a difference low value pressure between pump outlet and inlet dosing, so as to obtain a volume flow of vapors substantially proportional to the speed of rotation imposed by said motor.
- the dosing pump is made metrological by the presence at its terminals of the regulator-regulator which requires said pump to operate under very low differential pressure and if possible zero, internal leaks becoming negligible.
- the flow volume of vapors being proportional to the speed of rotation of the motor which itself is proportional to the volume flow of liquid fuel, we understand that it is possible to realize the desired equality between the vapor and liquid flow rates, and this whatever the flow rate, the nature of the gas, the state of wear of the pump or the hydraulic resistance of the recovery line.
- the metering pump can only supply a limited power to ensure the vapor circulation. She must be helped in this by the pump power, capable of ensuring in all circumstances at least the maximum flow requested.
- the dosing pump is therefore capable of dosing metrologically the volumes of vapors passing through all recovery system and somehow play a role comparable to that of a flow control valve but with however much higher metrological qualities thanks to the absence of relaxation.
- the metering pump drive motor provides power, a fraction of which is intended to overcome friction mechanical parts of the pump, the rest being used to circulate and transfer the recovered vapors under very low pressure differential and therefore at very low power.
- said metering pump is mounted in series downstream of the power pump.
- a pressure regulator is located downstream of the metering pump and said differential pressure regulator.
- said pump metering is connected in series upstream of the power pump, a pressure regulator being arranged upstream of the pump metering and said differential pressure regulator.
- the latter embodiment has the advantage that, said distribution pipes being multiple, the pump power is unique and placed on a portion common to respective recovery lines, downstream of said regulator-regulators differential pressure.
- a preferred assembly of the recovery system the invention leading to a simple and inexpensive embodiment is that said power pump and said pump storage are driven by a common motor at a speed of rotation substantially proportional to said volume flow of liquid fuel delivered, the power pump having a volume cyclic greater than the cyclic volume of the metering pump.
- Figure 1 is a diagram of a first embodiment of the recovery system according to the invention.
- Figure 2 is a diagram of a second embodiment of the recovery system according to the invention.
- Figure 3 is a diagram of the recovery system of the Figure 2, with multiple distribution and recovery lines.
- FIG. 4 is a diagram of an alternative embodiment of the recovery system of figure 1.
- FIG. 1 shows a system for recovering the hydrocarbon vapors released from motor vehicle tanks during the delivery of liquid fuel through a distribution pipe 19.
- the upstream end of said distribution pipe 19 is immersed in a tank 1 for storing liquid fuel, which is sucked in by a pump 2 delivering a volume flow rate Q v .
- the liquid fuel passes through a measurer 3, placed in the distributor, capable of producing, for example, the rotational movement of an axis at a substantially proportional angular speed Q v .
- a pulse generator 4 coupled to the measurer 3, such as an optical disc, supplies pulses whose frequency N is proportional to the volume flow rate.
- the distribution pipe 19 takes the form of a flexible pipe terminated by a gun 5 of the vapor recovery type in that it is provided with a sleeve, not shown, responsible for preventing dissipation in the atmosphere of the hydrocarbon vapors released from the tank as it fills with fuel.
- Said pistol is the starting point of a recovery 6 pipe on which is placed a power pump 7 which can be of any type, for example with pallets as in the figure 1.
- Said power pump 7 is actuated by a motor 8 to an angular speed ⁇ so as to provide almost at any time all the power necessary for the circulation of vapors at recover, without necessarily presenting good quality metrological as to its flow / speed ratio ⁇ of rotation.
- the angular speed ⁇ is maintained at a value such that: ⁇ V ⁇ > ⁇ o q vo ⁇ o and ⁇ being respectively the density of the hydrocarbon vapors at atmospheric pressure p o and at the inlet of the pump 7, and q vo the flow rate of the vapors at atmospheric pressure which one seeks to make equal to the flow rate Q v of liquid fuel in the distribution line 19.
- Downstream of the power pump 7 is mounted in series a metering pump 10 of the volumetric type driven by a motor 11 controlled by an amplifier 14 capable of transforming the impulse signals from the generator 4 into power signals capable of supplying the motor 11, for example of the step-by-step type, and rotate it at an angular speed ⁇ thereby proportional to the volume flow rate Q v of the liquid fuel delivered in the distribution line 19.
- the metering pump 10 is mounted in downstream series on the power pump 7 by means of a differential pressure regulator 9, of a conventional model, which receives from said pump 7 of power of the hydrocarbon vapors under a pressure P greater than the initial pressure p o .
- the differential pressure ⁇ p between the inlet and the outlet of the metering pump 10 is maintained at a very low value ⁇ ⁇ .
- the pressure in chamber B of the regulator-regulator 9 takes values between p'- ⁇ and p '+ ⁇ , p' being the pressure at which the metering pump 10 discharges the vapors to the storage tank 1 where the pressure p 'prevails, down to the downstream pressure drop.
- An adjustment spring 12 allows possible adjustment between the upstream and downstream pressures of the pump 10.
- the chamber A of the regulator-regulator 9 is always under pressure P> p o and the expansion from P to p ' ⁇ ⁇ can always between chambers A and B at the level of the control valve.
- the metering pump 10 working under pressures very close upstream and downstream, acquires very good quality metrological, internal leaks being canceled.
- FIG. 2 differs from that which has just been described with reference to FIG. 1 in that the metrological metering pump 10 operating at ⁇ p ⁇ 0 is mounted in series upstream of the pump 7 of power. It will be noted that in this case, the pump 10 and the regulator-regulator 9 both work under a pressure p 1 less than p o , created by the suction of the power pump 7, hence the presence upstream of the pump 10 and regulator 9 of a pressure regulator 15 at the value p 1 .
- the power pump 7 located downstream will provide always enough pressure to discharge the vapors when the downstream pipe 13 is hydraulically resistant.
- the vapor recovery system in Figure 2 can easily extend in the case of a plurality of distribution.
- the power pump 7 is unique and placed on a common portion 6 to the pipes 6a, 6b for recovery, downstream of the differential pressure regulators 9a, 9b.
- FIG. 4 shows an alternative embodiment of the recovery system of the invention in which the power pump 7 and the metering pump 10 are driven by a common motor 17 at a speed of rotation sensiblement substantially proportional to the volume flow rate.
- the cyclic volume power pump 7 V delivers in the regulator-regulator 9 at the level of room A.
- the rooms B and C are connected respectively upstream and downstream of the pump 10 which thus works at very low differential pressure and whose cyclic volume is v less than V.
- the metering pump 10 does not evacuate, under these conditions, as much vapor as the pump 7 is capable of supplying, an overpressure P> p o is established in the chamber A of the regulator-regulator 9 and its valve can relax the vapors from P to p "towards the inlet of the metrological pump 10, which operates under the pressure p" with a differential inlet / outlet pressure of Vosine of zero.
- Another advantageous feature of the vapor recovery, object of the invention is the possibility to carry out a test with air ("dry test" in English) without make a systematic error due to differences in viscosity and molecular mass between the air and the air + mixture hydrocarbon vapors.
- viscosity and density no longer play no role in establishing the flow since it is determined by the metrological pump alone which doses volumes at constant pressure. They also do not play at the level of internal leaks, these being canceled.
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- Loading And Unloading Of Fuel Tanks Or Ships (AREA)
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Description
La présente invention concerne un système de récupération de
vapeurs d'hydrocarbures dégagées de réservoirs de véhicules
automobiles lors de la livraison de carburant liquide à travers au
moins une conduite de distribution, voir préambule de la revendication 1.
Dans les stations-service délivrant du carburant liquide, les
conduites de distribution se terminent par un tuyau flexible muni
à une extrémité d'un pistolet que l'utilisateur introduit dans le col
du réservoir de son véhicule.
Bien entendu, à mesure que le réservoir s'emplit, un volume
équivalent des vapeurs d'hydrocarbures qu'il contient s'échappe
vers l'extérieur à travers ledit col. La récupération de vapeurs
consiste donc, dans son principe, à aspirer en sortie du col un
volume de vapeur qui à tout instant doit être égal au volume de
carburant liquide délivré. A cet effet, le pistolet de distribution est
équipé d'un manchon pénétrant dans l'orifice de sortie du réservoir
du véhicule, et dans lequel débouche l'extrémité amont d'une
conduite de récupération sur laquelle est placée une pompe
d'aspiration qui refoule vers la cuve de stockage du carburant
liquide les vapeurs d'hydrocarbures récupérées. Pour que le
système de récupération fonctionne de manière satisfaisante, il
faut pouvoir faire varier la vitesse de rotation de la pompe pour que
le volume instantané de vapeurs aspirées égale le volume
instantané de liquide distribué.
Avec les systèmes de récupération connus, du type
comprenant une pompe à aspiration de vapeurs avec régulation du
débit par variation de sa vitesse de rotation, l'égalité des débits
volumiques de liquide fourni et de vapeurs récupérées est difficile à
maintenir en toute circonstance du fait :
- de l'existence de fuites internes inévitables dans les pompes rotatives de circulation de vapeurs, la valeur de ces fuites croissant avec l'usure et avec la différence de pression amont-aval que ces pompes doivent générer pour assurer la circulation et le transfert des vapeurs jusqu'à la cuve de stockage,
- de l'impossibilité de connaítre à chaque instant l'état des conduites de récupération de vapeurs, surtout celles intégrées dans les tuyaux flexibles de distribution de carburant, leur coefficient de perte de charge pouvant varier fortement dans le temps,
- des variations de pression dans la cuve de stockage.
Un moyen connu (voir par exemple EP-A-577 890) pour éviter ces inconvénients consiste à
insérer dans la conduite de récupération un débit-mètre à gaz en
association éventuelle avec un capteur de pression pour asservir la
vitesse de rotation de la pompe de circulation ou l'ouverture d'une
vanne afin d'obtenir le débit de vapeurs désiré.
Toutefois, ce procédé nécessite la mise en oeuvre d'une boucle
d'asservissement à réponse rapide recevant des informations de
débit et de pression fournies par les capteurs de mesure et
agissant sur l'actionneur après comparaison à une valeur de
consigne, elle-même susceptible de varier très rapidement dans le
temps avec le débit de carburant liquide appelé par l'usager.
Aussi, le problème technique à résoudre par l'objet de la
présente invention est de proposer un système de récupération de
vapeurs d'hydrocarbures dégagées de réservoirs de véhicules
automobiles lors de la livraison de carburant liquide à travers au
moins une conduite de distribution, système qui permettrait
d'obtenir une bonne proportionnalité entre le débit de vapeurs à
récupérer et la vitesse de rotation de la pompe de circulation,
comme une pompe à palettes, à engrenages ou à pistons rotatifs,
sans avoir recours pour cela à une boucle d'asservissement
complexe et coûteuse, telle que celle précédemment décrite en
référence à l'état de la technique.
La solution au problème technique posé consiste, selon la
présente invention, en ce que ledit système comporte une conduite
de récupération, et une pompe de dosage placée sur ladite
conduite de récupération, entraínée par
un moteur à une vitesse de rotation sensiblement proportionnelle
au débit volumique du carburant liquide délivré dans la conduite
de distribution, ledit système étant caractérisé en ce que ladite pompe de dosage est montée en série avec
une pompe de puissance par l'intermédiaire d'un détendeur-régulateur
de pression différentielle apte à maintenir une différence
de pression de faible valeur entre la sortie et l'entrée de la pompe
de dosage, de manière à obtenir un débit volumique de vapeurs
sensiblement proportionnel à la vitesse de rotation imposée par
ledit moteur.
Ainsi, la pompe de dosage est rendue métrologique par la
présence à ses bornes du détendeur-régulateur qui impose à ladite
pompe de fonctionner sous une pression différentielle très faible et
si possible nulle, les fuites internes devenant négligeables. Le débit
volumique de vapeurs étant proportionnel à la vitesse de rotation
du moteur qui elle-même est proportionnelle au débit volumique de
carburant liquide, on comprend alors qu'il soit possible de réaliser
l'égalité recherchée entre les débits de vapeurs et de liquide, et ce
quels que soient le débit, la nature du gaz, l'état d'usure de la
pompe ou la résistance hydraulique de la conduite de récupération.
Dans ces conditions de fonctionnement, la pompe de dosage
ne peut fournir qu'une puissance limitée pour assurer la
circulation des vapeurs. Elle doit être aidée en cela par la pompe de
puissance, capable d'assurer en toute circonstance au moins le
débit maximum demandé.
La pompe de dosage est donc capable de doser
métrologiquement les volumes de vapeurs traversant tout le
système de récupération et jouer en quelque sorte un rôle
comparable à celui d'une vanne de régulation de débit mais avec
toutefois des qualités métrologiques bien supérieures grâce à
l'absence de détente.
Le moteur d'entraínement de la pompe de dosage fournit une
puissance dont une fraction est destinée à vaincre les frottements
mécaniques de la pompe, le reste servant à faire circuler et
transférer les vapeurs récupérées sous très faible pression
différentielle et donc à très faible puissance.
Deux modes de réalisation du système de récupération
conforme à l'invention peuvent être envisagés.
Selon un premier mode, ladite pompe de dosage est montée en
série en aval de la pompe de puissance. Eventuellement, un
régulateur de pression est disposé en aval de la pompe de dosage
et dudit détendeur-régulateur de pression différentielle.
Selon un deuxième mode de réalisation, ladite pompe de
dosage est montée en série en amont de la pompe de puissance, un
détendeur de pression étant disposé en amont de la pompe de
dosage et dudit détendeur-régulateur de pression différentielle.
Ce dernier mode de réalisation présente l'avantage que,
lesdites conduites de distribution étant multiples, la pompe de
puissance est unique et placée sur une portion commune aux
conduites de récupération respectives, en aval desdits détendeurs-régulateurs
de pression différentielle.
Enfin, un montage préféré du système de récupération de
l'invention conduisant à une réalisation simple et peu coûteuse
consiste en ce que ladite pompe de puissance et ladite pompe de
stockage sont entraínées par un moteur commun à une vitesse de
rotation sensiblement proportionnelle audit débit volumique de
carburant liquide délivré, la pompe de puissance ayant un volume
cyclique supérieur au volume cyclique de la pompe de dosage.
La description qui va suivre en regard des dessins annexés,
donnés à titre d'exemples non limitatifs, fera bien comprendre en
quoi consiste l'invention et comment elle peut être réalisée.
La figure 1 est un schéma d'un premier mode de réalisation
du système de récupération conforme à l'invention.
La figure 2 est un schéma d'un deuxième mode de réalisation
du système de récupération conforme à l'invention.
La figure 3 est un schéma du système de récupération de la
figure 2, à conduites multiples de distribution et de récupération.
La figure 4 est un schéma d'une variante de réalisation du
système de récupération de la figure 1.
Le schéma de la figure 1 montre un système de récupération
des vapeurs d'hydrocarbures dégagées de réservoirs de véhicules
automobiles lors de la livraison de carburant liquide à travers une
conduite 19 de distribution. L'extrémité amont de ladite conduite
19 de distribution est immergée dans une cuve 1 de stockage du
carburant liquide, lequel est aspiré par une pompe 2 délivrant un
débit volumique Qv. Le carburant liquide traverse un mesureur 3,
placé dans le distributeur, apte à produire, par exemple, le
mouvement de rotation d'un axe à une vitesse angulaire
sensiblement proportionnel Qv. Un générateur 4 d'impulsions
couplé au mesureur 3, tel qu'un disque optique, fournit des
impulsions dont la fréquence N est proporitonnelle au débit
volumique.
A la sortie du mesureur 3, la conduite 19 de distribution
prend la forme d'un tuyau flexible terminé par un pistolet 5 du
type à récupération de vapeurs en ce sens qu'il est muni d'un
manchon, non représenté, chargé d'éviter la dissipation dans
l'atmosphère des vapeurs d'hydrocarbures qui se dégagent du
réservoir à mesure que celui-ci se remplit de carburant. Ledit
pistolet est le point de départ d'une conduite 6 de récupération sur
laquelle se trouve placée une pompe 7 de puissance qui peut être
d'un type quelconque, à palettes par exemple comme sur la figure
1.
Ladite pompe 7 de puissance est actionnée par un moteur 8 à
une vitesse angulaire Ω de manière à fournir à tout instant la quasi
totalité de la puissance nécessaire à la circulation des vapeurs à
récupéer, sans nécessairement présenter une bonne qualité
métrologique quant à son rapport débit/vitesse Ω de rotation.
Si le volume cyclique de la pompe 7 est V, la vitesse angulaire
Ω est maintenue à une valeur telle que :
ρVΩ > ρo qvo
ρo et ρ étant respectivement la masse volumique des vapeurs
d'hydrocarbures à la pression atmosphérique po et à l'entrée de la
pompe 7, et qvo le débit des vapeurs à la pression atmosphérique
que l'on cherche à rendre égale au débit Qv de carburant liquide
dans la conduite 19 de distribution.
En aval de la pompe 7 de puissance est montée en série une
pompe 10 de dosage du type volumétrique entraínée par un moteur
11 commandé par un amplificateur 14 apte à transformer les
signaux impulsionnels provenant du générateur 4 en signaux de
puissance capables d'alimenter le moteur 11, par exemple du type
pas à pas, et le faire tourner à une vitesse angulaire ω
proportionnelle de ce fait au débit volumique Qv du carburant
liquide délivré dans la conduite 19 de distribution.
Comme le montre la figure 1, la pompe 10 de dosage est
montée en série aval sur la pompe 7 de puissance par
l'intermédiaire d'un détendeur-régulateur 9 de pression
différentielle, d'un modèle classique, qui reçoit de ladite pompe 7
de puissance des vapeurs d'hydrocarbures sous une pression P
supérieure à la pression po initiale. Après détente des vapeurs de
la chambre A à la chambre B, la pression différentielle Δp entre
l'entrée et la sortie de la pompe 10 de dosage est maintenue à une
valeur ± ε très faible. Plus précisément, la pression dans la
chambre B du détendeur-régulateur 9 prend des valeurs comprises
entre p'- ε et p'+ ε , p' étant la pression à laquelle la pompe 10 de
dosage refoule les vapeurs vers la cuve 1 de stockage où règne la
pression p', à la perte de charge aval près.
Lorsque la pompe 7 de puissance seule est actionnée par le
moteur 8, il se crée une surpression P>po dans la chambre A du
détendeur-régulateur 9. La pompe 10 de dosage arrêtée, freinant le
passage des vapeurs, la pression monte dans la chambre B et le
clapet du détendeur-régulateur se ferme aussitôt, s'il était resté
entr'ouvert. La mise en route de la pompe 10 permet l'évacuation
des vapeurs en B et la pression s'y abaisse à une valeur p' ± ε
voisine de la pression p' de consigne du régulateur qui règne en
permanence dans la chambre C reliée à l'aval de la pompe 10 de
dosage, et séparée de la chambre B par la membrane de régulation.
Un ressort 12 de réglage permet un ajustement éventuel entre
les pression amont et aval de la pompe 10.
La pompe 7 de puissance pouvant fournir un débit massique
supérieur à celui évacué par la pompe 10 de dosage, la chambre A
du détendeur-régulateur 9 se trouve toujours sous pression P>po
et la détente de P à p' ± ε pourra toujours se faire entre les
chambres A et B au niveau du clapet de régulation.
Ainsi, la pompe 10 de dosage travaillant sous des pressions
amont et aval très voisines, acquiert une très bonne qualité
métrologique, les fuites internes étant annulées.
Le débit massique de gaz à aspirer étant ρoqvo , la pompe
métrologique 10 doit évacuer et transférer la même quantité ρ'vω,
v étant son volume cyclique et ρ' la masse volumique des vapeurs
sous la pression p' commune à l'amont et à l'aval de la pompe,
d'où :
ω = ρoqvo /ρ'v = ρo Qv/ρ'v
Si, comme en gènéral, ρ' est très voisin de ρo, à quelques
10-2 près, il suffira de faire tourner le moteur 11 à la vitesse ω= Qv
/ v.
Si la conduite 13 vers la cuve 1 de stockage est très résistante
ou si la cuve 1 est maintenue en surpression, il suffira, ainsi que le
montre la figure 4, de disposer sur ladite conduite 13 un
régulateur 18 de pression en aval de la pompe 10 de dosage et du
détendeur-régulateur 9. La pression de travail de la pompe 10 est
alors maintenue à une valeur voisine de p", supérieure à celle
nécessaire pour évacuer les vapeurs vers la cuve 1. La pompe 10
fonctionnant cette fois sous la pression p" à laquelle correspond à
une masse volumique ρ" de vapeurs, la vitesse ω de rotation de la
pompe 10 sera ajustée à :
ω = ρoqvo /ρ"v = ρoQv /ρ"v ≅ po Qv/p"v
proportionnelle à N si po, p" et v sont fixes.
Le mode de réalisation de la figure 2 diffère de celui qui vient
d'être décrit en regard de la figure 1 en ce que la pompe
métrologique 10 de dosage fonctionnant à Δp ≅ 0 est montée en
série à l'amont de la pompe 7 de puissance. On notera que dans ce
cas, la pompe 10 et le détendeur-régulateur 9 travaillent tous deux
sous une pression p1 inférieure à po , créée par l'aspiration de la
pompe 7 de puissance, d'où la présence en amont de la pompe 10
et du détendeur-régulateur 9 d'un détendeur 15 de pression à la
valeur p1.
D'autre part, la pompe 7 de puissance située en aval fournira
toujours suffisamment de pression pour refouler les vapeurs
lorsque la conduite 13 en aval est hydrauliquement résistante.
On a encore :
ρoqvo = ωv ρ1
ρ1 étant la masse volumique des vapeurs à la pression p1
régulée, d'où :
ω = ρoqvo / ρ1 v ≅ po Qv/p1 v
proportionnelle à N si po et p1 sont fixes.
Le système de récupération de vapeurs de la figure 2 peut
s'étendre facilement au cas d'une pluralité de conduites de
distribution.
Ainsi que le montre la figure 3 dans le cas de deux conduites
19a, 19b de distribution terminées respectivement par des
pistolets 5a, 5b, la pompe 7 de puissance est unique et placée sur
une portion commune 6 aux conduites 6a, 6b de récupération, en
aval des détendeurs-régulateurs 9a, 9b de pression différentielle.
Le schéma de la figure 4 montre une variante de réalisation
du système de récupération de l'invention dans laquelle la pompe 7
de puissance et la pompe 10 de dosage sont entraínées par un
moteur 17 commun à une vitesse ω de rotation sensiblement
proportionnelle au débit volumique Qv de carburant liquide délivré.
La pompe 7 de puissance de volume cyclique V débite dans le
détendeur-régulateur 9 au niveau de la chambre A. Les chambres
B et C sont branchées respectivement en amont et en aval de la
pompe 10 qui travaille ainsi à très faible pression différentielle et
dont le volume cyclique est v inférieur à V.
On a toujours :
ωv ρ" = ρo qvo
soit
ω = ρ oqvo / ρ" v ≅ρo Qv/ p" v
proportionnelle à N si ρo et p" sont fixes.
La pompe 10 de dosage n'évacuant pas, dans ces conditions,
autant de vapeurs que la pompe 7 est capable de fournir, il
s'établit une surpression P>po dans la chambre A du détendeur-régulateur
9 et son clapet peut détendre les vapeurs de P à p" vers
l'entrée de la pompe métrologique 10, laquelle fonctionne sous la
pression p" avec une pression différentielle entrée/sortie vosine de
zéro.
Une autre caractéristique avantageuse du système de
récupération de vapeurs, objet de l'invention, est la possibilité
d'effectuer un test avec de l'air ("dry test" en anglo-saxon) sans
commettre une erreur systématique due aux différences de
viscosité et de masse moléculaire entre l'air et le mélange air +
vapeurs d'hydrocarbures.
En effet, la viscosité et la masse volumique ne jouent plus
aucun rôle dans l'établissement du débit puisque celui-ci est
déterminé par la pompe métrologique seule qui dose des volumes à
pression constante. Elles ne jouent pas non plus au niveau des
fuites internes, celles-ci étant annulées.
Claims (6)
- Système de récupération de vapeurs d'hydrocarbures dégagées de réservoirs de véhicules automobiles lors de la livraison de carburant liquide à travers au moins une conduite (19) de distribution, ledit système comportant une conduite (6) de récupération associée à ladite conduite (19) de distribution, et une pompe (10) de dosage placée sur ladite conduite (6) de récupération, entraínée par un moteur (11) à une vitesse (ω) de rotation sensiblement proportionnelle au débit volumique (Qv) de carburant liquide délivré dans la conduite (19) de distribution, ledit système étant caractérisé en ce que ladite pompe (10) de dosage est montée en série avec une pompe (7) de puissance par l'intermédiaire d'un détendeur-régulateur (9) de pression différentielle apte à maintenir une différence (Δp) de pression de faible valeur entre la sortie et l'entrée de la pompe (10) de dosage, de manière à obtenir un débit volumique (qvo) de vapeurs sensiblement proportionnel à la vitesse (ω) de rotation imposée par ledit moteur (11).
- Système de récupération selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite pompe (7) de puissance et ladite pompe (10) de dosage sont entraínées par un moteur (17) commun à une vitesse ( ω ) de rotation sensiblement proportionnelle audit débit volumique (Qv) de carburant liquide délivré, la pompe (7) de puissance ayant un volume cyclique (V) supérieur au volume cyclique (v) de la pompe (10) de dosage.
- Système de récupération selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que ladite pompe (10) de dosage est montée en série en aval de la pompe (7) de puissance.
- Système de récupération selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'un régulateur (18) de pression est disposé en aval de la pompe (10) de dosage et dudit détendeur-régulateur (9) de pression différentielle.
- Système de récupération selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que ladite pompe (10) de dosage est montée en série en amont de la pompe (7) de puissance, un détendeur (15) de pression étant disposé en amont de la pompe (10) de dosage et dudit détendeur-régulateur (9) de pression différentielle.
- Système de récupération selon la revendication 5, caractérisé en ce que, lesdites conduites (19a, 19b) de distribution étant multiples, la pompe (7) de puissance est unique et placée sur une portion commune (6) aux conduites (6a, 6b) de récupération respectives, en aval desdits détendeurs-régulateurs (9a, 9b) de pression différentielle.
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