FR2899597A1

FR2899597A1 - Production of fuel gas from organic/organo-halogen product in a form of liquid, gas/powder useful as energy source, comprises mixing the product with water to provide stoichiometric ratios between carbon atoms and oxygen mixtures

Info

Publication number: FR2899597A1
Application number: FR0651202A
Authority: FR
Inventors: Erick Meillot
Original assignee: Commissariat a lEnergie Atomique CEA
Current assignee: Commissariat a lEnergie Atomique et aux Energies Alternatives CEA
Priority date: 2006-04-05
Filing date: 2006-04-05
Publication date: 2007-10-12

Abstract

The production of fuel gas from an organic/organo-halogen product in a form of liquid, gas or powder useful as energy source, comprises mixing organic/organo-halogen product with water to provide stoichiometric ratios between carbon atoms and oxygen mixtures, and hydrogen atoms and halogen mixtures, introducing the mixtures and a plasmagen gas to a spool of an inductive plasma torch (6) to obtain gas in which a decomposition of atomic element is induced, and thermal destruction of the obtained gas in a reaction chamber. The production of fuel gas from an organic/organo-halogen product in a form of liquid, gas or powder useful as energy source, comprises mixing organic/organo-halogen product with water to provide stoichiometric ratios between carbon atoms and oxygen mixtures, and hydrogen atoms and halogen mixtures, introducing the mixtures and a plasmagen gas to a spool of an inductive plasma torch to obtain gas in which a decomposition of atomic element is induced, thermal destruction of the obtained gas in a reaction chamber, cooling the gas, which is obtained from the reaction chamber in a venturi by mixing the gas with soda water, recombination of a portion of the gas from the venturi by cooling to exchange heat with an external environment, separating the gas into fuel gas and non recoverable gas, analyzing the gases obtained from the recombination step, and chemical treatment of gas obtained from the recombination step of dehalogenisation, deoxydation of nitrogen oxide and desulfurisation. The water is useful for mixing the organic/organo-halogen product in a ratio of 2 mole of water for a mole of carbon contained in the product. The gas separation step is followed by a step of storing the fuel gas in a storage tank and a step of discharging the non-recoverable gas into an atmosphere.

Description

PROCEDE DE PRODUCTION D'HYDROGENE ET/OU DE GAZ COMBUSTIBLES PAR PLASMAPROCESS FOR THE PRODUCTION OF PLASMA COMBUSTIBLE HYDROGEN AND / OR GASES

INDUCTIF A PARTIR DE DECHETS LIQUIDES, PULVERULENTS OU GAZEUX DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE L'invention est relative à la production d'hydrogène et/ou de gaz combustibles à partir de la destruction de produits chimiques toxiques ou dangereux par plasma inductif. Elle concerne en particulier un procédé de production d'hydrogène, de gaz riches en hydrogène et/ou de gaz combustibles à partir de déchets liquides, pulvérulents ou gazeux par plasma inductif, les déchets appartenant à la famille des composés organiques ou organo-halogénés. Les déchets utilisés peuvent être constitués d'un mélange de plusieurs composés organiques et/ou organo-halogénés. TECHNICAL FIELD The invention relates to the production of hydrogen and / or combustible gases from the destruction of toxic or dangerous chemical products by inductive plasma. BACKGROUND OF THE INVENTION It relates in particular to a process for producing hydrogen, hydrogen-rich gases and / or combustible gases from liquid, powdery or gaseous waste by inductive plasma, the waste belonging to the family of organic or organo-halogenated compounds. The waste used may consist of a mixture of several organic and / or organo-halogenated compounds.

ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Les sociétés industrielles modernes se trouvent confrontées au problème du remplacement à long terme des produits et dérivés pétroliers comme vecteur énergétique, puisqu'il est avéré que les réserves pétrolières mondiales ne constituent qu'une cinquantaine d'année de la consommation mondiale annuelle actuelle (base 2005). Il est donc important de développer des sources d'énergie de remplacement, par exemple par la mise en place d'une filière hydrogène permettant l'alimentation énergétique d'installation du type pile à combustible. STATE OF THE PRIOR ART Modern industrial societies are confronted with the problem of the long-term replacement of oil products and derivatives as an energy carrier, since it is known that the world's oil reserves constitute only about fifty years of consumption. current annual world (base 2005). It is therefore important to develop alternative sources of energy, for example by setting up a hydrogen fuel cell for fuel cell installation.

Pour fabriquer de l'hydrogène, il est connu d'utiliser la technique de reformage à partir de combustibles fossiles. En effet, aujourd'hui, 95% de l'hydrogène est produit à partir de cette technique. To make hydrogen, it is known to use the reforming technique from fossil fuels. Indeed, today, 95% of hydrogen is produced from this technique.

Cette technique consiste à casser des molécules d'hydrocarbures par réaction chimique sous l'action de la chaleur pour en libérer l'hydrogène. Le vaporeformage du gaz naturel est le procédé le plus courant : le gaz naturel est exposé à de la vapeur d'eau très chaude, et libère ainsi l'hydrogène qu'il contient. L'inconvénient de cette technique est qu'elle se fait à partir d'hydrocarbures fossiles, matière première qui est destinée à décroître. De plus, la production d'hydrogène par reformage a l'inconvénient de rejeter du gaz carbonique dans l'atmosphère, principal responsable de l'effet de serre : cette technique est donc polluante. Enfin, cette technique a un coût relativement élevé : le prix de revient de l'hydrogène ainsi produit reste trois plus élevé que celui du gaz naturel. On connaît par ailleurs un procédé performant permettant de détruire des déchets chimiques toxiques ou dangereux par plasma inductif (voir la demande de brevet FR 2866414 déposée le 18 février 2004). Ce procédé consiste à introduire dans la bobine d'une torche plasma inductive des gaz plasmagènes, ainsi qu'un mélange constitué d'eau et de déchets à détruire afin d'induire une décomposition en éléments atomiques des déchets, puis de parfaire la décomposition des déchets par passage du mélange dans un dispositif de brassage, où le mélange est brassé avec un comburant tel que de l'air et/ou de l'oxygène, et enfin, de recombiner les gaz décomposés en les refroidissant. Les gaz sont ensuite rejetés dans l'atmosphère. This technique involves breaking hydrocarbon molecules by chemical reaction under the action of heat to release hydrogen. The steam reforming of natural gas is the most common process: natural gas is exposed to very hot water vapor, and releases the hydrogen it contains. The disadvantage of this technique is that it is made from fossil hydrocarbons, a raw material that is destined to decrease. In addition, the production of hydrogen by reforming has the disadvantage of rejecting carbon dioxide in the atmosphere, the main cause of the greenhouse effect: this technique is therefore polluting. Finally, this technique has a relatively high cost: the cost of the hydrogen thus produced remains three higher than that of natural gas. There is also known a high-performance method for destroying toxic or hazardous chemical waste by inductive plasma (see patent application FR 2866414 filed February 18, 2004). This method consists in introducing plasma gases into the coil of an inductive plasma torch, as well as a mixture of water and waste to be destroyed in order to induce an atomic element decomposition of the waste, then to perfect the decomposition of the waste by passing the mixture into a stirring device, where the mixture is stirred with an oxidizer such as air and / or oxygen, and finally, to recombine the decomposed gases by cooling them. The gases are then released into the atmosphere.

EXPOSÉ DE L'INVENTION Le but de l'invention est de produire des gaz combustibles, et en particulier de l'hydrogène, à partir de déchets toxiques ou dangereux pour l'homme, en d'autres termes de valoriser ces déchets. Plus particulièrement, le but de l'invention est de produire des gaz combustibles à partir de produits organiques ou organo-halogénés, seuls ou en mélanges, que l'on détruit à un taux supérieur à 99,995%, voir jusqu'à 99,999%, et d'une façon sécuritaire, le procédé permettant de produire des gaz combustibles utilisables comme source d'énergie. Ce but est atteint par un procédé de production de gaz combustibles à partir d'au moins un produit organique ou organo-halogéné se présentant sous forme liquide, gazeuse ou pulvérulente. Ce procédé comprend les étapes suivantes : mélange : - dudit au moins un produit organique avec de l'eau en quantité suffisante pour au moins satisfaire les rapports stoechiométriques entre les atomes de carbone et d'oxygène du mélange, ou - dudit au moins un produit organo-halogéné avec de l'eau en quantité suffisante pour au moins satisfaire les rapports stoechiométriques entre les atomes de carbone et d'oxygène du mélange, d'une part, et entre les atomes d'hydrogène et d'halogène du mélange, d'autre part, - introduction de ce mélange et de gaz plasmagènes au niveau de la bobine d'une torche plasma inductive pour obtenir des gaz dans lesquels une décomposition en éléments atomiques est induite, - destruction thermique, dans une chambre de réaction, des gaz obtenus à l'étape précédente, - refroidissement des gaz issus de la chambre de réaction au sein d'un dispositif de brassage par brassage desdits gaz avec de l'eau pulvérisée, - recombinaison par refroidissement d'au moins une partie des gaz issus du dispositif de brassage, - séparation des gaz en gaz combustibles et en gaz non valorisables. L'étape de refroidissement dans la chambre de réaction consiste en un refroidissement par trempe des gaz avec de l'eau pulvérisée. Précisons que le brassage des gaz avec de l'eau pulvérisée est réalisé sans apport d'énergie. La composition des gaz produits à la fin du procédé dépend de la nature des déchets à valoriser ; le gaz combustible obtenu est du type CO/H2, la proportion CO/H2 dépendant du ratio initial C/H. Si le ratio C/H est élevé, la proportion d'hydrogène sera faible et on obtiendra un gaz de combustion. Si le ratio C/H est faible, la proportion d'hydrogène sera plus importante. DISCLOSURE OF THE INVENTION The object of the invention is to produce combustible gases, and in particular hydrogen, from toxic or dangerous waste for humans, in other words to recover this waste. More particularly, the object of the invention is to produce combustible gases from organic or organo-halogenated products, alone or in mixtures, which are destroyed at a rate greater than 99.995%, or up to 99.999%, and in a safe manner, the process for producing combustible gases usable as a source of energy. This object is achieved by a process for producing combustible gases from at least one organic or organohalogenated product in liquid, gaseous or powder form. This process comprises the following steps: mixing: - said at least one organic product with water in an amount sufficient to at least satisfy the stoichiometric ratios between the carbon and oxygen atoms of the mixture, or - of said at least one product organo-halogenated with water in sufficient quantity to at least satisfy the stoichiometric ratios between the carbon and oxygen atoms of the mixture, on the one hand, and between the hydrogen and halogen atoms of the mixture, on the other hand, - introduction of this mixture and plasma gases at the coil of an inductive plasma torch to obtain gases in which an atomic element decomposition is induced, - thermal destruction, in a reaction chamber, of the gases obtained in the previous step, - cooling of the gases from the reaction chamber in a stirring device by stirring said gases with water spray, - recombination by cooling at least a portion of the gases from the stirring device are discharged, - separation of the gases into combustible gases and non-recoverable gases. The cooling step in the reaction chamber consists of quenching the gases with water spray. Note that the mixing of gases with water spray is performed without energy input. The composition of the gases produced at the end of the process depends on the nature of the waste to be upgraded; the fuel gas obtained is of CO / H2 type, the CO / H2 ratio depending on the initial C / H ratio. If the C / H ratio is high, the proportion of hydrogen will be low and a flue gas will be produced. If the C / H ratio is low, the proportion of hydrogen will be higher.

Le mélange du déchet (produit organique ou organo-halogéné) avec le milieu aqueux constitue un des points clés de la réussite de la destruction du déchet. Le rapport déchet/eau dans le mélange doit au minimum satisfaire le rapport stoechiométrique atomique entre les atomes de carbone et d'oxygène, afin d'éviter des dépôts de suie dans le procédé. Dans le cas particulier des produits organo-halogénés, il faut en plus que le rapport déchet/eau soit au minimum équivalent au rapport stoechiométrique atomique entre les atomes d'hydrogène et d'halogène du mélange. Ainsi par exemple, une charge de dichlorométhane de formule chimique CH2C12 sera mélangée à de l'eau dans les proportions 1 mole pour 1 mole pour activer la réaction suivante: CH2C12 + H2O H> CO + 2 HC1 + H2 (Equation 1) On remarquera, à ce premier stade, la production de gaz combustibles riche en CO/H2. Le mélange initial de la charge avec le milieu aqueux en dehors de la torche permet d'accroître l'aspect sécurité de l'installation, en évitant l'introduction séparée et simultanée d'oxygène et d'hydrogène dans le plasma. Ce mélange initial permet également de diminuer les débits de gaz et donc de disposer d'une installation de taille réduite ne nécessitant pas des systèmes de traitement des fumées trop importants. Avantageusement, l'eau utilisée pour le mélange avec le produit organique ou organo-halogéné est dans un rapport de 1 mole d'eau pour une mole de carbone contenue dans ledit produit organique ou organo-halogéné. Mixing the waste (organic or organo-halogenated product) with the aqueous medium is one of the key points in the successful destruction of the waste. The waste / water ratio in the mixture must at least satisfy the atomic stoichiometric ratio between the carbon and oxygen atoms, in order to avoid soot deposits in the process. In the particular case of organohalogenated products, it is also necessary that the waste / water ratio is at least equivalent to the atomic stoichiometric ratio between the hydrogen and halogen atoms of the mixture. For example, a charge of dichloromethane of chemical formula CH 2 Cl 2 will be mixed with water in proportions of 1 mol to 1 mol to activate the following reaction: CH 2 Cl 2 + H 2 O> CO + 2 HCl + H 2 (Equation 1). in this first stage, the production of combustible gases rich in CO / H2. The initial mixing of the filler with the aqueous medium outside the torch makes it possible to increase the safety aspect of the installation, avoiding the separate and simultaneous introduction of oxygen and hydrogen into the plasma. This initial mixture also makes it possible to reduce the gas flow rates and thus to have a small installation that does not require too large smoke treatment systems. Advantageously, the water used for mixing with the organic or organo-halogenated product is in a ratio of 1 mole of water to one mole of carbon contained in said organic or organo-halogenated product.

Avantageusement, l'eau utilisée pour le mélange avec le produit organique ou organo-halogéné est dans un rapport de 2 moles d'eau pour une mole de carbone contenue dans ledit produit organique ou organo-halogéné. Le rapport molaire déchet/eau doit être adapté au nombre de carbones présents dans le déchet pour obtenir soit du CO (rapport molaire de 1 entre le nombre d'atomes de carbone et d'oxygène), soit du CO2 (rapport molaire de 2 entre le carbone et l'oxygène). Un excès d'eau, dans la limite de deux moles d'eau pour une mole de carbone, va conduire à une production plus importante d'hydrogène au détriment de la formation de monoxyde de carbone transformé en dioxyde de carbone suivant la réaction suivante: CH2C12 + 2 H2O H> CO2 + 2 HC1 + 2 H2 (Equation 2) On voit donc qu'il est avantageux de conserver ce rapport de 2 moles d'eau pour une mole de carbone pour réaliser le mélange afin d'augmenter la production de gaz d'hydrogène. Par contre, ce rapport conduit à la formation de dioxyde de carbone, qui est un produit non valorisable. Si on veut détruire un déchet exempt d'hydrogène, tel que le tétrachlorure de carbone, on aura la réaction: CC14 + 2 H2O H> CO2 + 4 HC1 (Equation 3) La destruction d'un déchet exempt d'hydrogène constitue bien une singularité du procédé puisqu'il n'y a pas production d'atome d'hydrogène dans ce cas. Au delà de ce rapport de 2 moles d'eau pour une mole de déchet à détruire, ici une mole de CC14, une augmentation de la fraction molaire en eau conduit à une détérioration de la valorisation de la charge. Le mélange des produits organiques ou organo-halogénés à détruire avec de l'eau est réalisé avec de l'eau sous forme liquide pour les produits sous forme de liquides et de poudres, ou de l'eau sous forme de vapeur pour les produits gazeux. Avantageusement, si le produit organique ou organo-halogéné est sous forme liquide ou pulvérulente, le mélange dudit produit avec de l'eau sera introduit au niveau de la bobine de la torche plasma inductive sous forme pulvérisée ; si ledit produit organique ou organo-halogéné est sous forme gazeuse, le mélange sera introduit sous forme gazeuse. Le positionnement de la sonde de pulvérisation dans la torche plasma constitue un des points clés du procédé. On injecte ce mélange de préférence dans la zone le plus chaude de la torche, c'est-à-dire au centre de la torche. Pour l'étape de destruction thermique, on utilise une chambre de réaction conçue pour que les gaz qu'elle contient puissent atteindre une température suffisamment haute et pendant un temps suffisant pour que les gaz se décomposent en d'autres gaz moins 25 réactifs. Pour l'étape de refroidissement par brassage avec de l'eau pulvérisée, l'utilisation d'un dispositif de brassage permet de réaliser un brassage très important entre les produits issus de la 30 destruction du mélange charge/eau et l'eau pulvérisée. L'utilisation d'eau pulvérisée à haute pression permet 20 un refroidissement drastique des gaz. Seule de l'eau ou de l'eau sodée pulvérisée est introduite dans le dispositif de brassage avec les gaz issus de l'étape de destruction thermique ; il n'y a pas d'injection de comburant dans le dispositif de brassage (pas d'apport d'énergie). Avantageusement, le dispositif de brassage est un venturi. Avantageusement, l'eau pulvérisée utilisée lors de l'étape de refroidissement par brassage est de l'eau sodée. La pulvérisation d'eau ou d'eau sodée dans le dispositif de brassage permet de réaliser une trempe sévère des gaz afin de bloquer les réactions d'oxydation du carbone au niveau C + 02 H> CO et d'annihiler les réactions d'oxydation de l'hydrogène. Si le déchet est organo-halogéné, l'utilisation d'eau sodée pulvérisée, en plus de permettre un refroidissement drastique des gaz, permet également une réactivité élevée consécutive au brassage entre les produits issus de la destruction du mélange charge/eau et l'eau sodée pulvérisée dans le venturi. Ce brassage avec de l'eau sodée permet de piéger les produits halogénés, par exemple les produits chlorés, selon les réactions suivantes . Advantageously, the water used for mixing with the organic or organo-halogenated product is in a ratio of 2 moles of water to one mole of carbon contained in said organic or organo-halogenated product. The molar ratio waste / water must be adapted to the number of carbons present in the waste to obtain either CO (molar ratio of 1 between the number of carbon atoms and oxygen), or CO2 (molar ratio of 2 between carbon and oxygen). An excess of water, within the limit of two moles of water per one mole of carbon, will lead to a higher production of hydrogen at the expense of the formation of carbon monoxide converted into carbon dioxide according to the following reaction: CH2C12 + 2 H2O H> CO2 + 2 HC1 + 2 H2 (Equation 2) It is therefore seen that it is advantageous to maintain this ratio of 2 moles of water for one mole of carbon to achieve the mixing in order to increase the production. of hydrogen gas. On the other hand, this ratio leads to the formation of carbon dioxide, which is a non-recoverable product. If we want to destroy a waste free of hydrogen, such as carbon tetrachloride, we will have the reaction: CC14 + 2 H2O H> CO2 + 4 HC1 (Equation 3) The destruction of a waste free of hydrogen is indeed a singularity of the process since there is no production of hydrogen atom in this case. Beyond this ratio of 2 moles of water for one mole of waste to be destroyed, here one mole of CC14, an increase in the mole fraction in water leads to a deterioration of the recovery of the charge. The mixture of organic or organo-halogenated products to be destroyed with water is made with water in liquid form for products in the form of liquids and powders, or water in the form of vapor for gaseous products . Advantageously, if the organic or organo-halogenated product is in liquid or powder form, the mixture of said product with water will be introduced at the level of the coil of the inductive plasma torch in sprayed form; if said organic or organo-halogenated product is in gaseous form, the mixture will be introduced in gaseous form. The positioning of the spray probe in the plasma torch is one of the key points of the process. This mixture is preferably injected into the hottest zone of the torch, that is to say in the center of the torch. For the thermal destruction step, a reaction chamber is used so that the gases contained therein can reach a sufficiently high temperature and for a time sufficient for the gases to decompose into other less reactive gases. For the cooling step by stirring with water spray, the use of a stirring device makes it possible to carry out a very important stirring between the products resulting from the destruction of the mixture charge / water and the water spray. The use of water sprayed at high pressure allows a drastic cooling of the gases. Only water or soda water spray is introduced into the stirring device with the gases from the thermal destruction step; there is no injection of oxidant in the brewing device (no energy input). Advantageously, the stirring device is a venturi. Advantageously, the water spray used during the cooling step by stirring is soda water. The spraying of water or soda water in the stirring device makes it possible to perform a severe quenching of the gases in order to block the carbon oxidation reactions at the C + 02 H> CO level and to annihilate the oxidation reactions hydrogen. If the waste is organo-halogenated, the use of sprayed soda water, in addition to allowing a drastic cooling of the gases, also allows a high reactivity following the mixing between the products resulting from the destruction of the mixture charge / water and the soda water sprayed into the venturi. This mixing with soda water can trap the halogenated products, for example chlorinated products, according to the following reactions.

HC1 + NaOH - NaCl + H2O (Equation 4) C12 + 2 NaOH - 2 NaCl + 02 + H2 (Equation 5) Cl + NaOH - NaCl + 02+ H2 (Equation 6) Bien que l'équation 4 soit l'équation majoritaire par rapport aux équations 5 et 6, on remarquera que de nouveau à ce stade, les réactions 5 et 6 dans le dispositif de brassage contribuent à la production d'hydrogène. A la sortie du dispositif de brassage, on peut disposer un échangeur thermique couplé à un dispositif de traitement des halogènes par eau sodée, afin de continuer à diminuer la température des gaz et de piéger les halogènes résiduels suivant les réactions décrites ci-dessus. On récupère également l'eau condensée dans l'échangeur thermique dans le bain du dispositif de piégeage des halogènes. En sortie du dispositif de traitement, les gaz résiduels sont principalement constitués de molécules d'Argon (lié au bon fonctionnement de la torche plasma), d'hydrogène, de monoxyde de carbone et éventuellement de monoxyde d'azote si les produits à détruire contiennent des atomes d'azote. Dans ce cas, le passage des gaz dans un dispositif d'élimination de monoxydes d'azote DENox peut être envisagée. La séparation des différents éléments gazeux contenus dans les gaz de sortie produits au cours du procédé peut être effectuée par tout dispositif industriel permettant de récupérer les différents gaz produits, c'est-à-dire d'un côté l'argon, de l'autre l'hydrogène, et enfin les gaz non valorisables. Il est avantageux de conserver l'argon et l'hydrogène car ils présentent chacun une forte valeur ajoutée. C'est pour cela qu'il est avantageux de stocker les gaz valorisables produits par le procédé. HC1 + NaOH - NaCl + H2O (Equation 4) C12 + 2 NaOH - 2 NaCl + O2 + H2 (Equation 5) Cl + NaOH - NaCl + O2 + H2 (Equation 6) Although Equation 4 is the majority equation relative to equations 5 and 6, it will be noted that again at this stage, the reactions 5 and 6 in the stirring device contribute to the production of hydrogen. At the outlet of the stirring device, it is possible to have a heat exchanger coupled to a device for treating halogens with soda water, so as to continue to reduce the temperature of the gases and to trap the residual halogens according to the reactions described above. The condensed water is also recovered in the heat exchanger in the bath of the halogen trapping device. At the outlet of the treatment device, the residual gases consist mainly of Argon molecules (linked to the proper operation of the plasma torch), hydrogen, carbon monoxide and possibly nitric oxide if the products to be destroyed contain nitrogen atoms. In this case, the passage of gases in a nitrogen monoxide elimination device DENox may be considered. The separation of the various gaseous elements contained in the output gases produced during the process can be carried out by any industrial device making it possible to recover the various gases produced, that is to say on one side argon, from the other hydrogen, and finally the non-recoverable gases. It is advantageous to conserve argon and hydrogen because they each have a high added value. This is why it is advantageous to store the recoverable gases produced by the process.

Avantageusement, l'étape de séparation des gaz du procédé est suivie d'une étape de stockage des gaz combustibles. Selon un mode de réalisation particulier, on stocke tous les gaz valorisables, même ceux qui ne sont pas combustibles. Les gaz peuvent par exemple être stockés dans des cuves de stockage. Advantageously, the step of separating the gases from the process is followed by a step of storing the combustible gases. According to a particular embodiment, all the recoverable gases, even those that are not combustible, are stored. The gases can for example be stored in storage tanks.

Selon un cas particulier, l'étape de séparation des gaz est suivie d'une étape de rejet dans l'atmosphère des gaz non valorisables. Plus particulièrement, les produits gazeux non valorisables et non toxiques peuvent être rejetés de manière contrôlée dans l'atmosphère, tandis que les éventuels produits de recombinaisons nocifs pour l'environnement peuvent être piégés pour éviter qu'ils soient rejetés dans l'atmosphère. Le procédé selon l'invention peut également comporter des étapes supplémentaires. Par exemple, le procédé de destruction peut en outre comprendre, de manière avantageuse, une étape de refroidissement des gaz issus de l'étape de recombinaison par refroidissement dans un dispositif permettant d'échanger de la chaleur avec le milieu extérieur. Cette étape peut par exemple être réalisée dans une enceinte à double paroi refroidie par eau. Avantageusement, le procédé peut comporter en outre une étape d'analyse des gaz sortant de l'étape de recombinaison par refroidissement. Il peut être avantageux que le procédé comporte en outre une ou plusieurs étapes de régulation de la pression des gaz, réalisées par exemple à l'aide d'un dispositif de pompage de type groupe vide tel qu'une vanne de régulation, une pompe à vide, une centrale de régulation. En effet, le fait de fonctionner en dépression permet d'améliorer le niveau de sécurité du procédé en limitant les fuites vers l'extérieur ; cela permet également d'obtenir un meilleur rendement chimique et d'augmenter ainsi l'efficacité du procédé. Selon un mode de réalisation particulier, le procédé comprend au moins une étape de traitement chimique des gaz sortant de l'étape de recombinaison par refroidissement. Avantageusement, ladite au moins une étape de traitement chimique des gaz est une étape choisie parmi une déhalogénisation, une désoxydation d'oxyde d'azote et une désulfurisation. Ce choix s'effectue suivant la nature des gaz à traiter, c'est-à-dire selon la composition chimique des gaz et de leurs propriétés physico-chimiques. Avantageusement, une pulvérisation d'eau sur les gaz est effectuée avant de réaliser l'étape de traitement chimique desdits gaz. Cette pulvérisation a pour but d'abaisser, si besoin, la température des gaz. In a particular case, the gas separation step is followed by a step of discharging into the atmosphere non-recoverable gases. More particularly, non-recoverable and nontoxic gaseous products can be released to the atmosphere in a controlled manner, while any environmentally harmful recombination products can be trapped to prevent their release into the atmosphere. The method according to the invention may also comprise additional steps. For example, the destruction process may further advantageously include a step of cooling the gases from the recombination step by cooling in a device for exchanging heat with the external medium. This step may for example be carried out in a double-walled enclosure cooled by water. Advantageously, the method may further comprise a step of analyzing the gases leaving the recombination step by cooling. It may be advantageous if the method furthermore comprises one or more steps for regulating the pressure of the gases, produced for example by means of an empty group-type pumping device such as a control valve, empty, a control unit. Indeed, operating in depression improves the level of process safety by limiting leakage to the outside; this also makes it possible to obtain a better chemical yield and thus to increase the efficiency of the process. According to a particular embodiment, the process comprises at least one step of chemical treatment of the gases leaving the recombination stage by cooling. Advantageously, said at least one chemical gas treatment step is a step selected from dehalogenation, nitrogen oxide deoxidation and desulfurization. This choice is made according to the nature of the gases to be treated, that is to say according to the chemical composition of the gases and their physicochemical properties. Advantageously, a spray of water on the gases is carried out before carrying out the step of chemical treatment of said gases. This spraying is intended to lower, if necessary, the temperature of the gases.

Un des avantages du procédé selon l'invention est qu'il présente une polyvalence vis-à-vis des déchets à traiter. En effet, la limite de traitement des déchets dans le dispositif réside dans la non-acceptation de déchets solides en tant que tels. Tout produit, qu'il soit pur ou en mélange, qui peut se présenter sous forme liquide, gazeuse, ou même sous forme de suspension peut être traité. Un autre avantage du procédé est qu'il permet de traiter des déchets spécifiques à haute stabilité et haute toxicité. Il permet de traiter les déchets liquides tels que, par exemple, des solvants organo-halogénés, des mélanges aqueux de faible pouvoir calorifique, des huiles, des produits à cycle aromatique, des hydrocarbures de formule chimique générale CmHn, des déchets organo-halogénés tels que CH2C12. Les déchets gazeux pouvant être traités sont principalement des produits toxiques du type C.F.C., H.C.F.C., gaz de combat... Enfin, les déchets pulvérulents peuvent être des boues chargées en produits solides (déchets explosifs, biomasse...). Notons également que des produits dénués d'atomes d'hydrogène, tel que le tétrachlorure de carbone CC14 par exemple, peuvent tout à fait être détruits dans le procédé selon l'invention, mais ne conduiront pas a priori à la valorisation du déchet par production d'hydrogène. De plus, le procédé selon l'invention permet de détruire à un taux minimal de destruction pondéral de 99,995% des déchets liquides, gazeux ou pulvérulents, non exploitables en tant que tels et/ou nocifs pour l'environnement et de valoriser ces déchets en produisant des gaz combustibles à forte teneur en hydrogène utilisables dans des installations adaptées à ce type de gaz. Les gaz non valorisables produits au cours du procédé respectent les normes de rejet de produits gazeux en vigueur dans la Communauté Européenne, qui s'est fixée l'objectif zéro produit toxique rejeté dans l'atmosphère, et peuvent donc être rejetés dans l'atmosphère car exempts de toxicité ou de dangerosité pour l'homme ou son environnement. One of the advantages of the process according to the invention is that it has a versatility vis-à-vis the waste to be treated. Indeed, the limit of waste treatment in the device lies in the non-acceptance of solid waste as such. Any product, whether pure or in admixture, which may be in liquid, gaseous, or even slurry form, may be processed. Another advantage of the process is that it makes it possible to treat specific wastes with high stability and high toxicity. It makes it possible to treat liquid waste such as, for example, organo-halogenated solvents, aqueous mixtures of low calorific value, oils, products with an aromatic ring, hydrocarbons of general chemical formula CmHn, organo-halogenated waste such as than CH2C12. The gaseous waste that can be treated is mainly toxic products of the type C.F.C., H.C.F.C., combat gas ... Finally, the powdery waste can be sludge loaded with solid products (explosive waste, biomass ...). Note also that products devoid of hydrogen atoms, such as carbon tetrachloride CC14 for example, can be completely destroyed in the process according to the invention, but will not lead a priori to the recovery of waste production hydrogen. In addition, the process according to the invention makes it possible to destroy at a minimum rate of destruction of 99.995% by weight of liquid, gaseous or powdery waste, which can not be used as such and / or which is harmful to the environment, and to recover this waste as a whole. producing combustible gases with a high hydrogen content that can be used in installations adapted to this type of gas. The non-recoverable gases produced during the process comply with the gaseous product discharge standards in force in the European Community, which has set itself the objective of zero toxic product released into the atmosphere, and can therefore be released into the atmosphere. because they are free from toxicity or dangerousness for humans or their environment.

Grâce à ce procédé, on couple ainsi la production de produits utilisables dans l'industrie avec l'élimination de produits indésirables et nuisibles pour l'homme et l'environnement. Thanks to this process, we combine the production of products used in industry with the elimination of undesirable products and harmful to humans and the environment.

BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS L'invention sera mieux comprise et d'autres avantages et particularités apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre, donnée à titre d'exemple non limitatif, et accompagnée des dessins annexés parmi lesquels : - la figure 1 est un schéma de principe illustrant l'installation permettant de réaliser le procédé selon l'invention, - la figure 2 est un schéma de principe illustrant l'introduction de la charge dans la torche plasma, - la figure 3 est un schéma de principe du dispositif permettant la première opération de destruction thermique, - la figure 4 est un schéma de principe du venturi. BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The invention will be better understood and other advantages and particularities will appear on reading the following description, given by way of non-limiting example, and accompanied by the appended drawings among which: FIG. a block diagram illustrating the installation for carrying out the method according to the invention, - Figure 2 is a block diagram illustrating the introduction of the charge into the plasma torch, - Figure 3 is a block diagram of the device. allowing the first thermal destruction operation, - Figure 4 is a schematic diagram of the venturi.

EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS Nous allons à présent décrire en détail comment réaliser la destruction d'un déchet organohalogéné, par exemple CH2C12, à partir du procédé selon l'invention. DETAILED DESCRIPTION OF PARTICULAR EMBODIMENTS We will now describe in detail how to achieve the destruction of an organohalogenous waste, for example CH2C12, from the process according to the invention.

Une torche à plasma 6 est alimentée en courant haute fréquence par un générateur électrique 1 via un coffret d'accord 4. Le générateur 1 est refroidi par une centrale de refroidissement 2 (voir figure 1). La référence 100 représente le branchement du générateur 1 sur le secteur à 380V/50Hz, la référence 101 représente le câble coaxial reliant le générateur électrique 1 au coffret d'accord 4, et la référence 102 représente un bras d'induction reliant le coffret d'accord 4 à la torche plasma 6. La torche utilisée est une torche plasma haute fréquence ou inductive, sans électrode, où le plasma est généré par un courant à forte tension et haute fréquence circulant dans une bobine. Tout type de torche inductive peut convenir. La torche à plasma inductive peut par exemple être une torche à double flux. L'introduction des gaz plasmagènes de fonctionnement de la torche 3 et l'introduction du mélange eau/déchets 5 se font directement au sein de la torche 6. L'injection du mélange eau/déchets est effectuée de préférence dans la zone de la torche où la température est maximale, c'est-à-dire dans la zone centrale de la torche. La figure 2 représente le système d'introduction du mélange charge/eau 5 dans la torche. A plasma torch 6 is supplied with high frequency current by an electric generator 1 via a tuning box 4. The generator 1 is cooled by a cooling unit 2 (see FIG. 1). The reference 100 represents the connection of the generator 1 to the sector at 380V / 50Hz, the reference 101 represents the coaxial cable connecting the electrical generator 1 to the tuning box 4, and the reference 102 represents an induction arm connecting the control box. The torch used is a high frequency or inductive plasma torch, without an electrode, where the plasma is generated by a high voltage and high frequency current flowing in a coil. Any type of inductive torch may be suitable. The inductive plasma torch may for example be a dual flow torch. The introduction of the plasmagene gases for the operation of the torch 3 and the introduction of the water / waste mixture 5 are carried out directly within the torch 6. The injection of the water / waste mixture is preferably carried out in the zone of the torch. where the temperature is maximum, that is to say in the central zone of the torch. Figure 2 shows the system for introducing the charge / water mixture into the torch.

Le mélange eau/déchet est effectué préalablement en amont de la torche plasma, soit par addition de l'eau et de la charge dans une cuve de stockage 21, soit à l'aide d'un dispositif mélangeur. Eventuellement, en cas de forte non miscibilité des produits à détruire et de l'eau, ces deux éléments peuvent être conduits séparément vers un système de mélange en amont du système d'introduction dans la torche. Le mélange se fait alors par l'intermédiaire de deux pompes d'alimentation, une pour chaque constituant (eau, déchet) se rejoignant dans une sonde de pulvérisation refroidie par eau et assistée mécaniquement par une introduction de gaz. Quelque soit la méthode de mélange, le mélange ainsi obtenu est ensuite introduit dans la torche, par exemple au moyen d'une sonde de pulvérisation 23 si le mélange est sous forme liquide ou de suspension, ou au moyen d'une sonde d'injection si le mélange est sous forme gazeuse. Le principe d'injection du mélange eau/déchets dans la torche 6 est illustré dans la figure 2. En fait, l'introduction du mélange peut s'effectuer par tout type de sonde pourvu que celle-ci fractionne la nappe liquide en fines gouttelettes. La sonde d'injection ou de pulvérisation 23 est de préférence placée au coeur de la bobine 26 de la torche plasma 6. Ainsi, le mélange liquide, pulvérulent ou gazeux est en contact avec le plasma à l'endroit où sa température est la plus haute. Cette position procure le maximum d'efficacité à la fois en terme de pénétration de la charge dans la veine gazeuse et en terme de destruction, du fait du contact intime des deux phases et des hautes températures. La sonde peut également être déplacée vers la sortie 25 de la torche. Les gaz plasmagènes sont quant à eux introduits dans la torche par surpression. Par exemple, les moyens d'introduction des gaz plasmagènes dans la torche peuvent être constitués d'une centrale de gaz classique (bouteille réservoir) où les gaz sont introduits classiquement par surpression. The water / waste mixture is carried out beforehand upstream of the plasma torch, either by the addition of water and the charge in a storage tank 21, or by means of a mixing device. Optionally, in case of high immiscibility of the products to be destroyed and water, these two elements can be conducted separately to a mixing system upstream of the introduction system into the torch. The mixing is then done through two feed pumps, one for each constituent (water, waste) joining in a water-cooled spraying probe and assisted mechanically by a gas introduction. Whatever the mixing method, the mixture thus obtained is then introduced into the torch, for example by means of a sputtering probe 23 if the mixture is in liquid or suspension form, or by means of an injection probe if the mixture is in gaseous form. The principle of injection of the water / waste mixture into the torch 6 is illustrated in FIG. 2. In fact, the introduction of the mixture can be carried out by any type of probe provided that the latter splits the liquid layer into fine droplets. . The injection or sputtering probe 23 is preferably placed in the center of the coil 26 of the plasma torch 6. Thus, the liquid, powdery or gaseous mixture is in contact with the plasma at the place where its temperature is the highest. high. This position provides the maximum efficiency both in terms of penetration of the charge in the gas stream and in terms of destruction, due to the intimate contact of the two phases and high temperatures. The probe may also be moved to the outlet of the torch. The plasma gases are introduced into the torch by overpressure. For example, the means for introducing the plasma gases into the torch may consist of a conventional gas plant (reservoir cylinder) where the gases are introduced conventionally by overpressure.

L'injection du mélange déchet/eau se fait de préférence dans la zone le plus chaude de la torche, c'est-à-dire au centre de la torche. L'injection peut éventuellement être déplacée en sortie de torche en évitant cependant de dépasser la sortie de la torche, dans un souci d'efficacité de rendement de destruction. The injection of the waste / water mixture is preferably done in the hottest zone of the torch, that is to say in the center of the torch. The injection can optionally be moved to the output of the torch, however, to avoid exceeding the output of the torch, for the sake of efficiency of destruction efficiency.

Les gaz plasmagènes et le mélange eau/charge, après passage dans la torche plasma 6, pénètrent dans une chambre de réaction 7 par un orifice 27. Cette chambre de réaction 7 permet de confiner la chaleur à l'intérieur de la chambre de réaction et de permettre ainsi la destruction complète des déchets. De préférence, la chambre de réaction 7 est en acier et comporte des doubles parois refroidies par eau dont la surface intérieure est recouverte d'un matériau réfractaire 29 protecteur (voir la figure 3). Un hublot de visée 30 permet de contrôler le bon comportement du gaz passant par l'orifice 27. Comme illustré sur la figure 4, une caméra 31 peut être placée devant le hublot 30 pour faciliter l'observation du gaz. Un thermocouple 32 placé en sortie de la chambre de réaction mesure la température des gaz en sortie 33 de la chambre de réaction. A la sortie de la chambre de réaction, les gaz sont à une température supérieure à 1500 C. A la sortie de la chambre de réaction 7, les gaz s'écoulent ensuite vers un dispositif de brassage, par exemple un venturi 8. Le venturi 8 est alimenté en eau pulvérisée. Le venturi permet un brassage très important entre les produits issus de la destruction du mélange charge/eau dans la chambre de réaction, et l'eau pulvérisée introduite dans le venturi. L'utilisation d'eau pulvérisée à haute pression permet aussi un refroidissement drastique des gaz. L'eau est pulvérisée à température ambiante. De préférence, le venturi est en acier et comprend une double paroi dans laquelle circule de l'eau 9, qui permet de refroidir les gaz rapidement après réaction. La figure 4 représente le détail du venturi 8. Le venturi comporte une partie supérieure, appelée convergent 34, une partie inférieure, appelée divergent 42, une partie médiane, appelée col 38, reliant le convergent et le divergent, et des orifices d'entrée d'air. Avantageusement, le venturi comporte au moins un moyen permettant de distribuer uniformément de l'air sur les parois du venturi, par exemple une chambre de répartition comportant des trous disposés sur son périmètre. Selon la figure 4, le convergent 34 du venturi est en contact avec la sortie 33 de la chambre de réaction 7. On réalise une première injection d'eau sous pression à l'entrée du venturi 8 à l'aide d'une chambre de répartition 37, au niveau de deux entrées 35 et 36. La chambre de répartition 37 est percée d'une multitude de trous de diamètre inférieur à 0,5 mm espacés de 1 mm sur tout le périmètre de la chambre de répartition 37. La chambre de répartition 37 permet la distribution du vecteur aqueux de façon uniforme près des parois du convergent 34, protégeant ainsi ces mêmes parois des gaz corrosifs à haute température. Au niveau du col 38 du venturi 8, une deuxième injection d'eau sous pression est réalisée à partir de l'entrée 39 à l'aide d'une deuxième chambre de répartition 40, afin de compléter la première injection à double entrée 35 et 36. Les gaz sont éjectés par la sortie 41 en passant par le divergent 42. Lorsque les gaz comportent des halogènes, l'eau est remplacée par de l'eau sodée. L'eau sodée, en plus de refroidir les gaz, va également générer des réactions de piégeage de l'halogène du déchet (par exemple, pour un déchet de CH2C12, il s'agira de piéger le chlore) avec la soude de l'eau et les gaz issus de la chambre de réaction 7 selon les réactions des équations mentionnées plus haut. Si, à la sortie 41 du venturi, les gaz ont une température trop élevée, on peut les refroidir encore d'avantage en les faisant passer dans un échangeur thermique 10 à double paroi refroidie par eau. D'une manière générale, l'ensemble des éléments constitué par la torche inductive 6, la chambre de réaction 7, le dispositif de brassage 8 et l'échangeur thermique 10 doit être refroidi à cause des températures élevées qu'ils supportent. A cet effet, ces éléments peuvent par exemple être connectés à une centrale de refroidissement 11 comme schématisé dans la figure 1. The plasma gases and the water / charge mixture, after passing through the plasma torch 6, enter a reaction chamber 7 through an orifice 27. This reaction chamber 7 makes it possible to confine the heat inside the reaction chamber and to allow the complete destruction of the waste. Preferably, the reaction chamber 7 is made of steel and has water-cooled double walls whose inner surface is covered with a protective refractory material 29 (see FIG. 3). A viewing port 30 makes it possible to control the good behavior of the gas passing through the orifice 27. As illustrated in FIG. 4, a camera 31 can be placed in front of the porthole 30 to facilitate observation of the gas. A thermocouple 32 placed at the outlet of the reaction chamber measures the temperature of the gases at the outlet 33 of the reaction chamber. At the outlet of the reaction chamber, the gases are at a temperature above 1500 C. At the outlet of the reaction chamber 7, the gases then flow to a stirring device, for example a venturi 8. The venturi 8 is supplied with water spray. The venturi allows a very important mixing between the products resulting from the destruction of the mixture charge / water in the reaction chamber, and the water spray introduced into the venturi. The use of water spray at high pressure also allows a drastic cooling of the gases. The water is sprayed at room temperature. Preferably, the venturi is made of steel and comprises a double wall in which water circulates 9, which makes it possible to cool the gases rapidly after reaction. FIG. 4 shows the detail of the venturi 8. The venturi comprises an upper part, called a convergent part 34, a lower part, called a divergent portion 42, a middle part, called a neck 38, connecting the convergent and the divergent, and inlet orifices. air. Advantageously, the venturi comprises at least one means for uniformly distributing air on the walls of the venturi, for example a distribution chamber having holes disposed on its perimeter. According to FIG. 4, the convergent 34 of the venturi is in contact with the outlet 33 of the reaction chamber 7. A first injection of pressurized water is made at the inlet of the venturi 8 with the aid of a chamber of distribution 37, at two inputs 35 and 36. The distribution chamber 37 is pierced with a plurality of holes of diameter less than 0.5 mm spaced 1 mm over the entire perimeter of the distribution chamber 37. The chamber The distribution system 37 allows the distribution of the aqueous vector uniformly close to the walls of the convergent 34, thereby protecting the same walls from corrosive gases at high temperatures. At the neck 38 of the venturi 8, a second injection of water under pressure is carried out from the inlet 39 by means of a second distribution chamber 40, in order to complete the first double-entry injection 35 and 36. The gases are ejected through the exit 41 through the divergent 42. When the gases comprise halogens, the water is replaced by soda water. The soda water, in addition to cooling the gases, will also generate reactions of trapping of the halogen of the waste (for example, for a waste of CH2C12, it will be a question of trapping the chlorine) with the soda of the water and gases from the reaction chamber 7 according to the reactions of the equations mentioned above. If, at the outlet 41 of the venturi, the gases are too hot, they can be further cooled by passing them through a water cooled double wall heat exchanger. In general, all the elements constituted by the inductive torch 6, the reaction chamber 7, the stirring device 8 and the heat exchanger 10 must be cooled because of the high temperatures that they support. For this purpose, these elements may for example be connected to a cooling unit 11 as shown schematically in FIG.

A la sortie du dispositif de brassage, ou le cas échéant, à la sortie de l'échangeur thermique 10, des analyses des gaz 12 peuvent être effectuées. Si les analyses montrent que les gaz ne nécessitent pas de traitement particulier, la ligne directe 15 d'évacuation des gaz est utilisée et les gaz arrivent dans un échangeur de chaleur 17. At the outlet of the stirring device or, where appropriate, at the outlet of the heat exchanger 10, analyzes of the gases 12 may be performed. If the analyzes show that the gases do not require any particular treatment, the direct line of evacuation of the gases is used and the gases arrive in a heat exchanger 17.

Si les analyses montrent que les gaz nécessitent un traitement spécial, ils sont alors dirigés vers des systèmes de traitement, par exemple un système de traitement des produits halogénés 14, suivi d'une unité de traitement DéNox d'oxydes d'azote 16. Selon une variante, une pulvérisation 13 d'eau ou d'eau sodée peut être effectuée avant l'entrée dans le système de traitement des produits halogénés 14. Cette pulvérisation a pour objet d'abaisser si besoin la température des gaz avant leur traitement. Les gaz épurés sont ensuite conduits vers un échangeur de chaleur 17, dans lequel les gaz sont refroidis. Les gaz passent ensuite dans le groupe vide 18. Le groupe vide 18 permet de réguler la pression de travail dans le procédé. Celle-ci est comprise entre quelques millibars et la pression atmosphérique. Après le groupe vide 18, les gaz sont dirigés éventuellement vers une cuve de stockage 50 avant de passer dans une unité de séparation en éléments moléculaires 51. Le stockage temporaire des gaz peut permettre par exemple de réguler le flux de gaz vers les unités de séparation. A l'issue de cette unité de séparation, on obtient des produits valorisés et des produits non valorisés. Les produits valorisés peuvent être stockés dans des cuves ad hoc 52 tandis que les produits non valorisés sont rejetés, après analyse 19, dans l'atmosphère 20. If the analyzes show that the gases require a special treatment, they are then directed to treatment systems, for example a treatment system for halogenated products 14, followed by a treatment unit DeNox of nitrogen oxides. alternatively, a spray 13 of water or soda water can be performed before entering the treatment system of halogenated products 14. The purpose of this spraying is to lower the temperature of the gases if necessary before their treatment. The purified gases are then led to a heat exchanger 17, in which the gases are cooled. The gases then pass into the empty group 18. The empty group 18 makes it possible to regulate the working pressure in the process. This is between a few millibars and atmospheric pressure. After the empty group 18, the gases are eventually directed to a storage tank 50 before passing into a molecular element separation unit 51. The temporary storage of the gases can allow for example to regulate the flow of gas to the separation units . At the end of this separation unit, we obtain valued products and non-valued products. Valued products can be stored in ad hoc tanks 52 while non-recovered products are rejected, after analysis 19, into the atmosphere 20.

Claims

A method for producing combustible gases from at least one organic or organohalogenated product in liquid, gaseous or powder form, the process comprising the following steps. -mixing: - said at least one organic product with water in an amount sufficient to at least satisfy the stoichiometric ratios between the carbon and oxygen atoms of the mixture, or - of said at least one organo-halogenated product with water. water in sufficient quantity to at least satisfy the stoichiometric ratios between the carbon and oxygen atoms of the mixture, on the one hand, and between the hydrogen and halogen atoms of the mixture, on the other hand, - introduction of said mixture and of plasmagene gases at the coil (26) of an inductive plasma torch (6) to obtain gases in which an atomic element decomposition is induced, - thermal destruction, in a reaction chamber (7) , gases obtained in the preceding step, - cooling the gases from the reaction chamber in a stirring device by stirring said gases with water spray, - recombination by cooling at least a portion gases from the brewing device, - separation of gases into combustible gases and non-recoverable gases.

2. A method for producing combustible gases according to the preceding claim, characterized in that the water used for mixing with the organic or organo-halogenated product is in a ratio of 1 mole of water per mole of carbon contained in said organic or organo-halogenated product.

3. A method for producing combustible gases according to claim 1, characterized in that the water used for mixing with the organic or organo-halogenated product is in a ratio of 2 moles of water to one mole of carbon contained in said organic or organo-halogenated product.

4. Process for producing combustible gases according to claim 1, characterized in that the water spray used in the cooling step by stirring is soda water.

5. Process for producing combustible gases according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the mixture of the at least one organic or organo-halogenated product with water is introduced at the level of the coil (26). inductive plasma torch (6) in spray form if said organic or organo-halogenated product is in liquid or powder form, or in gaseous form if said organic or organo-halogenated product is in gaseous form.

6. Process for producing combustible gases according to claim 1, characterized in that the stirring device (8) is a venturi.

7. Process for producing combustible gases according to any one of the preceding claims, characterized in that the gas separation step is followed by a fuel gas storage step.

8. Process for producing combustible gases according to any one of the preceding claims, characterized in that the gas separation step is followed by a step of discharging into the atmosphere non-recoverable gases.

9. A method for producing combustible gases according to claim 1, characterized in that it further comprises a step of cooling the gases from the recombination step by cooling (10) in a device (17) for exchanging heat with the outside environment.

10. Process for producing combustible gases according to any one of the preceding claims, characterized in that it further comprises a step of analysis (12) of the gases leaving the cooling recombination step (10).

11. Process for producing combustible gases according to any one of the preceding claims, characterized in that it comprises at least one step of chemical treatment of the gases leaving the cooling recombination stage chosen from a dehalogenation (14), deoxidation of nitrogen oxide (16) and desulfurization.