FR2866896A1 - Procede d'elimination du mercure dans une tour de distillation - Google Patents

Abstract

Une température au sommet T1 d'une tour de distillation (1) est maintenue au-dessous d'une température de liquéfaction d'une fraction légère, par retour d'une partie d'un gaz d'échappement (W), qui est refroidie par un condenseur (5), à la zone supérieure de la tour de distillation (1). Une température à la base T2 est augmentée à 300°C au maximum, par retour d'une partie d'un produit liquide (P) provenant d'un dispositif de ré-ébullition (3) à une zone inférieure de la tour de distillation (1). Lorsqu'un hydrocarbure liquide (L) vient en contact à contre-courant avec un gaz de balayage (G) à l'intérieur de la tour de distillation (1) dont le profil de température est tel qu'une température intérieure diminue progressivement vers le haut, le mercure est efficacement transféré du liquide (L) à une phase vapeur sans échappement de la fraction légère en accompagnement du gaz d'échappement (W).

Description

PROCEDE D'ELIMINATION DU MERCURE DANS UNE TOUR DE DISTILLATION,

Domaine Technique La présente invention concerne un procédé pour éliminer le mercure d'hydrocarbures liquides ou analogues dans une tour de distillation, dans une situation d'équilibre gaz / liquide. Arrière-plan de l'Invention Le mercure est normalement éliminé des hydrocarbures liquides par un procédé d'adsorption, un procédé d'extraction utilisant un liquide aqueux, un procédé de séparation, etc. L'application du procédé d'adsorption ou d'extraction à des condensats de gaz naturel lourds ou des pétroles bruts est difficile à cause des impuretés. D'autre part, le procédé de séparation élimine efficacement le mercure des hydrocarbures liquides puisque le mercure peut être facilement transféré d'une phase liquide à une phase vapeur par contact à contre-courant des hydrocarbures liquides avec un gaz de balayage dans une tour de distillation. La transformation du mercure d'une phase liquide à une phase vapeur a lieu du fait d'une tension de vapeur élevée du mercure, sans effets défavorables des impuretés.

Dans le procédé de séparation, un liquide contenant du mercure, par exemple un condensat de gaz naturel ou un pétrole brut, est pulvérisé dans une tour de distillation, à son sommet, tandis qu'un gaz de balayage, par exemple du gaz naturel ou de l'air, est aspiré à partir de la base de la tour de distillation. Le mercure passe d'une phase liquide à une phase vapeur par contact à contre-courant du liquide contenant du mercure avec le gaz de balayage dans la tour de distillation.

Par exemple, le brevet US 4 962 276 décrit un séparateur (une tour de distillation) sous la forme d'une colonne garnie d'un matériau de remplissage en vrac ou analogue, dans lequel un hydrocarbure liquide ou analogue sort comme un produit liquide de la base de la tour de distillation après enlèvement du mercure par contact à contre-courant du liquide contenant le mercure avec le gaz de balayage. Le mercure, qui est séparé de l'hydrocarbure liquide, est évacué en même temps que le gaz de balayage, comme un gaz contenant du mercure (appelé gaz d'échappement dans ce qui suit), au sommet de la tour de distillation.

Lorsqu'un liquide contenant du mercure vient en contact à contre-courant avec un gaz de balayage, les hydrocarbures légers (appelés fraction légère dans ce qui suit) passent également en phase vapeur en même temps que le mercure. Le transfert de la fraction légère à partir du liquide contenant du mercure entraîne un changement d'une qualité du liquide, de sorte qu'il est nécessaire d'installer un séparateur gaz-liquide, une pompe de fluide et autres dans une conduite de gaz d'échappement pour récupérer la fraction légère. En outre, un post-traitement compliqué et coûteux est indispensable pour éliminer le mercure d'une fraction légère constituant un sous- produit. En raison de ces inconvénients, le procédé de séparation n'a pas été appliqué en pratique à l'élimination du mercure à partir d'hydrocarbures liquides.

Résumé de l'Invention Un premier objet de la présente invention est de développer les avantages d'un procédé de séparation, qui convient pour éliminer le mercure à partir d'un liquide brut sans effets défavorables des impuretés, afin d'obtenir un produit liquide ayant moins de fluctuation de la qualité.

Un deuxième objet de la présente invention est d'assurer 35 l'élimination efficace du mercure par passage d'une phase liquide à une phase vapeur, par établissement d'un profil de température approprié dans une tour de distillation.

Un troisième objet de la présente invention est de fournir un produit liquide de haute qualité sans nécessiter de post- traitement pour une fraction légère constituant un sous-produit.

La présente invention propose un nouveau procédé de séparation pour éliminer le mercure de divers liquides contenant du mercure, par exemple du gaz de pétrole liquéfié brut, de l'essence lourde brute, du pétrole brut et d'autres liquides de rejet, qui contiennent des impuretés difficiles à adsorber. Un liquide contenant du mercure et un gaz de séparation ou de balayage sont simultanément introduits, comme flux descendant et flux ascendant, respectivement, dans une tour de distillation qui est maintenue dans un état d'équilibre gaz / liquide.

Un volume intérieur de la tour de distillation est réglé à un profil de température tel qu'une température intérieure diminue progressivement dans une direction ascendante, d'une température à la base T2 de 300 C au maximum à une température au sommet Ti inférieure à une température de liquéfaction d'une fraction légère. Le mercure est vaporisé et transféré à une phase vapeur par contact à contre-courant du liquide contenant du mercure avec le gaz de balayage dans la tour de distillation.

Le liquide, duquel le mercure a été séparé, est extrait comme un produit liquide à la base de la tour de distillation. La vapeur de mercure, qui est séparée du liquide, est évacuée avec le gaz de balayage comme gaz d'échappement au sommet de la tour de distillation. Le gaz d'échappement peut être recyclé comme une partie du gaz de balayage, après passage à travers un adsorbant actif pour l'enlèvement du mercure.

La température au sommet Ti est maintenue à une valeur inférieure à une température de liquéfaction d'une fraction légère par autorefroidissement dans la tour de distillation avec un condenseur suspendu, ou par retour d'une partie du gaz d'échappement, qui est rejeté au sommet de la tour de distillation puis refroidi artificiellement, vers une zone supérieure de la tour de distillation avec un condenseur partiel. La température à la base T2 est augmentée jusqu'à 300 C au maximum, par réglage d'une température de pré-chauffage du liquide contenant du mercure au-dessous de 300 C ou par retour d'une partie du produit liquide, qui est extrait à la base de la tour de distillation puis remis en ébullition, à une zone inférieure de la tour de distillation. Le conduit de gaz d'échappement allant du sommet de la tour de distillation à une tour d'adsorption de mercure est maintenu plus chaud que la température de liquéfaction de la fraction légère sans régénérer une fraction légère contenant du mercure dans le conduit de gaz d'échappement.

Le mercure est un élément ayant une tension de vapeur élevée, et la tension de vapeur augmente en correspondance de l'élévation de température et de la chute de pression. Les caractéristiques de vaporisation du mercure sont les mêmes que celles des hydrocarbures à chaîne courte tels que le pentane et l'hexane. Les caractéristiques de vaporisation du mercure indiquent la possibilité d'élimination du mercure sans transfert substantiel d'une fraction légère à une phase vapeur dans le cas où un espace intérieur d'une tour de distillation est maintenu à une température plus basse. Toutefois, la température intérieure plus basse entraîne une prolongation du contact gaz / liquide inappropriée pour une élimination efficace et économique du mercure. On peut éviter la prolongation du contact gaz I liquide par réglage du profil de température de sorte qu'une température intérieure de la tour de distillation, qui est maintenue dans un état d'équilibre gaz / liquide, est plus basse à son sommet mais plus élevée à sa base par rapport à une température d'évaporation de la fraction légère.

Le rendement d'élimination du mercure est amélioré par maintien d'une température à la base T2 à la valeur la plus élevée possible. La génération d'une fraction légère dans un conduit de gaz d'échappement puis dans une tour d'adsorption est supprimée par maintien d'une température au sommet T1 à la valeur la plus basse possible. Le rendement d'élimination du mercure est un peu réduit par abaissement de la température au sommet Ti, comparativement aux conditions classiques de fonctionnement d'une tour de distillation à une température plus élevée dans son ensemble. On évite une diminution du rendement d'élimination du mercure par augmentation du nombre de plateaux dans la tour de distillation, ou par élévation d'un rapport gaz / liquide.

Bien que la condition de température varie en correspondance d'une pression interne de la tour de distillation, la température de la base T2 doit être de 300 C au maximum pour un transfert efficace du mercure d'une phase liquide à une phase vapeur sans pyrolyse d'un liquide contenant du mercure, et la température au sommet Ti doit être plus basse qu'une température de liquéfaction d'une fraction légère. Pourvu que la température à la base T2 et la température au sommet T1 soient inférieures à 300 C et à la température de liquéfaction d'une fraction légère, respectivement, les températures T2 et Ti sont prédéterminées à des valeurs correctes en relation avec un type de liquide contenant du mercure et avec la pression interne. Par exemple, la température au sommet Ti est maintenue à une valeur inférieure à 93 C pour la récupération d'essence lourde ou à une valeur inférieure à 65 C pour le traitement d'eau usée.

Brève Description des Dessins

La figure 1 est une vue schématique qui représente une installation de séparation du mercure à partir d'hydrocarbures liquides par un procédé de séparation.

La figure 2 est une vue explicative d'un plateau à bulles.

La figure 3 est un graphique qui représente les effets d'un profil de température sur les concentrations de mercure d'un produit liquide.

Modes Préférés de Mise en uvre de l'Invention La présente invention utilise une installation, qui est schématiquement illustrée sur la figure 1, pour le traitement d'un liquide contenant du mercure, par exemple pétrole brut, condensat de gaz naturel lourd, gaz de pétrole liquéfié brut, essence lourde brute ou liquides de rejet, qui contient des impuretés difficiles à adsorber.

Une tour de distillation 1 est sous la forme d'une colonne remplie d'un garnissage en vrac, par exemples des anneaux Raschig, des mini-anneaux Cascade ou analogues, pour favoriser le contact gaz / liquide entre un gaz de balayage G et un liquide contenant du mercure L. Une température au sommet Ti et une température à la base T2 de la tour de distillation 1 sont réglées à des valeurs inférieures à 93 C (de préférence 50 à 65 C) et inférieures à 300 C (de préférence 120-150 C), respectivement, pour la récupération d'essence lourde. Le liquide L est introduit comme flux descendant au sommet de la tour de distillation 1, tandis que le gaz de balayage G est introduit comme flux ascendant à la base de la tour de distillation 1. Le liquide L vient en contact à contre-courant avec le gaz de balayage G à l'intérieur de la tour de distillation 1.

Un liquide traité L, duquel le mercure a été enlevé par le contact à contre-courant, s'écoule sous la forme d'un produit liquide P dans une conduite d'huile de produit 2 à la base de la tour de distillation 1. Une partie du produit liquide P est remise en ébullition par une chaudière de ré-ébullition 3 qui est prévue dans la conduite d'huile de produit 2, et elle est ensuite renvoyée à la zone inférieure de la tour de distillation 1 de façon à augmenter la température de la base T2 jusqu'à 300 C au maximum. Le liquide brut L peut être préchauffé à une température appropriée pour élever la température de la base T2.

Le gaz de balayage G, auquel le mercure est transféré à partir du liquide L, est évacué comme gaz d'échappement W au sommet de la tour de distillation 1 et envoyé par un conduit de gaz d'échappement 4 à un condenseur 5 puis à une tour d'adsorption 6. Le conduit de gaz d'échappement 4 est de préférence équipé d'un tube ou traceur de chauffage, afin de chauffer le gaz d'échappement W qui passe dans le conduit de gaz d'échappement 4, à une température plus élevée qu'une température de liquéfaction d'une fraction légère afin d'éviter la recondensation de la fraction légère.

Une partie du gaz d'échappement W est refroidie par le condenseur 5 puis renvoyée à la zone supérieure de la tour de distillation 1, de façon à maintenir la température du sommet Ti au-dessous de la température de liquéfaction de la fraction légère, par exemple au-dessous de 93 C pour la récupération d'essence lourde.

La tour d'adsorption 6 est garnie avec des adsorbants pour enlever le mercure du gaz d'échappement W. Après enlèvement du mercure, le gaz d'échappement épuré W est recyclé comme une partie du gaz de balayage G vers la tour de distillation 1. Le volume du gaz recyclé G est réglé à une valeur appropriée pour le traitement de séparation, par renouvellement périodique avec du gaz neuf.

Le liquide brut L est un hydrocarbure liquide, du pétrole brut, un condensat de gaz naturel lourd, un gaz liquéfié brut, de l'essence lourde brute, des liquides usés ou analogues. Le gaz de balayage G est un hydrocarbure inférieur, par exemple méthane, éthane, propane ou gaz naturel, ou un gaz inerte, par exemple gaz carbonique, azote, argon ou hélium. L'air est également utilisable comme gaz de balayage G pour le traitement d'eaux usées comme liquide L, dans lequel la vapeur d'eau est considérée comme une fraction légère.

Le contact gaz-liquide est effectué par exemple par une tour de distillation du type à plateaux à bulles dans un état d'équilibre gaz / liquide. Dans la tour de distillation du type à plateaux à bulles, une pluralité de plateaux 7, qui comportent beaucoup de trous 7a, sont disposés le long d'une direction verticale de la tour de distillation 1. Chaque trou 7a est pourvu d'un chapeau 8 pouvant se déplacer verticalement en correspondance d'une pression différentielle entre un liquide brut L (un flux descendant) et un gaz de balayage G (un flux ascendant). Le chapeau 8 comporte des pieds 8a insérés dans le trou 7a. Une force dirigée vers le haut est appliquée au chapeau 8 par le gaz de balayage G, tandis qu'une force dirigée vers le bas est appliquée au chapeau 8 par le liquide brut L. II en résulte que le chapeau 8 est maintenu à un niveau en hauteur tel qu'une pression du liquide brut L est équilibrée par une pression du gaz de balayage G, de façon à accélérer le contact à contre-courant du liquide brut L avec le gaz de balayage G pour l'élimination du mercure. D'autres types, par exemple un plateau à chapeaux à bulles ou un plateau de tamis, peuvent également être employés à la place du plateau à bulles.

Dans le cas où on traite un liquide brut L de faible concentration en mercure, il n'y a pas de limitation d'un rapport (rapport gaz / liquide) d'un gaz de balayage G au liquide brut L, qui sont introduits dans la tour de distillation 1. Dans le cas où on traite un liquide brut de forte concentration en mercure, par exemple 0,01 ppm ou plus, on détermine de préférence un rapport gaz / liquide à 10 m3/kl ou plus. Dans le cas où on traite une essence lourde brute à bas point d'ébullition, on augmente de préférence la pression intérieure pour supprimer l'évaporation d'une fraction légère.

La température intérieure de la tour de distillation 1 diminue progressivement, dans une direction ascendante, de la température à la base T2 à la température au sommet Ti. Du fait du profil de température, le transfert du mercure d'une phase liquide à une phase vapeur est accéléré dans la zone inférieure de la tour de distillation 1, et la fraction légère telle que l'essence lourde est récupérée de la phase vapeur à la phase liquide dans la zone supérieure de la tour de distillation 1, bien que la vaporisation du mercure soit un peu retardée.

Lorsque la tour de distillation 1 fonctionne à une pression intérieure proche de la pression atmosphérique (0,1 MPa environ), le mercure se comporte de la même façon que les hydrocarbures à chaîne courte tels que le pentane et l'hexane. Le transfert du mercure d'une phase liquide à une phase vapeur est davantage accéléré sans vaporisation d'une fraction légère, lorsqu'une température intérieure de la tour de distillation 1 est plus faible. En ce sens, il est très avantageux de maintenir la température au sommet Ti dans une plage de 50 à 65 C. La température à la base T2 est déterminée à une valeur appropriée en fonction des caractéristiques du liquide brut L. Par exemple, une température dans une plage de 120- 150 C est la température à la base T2 la plus efficace pour traiter des condensats de gaz naturel lourds. Les condensats de gaz légers à bas point d'ébullition sont de préférence traités sous une pression intérieure de 2 MPa ou moins, afin de vaporiser préférentiellement le mercure sans transfert substantiel d'une fraction légère à une phase vapeur.

Dans le cas où on traite des liquides de rejet pour l'élimination du mercure, il est préférable de régler une pression intérieure à 0,5 kPa ou moins, une température au sommet T1 dans une plage de 40 à 65 C et une température à la base T2 dans une plage de 60 à 100 C.

Du fait du réglage du profil de température à l'intérieur de la tour de distillation 1, le mercure est préférentiellement et efficacement séparé des hydrocarbures liquides, qui contiennent initialement de 0,01 à plusieurs ppm de mercure, à un taux de 90% ou plus. Le transfert d'une fraction légère à une phase vapeur est également supprimé de sorte que les propriétés, par exemple une tension de vapeur et un point de congélation, d'un produit liquide P sont stabilisées avec moins d'écart. Une partie du mercure, qui reste encore dans le liquide brut L sans vaporisation, peut être effectivement transférée à la phase vapeur par augmentation du nombre de plateaux dans la tour de distillation 1 et du nombre des tours de distillation 1 ou par augmentation d'un rapport gaz / liquide.

A titre de comparaison, dans la situation où un liquide brut L vient en contact à contre-courant avec un gaz de balayage G dans une tour de distillation 1, qui est uniformément maintenue à une température relativement plus élevée de 150 C, le mercure passe violemment d'une phase liquide à une phase vapeur, et un produit liquide P de faible concentration en mercure sort à la base de la tour de distillation 1. Toutefois, une fraction légère est également transférée de façon importante à la phase vapeur du fait de la température intérieure plus élevée, de sorte qu'il faut séparer et récupérer la fraction légère à partir d'un gaz d'échappement W à l'étape suivante. En outre, la base de la tour de distillation 1 est partiellement refroidie du fait de la consommation de chaleur pour l'évaporation de la fraction légère, ce qui entraîne un retard de vaporisation du mercure dans la zone inférieure de la tour de distillation 1.

Le transfert d'une fraction légère à un gaz d'échappement W pourrait être empêché par abaissement d'une température intérieure d'une tour de distillation 1 uniformément au-dessous de 50 C. Toutefois, une température aussi basse conduit à une diminution importante du rendement d'élimination du mercure, à moins que les plateaux de la tour de distillation 1 soient trop augmentés en nombre ou qu'un liquide brut L soit tenu en contact avec un gaz de balayage G pendant une assez longue durée.

D'autre part, la concentration en mercure d'un produit liquide P est davantage réduite lorsque la température à la base T2 augmente, à la condition qu'une température au sommet T1 soit maintenue à 60 C audessous d'une température de liquéfaction d'une fraction légère. Un produit liquide, qui est obtenu à une température de base T2 de 130 C ou plus, ne contient sensiblement pas de mercure, comme indiqué sur la figure 3 qui représente les résultats de fonctionnement dans la situation où la tour de distillation 1 fonctionne à un rapport gaz / liquide de 85 m3/kl et sous une pression intérieure de 0,14 MPa. En outre, le départ de la fraction légère est empêché par abaissement de la température au sommet Ti; sinon, la fraction légère s'échapperait de la tour de distillation 1 en même temps qu'un gaz d'échappement W.

Exemple

On traite un condensat de gaz naturel lourd contenant du mercure dans une tour de distillation 1 du type à plateaux à chapeaux à bulles de 13 m de hauteur, comportant une buse d'injection de gaz à sa partie inférieure. Le condensat L est introduit comme un écoulement descendant à un débit de 10 kl/heure dans la tour de distillation 1, tandis qu'un gaz naturel G est introduit comme un écoulement ascendant dans un rapport gaz / liquide de 80 m3/kl par la buse d'injection de gaz dans la tour de distillation 1. Le condensat L vient en contact à contre-courant avec le gaz de balayage G dans la tour de distillation 1.

On fait varier de diverses façons une température au sommet Ti et une température à la base T2 de la tour de distillation dans les conditions ci-dessus, pour étudier les effets des températures Ti et T2 sur les comportements du mercure et d'une fraction légère. On mesure la concentration en mercure d'un produit liquide P par spectroscopie d'adsorption atomique (méthode d'amalgame à l'or).

Procédé Usuel La tour de distillation 1 est uniformément maintenue à 120 C sans créer de gradient de température. Un condensat de gaz naturel lourd L est préchauffé à 120 C, introduit dans la tour de distillation 1 et mis en contact à contre-courant avec un gaz naturel (un gaz de balayage) G. Pendant le traitement, la température au sommet Ti est maintenue à 121 C, mais la température à la base T2 descend à 113 C du fait d'une chaleur latente de vaporisation. Un produit liquide P, qui sort à la base de la tour de distillation 1, a une concentration en mercure de 0,007 ppm (c'est-à-dire un taux d'élimination du mercure de 96, 5%). Toutefois, une fraction légère est incluse dans un gaz d'échappement W à un taux de 13% sur la base du liquide brut L. Procédé selon l'Invention 1.

On règle une température au sommet T1 à 60 C et on règle une température à la base T2 à 150 C par chauffage de la zone inférieure de la tour de distillation 1 avec un liquide en retour d'une chaudière de réchauffage 3. Plus précisément, on maintient la tour de distillation 1 à un profil de température tel qu'une température intérieure diminue progressivement dans une direction ascendante. Un condensat de gaz naturel lourd ayant une concentration en mercure relativement plus grande de 1,3 ppm est traité comme liquide brut L par contact à contre-courant avec un gaz naturel G dans la tour de distillation 1. Un produit liquide P a une concentration en mercure de 0,11 ppm (c'est-à-dire un taux d'élimination du mercure de 91,5%), et une fraction légère dans un gaz d'échappement W est inférieure à une limite de détection.

Procédé selon l'Invention 2 Un condensat de gaz naturel lourd ayant une concentration en mercure normale de 0,2 ppm est introduit comme liquide brut L dans la tour de distillation 1 ayant un profil de température tel qu'une température au sommet Ti et une température à la base T2 sont maintenues à 60 C et 135 C, respectivement, et on le traite par contact à contre-courant avec un gaz naturel G à l'intérieur de la tour de distillation 1. Un conduit de gaz d'échappement 4 est chauffé à 60 C ou plus afin d'empêcher la recondensation d'une fraction légère à partir du gaz d'échappement G qui s'écoule dans le conduit de gaz d'échappement 4. Un produit liquide P a une concentration en mercure de 0,009 ppm (c'est-àdire un taux d'élimination du mercure de 95,5%), et une fraction légère dans un gaz d'échappement W est inférieure à une limite de détection.

Les résultats du Tableau 1 montrent qu'on obtient une élimination efficace du mercure et un transfert moindre de la fraction légère vers le gaz d'échappement G par un réglage approprié de la température au sommet Ti et de la température à la base T2. En outre, le produit liquide P possède des qualités stables avec des variations moindres, puisque l'évaporation et le transfert de la fraction légère à une phase vapeur sont supprimés.

Au contraire, un gaz d'échappement W, qui est un sous- produit dans l'exemple de l'art antérieur, est nécessairement soumis à un post-traitement pour récupération d'une fraction légère, au moyen d'un séparateur gaz / liquide et d'une pompe à fluide, puisque la fraction légère s'échappe significativement du liquide brut L vers le gaz d'échappement W.

TABLEAU 1

Effet de la température au sommet Ti et de la température à la base T2 sur la concentration en mercure du produit liquide et sur l'inclusion de la fraction légère dans le gaz d'échappement.

Procédé Procédé de Procédé de usuel l'invention 1 l'invention 2 Conditions de Concentration 0,2 1,3 0,2 fonctionnement mercure (ppm) avant traitement Température au 121 60 60 sommet Ti ( C) Température à la 113 150 135 base T2 ( C) Pression 0,15 0,20 0,15 intérieure (MPa) Rapport 80 80 80 gaz/liquide (m3/kl) Résultats Concentration 0,007 0, 110 0,009 mercure (ppm) produit liquide Taux élimination 96,5 91,5 95,5 mercure (%) Taux (%) fraction 13 Non détecté Non détecté légère dans gaz d'échappement Un condensat de gaz naturel lourd est introduit comme liquide brut dans la tour de distillation.

Le taux d'une fraction légère est calculé comme un rapport en volume sur la base du liquide brut (condensat de gaz naturel lourd).

Conformément à la présente invention comme indiqué plus haut, un produit liquide P, qui est sensiblement exempt de mercure, est obtenu par traitement d'un liquide brut dans une tour de distillation ayant un profil de température tel qu'une température intérieure diminue progressivement vers le haut, d'une température à la base T2 de 300 C au maximum à une température au sommet Ti inférieure à une température de liquéfaction d'une fraction légère. L'échappement d'une fraction légère en accompagnement d'un gaz d'échappement W est également supprimé du fait de la température au sommet Ti plus basse, de sorte qu'il n'est pas nécessaire de prévoir un séparateur gaz / liquide ou une pompe de fluide dans un conduit de gaz d'échappement pour récupérer la fraction légère à partir du gaz d'échappement W. Le produit liquide P possède des propriétés stables avec moins d'écarts, puisque la fraction légère reste principalement dans le produit liquide P. Par conséquent, les avantages d'un procédé de séparation sont obtenus pour la construction d'un système d'élimination de mercure pour des condensats d'hydrocarbures lourds contenant du mercure.

Claims (5)

REVENDICATIONS

1. Procédé d'élimination du mercure, comprenant les étapes de: maintien d'une tour de distillation (1) dans un état d'équilibre gaz / liquide, avec un profil de température tel qu'une température intérieure diminue progressivement vers le haut, à partir d'une température à la base T2 de 300 C au maximum jusqu'à une température au sommet Ti inférieure à une température de liquéfaction d'une fraction légère; introduction d'un liquide contenant du mercure (L) comme flux descendant et d'un gaz de balayage (G) comme flux ascendant dans la tour de distillation, de sorte que le mercure est transféré du liquide contenant du mercure au gaz de balayage par contact à contre-courant à l'intérieur de la tour de distillation; évacuation du gaz de séparation avec le mercure transféré, comme gaz d'échappement (W) à partir du sommet de la tour de distillation, par l'intermédiaire d'une conduite de gaz d'échappement (4) vers une tour d'adsorption (6) ; et récupération du liquide épuré comme produit liquide à la base de la tour de distillation.

2. Procédé d'élimination du mercure selon la revendication 1, dans lequel le gaz d'échappement (W) est partiellement refroidi et renvoyé à une zone supérieure de la tour de distillation (1) de façon à maintenir la température au sommet Ti au-dessous de la température de liquéfaction de la fraction légère.

3. Procédé d'élimination du mercure selon la revendication 1, dans lequel le gaz d'échappement (W) est renvoyé, comme une partie du gaz de balayage (W), à une zone inférieure de la tour de distillation (1) après élimination du mercure.

4. Procédé d'élimination du mercure selon la revendication 1, dans lequel le produit liquide (P) est partiellement à nouveau porté à ébullition (3) et renvoyé à une zone inférieure de la tour de distillation (1) de façon à augmenter la température à la base T2 jusqu'à 300 C au maximum.

5. Procédé d'élimination du mercure selon la revendication 1, dans lequel la conduite de gaz d'échappement (4) est maintenue chaude à une température supérieure à la température de liquéfaction de la fraction légère.