FR2837373A1 - Dispositif de mesure des proprietes optiques de l'oeil - Google Patents

Abstract

L'invention concerne un dispositif de mesure des propriétés optiques de l'oeil (100) comportant :- des moyens source (200) permettant de diriger un faisceau lumineux sur l'oeil (100) à examiner,- des moyens de réception (300) mesurant le flux lumineux envoyé en retour par l'oeil (100),- des moyens de fixation (400) de l'orientation oculaire,- des moyens de séparation (500) du flux lumineux envoyé en retour par rapport au faisceau entrant.Un interféromètre (600) est interposé entre lesdits moyens source (200) et ledit oeil (100) sur le faisceau d'illumination.

Description

thermique sur la serviette humide.

L'invention concerne un dispositif de mesure des propriétés optiques de l'oeil permettant de mesurer la puissance et les aberrations oculaires, les caractéristiques blométriques de l'_il ainsi que la

topographie cornéenne.

De tels dispositifs sont destinés à être utilisés par les médecins et chirurgiens ophialmologistes au sein de cabinets, cliniques et centres hospitaliers spécialisés afin de pouvoir disposer d'examens

ophtalmologiques complets.

Actuellement, on conna^t, soit des dispositifs optométriques de mesure de puissance et d' aberrations oculaires, soit des dispositifs

permettant la mesure de front d'onde par détection de Shack-Hartmann.

Ces derniers dispositifs sont par exemple décrits dans les brevets US-6. 095.65 1 de Liang Junzhong et Williams David R., Univ. Rochester, intitulé " Method and apparatus for improving vision and the resolution of retinal images ", " Méthode et appareil d'amélioration de la vision et de la résolution d'images rétiniennes", et DE-42.22.395, de Grimm Bernhard Dr. et Mueller Klaus Dr., Amtech, intitulé " Optical system for measuring refraction of eye with light source ", " Système optique de

mesure de rétraction oculaire par source lumineuse ".

Dans le cas idéal d'ur _il dépourvu d' aberrations, des rayons parallèles traversant la pupille en n'importe quel point convergent au méme endroit sur la rétine. L' aberration du front d' onde, lieu des points à égal chemin optique de la source, est plate, et l'image d'un point source vue à travers une large pupille est une tache d'Airy. Dans la réalité, les yeux présentent des aberrations plus ou moins prononcées. Ainsi, les rayons traversant la pupille en différents points atteignent la rétine en différents points. Les déviations par rapport au cas idéal sont proportionnelles à la pente du front d'onde. L' image rétinienne d'un point source est en général asymétrique. Elle peut se calculer à partir de la

mesure de l'aberration d'onde.

Selon la méthode de Shack-Hartmann, le front d'onde produit par un flux lumineux se réfléchissant sur la rétine est échantillonné à sa sortie de l'_il, en utilisant une matrice de micro-lentilles conjuguée de la pupille de l'_il. Chaque fture de diffraction associée à une micro- lentille couvre en général plusieurs pixels du capteur CCD placé dans son plan focal. Dans le cas d'un front d'onde plan, l' image enregistrée est constituée d'une matrice régulière de points focaux ou centroïdes, centrés dans la zone associée à la micro-lentille correspondante. Si le front d'onde est perturbé par des aberrations, la matrice de centroïdes est déformée. Les centroïdes subissent alors des déplacements Dx et Dy dans les deux directions du plan du capteur CCD. L' image enregistrée est comparée à une image de référence obtenue dans le cas d'un front d'onde non déformé. Les pentes locales du front d'onde sont obtenues à partir de Dx et Dy. Dans le cas d'une pupille circulaire, la forme du front d'onde peut être approchée par des polynomes dits de Zernicke, dont les coefficients, également calculés à partir de Dx et Dy, permettent de

quantifier les diverses aberrations du front d'onde.

Des dispositifs optométriques de mesure des caractéristiques blométriques de l'_il, ainsi que ceux mettant en _uvre l'interférométrie en lumière faiblement cohérente de type PCI ou partial coherence interferometry, sont décrits par exemple dans les brevets EP-0.956.809 de Haung D., Petersen C. L. et Wei J., Carl Zelss, intitulé " Interféromètre pour tomographie optique à cohérence ", et EP-0.956.810 de Hellmuth T., Carl Zeiss, intitulé " Mesure simultanée de la longueur et de l'erreur

de réfraction d'un _il ".

La technique PCI est basée sur le principe des interférences en lumière faiblement cohérente et sur celui des interféromètres corrélés. Un interféromètre à deux ondes est éclairé par une source à faible longueur de cohérence, telle une diode électroluminescente, à densité spectrale de 2s flux Ps (sigma), sigma désignant le nombre d'onde. La différence de marche introduite est notée Dc. On place un deuxième interféromètre à deux ondes, qui introduit une différence de marche Dd, en série avec le premier. La densité spectrale P" (sigma) du flux en sortie de système est une fonction complexe de constantes intrinsèques au système, de Dc et de Dd. Lorsque la différence de marche Dc introduite par l'interféromètre capteur est grande devant la longueur de cohérence de la source, si le flux Ps (sigma) est envoyé sur un photoréducteur et si l' on suppose que Ps (sigma) est une fonction symétrique par rapport à sima Q? le signal électrique délivré par le détecteur lorsque Dd varie est une fonction complexe de Ps (sigma). Lorsque la différence de marche Dd de l'interféromètre de démodulation varie, on obtient donc: - une composante continue égale à Ps (0), transformée de Fourier de la fonction Ps (sigma) prise au point 0, - un pic principal de modulation centré sur Dd = 0, - un pic secondaire de modulation centré sur Dd = Dc, La technique PCI permet de déterminer les longueurs caractéristiques de l'_il en utilisant les faisceaux réfléchis par les différents dioptres constitués par les interfaces air-cornée, cornée-humeur aqueuse, humeur aqueuse-cristallin, cristallin-corps vitré, corps vitré rétine. Chacune des mesures ShackHarimann d'une part, PCI d'autre part, présente ses avantages et fournit des mesures intéressantes pour les praticiens. Toutefois, le recours à plusieurs dispositifs présente un certain nombre d'inconvénients, parmi lesquels: - les dimensions accrues du local de mesure, devant héberger plusieurs dispositifs au lieu d'un dispositif unique, - le coût des appareils, augmenté par la multiplicité de ces derniers, - le temps nécessaire diexamen lors d'une consultation, englobant ad minima les temps d'examen sur chaque dispositif, - l'augmentation de stress pour les patients, et dans une moindre mesure pour le praticien, du fait de l'allongement et de la pluralité des examens, - la saisie informatique et les corrélations inhérentes plus 2s complexes au moment de l'établissement de la synthèse des résultats, - une formation utilisateur par appareil pour la mise en ceuvre et l'interprétation des résultats, - la moins bonne corrélation des résultats, du fait des variations de conditions expérimentales, - les calibrages différents, du fait de l'hétérogénéité des machines en age et en précision, - une fatigue oculaire accrue pour le patient, du fait de la durée et du nombre des examens, - un coût accru pour les organismes de santé, - enfin l' absence de données concernant la topographie cornéenne

et l'épaisseur de la cornée.

Afm de pallier ces défauts, l' invention se propose de mettre en _uvre un dispositif de mesures unique et compact, capable de réaliser des

s topographies cornéennes ainsi que des mesures d'épaisseur de la cornée.

A cet effet, l'invention concerne un dispositif de mesure des propriétés optiques de l'_il comportant: - des moyens source permettant de diriger un faisceau lumineux sur l'_il à examiner, - des moyens de réception mesurant le flux lumineux envoyé en retour par l'_il, - des moyens de fxation de l'orientation oculaire, - des moyens de séparation du flux lumineux envoyé en retour par

rapport au faisceau entrant.

Selon l'invention, un interféromètre est interposé entre lesdits

moyens source et ledit _il sur le faisceau d' illumination.

Dans différents modes de réalisation présentant chacun leurs avantages spécifiques, le dispositif de l' invention présente les caractéristiques suivantes, éventuellement combinées: - lesdits moyens source comportent une source de faible longueur de cohérence associée à un diaphragme à iris et produisant un faisceau de lumière parallèle entrant dans l'_il à analyser; - lesdits moyens source comportent un filtre neutre aDm de limiter la puissance lumineuse entrant dans l'_il; 2s - lesdits moyens source comportent un collimateur et un diaphragme d'ouverture variable permettant de contrôler le diamètre du faisceau au niveau de la pupille de l'_il; - lesdits moyens de réception comportent une matrice de capteurs planes et un capteur monocanal dont les plans sont optiquement conjugués avec la pupille de l'_il par un système optique; - ledit système optique de conjugaison est un système atocal comportant deux objectifs ayant des foyers confondus, un diaphragme étant placé au foyer commun de façon à arréter la majeure partie de la lumière réfléchie qui n'a pas traversé l'_il; - ladite matrice de capteurs plane forme une image sur une caméra CCD, "charged coupled devices", "dispositifs à kanstert de charges " et le capteur monocanal est une photodiode; - lesdits moyens de réception comportent un micro ordinateur recevant les signaux de la caméra C:CD et de la photodiode après leur digitalisation et permettant l'analyse desdits signaux; - lesdits moyens de fixation de l' orientation oculaire comportent une cible de fixation associée à un système optique et à une lame séparatrice, ladite cible étant illuminée par une lumière diffuse dirigée sur l'_il à analyser; - lesdits moyens de séparation du flux lumineux envoyé en retour par rapport au flux entrant comportent une lame séparatrice; - ledit interféromèke introduit une différence de marche Dd variable via un moteur ou une cale piézoélectrique (630), et d'autre part un miroir fixe, - ledit dispositif est muni de moyens de réglage de la convergence du faisceau lumineux au niveau de l'_il; - lesdits moyens de réglage sont constitués de deux lentilles situées sur l'axe oculaire de part et d'autre de la lame séparatrice des moyens de séparation du flux lumineux, la première étant montée fixe enhe la lame et l'_il, la seconde étant montée mobile entre la lame et l'interféromèhe; - lesdits moyens de réglage permettent la mesure de la puissance, des aberrations et des caractéristiques blométriques de l'_il, ainsi que de

la topographie cornéenne et de l'épaisseur de la cornée.

D'autres buts et avantages de la présente invention appara^tront au

cours de la description qui va suivre se rapportant à un mode de

réalisation qui n'est donné qu'à tike d'exemple indicatif et non limitatiú

Ia compréhension de cette description sera facilitée en se rétérant

aux dessins dans lesquels: la figure 1 est une représentation schématisée d'un dispositif conforme à l'invention,

la figure 2 est la représentation d'un mode de réalisation alternatif.

L'_il à observer 100 est positionné par rapport au dispositif.

Des moyens source 200, pemettant de diriger un faisceau lumineux vers l'_il à observer, sont constitués d'une source 210 de faible longueur de cohérence, de l'ordre de quelques dizaines de micromètres, émettant de l'ordre de un milliwatt à 850 nm. Cette source peut être une diode super radiante. Cette source 210 émet un faisceau de lumière successivement au travers d'un filtre neutre 220 constituant une s densité optique atténnatrice, d'un collimateur 230 comprenant deux lentilles croisées 231 et 232 positionnées de part et d'autre d'un diaphragme 233, et d'un diaphragme à iris 240 à ouverture variable. Le faisceau de lumière parallèle obtenu est dirigé en renvoi vers l'_il 100 à observer. I1 est alors focalisé sur la rétine 120 par l'optique de l'_il. Le lo filtre neutre 220 permet de limiter l'intensité lumineuse entrant dans l'_il aux environs de 5 à 200 microwatts selon les cas. Le faisceau laser est filtré spatialement et étendu par le collimateur 230. Le diaphragme à iris 240 à ouverture variable permet de contrôler le diamètre du faisceau au niveau de la pupille 110 de l'_il 100, la taille illuminée dans la pupille

devant être de l'ordre de 3 mm.

Oes moyens de réception 3 00, en l' occurrence un bloc d' acquisition d' image, collectent le flux lumineux envoyé en retour par l'_il 100 à observer. Il comprennent successivement une lentille 310, un système optique 320 comprenant deux lentilles croisces 321 et 322 positionnées de part et d'autre d'un diaphragme 323, une caméra CCD

330 " charged coupled devices ", " dispositifs à transfert de charges ".

Ladite caméra CCD 330 intègre une matrice de capteurs plane 331 dont le plan est optiquement conjugué avec la pupille 110 de l'_il 100 à observer par le système optique 320. Ledit système optique 320 de conjugaison est 2s un système afocal dont les deux objectifs 321 et 322 ont des foyers confondus, le diaphragme 323 étant placé au foyer commun de fa,con à

arrêter la majeure partie de la lumière réfléchie qui n'a pas traversé l'_il.

Lesdits moyens de réception 300 comportent également un micro ordinateur 340 recevant le signal 332 de la caméra CCD 330 et le signal

335 après leur digitalisation et permettant l'analyse dudit signal.

La lumière en provenance des moyens source 200 est focalisce sur la fovéa 121 de l'_il 100, subit une réflexion diffuse et peut être considérée comme une source ponctuelle localisée sur la rétine 120. La lumière réfléchie traverse l'_il et constitue un front d'onde déformé par les aberrations oculaires. Les lentilles 310 et 710 d'une part, 321 et 322 d'autre part, sont deux systèmes atocaux permettant d'imager le front d'onde dans le plan de la pupille de l'_il sur la matrice de capteurs plane 331 constituée de micro-lentilles. Dans cette configuration, le plan de la pupille 110 de l'_il 100 est conjugué du plan de la matrice 331 et la fovéa 121 est conjuguée de la cible de fixation 410 et du diaphragme 323.

Le capteur CCD de la caméra 330 est dans le plan focal de la matrice 331.

Le dispositif ainsi décrit permet la réalisation de plusieurs types de mesure. Lors d'une mesure de type Shack-Hartmann, on ouvre un obturateur, non représenté, et on obtient une image des centrodes. Avant de mesurer un _il 100, une image de rétérence est enregistrée en injectant une onde plane à l'endroit o est positionné l'_il 100. Cette onde plane est obtenue ave c un co llimateur de précis ion et est réputée avo ir une planéité de haut niveau crête à crête pour une ouverture de diamètre 30 mm. L'algorithme de calcul compare les deux images et affiche les

polynomes de Zernicke ainsi qu'une cartographie du front d'onde.

Des moyens de fixation 400 de l'orientation oculaire comportent une cible de fixation 410 associée à une lentille 420 et à une lame séparatrice 430. L'_il 600 à observer regarde la cible de fixation 410 au travers de ladite lentille 420 et de ladite lame 430. Ladite cible de fixation 410 est illuminée par une lumière diffuse de façon à stabiliser l' accommodation oculaire et à assurer la localisation du faisceau de lumière parallèle émis par les moyens source 200 sur la fovéa 121 dudit _il 100 à observer. Ladite lame 430, inclinée à 45 , renvoie ladite lumière diffuse vers l'_il 100, tout en étant transparente au flux lumineux émis

par les moyens source 200 et renvoyé vers ledit _il 100.

Des moyens de séparation 500 du flux lumineux envoyé en retour par rapport au flux entrant comportent principalement une lame séparatrice 510 inclinée à 45 . Ladite lame 510 autorise le passage du faisceau de lumière parallèle émis par les moyens source 200 vers l'_il à observer. Le flux lumineux envoyé en retour par l'_il 100 à observer est réfléchi par ladite lame 510 vers les moyens de réception 300. Un interféromètre 600, par exemple un interféromètre à deux ondes, est interposé en aval des moyens source 200 et en amont de l'_il à observer sur le faisceau d'illumination. Son rôle est d'introduire une différence de marche Dd variable, par exemple via un moteur ou une cale piézoélectrique (630). Il est constitué d'une lame séparatrice 610 inclinée à 45 , associée d'une part à un miroir variable 620, et d'autre part à un miroir fxe 650. Ladite lame renvoie ledit faisceau d' illumination vers le miroir variable 620. Elle peut également le transmettre sans déviation vers le miroir fixe 650. Inversement, ladite lame renvoie le faisceau d' illumination réfléchi par le miroir fixe 65 0 vers l'_il à observer 100. Elle peut également le kansmettre sans déviation vers ledit _il 100 après réflexion sur le miroir variable 620. Ledit miroir variable 620 est monté mobile via un moteur ou une cale piézoélectrique 630, et peut être occulté par une roue à lames 640 apte à interrompre ou autoriser le passage de lumière. Ledit interféromètre 600 peut être un

interféromètre de Michelson.

l sDes moyens de réglage 700 de la convergence du faisceau lumineux au niveau de l'_il 100 sont constitués de deux lentilles 710 et 720, situées sur l'axe oculaire de part et d'autre de la lame séparatrice 510 des moyens de séparation du flux lumineux. La première lentille 710 est montée fixe entre la lame 510 et l'_il 100, la seconde lentille 720 est montée mobile enke ladite lame 510 et l'interféromètre. La myopie ou l'hypermétropie de l'_il sont corrigées en réglant la seconde lentille 720 par rapport à la première 710. Ce réglage permet également de se placer dans une configuration adéquate à la mesure de la topographie de la cornée, ou de son épaisseur. Lesdits moyens de réglage 700 permettent la 2smesure de la puissance, des aberrations et des caractéristiques biométriques de l'_il, ainsi que de la topographie cornéenne et de son épaisseur. Une analyse de front d'onde de type Shack-Hartmann est ainsi utilisée pour mesurer les caractéristiques du front d'onde réfléchi par le fond de l'_il 100. Un faisceau de lumière parallèle traverse l'interféromètre 600, puis les moyens de réglage 700, et est focalisé par l'_il 100 sur la rétine 120. La myopie ou l'hypermétropie de l'_il 100 sont corrigées en réglant les positions relatives des lentilles 710 et 720 des moyens de réglage 700. Au plan focal de la lentille 420 des moyens de fixation 400 de l'orientation oculaire, l'_il 100 regarde la cible de fixation 410 illuminée par une lumière diffuse de manière à stabiliser son accommodation et à être sûr que le faisceau parallèle issu de la source à faible longueur de cohérence, en l'occurrence la diode super radiante 21O, soit focalisé sur la fovéa 121. La lumière focalisée sur la fovéa 121 subit une réflexion diffuse et peut être considérée comme une source ponctuelle localisée sur la rétine 120. La lumière réfléchie traverse l'_il

et constitue un front d'onde déformé par les aberrations oculaires.

Les systèmes optiques respectivement constitués par les lentilles 710 et 310 d'une part, et 321 et 322 d'autre part, ces deux dernières constituant le système optique 320, sont deux systèmes atocaux qui permettent d'imager le front d'onde dans le plan de la pupille 120 de l'_il 100 sur la matrice de capteurs plane 331 constituée de micro- lentilles et dite capteur Shack-Harimann. De telles matrices sont couramment utilisées en technologie vidéo CCD. Dans cette configuration, le plan de la pupille 120 de l'_il 100 est conjugué du plan de la matrice 331 et la fovéa 121 est conjuguée de la cible de fixation 410 et du diaphragme 323 du système optique 320. Le capteur CCD de la caméra 330 est dans le plan focal de la matrice de capteurs plane 331. Le diaphragme 323, placé aux points focaux communs des lentilles 321 et 322 dans le système optique 320, permet d'arrêter la majeure partie de la lumière réfléchie par la lentille 710 qui n'a pas traversé l'_il 100. Ainsi, la matrice de capteurs plane 331 forme sur la caméra CCD 330 une image constituée de centroïdes, ou images circulaires, dont les positions permettent de

déterminer les aberrations de l'_il 100.

Lors d'une mesure de type PCI ou encore interférométrie en lumière faiblement cohérente, le signal en intensité détecté par la zone de la CCD située sur l'axe optique du système contient une information relative à la différence de chemin optique entre les différentes ondes réfléchies sur les différents dioptres constituant l'_il 100. Ces derniers sont au nombre de cinq: la face externe de la cornée, la face interne de la cornée, la face externe du cristallin, la face interne du cristallin, la paroi de la rétine. Ce signal est le résultat de la superposition des signaux d'interférence produits entre les différentes ondes réfléchies par l'_il lOO, prises deux à deux. Grâce au principe des interféromètres corrélés de la méthode PCI, le signal délivré par un récepteur, situé sur l'axe optique du système lorsque la différence de marche introduite par l'interféromètre 600 varie dans le temps, présente une succession de pics de corrélation dont les positions, sur l'axe des différences de marche dudit interféromètre 600, sont liées aux distances entre les dioptres et à l'indice s de rétraction des milieux traversés. Une analyse du signal obtenu sur la photodiode situé sur l'axe optique du système, lorsque la différence de marche de l'interféromètre 600 varie, permet donc de faire une biométrie de l'_il 100, autrement dit de déterminer les positions des différents dioptres présents dans l'_il 100. Cette blométrie est réalisée en parallèle avec la mesure des aberrations de l'_il 100, obtenue par une analyse de la position des centroïdes sur la caméra CCD 330 par détection de Shack Hartmann. Ce couplage entre les deux systèmes de mesure est

particulièrement intéressant.

Dans un mode de réalisation alternatif représenté sur la figure 2, la

sensibilité de la mesure en mode ou de type PCI est améliorée.

A cet effet, les moyens de réception 300 comportent alors un capteur monocanal 334, par exemple une photodiode reliée par un câble

- 335 au microordinateur 340 et un moyen de séparation de faisceaux 333.

Ce moyen séparateur 333 est soit une lame semi-transparente, soit un miroir basculant. Une lame semi-transparente dirige une partie du flux vers la photodiode 334. Un miroir basculant dirige alternativement le flux

lumineux vers la caméra 330 ou vers la photodiode 334.

Lors de la mesure PCI, l'ensemble du flux contribue à la mesure

qui a ainsi une meilleure sensibilité.

Un troisième type de mesure permis par le dispositif de l' invention est la mesure de la topographie cornéenne par analyse de Shack Hartmann. Elle est réalisée en éclairant la cornée avec un front d'onde de rétérence de forme appropriée. La topographie cornéenne sera déduite de l'écart entre le front d'onde de référence et le front d'onde mesuré par le

dispositif de Shack-Hartmann.

Un quatrième type de mesure également permis par le dispositif de l' invention est la mesure de la variation spatiale de l'épaisseur cornéenne par analyse conjointe Shack-Hartmann et PCI, en utilisant les signaux sur tout ou partie des centroïdes et sur la photodiode 334. Pour cela, la cornée est éclairée par un front d' onde de forme appropriée, en l' occurrence

convergente, en utilisant la lentille 720.

Cette compatibilité avec des méthodes de mesure de la topographie cornéenne d'une part, de son épaisseur d'autre part, est également un avantage de l'invention. Bien que l'invention ait été décrite à propos d'une forme de réalisation particulière, il est bien entendu qu'elle n'y est nullement limitée et qu'on peut y apporter diverses modifications de formes, de matériaux et de combinaisons de ces divers éléments sans pour cela

s'éloigner du cadre et de l'esprit de l'invention.

Claims (14)

1. REVENDICATIONS

   l.Dispositif de mesure des propriétés optiques de l'_il (100) comportant: - des moyens source (200) permettant de diriger un faisceau s lumineux sur l'_il à examiner (100), - des moyens de réception (300) mesurant le flux lumineux envoyé en retour par l'_il (100), - des moyens de fixation (400) de l' orientation oculaire, - des moyens de séparation (500) du flux lumineux envoyé en retour par rapport au faisceau entrant, caractérisé en ce qu'un interféromètre (600) est interposé entre lesdits moyens source (200) et ledit _il (100) sur le faisceau d'illumination.
2. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens source (200) comportent une source (210) de faible longueur de cohérence, de l'ordre de quelques dizaines de micromètres, associée à un diaphragme à iris (240) et produisant un faisceau de lumière parallèle

   entrant dans l'_il à analyser (100).
3. 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que lesdits moyens source (200) comportent un filtre neutre (220) afin de limiter la

   puissance lumineuse entrant dans l'_il (100).
4. 4. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que lesdits moyens source (200) comportent un collimateur (230) et un diaphragme d'ouverture (250) variable permettant de contrôler le diamètre du faisceau

   au niveau de la pupille (110) de l'_il (100).
5. 5. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce

   que lesdits moyens de réception (300) comportent une matrice de capteurs plane (331) et un capteur monocanal (334) dont les plans sont optiquement coujugués avec la pupille (110) de l'_il (100) par un

   système optique.
6. 6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que ledit système optique de conjugaison (320) est un système afocal comportant deux objectifs (321,322) ayant des foyers confondus, un diaphragme (323) étant placé au foyer commun de façon à arréter la majeure partie de

   la lumière réfléchie qui n'a pas traversé l'_il (100).
7. 7. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que ladite matrice de capteurs plane (322) forme une image sur une caméra CCD " charged coupled devices ", " dispositifs à transfert de charges >> (330),

   et que le capteur monocanal est une photodiode (334).

   s
8. 8. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que lesdits moyens de réception (300) comportent un micro-ordinateur (340) recevant les signaux (332) et (335) de la caméra CCD (330) et de la photodiode (334) après leur digitalisation et permettant l'analyse desdits

   signaux (332).
9. 9. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce

   que lesdits moyens de fixation de l' orientation oculaire (400) comportent une cible de fixation (410) associée à un système optique (420) et à une lame séparatrice (430), ladite cible (410) étant illuminée par une lumière

   diffuse dirigée sur l'_il à analyser (100).
10. 10. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce

    que lesdits moyens de séparation (500) du flux lumineux envoyé en retour

    par rapport au flux entrant comportent une lame séparatrice (510).
11. 11. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en

    ce que ledit interféromètre (600) introduit une différence de marche variable Dd, par exemple via un moteur ou une cale piézoélectrique

    (630), et d'autre part un miroir fixe.
12. 12. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en

    ce qu'il est muni de moyens de réglage (700) de la convergence du

    faisceau lumineux au niveau de l'_il (100).

    2s
13. 13. Dispositif selon la revendication 12, caractérisé en ce que lesdits moyens de réglage (700) sont constitués de deux lentilles (710, 720) situées sur l'axe oculaire de part et d'autre de la lame séparatrice (510) des moyens de séparation du flux lumineux, la première (710) étant montée fixe entre la lame (510) et l'_il (100), la seconde (720) étant

    montée mobile entre la lame (510) et l'interféromètre (600).
14. 14. Dispositif selon les revendications 12 et 13, caractérisé en ce

    que lesdits moyens de réglage (700) permettent la mesure de la puissance, des aberrations, des caractéristiques biométriques de l'_il, de la