FR2811823A1 - Convertisseur a compensation serie/parallele - Google Patents

Abstract

La pr esente invention concerne les dispositifs de conversion de l' energie electrique faisant appel à un hâcheur de courant à fr equence elev ee 2 dont la sortie E charge un circuit sur tenseur, notamment, un circuit oscillant s erie comprenant l'inductance 3 et le condensateur 4 dont le point milieu F alimente la charge de sortie 5. Dans le dispositif selon l'invention, la charge de sortie 5 est connect ee entre ledit point milieu F et l'entr ee non polaris ee H du pont redresseur à fr equence elev ee utilisant les diodes 6a et 6b lesquelles chargent, en sortie, le condensateur 7 dont la d echarge sur les bornes C et D s'effectue grâce à la diode 8 connect ee entre les bornes C et I. Une telle configuration permet d' eliminer, à la r esonance dudit circuit oscillant, les risques correspondant à la saturation du mat eriau magn etique constituant l'inductance 3 tout en assurant de bonnes caract eristiques au courant pris sur le r eseau appliqu e entre les bornes A et B, notamment, bon facteur de puissance, faible taux de distorsion harmonique et absence de surcourant d'appel.

Description

- 1 La présente invention concerne des moyens permettant d'am él i orer

les ccnveertisseurs électroniques faisant appel à un h.cheur de courant dont la tension d:e sortie à fréquence élevée e.xcite un circuit. oscillant & résonance série, lequLJel peut servir, notamment, co,--e ballast électroniqLue capable d'aorger L:n!ar,;:pc, déchargs, De tels dispositifs fonctionnent généralemrent selon le schéma de principe illL. stré pa.r la Fig. 1, ci-anne >,'e, c le secteur alternatif, appliqué entre les bornes d'entrëe A et E du pont redresseur 1, charge les condensateurs 7a et. 7b, nmontés en série, La tension sensibler,ent continue présente entre les bornes C et D dudit pont se trouve alor-s appliquée15 entre les bornes d'entrée polarisées du hâcheur de courant. à fréquence élevée 2,

Entre la sortie de courant à frquLence élevée E dudit hâcheur et le point milieu G du pont. de lissage à 100/120Hz que constituent les condensateurs 7a et 7b.

se trouve connect.é un circuLit. oscillant série, comprenant 1 'inductance 3 et. le condensateur 4, dont les valeurs respectives sont choisies de telle sorte qu'elles induisent une fréquence de résonance proche de la fréquence caractérisant le hâcheur 2.25 Dans ces conditions, entre le point D-ilieu F dudit circuit. oscillant. série et la borne G, se développe une surtension dont 1 'ampli t. ude ma.>i male dépend du facteur de qualit.é Q dudit circuit oscillant., laquelle permet. d'assurer l 'alinmention de la charge S30 connectée en parallèle avec le condensateur 4, Tous les dispositifs de ce genre se heurtent à des inconvénients majeurs, lesquels ne sont toujours

pas résolus de manière satisfaisante.

En effet., dans i 'exemple pré-cité, 1 'inductance 3 doit reemplir deu.. fonctions contradictoires: la première consistant à ioniser ladite charge afin d'en

déclencher la ccnduction et la secondde consistant..

gr&çe A sa réactance propre, à limiter I 'ampliL tuLde dL' courant transitant. à travers elle, Ainsi, pour remplir correctemnent ces dex:. fnrctions il est. difficile de réaliser éco o:iqe ment 1 'inductance 3 car, d'unLie p3rt, le mat.riaLI magnétique l1 constituant ne doit janmais atteindre son seuil de sa turation quand se produi t. ladi te surtension alors que, d'autre part, elle doit offrir Lun bon rendement. énergétique lorsqu'un courant a f réquence élevé la traverse en pernmanence, Dans la pratique, de tels dispositifs conduisent à un compromis douteux qui in7mpl ique, peu ou prou, la saturation dudit matériau magnétique, ceci ayant pour conséquLence de générer de forts surcourant.s entre les bornes E et. G, lesquels nécessitent de largement surdimensionner les moyens conmmu.tateLrs équipant le

h cheur 2.

Le dispositif selon 1 'invention permet d'éradiquer les susdits inconvénients, La Fig. 2, ci-annexée, illustre un premier mode de réalisation du dispositif selon l'invention o l'on retrouve le pont redresseur I dont les entrées non polarisées A et B sont connectées au réseau tandis que ses sorties polarisées chargent le condensateur de forte valeur 7, lequel assure le lissage de

1 'ondulation à 100 ou 120 Hz.

Ici, 1 'on retrouve également le hacheur de courant à haute fréquence 2 dont les entrées polarisées C et D

sont confondues avec les bornes du condensateur 7.

3- Entre la borne de sortie E du hâcheur 2, laquelle délivre le courant découpé à fréquence élevée, et 1 'une des bornes coLnnmunes C OLu D se trouve connecté le circuit oscillant série comprenant I 'inductance 3 et le condensateur 4 dont la fréquence de résonance est proche de la fréquence de découpage caractérisant

ledit hâcheur.

Ici, remplaçant les condensateurs 7a et 7b précédemment. dc ri t s, des diodes 6a et 6b sont montees en série de telle sorte que, convenablement polarisles, elles forment entre les bornes communes C et. un ponrt. redresseur dit. "doubleur de tension", ayant pour borne d'entrée non polarisée la borne H. De manière similaire à ce qui précède, la charge de15 sortie 5 se trouve connectée entre le point milieu F dudit circuit oscillant et la borne d'entrée non polarisée H du pont redresseur constitué par les diodes 6a et 6b, Cependant, il est important de noter que, du fai t de cette configura tion, le mode de fonctionnement. du dispositif selon 1 'invention diffère essentiellement du mode de fonctionnement caractérisant le dispositif selon 1 'art antérieur illustré par la Fig. 1, ci- annexée,25 En effet, dans les dispositifs selon 1 'art antérieur, en regime établi, 1 'impédance qu'offrent respec ti vement les condensateurs 7a et 7b audit courant à fréquence élevée est quasiment négligeable ce qui inmplique que 1 'amplitude du courant transitant30 à travers la charge 5 n'est, en pratique, limitée que par les seuls effets de la réactance de l 'inductance 3? -4- En consequence, dans 1 'hypothèse OL) 1 'i'pédance S ne présente aucune discontinuité., le dispositif selon I 'art antérieur peut fonctionner sans aucunement fai re appel à la surtension que procure la borne F lorsque ledit circuit. oscillant entre en résonnance Le mode de f onc t. i onnenen t. du dispos i t i f selon 1 'invention illustrc par la Fig. 2, ci-anne.xée, est fondanmentalement différent De fai t, dans un tel dispositif un courant ne pe:ut transiter à travers la charge S qu'uniquement lorsque ledit circuit oscillant. strie entre en résonance, En effet., en I 'absence de cette resonance et de la surtension qu 'elle occasionne, aucun courant t

provenant de la bornre E ne peut. e-ffect.ivement.

franchir la jonction des diodes 6a et. 6b car la tension entre les bornes E et H est sensiblenment

nul l e.

En conséquence, le dispositif selon I 'invention ne peut fonc t.ionner qu'en fa sant appel de mani re permanente au coéff cient de surtension cara ctérisant

ledit circuit oscillant série.

Ainsi, faut-il que ledit circuit oscillant entre en résonance, pour que l'on enregistre un potentiel entre les bornes F et H. L'apparition de ce poten7tiel se traduit alors par la naissance, À travers la charge S, d'un courant dont 1 'amplitude sera limitee par la réactance de l 'impedance 3 à la fréquence de résonance dudit circuit oscillant, La forme du courant traversant la charge 6 dépend alors grandement des caractéristiques propres des diodes 6a et t6b qui, selon leur temps de recouvrement

inverse sont dites "rapides" ou "lentes".

-5 Si les diodes 6a et 6b sont des modèles di ts "rapides", les impulsions de courant à fréquence élevée traversant la charge S5 seront conformes à la courbe illustrée par la Fig. 2A, ci-annexée. Si ces mêmes diodes sont des modèles dits "lents", ces mêmes impulsions de courant seront conformes à la courbe

illustrée par la Fig. 2B, ci-annexêe.

Dans ce prel.ier mode de réalisation, l 'enveloppe du courant traversant la charge S présentera la forme de la courbe 7 de la Fig. 2C, ci-annexée, tandis que le courant pris sur le secteur présentera la forme de la courbe 2 illustrée par la n?ême figure, La Fig. 3, ci-annexée, illustre un second mode de

réalisation du dispositif selon 1 'inventiohn.

Selon ce mode, comme indiqué plus haut, le courant né de la surtension présente sur la borne F à la résonance dudit circuit oscillant, charge 1 'entrée non polarisée H du pont doubleur qui, entre les bornes I et D, alimente en courant redressé à20 fréquence élevée le condensateur réservoir 7 dont le cycle de charge/décharge est représenté ainsi que le courant secteur en phase, respectivement, par les courbes! et 2 de la Fig. Sa, ci-annexée. Ici, une diode $ a été connectée entre la borne I et25 C, de telle sorte que le courant secteur redressé provenant du pont redresseur t ne puisse, en aucun cas, charger directement le condensateur 7, alors que la polarisation de cette même diode autorise le transit du courant redressé à fréquence élevée par le30 pont des diodes 6a et 6b vers la borne C, un condensateur 9 de faible valeur étant connecté entre les bornes C et D afin d'assurer un découplage correct à fréquence élevée du hâcheur 2, Dans ce cas, les impulsions de courant transitant à travers 1.la charge 5 demeUrent. conformes à la Fig. 2A et à la Fig. 2B, ciannexé es, Par contre, conmme le nmontrent respectivement les courbes 1 et. 2 de la Fig, 3S, ci-annex.e, 1 'enveloppe des impulsions traversant la charge S et le courant secteur

correspondant ne sont plus conformes à la Fig. 2C.

En effet, ici, la nModulation résiduelle à 100/120Hz de l'enveloppe du courant. traversant la charge 5 s'est. un peu accrue tandis que les caract.éristiques

du courant secteur se sont beaucoup améliorées.

Ce changement vient. du fait que la tension entre les bornes C et D n'est plus lissée par le condensateur 7 mais correspond à l'addition, en parallèle, de la tension secteur redressée et de la tension continue présente entre les bornes I et D du condensateur 7, que charge le courant à fréquence élevée redressé par

le pont des diodes 6a et 6b.

Ainsi construit, ce dispositif délivre à la charge S un courant faiblement modulé tandis qu'il demande au réseau un courant présentant un facteur de puissance supérieur à.90, un taux de distorsion harmonique

d'environ 30X et un courant d'appel inférieur à IA.

Ici, en remplaçant la charge S par. uLn tube fluorescent 1 'on peut. ainsi fabriquer un ballast électronique bon marché qui satisfera, à la fois, les impératifs relatifs au facteur de crête du courant traversant ledit tube et les impératifs édictés par

les normes concernant le courant pris sur le réseau.

La Fig. 4, ci-annexée, illustre une amélioration du dispositif qui vient d'être décrit.

Dans ce mode de réalisation ont été ajoutés l'inductance I71 et le condensateur 10.

-7- Le condensateur 10, connecté entre la borne H et la borne J, qui lui est commune avec la charge 5, a pour

fonction d'isoler galvaniquement du reste du circuit.

1 'entrée non polarisée H du pont redresseur à

fréquence élevée constitué par les diodes 6a et 6b.

Entre la borne J et 1 'une des bornes communes C ou D est connectée l'inductance!I pour laquelle l'on donnera, avantageusement, une valeur de réactance a ladite fréquence élevée,. légèrement supérieure à

1 'impédance caractérisant l'inductance 3.

Le courant triangulaire qui est ainsi dérivé par l'inductance 7l modifie les caractéristiques des impulsions de courant traversant la charge 5, Jusqu'à permettre d'atteindre ur ratio entre courant de crête et courant efficace tendant vers 1, caractéristique qui est particulièrement intéressante lorsque la charge S est représente, par exemple, par un tube fluorescent. Les impulsions de courant traversant la charge S et les impulsions triangulaires correspondantes traversant l'inductance Il sont respectivement

illustrée par les courbes I et 2 de la Fig. 4A, ci-

annexée, Dans ce même cas, outre une amélioration importante dudit facteur de crête, l 'on constate, concommitamment, une amélioration significative du facteur de puissance du courant pris sur le réseau, lequel peut aisément dépasser.95, pour un taux total de distorsion harmonique inférieur à 30.Z, Les courbes 7 et 2 de la Fig. 4ES, ci- annexée, illustrent, respectivement, l'enveloppe du courant traversant la charge S et le courant pris sur le réseau par le dispositif selon l'invention, Ces excellentes caractéristiques d'entrée tiennent au fait que la tension secteur redressée par le pont ? n'est appliquée qu'au condensateur 9 de découplage à fréquence élevée des bornes C et D dont la capacité,05 quelques centaines de nanofarads, est trop faible pour altérer le factour de puissance et causer une distorsion harmonique sensible. En ocutre, cette configuration présente 1 'avantage d'éliminer le grave problème de fiabilité lié à10 1 'intense courant d'appel que provoque la connection des bornes A et B sur le secteur, En effet, ici, ce courant n'excède guère IA crète alors que dans les dispositifs conventionnels, il dépasse SOA crète, valeur qui linitre inéluctablement15 la durée de vie du condensateur électrolytique de lissage qui, dans ces conditions, n'autorise que quelques milliers de cycles marche/arrêt. La Fig. 6, ci-annexée, illustre un autre mode de réalisation du dispositif selon l'invention, Cette variante est conforme à la variante précédente, à ceci près qu'elle comporte un circuit additionnel qui permet de parfaire le facteur de puissance et de réduire la distorsion harnmonique du courant pris sur le réseau comme de réduire le taux d'ondulation25 résiduel présent entre les bornes conmmunes C et O, ce qui anméliore encore le facteur de crète du courant traversant la charge 5. Dans le cas précédent, la diode S additionne, en parallèle, à la tension secteur redressée, présente30 entre les bornes C et D, la tension continue présente entre les bornes du condensateur de forte capacité 7 lequel est chargé par le pont redresseur à fréquence élevée équipé des diodes 6a et 6b, -9- Ici, un troisième pont redresseur, comprenant les

diodes 13a et 13b, convenablenment polarisées, est.

monté entre les bornes D et K, c'est à dire, connecté en série avec la sortie polarisée du pont de redressement secteur 7, L'entrée non polarisée L dudit pont. est chargée en courant alternatif à fréquence élevée à partir du

point milieu M auquel elle est reliée, ce point.

milieu M appartenant au pont. diviseur de tension que

forment les condensateurs 4 et 14, montés en série.

En ajustant la valeur du condensateur 14 par rapport à celle du condensateur 4, 1 'on pourra obtenir une tension efficace convenable entre les bornes D et M. L'on pourrait remplaçer le condensateur 14 par

'inductance 19, offrant une impédance similaire.

Dans ce cas, il faut intercaler un condensateur d'isolation entre les bornes L et M. Cette tension à fréquence élevée, une fois redressée par le pont des diodes 13a et 13b et filtrée par le condensateur de faible valeur 12, va alors s'additionner, en série, avec la tension secteur redressée présente entre les bornes C et K, L'addition de ces deux tensions permet d'améliorer encore les caractéristiques du courant pris sur le réseau et. de dépasser un facteur de puissance de.99 ainsi que de réduire le taux total des courants harmoniques à moins de /0Z, tout en minimisant 1 'ondulation à basse fréquence de 1 'enveloppe du courant traversant la charge 5, La Fig. SA, ci-annexée, illustre, d'une part, le courant pris sur le secteur et, d'autre part, 1 'enveloppe du courant à fréquence élevée qui traverse la charge 5,

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La Fig. 6, ci-anne.x.e, illustre un autre mode de

réalisation du dispositif selon 1 'invention.

Dans ce nouveau mode, la charge de sortie 6 a été remplaçée par le primaire 5Sa d'un transformateur à fréquence élevée 7S dont le secondaire ISb alimente la charge Sa, selon le mode dit "voltage transfer" De cette manière, il est possible d'ajuster à une valeur quelconque la. tension à fréquence élevée appliquée à la charge Sa, tout en assurant, à cette dernière, une isolation galvanique par rapport au sec teur, Dans ce cas les caractéristiques d'entrée et de sortie demeurent similaires & ce qui a été décrit précédemment. Avec un tel dispositif il est donc possible de réaliser un "transformateur électronique" capable d'alimenter à fréquence élevée la charge Sa ou encore, après redressement et filtrage de la tension délivrée par le secondaire 6Sb, d'assurer 1 'alimentation sous tension continue d'une charge quel conque, La Fig. 7, ci-annexée, illustre un autre mode de réalisation du dispositif selon 1 'invention o le transformateur 7S est un "auto-transformateur" qui, par le mode dit "energy transfer", permet d'ajuster précisément la tension appliquée entre les bornes de la charge 5 connectée entre sa borne intermédiaire N et la borne H ou F, sans que, dans re cas 1 'on puisse bénéficier d'une isolation galvanique par rapport au secteur, Dans ce mode de réalisation, les caractéristiques d'entrée et de sortie demeurent similaires à ce qui a été décrit précédemment,

- Il -

La Fig. S, ci-annexée, illustre LJn autre mode de réalisation du dispositif selon l 'invention o les bornes F et H sont reliées entre elles alors que 1 'énergie convertie est e.xtraite du dispositif à partir du secondaire 3a lequel, couplé 1 'inductance 3, délivre selon le mode dit "voltage transfer" une tension à fréquence élevée capable d'alimenter convenablement la charge Sa qui est connectée entre

ses bornes.

La Fig. 9, ci-annexée illustre un autre mode de réalisation du dispositif précèdent o la charge Sa, connectée entre la prise intermédiaire 0 de 1 'inductance 3 et la borne E ou F, se troLuve ainsi alimentée par un courant à fréquence élevée selon le

mode dit à "energy transfer".

La Fig. 10, ci-annexée, illustre un autre mode de réalisation du dispositif selon l 'invention o les moyens d'obtenir la surtension recherchée diffèrent

des moyens utilisés précédemment.

Ici, entre la borne E du hacheur 2 et 1 'une des bornes communes C ou D, est connecté le primaire 16a du transformateur 16 -dont le secondaire élévateur de tension 16b alimente la charge S qui, à travers le condensateur d'isolation 10, se trouve connectée entre les bornes F et H. Dans ces conditions, si le potentiel présent sur la borne F excède le potentiel présent sur la borne E, comme indiqué plus haut, un courant alternatif à fréquence élevée pourra circuler dans la charge 5, La Fig. 1, . ci-annexée, illustre un autre mode de réalisation du dispositif selon l 'invention, o le secondaire élévateur de tension 16b, connecté en série avec la charge de sortie S, charge les entrées

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non polarisée H et H' du pont. redresseur 6 dont les

sorties polarisées chargent 1e condensateur 7.

Dans ce cas, comme dans le cas illustré par la Fig. , ci-anne.x.ée, il peut êt.re intéressant de doter le transformateur 16 d'un entrefer convenable ce qui permet alors de shunter le secondaire 76b au moyen du condensateur 20 dont la valeur sera choisie de telle sorte que l'inductance 16b, associée au condensateur , constitue un circuit pscillant parallèle dont la fréquence de résonance soit proche de la fréquence de découpage caractérisant le hâcheur 2, Ce dernier mode de réalisation sera préféré dans le cas o, par exemple, la charge de sortie S supporterait mal les surtensions provoquées par le susdit circuit oscillant série, La Fig. 12, ci-annexée, illustre un autre mode de réalisation de l'invention ot, l'entrée non polarisée H du pont redresseur à fréquence élevée équipé des diodes 6a et 6b est chargée, ici, à travers le condensateur d'isolation galvanique 10, par le potentiel présent sur la borne M du diviseur réactif de tension à fréquence élevée comprenant le condensateur 4 monté en série avec l'inductance 19 dont la réactance à la fréquence de découpage du hâcheur 2 est équivalente à celle du condensateur 14 pré-cité, alors que l'entree non polarisée L du pont redresseur à fréquence élevée équipé des diodes 13a et 13b est charge, ici, par le courant transitant à travers la charge 5, connectée entre la borne F et la borne L, une telle permutation des signaux appliques aux entrées H et L permettant, pour certaines applications, d'obtenir des caractéristiques d'entrée

et de sortie satisfaisantes.

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Dans ce dernier mode de réalisation, se trouve connectée entre les bornes C et I la résistance 17 et la diode Zener 1S, convenablement polarisée La présence facultative de l'un ou l'autre de ces composants permet d'anméliorer certaines performances du dispositif selon l'invention, Ainsi, à la mise sous tension des tbornes A et B, la

résistance 17 assure,. très faible courant, une pré-

charge du condensateur 7,. ce sans causer de sur-

courant secteur lié à la charge brutale du condensateur 7, tandis que dans les mêmoes conditions, la diode Zener 18 permet d'absorber certains parasites que genère le déphasage de charge la charge

respective du condensateur 9 et du condensateur 7.

Le dispositif selon l'invention permet de fabriquer des hallasts électroniques, des transformateurs électroniques, des alimentations secteur, etc... lesquels offrent. l'avantage d'une

excellente fiabilité et stabilit.é de fonctionnement.

De plus, à 1 'exception du dispositif illustré par la Fig. 2, ci-annexée, ces mêmes dispositifs offrent 1 'avantage d'un bon facteur de puissance et d'une faible distorsion harmonique du courant pris sur le

réseau alliés à 1 'absence de sur-courant secteur à la25 mise sous tension.

Comme il va de soi et comme il résulte de ce qui précède, l'invention ne se limite nullement aux modes

de réalisation plus particulièrement envisages ici, elle embrasse, au contraire, toutes les variantes.

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Claims (13)

REVENDICATIONS

1. Dispositif électronique de conversion de l'énergie électrique délivrée par un réseau de distribution à tension alternative comprenant un hacheur de courant 2 capable de découper à fréquence élevée le courant polarisé délivré par les bornes communes C et D entre lesquelles se trouve appliquée la tension secteur polarisée que délivre la sortie d'un redresseur à basse fréquence 1 dont les bornes d'entrée A et B sont reliées audit réseau, caractérisé par le fait, que le courant à fréquence élevée délivré par la sortie dudit hacheur, après redressement, assure la charge d'un condensateur de stockage 7 de forte valeur sous une tension sensiblement continue qui est ensuite additionnée, en parallèle, avec ladite tension secteur redressée de polarité semblable, le transfert d'énergie s'opérant, indifféremment, selon le mode dit "energy transfer" o une charge de sortie 5 se trouve connectée en série avec la borne de sortie E et la borne H d'entrée du redresseur chargeant ledit condensateur de stockage ou, selon le mode dit "voltage transfer't ou l'on fait appel, par exemple, à un secondaire 16b bobiné sur un transformateur

d'isolation 16.

2. Dispositif selon la Revendication 1,

caractérisé par le fait que la charge 5 connectée sur la sortie dudit hacheur de tension se trouve parcourue par le courant de découpage à fréquence élevée qui, après redressement, assure la charge du condensateur de stockage 7 sous une

tension sensiblement continue.

3. Dispositif selon la Revendication 1, caractérisé par le fait qu'une charge 5 ou 5a, connectée sur la sortie dudit hacheur de tension, est parcourue par un courant de découpage à fréquence élevée indépendant du courant de même fréquence élevée qui assure, après redressement, la charge du condensateur de stockage 7 sous une tension sensiblement continue, ceci étant, notamment, le cas lorsque le courant traversant ladite charge alimente l'entrée non polarisée d'un redresseur à fréquence élevée dont les bornes de sortie K et D, convenablement polarisées, sont montées en série avec le susdit redresseur secteur 1, -15- tandis que le courant de charge du condensateur de

stockage 7 se trouve, avantageusement, ajusté par l'impédance caractéristique d'une inductance 19 entre les bornes de laquelle se trouve appliquée la tension à fréquence05 élevée présente sur l'entrée du redresseur chargeant le condensateur de stockage 7.

4. Dispositif selon la Revendications 1, caractérisé par le fait que le courant traversant une charge

ou 5a, connectée sur la sortie dudit hacheur à fréquence élevée, est isolé galvaniquement du courant chargeant le condensateur de stockage 7 par le moyen du secondaire 15b d'un transformateur d'isolation 15 ou encore, par le moyen du secondaire 3a d'un transformateur d'isolation, les primaires respectifs 15a et 3 étant tous deux parcourus par15 le courant de sortie délivré par ledit hacheur à fréquence

élevée 2.

5. Dispositif selon la Revendication 1, caractérisé par le fait que la tension appliquée entre les bornes d'une charge de sortie 5a est ajustée grâce à une20 prise intermédiaire N ou O appartenant, respectivement, à un auto-transformateur 15 ou à un auto-transformateur 3

dont l'alimentation est assurée par le courant à fréquence élevée délivré en sortie dudit hacheur.

6. Dispositif selon les Revendications 1 à 5,

caractérisé par le fait qu'entre l'une des bornes polarisées d'alimentation dudit hacheur de courant à fréquence élevée 2 et la borne non commune appartenant au condensateur de stockage 7, se trouve connectée une diode 8 qui, convenablement polarisée, permet d'évacuer la tension30 continue présente entre les bornes du condensateur 7 sur les bornes communes C et D qui, avantageusement, sont

seulement shuntées par un condensateur de découplage à fréquence élevée 9 dont la valeur est suffisamment faible pour ne causer qu'une distorsion harmonique limitée au35 courant alternatif prélevé sur le réseau par les bornes A et B dudit redresseur secteur.

7. Dispositif selon la Revendication 6, caractérisé par le fait que le courant pris sur le réseau par les bornes A et B affecte une courbe caractéristique similaire40 à la courbe caractéristique représentée, respectivement, par -16- la courbe 2 apparaissant dans la partie inférieure des Fig.

3A, 3B et 4B, ci-annexées.

8. Dispositif selon les Revendications 1 à 7, caractérisé par le fait que les sorties K et D d'un redresseur

à fréquence élevée, convenablement polarisées et shuntées par un condensateur 12 de découplage à fréquence élevée, se trouvent connectées en série avec les bornes de sortie du pont redresseur secteur 1, le courant chargeant l'entrée non- polarisée L dudit pont à fréquence élevée étant prélevé, soit,1o à partir d'un point milieu M appartenant au pont capacitif diviseur de tension faisant appel à des condensateurs 4 et 14, soit encore, à partir du courant transitant à travers la charge de sortie 5, la réactance d'une inductance 19 permettant, facultativement, de parfaire les caractéristiques15 du signal à basse fréquence présent entre les bornes K et D ainsi que celles du courant à fréquence élevée qui, à travers les condensateurs d'isolation galvanique 4 et 10, assure la charge du condensateur de stockage 7, ceci autorisant, comme illustré par la FIG. 5A, ci-annexée, d'obtenir une20 faible modulation du courant traversant ladite charge de sortie ainsi qu'un excellent facteur de puissance et une faible

distorsion harmonique du courant prélevé sur le secteur par les bornes A et B. 9. Dispositif selon les Revendications 1 à 8,

caractérisé par le fait qu'un circuit dit "sur-tenseur', excité par le courant de sortie à fréquence élevée que délivre le hacheur 2, est constitué, notamment, par un circuit oscillant série dont la fréquence de résonance est voisine de la fréquence de découpage propre audit hacheur, de telle sorte30 que la borne F correspondant au point milieu dudit circuit oscillant, comprenant l'inductance 3 et le condensateur 4 dont les termes réactifs déterminent la fréquence de résonance recherchée, et qu'une charge 5 dont d'impédance quelconque, se trouve connectée entre ladite borne F et la35 borne d'entrée H du pont redresseur comprenant les diodes

6a et 6b dont les bornes de sortie polarisées I et D chargent le condensateur de stockage 7 sous ladite tension continue.

10. Dispositif selon la Revendication 9, caractérisé par le fait que la susdite charge de sortie 5 est

constituée par une lampe à décharge.

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1 1. Dispositif selon les Revendications 1 à 8,

caractérisé par le fait que le susdit circuit "sur-tenseur" comprend un transformateur à fréquence élevée 16 dont le primaire 16a est excité par le courant de sortie dudit hacheur à fréquence élevée, tandis que son secondaire élévateur 1 6b alimente, à travers la charge de sortie 5 et le condensateur d'isolation galvanique 10, I'entrée non polarisée H du pont redresseur doubleur comprenant les

diodes 6a et 5b qui chargent le condensateur de stockage 7.

12. Dispositif selon la Revendication 11, caractérisé par le fait que le circuit magnétique du transformateur 16 est doté d'un entrefer et qu'un condensateur 20 de valeur choisie est connecté en parallèle avec le secondaire 16b, de telle sorte que l'inductance dudit secondaire, associée à la capacitance du condensateur 20, constitue un circuit oscillant parallèle dont la fréquence de résonance soit voisine de la fréquence de découpage propre

au hacheur de courant 2.

13. Dispositif selon les Revendications 1 à 12,

caractérisé par le fait que ledit courant de sortie à fréquence élevée est prélevé par le moyen du primaire 1 Sa connecté en série avec l'entrée H du redresseur à fréquence élevé chargeant le condensateur de stockage 7, ledit primaire appartenant à un transformateur à fréquence élevée 15 dont le secondaire 1 5b alimente la charge de sortie 5a, laquelle peut être constituée par un étage de redressement et de

filtrage délivrant un courant continu.

14. Dispositif selon les Revendications 1 à 12,

caractérisé par le fait que ledit courant de sortie à fréquence élevée est prélevé par le moyen de l'inductance 3 connectée en série avec la sortie E du hacheur 2, cette inductance étant couplée magnétiquement à un secondaire 3a entre les bornes duquel se trouve connectée la charge de sortie 5a à alimenter.

15. Dispositif selon les Revendications 1 1 et 12,

caractérisé par le fait qu'entre les bornes du secondaire 16b se trouve connecté le circuit comprenant la charge de sortie montée en série avec les entrées H et H' d'un pont redresseur dont les sorties polarisées, convenablement

alimentées, alimentent le condensateur de stockage 7.