FR2796848A1

FR2796848A1 - Frame for games racquet has holes for cords and damper plate to reduce vibrations

Info

Publication number: FR2796848A1
Application number: FR0009918A
Authority: FR
Inventors: Kunio Niwa
Original assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Priority date: 1999-07-29
Filing date: 2000-07-28
Publication date: 2001-02-02
Anticipated expiration: 2020-07-28
Also published as: JP3742904B2; FR2796848B1; JP2001037919A; JP3742905B2; JP2001037916A

Abstract

The frame for a games racquet has holes (31) for the cords and a damper plate (21) to reduce vibrations. The damper plate has a visco-elastic dynamic characteristic between point three and two point three and is inserted at least partially into the cord holes. The number of holes which receive the damper is between three and ninety percent.

Description

La présente invention concerne un cadre de raquette utilisée dans les jeux de balle de tennis, de squash, de balle molle (appelé "softball" aux Etats-Unis d'Amérique), de badminton, et analogue. The present invention relates to a racket frame used in tennis ball games, squash, softball (called "softball" in the United States of America), badminton, and the like.

Anciennement, on a utilisé du bambou et un métal léger comme matériau pour les raquettes de tennis. Récemment, on a utilisé essentiellement une résine armée de fibres comme matériau des raquettes de tennis. Comme la résine armée de fibres a une résistance spécifique à la traction élevée et donne un degré élevé de liberté pour la réalisation, la raquette de tennis peut avoir la résistance mécanique nécessaire et être légère. La résine armée de fibres permet la fabrication en série des raquettes de tennis. In the past, bamboo and light metal have been used as a material for tennis rackets. Recently, essentially fiber reinforced resin has been used as a material for tennis rackets. As the fiber-reinforced resin has a high specific tensile strength and gives a high degree of freedom for the realization, the tennis racket can have the necessary mechanical strength and be light. Fiber reinforced resin allows the mass production of tennis racquets.

Lorsqu'un joueur de tennis frappe une balle avec sa raquette, le cadre de la raquette et les cordes (parfois appelées boyaux) présentent des vibrations qui sont trans mises au corps du joueur par la poignée de la raquette. Les vibrations créent un inconfort du joueur. Les vibrations sont considérées comme une cause de l'épicondylite. Lorsque le joueur frappe la balle avec la raquette de tennis dans une partie de la surface de frappe (appelée tamis) autre que la région périphérique, la raquette vibre de façon élevée, et provoque une détérioration important du coude du joueur. When a tennis player hits a ball with his racket, the frame of the racket and the ropes (sometimes called bowels) present vibrations that are transferred to the body of the player by the handle of the racket. The vibrations create a discomfort of the player. Vibrations are considered a cause of epicondylitis. When the player hits the ball with the tennis racket in a part of the striking surface (called a sieve) other than the peripheral area, the racket vibrates in a high manner, and causes significant deterioration of the player's elbow.

La raquette de tennis composée d'une résine armée de fibres est supérieure à la raquette composée d'un métal léger au point de vue des performances d'amortissement des vibrations, mais elle n'a pas de performances d'amortisse ment de vibrations suffisamment élevées pour résoudre le problème posé par l'épidcondylite. Comme on a mis au point ces dernières années des fibres possédant une résistance mécanique élevée et une élasticité élevée, la raquette composée de résine armée de fibres est devenue plus légère et plus longue. En conséquence, cette raquette a des perfor mances d'amortissement de vibrations encore plus réduites. Ainsi, une raquette composée de résine armée de fibres doit avoir des performances d'amortissement de vibrations accrues. Une raquette de tennis composée d'un film d'une résine ionomère placé entre des couches de résines armées de fibres contenant une résine époxyde formant un liant, est décrite dans la demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n 10-337 812. La résine ionomère est supérieure à la résine époxyde par ses performances d'amortissement de vibrations. Ainsi, les performances d'amortissement de vibrations de la raquette de tennis peuvent être accrues par interposition du film de la résine ionomère entre les couches de résines armées de fibres contenant une résine époxyde. Cependant, le film de résine ionomère amortit les vibrations du cadre de raquette, mais n'amortit pratiquement pas les vibrations des cordes. The fiber reinforced resin tennis racket is superior to the lightweight metal racket in terms of vibration damping performance, but does not have sufficient vibration damping performance. raised to solve the problem posed by epidcondylitis. As fibers with high mechanical strength and high elasticity have been developed in recent years, the fiber reinforced resin racket has become lighter and longer. As a result, this racket has even lower vibration damping performance. Thus, a racket made of fiber reinforced resin must have increased vibration damping performance. A tennis racket composed of a film of an ionomeric resin placed between layers of fiber-reinforced resins containing a binder-forming epoxy resin is described in Japanese Patent Laid-Open Application No. 10-337,812. The ionomer resin is superior to the epoxy resin in its vibration damping performance. Thus, the vibration damping performance of the tennis racket can be increased by interposing the ionomer resin film between the fiber-reinforced resins layers containing an epoxy resin. However, the ionomer resin film dampens the vibrations of the racket frame, but does not substantially dampen the vibrations of the strings.

La demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n 60-168 473 décrit une raquette de tennis dont les cordes ont de meilleures performances d'amortissement de vibrations parce qu'un organe d'absorption de vibrations, constitué d'un matériau élastique flexible ou viscoélas tique, est enroulé autour des cordes. Cependant, le matériau de l'organe d'absorption de vibrations n'est pas considéré comme suffisamment actif. Ainsi, l'organe d'absorption de vibrations n'a pas de performances suffisantes d'amortisse ment de vibrations. En outre, l'organe d'absorption de vibrations n'est pas fixé au cadre de raquette. Ainsi, il faut beaucoup de temps et de travail pour le retirer du cadre et le monter sur celui-ci, chaque fois que le cordage est remplacé. De plus, on peut craindre la perte de l'organe d'absorption de vibrations lorsqu'il est retiré du cadre de raquette. De plus, le poids de l'organe d'absorption de vibrations est compris entre 5 et 15 g. En conséquence, le moment d'inertie de la raquette de tennis est élevé, si bien que le joueur a des difficultés à manier sa raquette. Japanese Patent Application Laid-open No. 60-168,473 discloses a tennis racket whose strings have better vibration damping performance because a vibration absorbing member made of an elastic material flexible or viscoelastic tick, is wrapped around the ropes. However, the material of the vibration absorbing member is not considered sufficiently active. Thus, the vibration absorbing member does not have sufficient vibration damping performance. In addition, the vibration absorbing member is not attached to the racket frame. Thus, it takes a lot of time and work to remove it from the frame and mount it on it, every time the rope is replaced. In addition, one may fear the loss of the vibration absorbing member when removed from the racket frame. In addition, the weight of the vibration absorbing member is between 5 and 15 g. As a result, the moment of inertia of the tennis racket is high, so that the player has difficulty handling his racket.

La demande mise à l' inspection publique de brevet japo nais n 4-15 235 décrit une raquette de tennis dont le cor dage a de meilleures performances d'amortissement de vibra tions parce qu'un organe d'absorption de vibrations formé d'un caoutchouc de silicone ou analogue est inséré dans les trous d'insertion de cordes (trous de passages de cordes). Le matériau de l'organe d'absorption de vibrations n'est pas considéré comme suffisamment actif. Ainsi, l'organe d'absor ption de vibrations n'a pas de performances suffisantes d'amortissement de vibrations. En outre, le caoutchouc de silicone est flexible et il se déforme lorsque le cordage est tendu pour son montage sur le cadre de raquette. Son aptitude à la mise en oeuvre est mauvaise. De plus, l'organe d'absorption de vibrations n'est pas au contact des cordes de manière stable. Ainsi, l'organe d'absorption de vibra tions ne contribue pas à l'augmentation des performances d'amortissement de vibrations de la raquette de tennis. Japanese Patent Laid-open Application No. 4-15,235 discloses a tennis racket whose horn has better vibration damping performance because a vibration absorbing member formed of a silicone rubber or the like is inserted into the string insertion holes (string passage holes). The material of the vibration absorbing member is not considered sufficiently active. Thus, the vibration absorbing member does not have sufficient vibration damping performance. In addition, the silicone rubber is flexible and deforms when the rope is stretched for mounting on the racket frame. His aptitude for implementation is bad. In addition, the vibration absorbing member is not in contact with the strings stably. Thus, the vibration absorption member does not contribute to the increase of vibration damping performance of the tennis racket.

Les demandes mises à l'inspection publique de brevet japonais n 61-73 675, 62-5 369 et 62-5 370 décrivent des raquettes de tennis dont les cordes ont de meilleures per formances d'amortissement de vibrations parce qu'un organe de protection de cordes ayant un facteur de pertes visco- élastiques dynamiques, représenté par tg8, compris dans une plage prédéterminée est inséré dans les trous de passages de cordes. Cependant, le facteur de pertes viscoélastiques dynamiques de l'organe de protection de cordage décrit dans ces documents est obtenu par mesure dans des conditions différentes de celles (température normale et fréquence 500 à 600 Hz) dans lesquelles la raquette de tennis est utili sée. Les performances d'amortissement de vibrations ne sont pas suffisantes dans les conditions normales. Japanese Patent Application Nos. 61-73,675, 62-5,369 and 62-5,370 describe tennis rackets whose strings have better vibration damping performance because protection of cords having a dynamic viscoelastic loss factor, represented by tg8, within a predetermined range is inserted into the string passage holes. However, the dynamic viscoelastic loss factor of the rope protection member described in these documents is obtained by measurement under conditions different from those (normal temperature and frequency 500 to 600 Hz) in which the tennis racket is used. Vibration damping performance is not sufficient under normal conditions.

L'invention a été réalisée pour la solution des pro blèmes précités. Elle a ainsi pour objet la mise à dispo sition d'un cadre de raquette ayant d'excellentes performances d'amortissement des vibrations des cordes dans les conditions normales d'utilisation dans lesquelles les cordes sont tendues sur un cadre de raquette. The invention has been realized for the solution of the aforementioned problems. It thus aims to provide a racquet frame having excellent damping performance of the strings vibrations under normal conditions of use in which the strings are stretched over a racket frame.

Cet objet est atteint grâce à un cadre de raquette ayant une partie de tête (partie dans laquelle les cordes sont tendues) dans laquelle sont formées de nombreux trous de passage de cordes, et dans lequel un organe d'amortis sement de vibrations, dont le facteur de pertes visco- élastiques dynamiques, désigné par tg8, mesuré à une fréquence de 10 Hz et à une température de -5 C, est compris entre 0,3 et 2,3 inclus, est inséré dans une partie au moins des trous de passage de cordes. This object is achieved by means of a racket frame having a head portion (part in which the strings are stretched) in which are formed numerous string-passing holes, and wherein a vibration-damping member, the dynamic viscoelastic loss factor, designated tg8, measured at a frequency of 10 Hz and at a temperature of -5 C, is between 0.3 and 2.3 inclusive, is inserted into at least a part of the holes of passage of ropes.

A la connaissance des inventeurs, les cordes ont une fréquence de vibration fondamentale de 500 à 600 Hz à la température normale (25 C) lorsque les cordes sont tendues avec une force normale de tension (environ 450 N). D'après la loi de conversion température-fréquence, les conditions de mesure, c'est-à-dire la fréquence de 10 Hz et la tempé rature de -5 C auxquelles est mesuré le facteur de pertes viscoélastiques dynamiques désigné par tg8 (simplement appelé dans la suite tgb), correspondent à des conditions de fréquence de 500 à 600 Hz et de température normale. Cette valeur coïncide pratiquement avec la fréquence de vibrations fondamentale des cordes. Ainsi, dans le cas où les cordes sont tendues sur le cadre selon l'invention, l'organe d'amortissement de vibrations amortit efficacement les vibrations des cordes créées à la température normale. Le cadre classique précité de raquette'n'a pas d'organe d'amor tissement de vibrations dont le facteur tgÔ se trouve dans la plage précitée dans les conditions de mesure dans lesquelles la fréquence est égale à 10 Hz et la température est égale à -5 C. Lors de l'utilisation de la loi de conversion température-fréquence, une courbe viscoélastique dynamique, obtenue lorsque la fréquence est fixe et la température est modifiée, et une courbe obtenue lorsque la fréquence est modifiée sont synthétisées. Dans un cas idéal, le facteur tgÔ est mesuré lorsque la fréquence des cordes est de 500 à 600 Hz à température normale. I1 est cependant impossible de mesurer un facteur tgâ dans ces conditions. On utilise donc la loi de conversion température-fréquence. To the inventors' knowledge, the strings have a fundamental vibration frequency of 500 to 600 Hz at normal temperature (25 C) when the strings are tensioned with a normal tension force (about 450 N). According to the temperature-frequency conversion law, the measurement conditions, i.e., the frequency of 10 Hz and the temperature of -5 ° C., at which the dynamic viscoelastic loss factor designated tg8 is measured (simply hereinafter called tgb), correspond to conditions of frequency of 500 to 600 Hz and of normal temperature. This value coincides practically with the fundamental vibration frequency of the strings. Thus, in the case where the strings are stretched on the frame according to the invention, the vibration damping member effectively damps the vibrations of strings created at normal temperature. The aforementioned conventional racket frame has no vibration damping element whose tgδ factor is in the above-mentioned range under the measuring conditions in which the frequency is equal to 10 Hz and the temperature is equal to C. When using the temperature-frequency conversion law, a dynamic viscoelastic curve, obtained when the frequency is fixed and the temperature is changed, and a curve obtained when the frequency is changed are synthesized. In an ideal case, the factor tgδ is measured when the string frequency is 500 to 600 Hz at normal temperature. However, it is impossible to measure a factor tga under these conditions. We therefore use the temperature-frequency conversion law.

De préférence, le module complexe d'élasticité E* de l'organe d'amortissement de vibrations, mesuré à la fré quence de 10 Hz et à une température de -5 C, est compris entre 1.103 et 50.103 N/cmz inclus. Lorsqu'un cadre de raquette léger et épais, ayant une épaisseur élevée dans la direction perpendiculaire au plan (perpendiculaire à la surface de frappe de balle), la fréquence secondaire natu relle hors du plan de ce cadre est comprise entre 500 et 600 Hz. La fréquence naturelle coïncide presque avec celle des cordes. Comme le module complexe d'élasticité E* est réglé dans la plage précitée, les cordes dont la fréquence naturelle ou fondamentale coïncide avec la fréquence secon daire naturelle hors du plan du cadre de la raquette peuvent facilement jouer le rôle d'un organe d'amortissement de vibrations. Ainsi, l'organe d'amortissement de vibrations a des performances d'amortissement des vibrations non seule ment des cordes, mais aussi du cadre de raquette. Preferably, the complex modulus of elasticity E * of the vibration damping member, measured at the frequency of 10 Hz and at a temperature of -5 ° C., is between 1 × 10 3 and 50 × 10 3 N / cm 2 inclusive. When a light and thick racket frame having a high thickness in the direction perpendicular to the plane (perpendicular to the bullet striking surface), the natural secondary frequency outside the plane of this frame is between 500 and 600 Hz. The natural frequency almost coincides with that of the strings. Since the complex modulus of elasticity E * is set within the aforesaid range, the strings whose natural or fundamental frequency coincides with the natural second frequency outside the plane of the racket frame can easily act as an organ. vibration damping. Thus, the vibration damping member has vibration damping performance not only of the strings, but also of the racket frame.

De préférence, la dureté Shore de l'organe d'amortis sement de vibrations est comprise entre 60 et 75 inclus. I1 est ainsi possible de conserver les performances d'amortis sement de vibrations et d'augmenter l'aptitude à la mise en oeuvre lorsque les cordes sont tendues sur le cadre de raquette. Preferably, the Shore hardness of the vibration damping member is between 60 and 75 inclusive. It is thus possible to maintain the vibration damping performance and increase the processability when the strings are stretched over the racket frame.

Le nombre de cordes associées à l'insertion de l'organe d'amortissement de vibrations est compris de préférence entre 3 et 90 % inclus du nombre total. I1 est donc possible d'augmenter efficacement les performances d'amortissement des vibrations des cordes. The number of ropes associated with the insertion of the vibration damping member is preferably between 3 and 90% inclusive of the total number. It is therefore possible to effectively increase the vibration damping performance of the strings.

D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'exemples de réalisation, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels la figure 1 est une vue en élévation frontale d'une partie d'un cadre de raquette de tennis possédant un cordage dans un mode de réalisation de l'invention ; la figure 2 est une vue en perspective d'un organe d'amortissement de vibrations destiné à être monté sur le cadre de raquette de la figure 1 ; la figure 3 est une vue agrandie éclatée en élévation frontale d'une partie de liaison du cadre de raquette de la figure 1 et de son voisinage ; la figure 4 est une vue agrandie éclatée en élévation frontale d'une partie supérieure du cadre de raquette 1 de la figure 1 et de son voisinage ; la figure 5 est une vue agrandie éclatée en élévation frontale d'une partie droite du cadre de raquette 1 de la figure 1 et de son voisinage ; et la figure 6 est une vue en perspective d'un organe d'amortissement de vibrations de cadre de raquette dans un autre mode de réalisation de l'invention. Other characteristics and advantages of the invention will be better understood on reading the following description of exemplary embodiments, with reference to the accompanying drawings, in which FIG. 1 is a front elevational view of part of FIG. a tennis racket frame having a string in one embodiment of the invention; Figure 2 is a perspective view of a vibration damping member for mounting on the racket frame of Figure 1; Figure 3 is an exploded enlarged view in front elevation of a connecting portion of the racket frame of Figure 1 and its vicinity; Figure 4 is an enlarged exploded view in front elevation of an upper portion of the racket frame 1 of Figure 1 and its vicinity; Figure 5 is an enlarged view exploded in front elevation of a right portion of the racket frame 1 of Figure 1 and its vicinity; and Figure 6 is a perspective view of a racket frame vibration damping member in another embodiment of the invention.

La figure 1 est une vue en élévation frontale d'une partie d'un cadre 1 de raquette muni d'un cordage, dans un mode de réalisation de l'invention. Le cadre 1 de raquette est utilisé pour jouer au tennis et comporte une partie 5 de tête, deux parties 7 de col et une partie 9 de manche. La partie de tête 5 forme le contour de la surface de frappe de balle ou tamis de la raquette. La configuration en coupe de la partie 5 de tête est approximativement elliptique. Une première extrémité (supérieure) des deux parties 7 de col part de l'extrémité inférieure de la partie de tête 5, et les autres extrémités (inférieures) de ces parties respec tives 7 se rejoignent. La partie 9 de manche s'étend depuis l'emplacement auquel les deux parties de col 7 se rejoignent et elle est solidaire de ces parties de col 7 et les prolonge de façon continue. La portion de la partie 5 de tête comprise entre les deux parties de col 7 forme une partie de liaison 11. Un premier organe protecteur 13 décrit en détail dans la suite est monté sur la partie de liaison 11 de la partie de tête 5. Un second organe protecteur 17, décrit en détail dans la suite est monté à l'extrémité supérieure (partie supérieure 15) du cadre 1 de raquette et à son voisinage, sur la figure 1. Une partie de poignée, qui n'est pas représentée, est solidaire de l'extrémité infé rieure de la partie de manche 9 et la prolonge de façon continue. Un troisième organe protecteur, non représenté et décrit en détail dans la suite, est monté aux extrémités droite et gauche (parties latérales) de la partie de tête 5 et à son voisinage. Il est préférable que le cadre 1 de raquette soit formé d'une résine armée de fibres et soit creux. Figure 1 is a front elevational view of a portion of a racket frame 1 provided with a rope, in one embodiment of the invention. The racket frame 1 is used for playing tennis and has a head portion, two neck portions and a neck portion 9. The head portion 5 forms the outline of the ball striking surface or sieve of the racket. The sectional configuration of the head portion is approximately elliptical. A first (upper) end of the two neck portions 7 extends from the lower end of the head portion 5, and the other (lower) ends of these respective portions 7 meet. The sleeve portion 9 extends from the location where the two neck portions 7 meet and is integral with these neck portions 7 and extends continuously. The portion of the head portion 5 between the two neck portions 7 forms a connecting portion 11. A first protective member 13 described in detail below is mounted on the connecting portion 11 of the head portion 5. A second protective member 17, described in detail in the following is mounted at the upper end (upper part 15) of the racket frame 1 and in its vicinity, in Figure 1. A handle portion, which is not shown, is secured to the lower end of the handle portion 9 and extends continuously. A third protective member, not shown and described in detail below, is mounted at the right and left ends (side portions) of the head portion 5 and in its vicinity. It is preferable that the frame 1 of racket is formed of a resin reinforced with fibers and is hollow.

La figure 2 est une vue en perspective d'un organe 21 d'amortissement de vibrations destiné à être monté sur le cadre 1 de raquette de la figure 1. L'organe 21 d'amortis sement de vibrations possède une partie 23 de courroie et plusieurs parties cylindriques 25 dépassant de la partie de courroie 23. La partie de courroie 23 et la partie cylin drique 25 sont formées du même matériau en une seule pièce. Comme décrit plus en détail dans la suite, la partie cylindrique 25 est insérée dans un trou de passages de cordes du cadre 1. Ainsi, le diamètre externe de la partie cylindrique 25 est légèrement inférieur ou égal au diamètre interne du trou de passage de cordes. Comme décrit plus en détail dans la suite, la corde 3 est insérée dans la partie cylindrique 25. Le diamètre interne de la partie cylindrique 25 est donc un peu supérieur ou égal au diamètre externe de la corde 3. FIG. 2 is a perspective view of a vibration damping member 21 intended to be mounted on the racket frame 1 of FIG. 1. The vibration damping member 21 has a belt portion 23 and several cylindrical portions 25 protruding from the belt portion 23. The belt portion 23 and the cylindrical portion 25 are formed of the same material in one piece. As described in more detail below, the cylindrical portion 25 is inserted into a string passage hole of the frame 1. Thus, the outer diameter of the cylindrical portion 25 is slightly less than or equal to the inside diameter of the string-passing hole. . As described in more detail below, the rope 3 is inserted into the cylindrical portion 25. The internal diameter of the cylindrical portion 25 is therefore a little greater than or equal to the external diameter of the rope 3.

L'organe 21 d'amortissement de vibrations est constitué d'un matériau élastique. Le facteur de pertes viscoélas- tiques dynamiques tg8 du matériau élastique est compris entre 0,3 et 2,3 inclus, lorsqu'il est mesuré à une fréquence de 10 Hz et une température de -5 C. Les performances d'amortissement de vibrations du cordage 3 peuvent ainsi être accrues. Plus précisément, il est possible d'obtenir un facteur d'amortissement de vibrations du cordage 3 supérieur ou égal à 0,22 %, dans l'hypothèse où, après que le cordage 3 ayant un poids de 0,44 g/m et formé de fibres de synthèse a été tendu sur le cadre 1, il est abandonné pendant 48 h dans un milieu à une température de 24 C et une humidité de 55 %. Lorsque le facteur tgÔ est inférieur à 0,3, l'organe 21 d'amortissement de vibrations a des performances insuf fisantes d'amortissement des vibrations du cordage 3. D'autre part, lorsque le facteur tgÔ dépasse 2,3, un joueur peut ressentir un inconfort lorsqu'il frappe la balle avec la raquette. I1 est préférable à ce point de vue que le facteur tgS de l'organe 21 d'amortissement de vibrations soit compris entre 0,3 et 2,3 inclus. The vibration damping member 21 is made of an elastic material. The dynamic viscoelastic loss factor tg8 of the elastic material is between 0.3 and 2.3 inclusive, when measured at a frequency of 10 Hz and a temperature of -5 C. The vibration damping performance rope 3 can be increased. More specifically, it is possible to obtain a vibration damping factor of the rope 3 greater than or equal to 0.22%, in the event that, after the rope 3 having a weight of 0.44 g / m and formed of synthetic fibers was stretched on the frame 1, it is abandoned for 48 h in a medium at a temperature of 24 C and a humidity of 55%. When the factor tgδ is less than 0.3, the vibration damping member 21 has poor damping performance of the vibrations of the rope 3. On the other hand, when the factor tgδ exceeds 2.3, a player can feel discomfort when hitting the ball with the racket. It is preferable from this point of view that the factor tgS of the vibration damping member 21 is between 0.3 and 2.3 inclusive.

Le facteur tgÔ de l'organe 21 d'amortissement de vibrations est mesuré avec un appareil de mesure de visco- élasticité (spectromètre de viscoélasticité de type perfectionné "DVA200" fabriqué par Shimazu Seisakusho Inc.). Le facteur tgâ est mesuré dans les conditions suivantes : la fréquence est égale à 10 Hz, un dispositif de montage est utilisé pour l'application d'une force de traction à des échantillons, la vitesse d'élévation de température est de 2 C/min, la déformation initiale est de 2 mm, et l'ampli tude de déplacement est de 12,5 gm. Chaque échantillon (en forme d'haltère) a des dimensions de largeur, d'épaisseur et de longueur qui sont respectivement de 4,0, 1,66 et 30,0 mm. Chaque échantillon est serré sur une longueur de 5 mm aux deux extrémités. Ainsi, chaque échantillon est déplacé sur un tronçon de 20,0 mm de longueur. The tgδ factor of the vibration damping member 21 is measured with a viscomelasticity meter (advanced type "DVA200" viscoelasticity spectrometer manufactured by Shimazu Seisakusho Inc.). The factor tga is measured under the following conditions: the frequency is equal to 10 Hz, a mounting device is used for the application of a tensile force to samples, the rate of temperature rise is 2 C / min, the initial deformation is 2 mm, and the amplitude of displacement is 12.5 gm. Each sample (dumbbell shaped) has width, thickness and length dimensions of 4.0, 1.66 and 30.0 mm, respectively. Each sample is clamped to a length of 5 mm at both ends. Thus, each sample is moved on a stretch of 20.0 mm in length.

On peut utiliser, comme matériau élastique donnant le facteur tgÔ dans la plage précitée, une composition qui contient 100 parties en poids d'un caoutchouc, par exemple du caoutchouc naturel, du caoutchouc butyle ou du caoutchouc d'acrylonitrile-butadiène, et 5 à 80 parties en poids d'un élastomère thermoplastique. On peut utiliser, comme élasto mère thermoplastique avantageux, un copolymère triple séquencé (par exemple de marque de fabrique "Highbla" fabri qué par Kuraray Corp.) ayant un motif polystyrène et un motif vinyle-polyisoprène et une résine phénolique telle que la résine phénolique modifiée par l'acajou (par exemple de marque de fabrique "Sumilight resin PR-12687" fabriquée par Sumitomo Dures Corp.). Il est aussi possible d'utiliser une composition contenant un caoutchouc et une grande quantité (60 à 120 parties en poids) de noir de carbone ajoutées au caoutchouc, en combinaison avec l'élastomère thermo plastique. As the elastic material giving the tgδ factor in the above-mentioned range, it is possible to use a composition which contains 100 parts by weight of a rubber, for example natural rubber, butyl rubber or acrylonitrile-butadiene rubber, and 5 to 80 parts by weight of a thermoplastic elastomer. As a preferred thermoplastic elastomer, a triple block copolymer (for example of the trademark "Highbla" manufactured by Kuraray Corp.) having a polystyrene unit and a vinyl-polyisoprene unit and a phenolic resin such as phenolic resin can be used as the preferred thermoplastic elastomer. modified by mahogany (eg, "Sumilight resin PR-12687" manufactured by Sumitomo Dures Corp.). It is also possible to use a rubber-containing composition and a large amount (60 to 120 parts by weight) of carbon black added to the rubber, in combination with the thermoplastic elastomer.

On peut utiliser, comme autre matériau élastique qui donne un facteur tgâ compris dans la plage précitée, des compositions polymères modifiées. Les compositions polymères modifiées contiennent l'un quelconque des polymères suivants et un ingrédient actif qui accroît la valeur du moment dipo laire. Le polymère comprend du chlorure de polyvinyle, du polyéthylène, du polypropylène, un copolymère d'éthylène et d'acétate de vinyle, du polyméthacrylate de méthyle, du fluorure de polyvinylidène, du polyisoprène, du polystyrène, un copolymère d'acrylonitrile-butadiène-styrène, un copolymère d'acrylonitrile et de styrène, et un copolymère d'acrylonitrile et de butadiène, un copolymère de styrène et de butadiène, du polybutadiène et un caoutchouc naturel. Comme ingrédient actif, il est possible d'utiliser un ingrédient qui a une petite valeur du moment dipolaire mais qui a pour action d'augmenter l'amplitude du moment dipo laire lorsque l'ingrédient est mélangé à l'un quelconque des polymères précités. Comme ingrédient actif, on peut utiliser le cyclohexane, le benzothiazole, la dicyclohexylamine, la cyclohexylamine, un acide gras supérieur et analogue. Ces substances sont utilisées seules ou en mélange en contenant au moins deux. As another elastic material which gives a tgα factor within the aforesaid range, modified polymer compositions may be used. The modified polymeric compositions contain any of the following polymers and an active ingredient that increases the value of the dipolar moment. The polymer comprises polyvinyl chloride, polyethylene, polypropylene, a copolymer of ethylene and vinyl acetate, polymethyl methacrylate, polyvinylidene fluoride, polyisoprene, polystyrene, acrylonitrile-butadiene copolymer, styrene, a copolymer of acrylonitrile and styrene, and a copolymer of acrylonitrile and butadiene, a copolymer of styrene and butadiene, polybutadiene and a natural rubber. As an active ingredient, it is possible to use an ingredient which has a small dipole moment value but which acts to increase the amplitude of the dipole moment when the ingredient is mixed with any of the aforesaid polymers. As the active ingredient, cyclohexane, benzothiazole, dicyclohexylamine, cyclohexylamine, a higher fatty acid and the like can be used. These substances are used alone or in a mixture containing at least two.

I1 est préférable d'utiliser une composition qui contient l'un quelconque des polymères précités avec une quantité convenable d'une charge telle que le mica, de la poudre de verre, des fibres de verre, des fibres de carbone, du carbonate de calcium, de la "Perlite", du sulfate de baryum précipité, un inhibiteur de corrosion, un colorant, un antioxydant, un agent stabilisant et un lubrifiant. It is preferable to use a composition which contains any of the aforesaid polymers with a suitable amount of a filler such as mica, glass powder, glass fiber, carbon fiber, calcium carbonate , "Perlite", precipitated barium sulfate, a corrosion inhibitor, a dye, an antioxidant, a stabilizing agent and a lubricant.

Le module complexe d'élasticité E* de l'organe d'amor tissement de vibrations 21 est avantageusement compris entre 1.103 et 50.103 N/cml inclus, et de préférence entre 3.103 et 35.103 N/cml inclus lorsque le module complexe d'élasticité E* est mesuré à une fréquence de 10 Hz et une température de -5 C. Pour que le cordage 3 joue le rôle d'un absorbeur des vibrations du cadre 1 de la raquette, il faut que l'organe 21 d'amortissement de vibrations joue le rôle d'un ressort. Si le module complexe d'élasticité E* de l'organe 21 d'amor tissement de vibrations est inférieur à la limite inférieure de la plage précitée, l'organe 21 d'amortissement de vibra tions qui doit aussi être utilisé comme ressort ne se trouve pas dans la plage optimale. En conséquence, l'organe 21 d'amortissement de vibrations ne peut pas amortir les vibrations secondaires en dehors du plan du cadre 1 de raquette de manière suffisante. D'autre part, si le module complexe d'élasticité E* de l'organe 21 d'amortissement de vibrations dépasse la limite supérieure de la plage précitée, l'organe 21 qui doit être utilisé comme ressort ne se trouve pas dans la plage optimale. En conséquence, l'organe 21 d'amortissement de vibrations ne permet pas l'amortissement des vibrations secondaires en dehors du plan du cadre 1 de la raquette de manière suffisante. En outre, l'organe 21 d'amortissement de vibrations ne peut pas suivre le mouvement du cordage 3 et présente donc des performances insuffisantes d'amortissement de vibrations. The complex modulus of elasticity E * of the vibration damping member 21 is advantageously between 1 × 10 3 and 50 × 10 3 N / cm 2 inclusive, and preferably between 3 × 10 3 and 35 × 10 3 N / cm 2 inclusive when the complex modulus of elasticity E * is measured at a frequency of 10 Hz and a temperature of -5 C. For the rope 3 plays the role of a vibration absorber of the frame 1 of the racket, it is necessary that the vibration damping member 21 plays the role of a spring. If the complex modulus of elasticity E * of the vibration damping member 21 is smaller than the lower limit of the aforementioned range, the vibration damping member 21 which must also be used as a spring is not in the optimal range. As a result, the vibration damping member 21 can not damp the secondary vibrations outside the plane of the racket frame 1 sufficiently. On the other hand, if the complex modulus of elasticity E * of the vibration damping member 21 exceeds the upper limit of the aforementioned range, the member 21 to be used as a spring is not in the range optimal. Consequently, the vibration damping member 21 does not allow the damping of the secondary vibrations outside the frame plane 1 of the racket sufficiently. In addition, the vibration damping member 21 can not follow the movement of the rope 3 and therefore has insufficient vibration damping performance.

La dureté Shore de l'organe 21 d'amortissement de vibrations est avantageusement comprise entre 60 et 95 inclus et très avantageusement entre 70 et 92 inclus. Si la dureté Shore de l'organe est inférieure à la limite inférieure, l'organe 21 d'amortissement de vibrations peut se déformer lorsque le cordage 3 est tendu sur le cadre 1 et peut réduire l'aptitude à la mise en oeuvre. D'autre part, si la dureté Shore de l'organe dépasse la limite supérieure, le maintien du facteur tgÔ dans la plage précitée peut présenter des difficultés. The Shore hardness of the vibration damping member 21 is advantageously between 60 and 95 inclusive and very advantageously between 70 and 92 inclusive. If the Shore hardness of the member is lower than the lower limit, the vibration damping member 21 may deform when the rope 3 is stretched on the frame 1 and may reduce the processability. On the other hand, if the Shore hardness of the member exceeds the upper limit, maintaining the factor tgδ within the aforementioned range may present difficulties.

La figure 3 est une vue agrandie éclatée en élévation frontale représentant la partie de liaison 11 du cadre 1 de raquette représenté sur la figure 1 et son voisinage. L'organe 21 d'amortissement de vibrations et le premier organe protecteur 13 sont montés sur la partie de liaison 11. L'organe 21 d'amortissement de vibrations est du type représenté sur la figure 2 et comporte quatre parties cylin driques 25. L'organe protecteur 13 est formé d'un matériau dur tel qu'une résine de synthèse. Le premier organe protecteur 13 a une partie dure 27 de courroie et une partie cylindrique dure 29 constituée de deux éléments dressés aux deux extrémités de la partie dure de courroie 27. Les parties dures 27 et 29 de courroie sont formées du même matériau et sont en une seule pièce. Six trous 31 de passage de cordes sont formés dans la partie de liaison 11. L'ensemble du cadre 1 de la raquette possède 32 trous 31 de cordes longitudinales et 38 trous 31 de cordes transver sales, soit au total 70 trous de passage de cordes. Figure 3 is an exploded enlarged front elevational view showing the connecting portion 11 of racket frame 1 shown in Figure 1 and its vicinity. The vibration damping member 21 and the first protective member 13 are mounted on the connecting portion 11. The vibration damping member 21 is of the type shown in FIG. 2 and comprises four cylindrical portions 25. protective member 13 is formed of a hard material such as a synthetic resin. The first protective member 13 has a hard belt portion 27 and a hard cylindrical portion 29 made up of two members erected at both ends of the hard belt portion 27. The hard belt portions 27 and 29 are formed of the same material and are one piece. Six holes 31 of string passage are formed in the connecting portion 11. The entire frame 1 of the racket has 32 holes 31 of longitudinal ropes and 38 holes 31 of dirty transverte ropes, a total of 70 holes of passage of strings .

L'organe 21 d'amortissement de vibrations est monté sur la partie de liaison 11 par insertion de la partie cylin drique 25 dans le trou 31 de passage de corde, du côté externe de la partie de liaison 11 vers son côté interne. Le premier organe protecteur 13 est monté sur la partie de liaison 11 par insertion de la partie cylindrique dure 29 dans le trou 31 de passage de corde. Ainsi, les parties cylindriques 25 de l'organe 21 d'amortissement de vibrations sont insérées dans les quatre trous 31 de passage de cordes de la partie centrale de la partie de liaison il, et les deux parties cylindriques dures 29 du premier organe protecteur 13 sont insérées dans le trou droit 31 et le trou gauche 31 de passage de corde. Lorsque le cordage 3 est tendu sur le cadre de raquette 1, les cordes 3 sont intro duites dans la partie cylindrique 25 et la partie cylin drique dure 29. Comme la face externe (face arrière) de la partie de courroie 23 de l'organe 21 d'amortissement de vibrations est couverte de la partie dure 27 de courroie, la face externe de la partie 23 de courroie n'est pas au contact des cordes pliées 3. De cette manière, il est possible d'empêcher la rupture de la partie de courroie 23 par une force qui lui est appliquée par la corde 3. Lorsqu'une balle de tennis est frappée avec le cadre 1 de raquette, l'organe 21 d'amortissement de vibrations amortit les vibrations créées sur la corde 3. The vibration damping member 21 is mounted on the connecting portion 11 by inserting the cylindrical portion 25 into the rope passage hole 31 on the outer side of the connecting portion 11 towards its inner side. The first protective member 13 is mounted on the connecting portion 11 by insertion of the hard cylindrical portion 29 into the hole 31 of rope passage. Thus, the cylindrical portions 25 of the vibration damping member 21 are inserted into the four wire-passing holes 31 of the central portion of the connecting portion 11, and the two hard cylindrical portions 29 of the first protective member 13. are inserted in the right hole 31 and the left hole 31 of rope passage. When the rope 3 is stretched over the racket frame 1, the ropes 3 are inserted into the cylindrical part 25 and the cylindrical part hard 29. Like the outer face (rear face) of the belt part 23 of the body 21 vibration damping is covered with the hard part 27 of the belt, the outer face of the belt portion 23 is not in contact with the folded cords 3. In this way, it is possible to prevent the breakage of the belt portion 23 by a force applied to it by the rope 3. When a tennis ball is struck with the racket frame 1, the vibration damping member 21 dampens the vibrations created on the rope 3.

Comme décrit précédemment, comme la partie de courroie 23 est formée d'un matériau élastique, elle est flexible. En conséquence, même lorsque le pas des parties cylindriques adjacentes 25 diffère un peu de celui des trous adjacents 31 de passage de cordes, il est possible d'insérer les parties cylindriques 25 dans les trous 31 de passage de cordes parce que la partie 23 de courroie se déforme. La partie 23 de courroie est placée entre la partie de liaison 11 et le premier organe protecteur 13, si bien que la résonance est supprimée dans la partie de liaison 11 et le premier organe protecteur 13. As previously described, since the belt portion 23 is formed of an elastic material, it is flexible. Accordingly, even when the pitch of the adjacent cylindrical portions 25 differs a little from that of the adjacent string passage holes 31, it is possible to insert the cylindrical portions 25 into the string passage holes 31 because the portion 23 of belt is deformed. The belt portion 23 is placed between the connecting portion 11 and the first protective member 13, so that the resonance is suppressed in the connecting portion 11 and the first protective member 13.

Pour la protection de l'organe 21 d'amortissement de vibrations, il est préférable de constituer le premier organe protecteur 13 en un matériau ayant un module élevé d'élasticité à la température normale. Plus précisément, le module complexe d'élasticité E* du premier organe protecteur 13 est avantageusement compris entre 2,0.103 et 120.103 N/cm2 inclus et très avantageusement entre 10.103 et 100.103 N/cm2 inclus, lorsque le module complexe d'élasticité E* est mesuré à une fréquence de 10 Hz et une température de 25 C (température normale). Si le module complexe d'élasticité E* du premier organe protecteur 13 est inférieur à la limite inférieure de la plage précitée, le premier organe protec teur 13 est fragile et peut ne pas protéger suffisamment l'organe 21 d'amortissement de vibrations. D'autre part, si le module complexe d'élasticité E* du premier organe protec teur 13 dépasse la limite supérieure de la plage précitée, le premier organe protecteur 13 présente des difficultés à se déformer facilement le long de la partie de tête 5. On peut utiliser, comme matériau du premier organe protecteur 13, un polyamide (en particulier du "Nylon" 11 ou du "Nylon" 12), un amide sêquencé de polyéther ou analogue. For the protection of the vibration damping member 21, it is preferable to constitute the first protective member 13 of a material having a high modulus of elasticity at normal temperature. More precisely, the complex modulus of elasticity E * of the first protective member 13 is advantageously between 2.0 × 10 3 and 120 × 10 3 N / cm 2 inclusive and very advantageously between 10 × 10 3 and 100 × 10 3 N / cm 2 inclusive, when the complex modulus of elasticity E * is measured at a frequency of 10 Hz and a temperature of 25 C (normal temperature). If the complex modulus of elasticity E * of the first protective member 13 is less than the lower limit of the aforementioned range, the first protective member 13 is fragile and may not sufficiently protect the vibration damping member 21. On the other hand, if the complex modulus of elasticity E * of the first protector member 13 exceeds the upper limit of the aforesaid range, the first protector member 13 has difficulty in easily deforming along the head portion 5. As a material of the first protective member 13, a polyamide (especially "nylon" 11 or "nylon" 12), a polyether-terminated amide or the like can be used.

La figure 4 est une vue agrandie éclatée en élévation frontale représentant la partie supérieure 15 du cadre 1 de raquette représenté sur la figure 1 et son voisinage. L'organe 21 d'amortissement de vibrations et le second organe protecteur 17 sont montés sur la partie supérieure 15. L'organe 21 d'amortissement de vibrations est du type représenté sur la figure 2 et il possède huit parties cylindriques 25. Le second organe protecteur 17 est consti tué du même matériau que le premier organe protecteur 13 représenté sur la figure 3. Le second organe protecteur 17 a la partie dure 27 de courroie et plusieurs parties cylin driques dures 29 dépassant de la partie dure 27 de courroie. Les parties dures 27 et 29 de courroie sont formées du même matériau en une seule pièce. Figure 4 is an exploded enlarged front elevational view showing the upper portion 15 of racket frame 1 shown in Figure 1 and its vicinity. The vibration damping member 21 and the second protective member 17 are mounted on the upper part 15. The vibration damping member 21 is of the type shown in FIG. 2 and has eight cylindrical portions 25. The second The protective member 17 is made of the same material as the first protective member 13 shown in FIG. 3. The second protective member 17 has the hard portion 27 of the belt and a plurality of hard cylindrical portions 29 protruding from the hard portion 27 of the belt. The hard belt portions 27 and 29 are formed of the same material in one piece.

L'organe 21 d'amortissement de vibrations est monté sur la partie supérieure 15 par insertion des parties cylin driques 25 dans les trous 31 du cordage, du côté extérieur de la partie supérieure 15 vers son côté intérieur. Le second organe protecteur 17 est monté sur la partie supé rieure 15 par insertion des parties cylindriques dures 29 dans les trous 31 de passage de cordes. Ainsi, les parties cylindriques 25 de l'organe 21 sont insérées dans les huit trous 31 de passage de cordes se trouvant dans la partie centrale de la partie supérieure 15, et les deux parties cylindriques dures 29 du second organe protecteur 17 sont insérées dans les autres trous 31 de passage de cordes. Lorsque le cordage 3 est tendu sur le cadre 1 de raquette, le cordage droit est inséré dans les parties cylindriques 25 et les parties cylindriques dures 29. La partie cylindrique 25 amortit les vibrations du cordage 3. Comme dans le cas du premier organe protecteur 13 représenté sur la figure 3, le second organe protecteur 17 est utilisé pour protéger l'organe 21 d'amortissement de vibrations. Le second organe protecteur 17 est aussi utilisé comme dispositif de protec tion de la partie supérieure 15 lorsque le cadre 1 de raquette est au contact du sol lors du balancement. A cet égard, on peut aussi appeler "pare-chocs" le second organe protecteur 17. The vibration damping member 21 is mounted on the upper part 15 by inserting cylindrical portions 25 into the holes 31 of the cord, from the outer side of the upper part 15 towards its inner side. The second protective member 17 is mounted on the upper portion 15 by inserting the hard cylindrical portions 29 into the string passage holes 31. Thus, the cylindrical portions 25 of the member 21 are inserted into the eight rope-passing holes 31 in the central part of the upper part 15, and the two hard cylindrical parts 29 of the second protective member 17 are inserted into the other holes 31 of passage of ropes. When the rope 3 is stretched on the racket frame 1, the straight rope is inserted into the cylindrical portions 25 and the hard cylindrical portions 29. The cylindrical portion 25 dampens the vibrations of the rope 3. As in the case of the first protective member 13 shown in Figure 3, the second protective member 17 is used to protect the vibration damping member 21. The second protective member 17 is also used as a protector of the upper part 15 when the racket frame 1 is in contact with the ground during swinging. In this respect, the second protective member 17 can also be called "bumper".

La figure 5 est une vue agrandie éclatée en élévation frontale de la partie droite 19 du cadre 1 de raquette représenté sur la figure 1 et de son voisinage. L'organe 21 d'amortissement de vibrations et le troisième organe protec teur 33 sont montés sur la partie latérale 19. L'organe 21 d'amortissement de vibrations est du type représenté sur la figure 2 et il comporte neuf parties cylindriques 25. Le troisième organe protecteur 33 est formé du même matériau que le premier organe protecteur 13 représenté sur la figure 3. Le troisième organe protecteur 33 comprend la partie dure 27 de courroie et un grand nombre de parties cylindriques dures 29 dépassant de la partie dure 27 de courroie. Les parties dures 27 et 29 sont formées du même matériau et en une seule pièce. Figure 5 is an enlarged exploded view in front elevation of the right portion 19 of racket frame 1 shown in Figure 1 and its vicinity. The vibration damping member 21 and the third protector member 33 are mounted on the lateral portion 19. The vibration damping member 21 is of the type shown in FIG. 2 and has nine cylindrical portions 25. third protective member 33 is formed of the same material as the first protective member 13 shown in FIG. 3. The third protective member 33 comprises the hard belt portion 27 and a large number of hard cylindrical portions 29 protruding from the hard belt portion 27 . The hard parts 27 and 29 are formed of the same material and in one piece.

L'organe 21 d'amortissement de vibrations est monté sur la partie latérale 19 par insertion des parties cylindriques 25 dans les trous 31 de passage de cordes, du côté extérieur de la partie latérale 19 vers son côté intérieur. Le troi sième organe protecteur 33 est monté sur la partie latérale 19 par insertion des parties cylindriques dures 29 dans les trous 31 de passage de cordes. Ainsi, les parties cylin driques 25 de l'organe 21 d'amortissement de vibrations sont insérées dans les neuf trous 31 de passage de cordes, et les parties cylindriques dures 29 du troisième organe protecteur 33 sont insérées dans les autres trous 31 de passage de cordes. Lorsque le cordage 3 est tendu sur le cadre 1 de raquette, les cordes 3 sont insérées dans les parties cylin driques 25 et les parties cylindriques dures 29. La partie cylindrique 25 amortit les vibrations de la corde 3. Comme dans le cas du premier organe protecteur 13 représenté sur la figure 3, le troisième organe protecteur 33 est utilisé pour protéger l'organe 21 d'amortissement de vibrations. Bien que la figure 5 représente la partie droite 19, l'organe 21 d'amortissement de vibrations et le troisième organe protecteur 33 sont aussi montés sur la partie gauche 19. The vibration damping member 21 is mounted on the lateral part 19 by insertion of the cylindrical portions 25 into the string passage holes 31, on the outside of the lateral part 19 towards its inner side. The third protective member 33 is mounted on the side portion 19 by insertion of the hard cylindrical portions 29 into the string passage holes 31. Thus, the cylindrical portions 25 of the vibration damping member 21 are inserted into the nine ropes passage holes 31, and the hard cylindrical portions 29 of the third protector member 33 are inserted into the other passage holes 31. ropes. When the rope 3 is stretched on the racket frame 1, the cords 3 are inserted in the cylindrical parts 25 and the hard cylindrical parts 29. The cylindrical part 25 dampens the vibrations of the rope 3. As in the case of the first body protector 13 shown in Figure 3, the third protective member 33 is used to protect the vibration damping member 21. Although FIG. 5 represents the right part 19, the vibration damping member 21 and the third protective member 33 are also mounted on the left part 19.

Dans le cadre 1 de raquette représenté sur les figures 1 à 5, l'organe 21 d'amortissement de vibrations est monté sur la partie de liaison 11, la partie supérieure 15, et les parties latérales droite et gauche 19. Cependant, l'empla cement de montage de l'organe 21 d'amortissement de vibra tions n'est pas limité à ces emplacements. Par exemple, l'organe 21 d'amortissement de vibrations peut être monté sur l'une quelconque des parties de liaison 11, supérieure 15 et latérales 19. En outre, l'organe 21 d'amortissement de vibrations peut être monté sur la partie de liaison 11 et la partie supérieure 15, la partie de liaison 11 et la partie latérale 19, ou la partie supérieure 15 et la partie latérale 19. En outre, l'organe 21 d'amortissement de vibra tions peut être monté au voisinage d'un emplacement compris entre la partie de liaison 11 et la partie latérale 19 ou entre la partie supérieure 15 et la partie latérale 19. I1 est préférable de monter l'organe 21 d'amortissement de vibrations à plusieurs emplacements de la partie de tête 5, afin que les organes 21 d'amortissement de vibrations soient symétriques par rapport à l'axe vertical du cadre 1 de raquette. In the racket frame 1 shown in FIGS. 1 to 5, the vibration damping member 21 is mounted on the connecting part 11, the upper part 15, and the right and left side parts 19. However, the The mounting location of the vibration damping member 21 is not limited to these locations. For example, the vibration damping member 21 may be mounted on any of the connecting portions 11, upper 15 and side 19. In addition, the vibration damping member 21 may be mounted on the portion 11 and the upper portion 15, the connecting portion 11 and the side portion 19, or the upper portion 15 and the side portion 19. In addition, the vibration damping member 21 can be mounted in the vicinity of a location between the connecting portion 11 and the side portion 19 or between the upper portion 15 and the side portion 19. It is preferable to mount the vibration damping member 21 at a plurality of locations of the head portion 5 so that the vibration damping members 21 are symmetrical with respect to the vertical axis of the racket frame 1.

La partie cylindrique 25 de l'organe 21 d'amortissement de vibrations est insérée dans 4 trous 31 de passage de cordes de la partie de liaison 11, 8 trous 31 de passage de cordes de la partie supérieure 15, et 18 trous de passage de cordes des parties latérales droite et gauche 19 (9 trous 31 dans chacune des parties latérales droite et gauche 19). Ainsi, la partie cylindrique 25 est insérée dans les trous 31 de passage de cordes avec un certain rapport (appelé dans la suite pourcentage d'insertion) de 43 pour un nombre total (70) de trous 31 de passage de cordes. I1 est possible de faire varier la position du trou 31 de passage de corde dans lequel la partie cylindrique 25 est insérée et le nombre de trous 31 le cas échéant. Cependant, pour que les perfor mances d'amortissement de vibrations de l'organe 21 d'amor tissement de vibrations soient conservées, il est préférable de placer l'organe 21 d'amortissement de vibrations de manière que le pourcentage d'insertion soit compris entre 3 et 5 % inclus. Plus le pourcentage d'insertion est élevé et meilleures sont les performances d'amortissement de vibra tions. Il n'est donc pas nécessaire de régler la limite supérieure du pourcentage d'insertion. Cependant, les per formances d'amortissement de vibrations ne subissent aucune augmentation lorsque le pourcentage d'insertion est trop élevé. De plus, pour que le pourcentage d'insertion soit très élevé, il faut former plus de trous 31 de passage de cordes pour la partie cylindrique dure 29 sur le cadre 1 de raquette, d'une manière qui n'est pas rentable. The cylindrical portion 25 of the vibration damping member 21 is inserted into 4 ropes passage holes 31 of the connecting portion 11, 8 ropes passage holes 31 of the upper part 15, and 18 holes for the passage of strings of the right and left side parts 19 (9 holes 31 in each of the right and left side parts 19). Thus, the cylindrical portion 25 is inserted into the string passage holes 31 with a certain ratio (referred to below as insertion percentage) of 43 for a total number (70) of string passage holes 31. It is possible to vary the position of the rope passage hole 31 in which the cylindrical portion 25 is inserted and the number of holes 31, if any. However, in order for the vibration damping performance of the vibration damping member 21 to be maintained, it is preferable to place the vibration damping member 21 so that the insertion percentage is included. between 3 and 5% included. The higher the insertion percentage, the better the vibration damping performance. It is not necessary to set the upper limit of the insertion percentage. However, the vibration damping performance does not increase when the insertion percentage is too high. In addition, in order for the insertion percentage to be very high, more string passage holes 31 must be formed for the hard cylindrical portion 29 on the racket frame 1, in a manner that is not cost effective.

La figure 6 est une vue en perspective d'un organe 25 d'amortissement de vibrations d'un cadre de raquette dans un autre mode de réalisation de l'invention. L'organe 35 d'amortissement de vibrations comporte un organe cylindrique 37 et un flasque 39. L'organe 35 d'amortissement de vibra tions est formé du même matériau que l'organe 21 d'amor tissement de vibrations. Lorsque l'organe 35 est utilisé, l'organe cylindrique 37 est inséré dans le trou 31 de passage de corde. Le flasque 38 joue le rôle d'un organe d'arrêt pour le positionnement. Le flasque 39 est placé entre la partie de tête 5 et l'organe protecteur, si bien que la résonance de la partie de tête 5 et de l'organe protecteur disparait. EXEMPLES On décrit maintenant les résultats obtenus grâce à l'invention en référence à quelques exemples. Néanmoins, il ne faut pas considérer que l'invention est limitée par la description des exemples. Fig. 6 is a perspective view of a vibration damping member of a racket frame in another embodiment of the invention. The vibration damping member 35 comprises a cylindrical member 37 and a flange 39. The vibration damping member 35 is formed of the same material as the vibration damping member 21. When the member 35 is used, the cylindrical member 37 is inserted into the hole 31 of rope passage. The flange 38 acts as a stopper for positioning. The flange 39 is placed between the head portion 5 and the protective member, so that the resonance of the head portion 5 and the protective member disappears. EXAMPLES The results obtained by virtue of the invention are now described with reference to a few examples. Nevertheless, it should not be considered that the invention is limited by the description of the examples.

Premier exemple Cinq feuilles unidirectionnelles préalablement impré gnées, constituées chacune d'une résine époxyde utilisée comme résine de liant et de fibres de carbone utilisées comme fibres d'armature, ont été enroulées autour d'un mandrin. Un montage a été préparé après extraction du mandrin des couches de feuilles préalablement imprégnées. Le montage a été chauffé dans un moule pendant 50 min à 145 C, à une pression interne de moulage de 7 bar. 32 trous de passage de cordes longitudinales (2 x 16) et 38 trous de passage de cordes transversales (2 x 19) ont été formés dans le produit moulé préparé. First example Five previously unidirectional unidirectional sheets, each consisting of an epoxy resin used as binder resin and carbon fibers used as reinforcing fibers, have been wrapped around a mandrel. An assembly was prepared after extraction of the mandrel layers of previously impregnated sheets. The assembly was heated in a mold for 50 minutes at 145 ° C, at an internal molding pressure of 7 bar. 32 longitudinal string holes (2 x 16) and 38 cross-string holes (2 x 19) were formed in the prepared molded product.

Une composition de caoutchouc contenant les ingrédients suivants a subi une réticulation afin qu'un organe moulé d'amortissement de vibrations ayant une partie de courroie et une partie cylindrique tel que représenté sur la figure 2 soit obtenu : 100 parties en poids d'un caoutchouc butyle (marque de fabrique "IIR268" fabriqué par Nippon Goseigomu Corp.), 60 parties en poids de noir de carbone ISAF (de marque de fabrique "Dia I" fabriqué par Mitsubishi Kagaku Corp.), 20 parties en poids d'un copolymère triple séquencé (de marque de fabrique Highbla" fabriqué par Kuraray Inc.) ayant un motif polystyrène et un motif vinyl-polyisoprène, 5 parties en poids d'oxyde de zinc, 1 partie en poids d'acide stéarique, 1 partie en poids de soufre, 1,5 partie en poids d'un accélérateur de vulcanisation (de marque de fabrique "Knockseller TET" fabriqué par Ouchi Shinko Kagaku Inc.), et 0,5 partie en poids d'un accélérateur de vulcanisation (de marque de fabrique "Knockseller CZ" fabriqué par Ouchi Shinko Kagaku Inc.). La longueur de la partie cylindrique a été réglée à 15 mm. Le facteur tgÔ de l'organe d'amortissement de vibrations était égal à 0,56, dans une mesure à une fréquence de 10 Hz et à une température de -5 C. Le module complexe d'élasticité E* de l'organe d'amortissement de vibrations était égal à 6,33.103 N/cm2. La dureté Shore de l'organe d'amortissement de vibrations était égale à 74. L'organe d'amortissement de vibrations a été monté sur la partie de liaison, la partie supérieure et les parties latérales droite et gauche de la partie de tête du produit moulé. Plus précisément, la partie cylindrique a été insérée dans 4 trous de passage de cordes de la partie de liaison, 8 trous de passage de cordes de la partie supérieure et 18 trous de passage de cordes des parties latérales (2 x 9). Le pourcentage d'insertion était égal à 42,9 %. A rubber composition containing the following ingredients has been cross-linked so that a molded vibration damping member having a belt portion and a cylindrical portion as shown in Fig. 2 is obtained: 100 parts by weight of a rubber butyl (trade name "IIR268" manufactured by Nippon Goseigomu Corp.), 60 parts by weight of ISAF carbon black (trademark "Dia I" manufactured by Mitsubishi Kagaku Corp.), 20 parts by weight of a copolymer triblock (trademark Highbla "manufactured by Kuraray Inc.) having a polystyrene unit and a vinyl-polyisoprene unit, 5 parts by weight of zinc oxide, 1 part by weight of stearic acid, 1 part by weight of sulfur, 1.5 parts by weight of a vulcanization accelerator (trademark "Knockseller TET" manufactured by Ouchi Shinko Kagaku Inc.), and 0.5 parts by weight of a vulcanization accelerator (a trademark of "K nockseller CZ "manufactured by Ouchi Shinko Kagaku Inc.). The length of the cylindrical portion has been set at 15 mm. The factor tgδ of the vibration damping element was equal to 0.56, in a measurement at a frequency of 10 Hz and at a temperature of -5 ° C. The elastic modulus of elasticity E * of the d vibration damping was 6,33.103 N / cm2. The Shore hardness of the vibration damping member was 74. The vibration damping member was mounted on the connecting portion, the upper portion, and the right and left side portions of the head portion of the molded product. Specifically, the cylindrical portion was inserted into 4 rope-passing holes of the connecting portion, 8 rope-passing holes of the upper portion, and 18 rope-passing holes of the side portions (2 x 9). The insertion percentage was 42.9%.

Ensuite, le premier, le second et le troisième organe protecteur constitués de "Nylon 12" (marque de fabrique "Rilson BMN-P20" fabriqué par Eighty O Inc.) ont été montés sur la partie de liaison, la partie supérieure et les parties latérales de la partie de tête respectivement. Les premier, second et troisième organes de protection avaient un nombre prédéterminé de parties cylindriques dures. Les parties cylindriques dures ont été insérées dans les trous de passage de cordes dans lesquels les parties cylindriques de l'organe d'amortissement de vibrations n'étaient pas insérées. Le module complexe d'élasticité E* de chaque organe protecteur était égal à 71,3.103 N/cm2, mesuré à une fréquence de 10 Hz et à une température de -5 C. Un capuchon d'extrémité et un ruban de poignée ont été placés sur la partie de poignée pour la préparation d'un cadre de raquette de tennis. Le poids du cadre de raquette était égal à 210 g avant la mise en place du cordage. La longueur, l'épaisseur, la position du centre de gravité et l'aire de la surface étaient respectivement de 69,9 cm, 28 mm, 375 mm et 742 cm'. Next, the first, second and third protective members made of "nylon 12" (trade name "Rilson BMN-P20" manufactured by Eighty O Inc.) were mounted on the connecting portion, the upper portion and the portions side of the head portion respectively. The first, second and third protection members had a predetermined number of hard cylindrical portions. The hard cylindrical parts were inserted into the string holes in which the cylindrical portions of the vibration damping member were not inserted. The complex modulus of elasticity E * of each protective member was equal to 71.3 × 10 3 N / cm 2, measured at a frequency of 10 Hz and at a temperature of -5 ° C. An end cap and a handle ribbon were placed on the handle portion for the preparation of a tennis racket frame. The weight of the racket frame was 210 g before the rope was put in place. The length, thickness, center of gravity position, and surface area were 69.9 cm, 28 mm, 375 mm, and 742 cm -1, respectively.

Second exemple Le cadre de raquette du second exemple a été préparé de manière analogue au premier exemple, mais les parties cylindriques n'étaient pas solidaires les unes des autres comme représenté sur la figure 6, le copolymère séquencé triple "Highbla" n'a pas été utilisé, et on a utilisé 100 parties en poids de noir de carbone. Le flasque de l'organe d'amortissement de vibrations était carré. La longueur du côté du flasque et son épaisseur étaient respectivement de 4,5 et 1,0 mm. Le facteur tgÔ de l'organe d'amortissement de vibrations était de 0,35, mesuré à une fréquence de 10 Hz et une température de -5 C. Le module complexe d'élasticité E* de l'organe d'amortissement de vibrations était égal à 12,3.103 N/cmz, mesuré â une fréquence de 10 Hz et une température de -5 C. La dureté Shore de l'organe d'amortis sement de vibrations était égale à 90. Second example The racket frame of the second example was prepared analogously to the first example, but the cylindrical parts were not integral with each other as shown in FIG. 6, the triple block copolymer "Highbla" was not used, and 100 parts by weight of carbon black was used. The flange of the vibration damping member was square. The length of the side of the flange and its thickness were respectively 4.5 and 1.0 mm. The factor tgδ of the vibration damping member was 0.35, measured at a frequency of 10 Hz and a temperature of -5 ° C. The elastic modulus of elasticity E * of the vibration damping member was equal to 12.3 × 10 3 N / cm 2, measured at a frequency of 10 Hz and a temperature of -5 ° C. The Shore hardness of the vibration damping member was 90.

Troisième exemple Le cadre de raquette du troisième exemple a été préparé de manière analogue au premier exemple, mais la partie cylindrique de l'organe d'amortissement de vibrations a été insérée dans quatre trous de passage de cordes seulement de la partie de liaison. Third Example The racket frame of the third example was prepared analogously to the first example, but the cylindrical portion of the vibration damping member was inserted into only four string holes. of the connecting part.

Quatrième exemple Le cadre de raquette du quatrième exemple a été préparé de la même manière que le premier exemple, mais le poids du cadre de raquette était de 168 g, obtenu par modification du mode d'armature des fibres de carbone, et la position du centre de gravité était à 395 mm. Fourth example The racket frame of the fourth example was prepared in the same way as the first example, but the weight of the racket frame was 168 g, obtained by changing the fiber reinforcement mode carbon, and the center of gravity position was 395 mm.

Cinquième exemple Le cadre de raquette du cinquième exemple a été préparé de la même manière que dans le premier exemple, mais le poids du cadre de raquette était égal à 267 g, son épaisseur était de 23 mm et la position du centre de gravité se trouvait à 343 mm, grâce à l'utilisation de feuilles préalablement imprégnées et d'un moule qui était différent. Sixième exemple Le cadre de raquette du sixième exemple a été préparé par un procédé analogue à celui du premier exemple, mais le poids du cadre de raquette était de 297 g, sa longueur était de 69,9 cm, son épaisseur était de 18 mm, la position du centre de gravité se trouvait à 316 mm, et la surface avait une aire de 697 cm', grâce à l'utilisation de feuilles préalablement imprégnées et d'un moule qui était différent. Premier exemple comparatif Le cadre de raquette du premier exemple comparatif a été préparé de la même manière que celui du premier exemple, mais l'organe d'amortissement de vibrations était formé de "Nylon 12" qui était aussi utilisé pour l'organe protecteur. L'organe d'amortissement de vibrations et l'organe protecteur ont été formés en une seule pièce par moulage. Le facteur tgÔ de l'organe d'amortissement de vibrations était égal à 0,05, mesuré à une fréquence de 10 Hz et une tempé rature de -5 C. Le module complexe élasticité E* de l'organe d'amortissement de vibrations était égal à 178.103 N/cm2, mesuré à une fréquence de 10 Hz et une tempé rature de -5 C. La dureté Shore de l'organe d'amortissement de vibrations était égale à 98. Fifth example The racket frame of the fifth example was prepared in the same manner as in the first example, but the weight of the racket frame was equal to 267 g, its thickness was 23 mm and the position of the center of gravity was 343 mm, thanks to the use of previously impregnated sheets and a mold that was different. Sixth example The racket frame of the sixth example was prepared by a method analogous to that of the first example, but the weight of the racket frame was 297 g, its length was 69.9 cm, its thickness was 18 mm, the position of the center of gravity was 316 mm, and the surface had an area of 697 cm ', thanks to the use of previously impregnated sheets and a mold which was different. First Comparative Example The racket frame of the first comparative example was prepared in the same manner as that of the first example, but the vibration damping member was made of "nylon 12" which was also used for the protective organ. The vibration damping member and the protective member have been formed in one piece by molding. The factor tgδ of the vibration damping member was equal to 0.05, measured at a frequency of 10 Hz and a temperature of -5 ° C. The elastic modulus of elasticity E * of the vibration damping member was 178.103 N / cm2, measured at a frequency of 10 Hz and a temperature of -5 C. The Shore hardness of the vibration damping member was 98.

Second exemple comparatif Le cadre de raquette du second exemple comparatif a été préparé par un procédé analogue à celui du premier exemple, mais l'organe d'amortissement de vibrations était formé d'une silicone fluorée. Le facteur tgS de l'organe d'amortis sement de vibrations était égal à 0,11, lorsqu'il a été mesuré à une fréquence de 10 Hz et à une température de -5 C. Le module complexe d'élasticité E* de l'organe d'amortissement de vibrations était égal à 0,19.103 N/cm2, mesuré à une fréquence de 10 Hz et une température de -5 C. La dureté Shore de l'organe d'amortissement de vibrations était égale à 43. Second Comparative Example The racket frame of the second comparative example was prepared by a method analogous to that of the first example, but the vibration damping member was formed of a fluorinated silicone. The tgS factor of the vibration damping element was equal to 0.11, when measured at a frequency of 10 Hz and at a temperature of -5 ° C. The elastic modulus of elasticity E * of the vibration damping member was equal to 0.19 × 10 N / cm 2, measured at a frequency of 10 Hz and a temperature of -5 ° C. The Shore hardness of the vibration damping member was 43.

Troisième exemple comparatif Le cadre de raquette du troisième exemple comparatif a été préparé par un procédé analogue à celui du premier exemple, mais l'organe d'amortissement de vibrations était formé de polyuréthanne de la famille des polyesters. Le facteur tgâ de l'organe d'amortissement de vibrations était égal à 0,28, mesuré à une fréquence de 10 Hz et une température de -5 C. Le module complexe d'élasticité E* de l'organe d'amortissement de vibrations était égal à 1,2.103 N/cm2, mesuré à une fréquence de 10 Hz et une température de -5 C. La dureté Shore de l'organe d'amor tissement de vibrations était égale à 55. Mesure du facteur d'amortissement de vibrations du cordage Des cordes (de marque de fabrique "ATP Tour Classic" fabriquées par Babola Inc.), formées d'une résine de poly amide et ayant une dimension de jauge de 0,35 mm, ont été tendues avec une force de 267 N sur le cadre de raquette de chacun des exemples et exemples comparatifs. Le centre horizontal de la neuvième corde transversale depuis le haut a été irradié par des faisceaux lasers, la position à 150 mm de l'extrémité de poignée étant fixée dans un étau pour la mesure du facteur d'amortissement de vibrations de chaque cadre de raquette. Plus précisément, une fonction de trans mission a été obtenue avec un transistor à effet de champ à partir d'un signal de tension pour la mesure d'une force à l'aide d'un marteau pulsé par l'intermédiaire d'un amplifi cateur, et à partir d'un autre signal de tension pour la mesure d'une vitesse des faisceaux lasers réfléchis par le cordage, à l'aide d'un appareil de mesure de vitesse Doppler à laser. Les fréquences de résonance ont été analysées avec la fonction de transmission pour calculer le facteur d'amortissement de vibrations de chaque cadre de raquette. Les résultats sont indiqués dans le tableau qui suit. Third Comparative Example The racket frame of the third comparative example was prepared by a method analogous to that of the first example, but the vibration damping member was made of polyurethane of the polyester family. The factor tga of the vibration damping element was equal to 0.28, measured at a frequency of 10 Hz and a temperature of -5 ° C. The elastic modulus of elasticity E * of the damping member of vibration was equal to 1.2 x 10 N / cm 2, measured at a frequency of 10 Hz and a temperature of -5 C. The Shore hardness of the vibration damping element was 55. Factor measurement rope damping dampers Ropes (trademark "ATP Tour Classic" manufactured by Babola Inc.), formed of a polyamide resin and having a gauge dimension of 0.35 mm, were strained with a force of 267 N on the racket frame of each of the examples and comparative examples. The horizontal center of the ninth transverse rope from the top was irradiated by laser beams, the position at 150 mm from the handle end being fixed in a vise for measuring the vibration damping factor of each racket frame . More specifically, a transmission function has been obtained with a field effect transistor from a voltage signal for the measurement of a force using a pulsed hammer via an amplifier. and from another voltage signal for measuring a speed of the laser beams reflected by the rope, using a laser Doppler velocity measuring device. The resonance frequencies were analyzed with the transmission function to calculate the vibration damping factor of each racket frame. The results are shown in the following table.

Mesure de la fréquence naturelle secondaire en dehors du plan du cadre de raquette Des cadres de raquette sans cordage ont été suspendus avec des cordes, et un organe capteur d'accélération a été placé sur la partie de manche de chaque cadre de raquette. Le côté de la partie de manche opposé au côté sur lequel a été installé l'organe de mesure d'accélération a été frappé par un marteau destiné à faire vibrer chaque cadre de raquette. La vibration d'entrée a été mesurée avec un appa reil de mesure à capteur de force placé sur le marteau de frappe et une vibration de réponse a été mesurée avec un appareil de mesure à capteur d'accélération pour le calcul de la fréquence naturelle secondaire en dehors du plan de chaque cadre de raquette. Les résultats figurent dans le tableau. Mesure du facteur d'amortissement de vibrations secondaires en dehors du plan du cadre de raquette Le facteur d'amortissement de vibrations secondaires en dehors du plan de chaque cadre de raquette a été calculé d'après les vibrations d'entrée et les vibrations de réponse par un procédé analogue au procédé de mesure de la fréquence fondamentale secondaire en dehors du plan, mais le cadre de raquette a été utilisé avec un cordage. Les résultats sont indiqués dans le tableau. Measuring the Secondary Natural Frequency Outside the Racket Frame Plane Racket frames without ropes were hung with ropes, and an acceleration sensor was placed on the handle portion of each racket frame. The side of the handle portion opposite the side on which the acceleration measuring member was installed was struck by a hammer to vibrate each racket frame. The input vibration was measured with a force sensor measuring device placed on the hammer and a response vibration was measured with an acceleration sensor measuring apparatus for calculating the secondary natural frequency. outside the plane of each racket frame. The results are shown in the table. Measurement of secondary vibration damping factor outside the racket frame plane The secondary vibration damping factor outside the plane of each racket frame was calculated based on input vibration and response vibration. by a method analogous to the method of measuring the secondary fundamental frequency out of the plane, but the racket frame was used with a string. The results are shown in the table.

Evaluation de l'aptitude à la mise en oeuvre L'aptitude à la mise en oeuvre du cordage par tension sur chaque cadre de raquette a été évaluée. On a désigné par "X" les cas suivants : le cas où, pendant l'insertion de la corde dans la partie cylindrique, la corde provoque un déplacement de la partie cylindrique avec elle et est insérée dans le cadre de raquette, et le cas où la corde a provoqué un déplacement de la partie cylindrique vers le cadre de raquette et son introduction à force dans le trou de passage de corde. Le cas où se problème ne s'est pas posé a été appelé "O". Les résultats sont indiqués dans le tableau.

Evaluation of the suitability for implementation The ability to use tensioning rope on each racket frame was evaluated. The following cases have been designated by "X": the case where, during the insertion of the rope into the cylindrical part, the rope causes a displacement of the cylindrical part with it and is inserted into the racket frame, and the case where the rope has caused a displacement of the cylindrical portion towards the racket frame and its forced introduction into the rope passage hole. The case where the problem did not arise was called "O". The results are shown in the table.

On se réfère au tableau ; le cadre de raquette de chacun des trois premiers exemples comparatifs, ayant un organe d'amortissement de vibrations dont le facteur tgS est inférieur à 0,3, mesuré à une fréquence de 10 Hz et à une température de -5 C, est inférieur par ses performances d'amortissement des vibrations du cordage. D'autre part, le cadre de raquette de chaque exemple ayant l'organe d'amor tissement de vibrations dont le facteur tgÔ est compris entre 0,3 et 2,3 inclus, mesuré à une fréquence de 10 Hz et une température de -5 C, est supérieur à ceux des trois premiers exemples comparatifs. Les résultats indiquent que le cadre de raquette selon l'invention est supérieur au cadre de raquette classique par ses performances d'amortis sement de vibrations. L'organe d'amortissement de vibrations ayant d'excellentes performances d'amortissement des vibra tions du cordage est efficace dans une raquette de tennis longue et légère (longueur dépassant 68,6 cm et poids compris entre 160 et 270 g) à laquelle on demande d'excel lentes performances d'amortissement des vibrations du cordage. We refer to the table; the racket frame of each of the first three comparative examples, having a vibration damping member whose tgS factor is less than 0.3, measured at a frequency of 10 Hz and a temperature of -5 C, is lower by its performance damping vibrations of the rope. On the other hand, the racket frame of each example having the vibration damping member whose tgδ factor is between 0.3 and 2.3 inclusive, measured at a frequency of 10 Hz and a temperature of - 5 C, is higher than those of the first three comparative examples. The results indicate that the racket frame according to the invention is superior to the conventional racket frame by its damping performance of vibrations. The vibration damping member having excellent damping performance of the rope is effective in a long and light tennis racket (length exceeding 68.6 cm and weight between 160 and 270 g) to which demand for excellent slow vibration damping performance of the rope.

On a décrit l'invention en détail en référence à un cadre de raquette de tennis, mais elle s'applique aussi à divers cadres de raquettes, par exemple de squash, de balle molle appelée "softball", de badminton et analogue. The invention has been described in detail with reference to a tennis racket frame, but it also applies to various racket frames, eg, squash, softball, softball, and the like.

Comme décrit précédemment, le cadre de raquette selon l'invention a d'excellentes performances d'amortissement des vibrations du cordage dans des conditions normales d'utili sation. Les vibrations du cadre de raquette selon l'inven tion ne présentent donc pas un inconfort pour le joueur lorsqu'il frappe la balle avec sa raquette. De plus, il est possible d'empêcher en grande partie l'épicondylite du joueur. As previously described, the racket frame according to the invention has excellent damping performance of the stringing under normal conditions of use. The vibrations of the racket frame according to the invention therefore do not present discomfort to the player when he hits the ball with his racket. In addition, it is possible to largely prevent the epicondylitis of the player.

Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux cadres qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemple non limitatif sans sortir du cadre de l'invention.Of course, various modifications may be made by those skilled in the art frames that have just been described by way of non-limiting example without departing from the scope of the invention.

Claims

CLAIMS

1. Racket frame having a head portion in which a plurality of rope passage holes (31) are formed, characterized in that a vibration damping member (21) having a loss factor dynamic viscoelastic, called tgδ factor and measured at a frequency of 10 Hz and a temperature of -5 C, between 0.3 and 2.3, is inserted in at least part of the holes (31) of passage of strings .

2. Racket frame according to claim 1, charac terized in that the complex modulus of elasticity E * of the vibration damping member (21), measured at a frequency of 10 Hz and a temperature of -5 C is between 1.103 and 50.103 N / cm2 inclusive.

3. Racket frame according to one of claims 1 and 2, characterized in that the Shore hardness of the vibration damping member (21) is between 60 and 95 inclusive.

4. racket frame according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the number of holes (31) for passage of cords in which is inserted the member (21) vibration damping is between 3 and 90% inclusive of the total number of holes (31) of passage of cords.