FR2768212A1 - Joint statique d'etancheite, actionne par la pression - Google Patents

Abstract

Ce joint statique d'étanchéité comprend des première et deuxième parois espacées (36, 38) avec entre elles un intervalle servant à canaliser un fluide sous pression (32). La première paroi comporte un logement en creux (40) faisant face à la deuxième paroi, défini par des première et deuxième faces espacées (40a, 40b) réunies au niveau d'une base (40c). Un insert d'étanchéité (42) est reçu avec jeu dans le logement (40) en étant retenu par les première et deuxième faces. Ces faces sont plus courtes que l'insert dont le haut dépasse au-dessus du logement, sous la deuxième paroi, afin de favoriser au départ l'écoulement du fluide sur le haut de l'insert, ce qui fait déployer l'insert et l'amène en contact aboutant avec la deuxième face et la deuxième paroi pour étanchéifier ledit intervalle.

Description

Joint statique d'étanchéité, actionné par la pression.

La présente invention concerne d'une manière générale les moteurs à turbine à gaz, et plus particulièrement des distributeurs de turbine contenus dans ces moteurs.

Elle est à rapprocher de la demande de brevet américain n" 08/919520, déposée le 28 août 1997 et intitulée "Variable Area
Turbine Nozzle".

Le générateur de gaz d'un moteur à turbine à gaz comprend typiquement un compresseur axial à étages multiples qui fournit de l'air comprimé à une chambre de combustion où il est mélangé à du carburant et enflammé pour produire des gaz de combustion chauds qui s'écoulent vers l'aval à travers un distributeur de turbine haute pression puis à travers un ou plusieurs étages d'ailettes de rotor de la turbine. Les ailettes de la turbine haute pression sont fixées de manière appropriée à un disque de rotor qui est réuni au compresseur par un arbre d'entraînement correspondant, les ailettes de la turbine extrayant de l'énergie pour alimenter le compresseur en fonctionnement. Dans un moteur à double corps, un deuxième arbre réunit une soufÍlante située en amont du compresseur à une turbine basse pression située en aval de la turbine haute pression pour fournir un supplément de force de propulsion, utilisé de manière typique pour propulser un avion en vol.

Des distributeurs de turbine classiques, comme les distributeurs des turbines haute et basse pression, ont des configuraùons d'aubage fixées et présentent entre ces aubages des cols ou ètrang]e- ments de section fixée, en privision des températures sévères et de l'environnement haute pression dans lesquels ils fonctionnent. La section des cols formés entre des aubes de distributeur adjacentes doit être réglée avec précision pour que le moteur fonctionne au rendement maximal, même si l'environnement thermiques chaud obligc à fabriquer le distributeur de la turbine en segments circonférentiels pour réduire les contraintes thermiques pendant le fonctionnement. Les segments du distributeur ont donc besoin dc dispositifs appropriés d'étanchéité entre segments pour réduire les fuites indésirables, ce qui complique encore la configuration du distributeur.

Des moteurs à cycle variable ont été mis au point pour maximaliser les performances et l'efficacité dans des conditions de vol subsoniques et supersoniques. Alors qu'il serait souhaitable d'obtenir un flux variable dans les distributeurs dc turbine en ajustant la section des cols ou étranglements, diverses tentatives en ce sens se sont avérécs irréalisables en pratique compte tenu du sévère environnement de fonctionnement des distributeurs. Il est par exemple commun d'obtenir une variabilité des aubes de stator d'un compresseur en montant chaque aube sur une broche radiale et en faisant tourner collectivement chaque rangée d'aubes de compresseur à l'aide d'une bague de liaison annulaire fixée à des bras de levier correspondant qui sont réunis à chacune des broches. De cette manière, toutes les aubes du compresseur tournent ou pivotent autour d'un axe radial, des jcux de moyeu et de bout appropriés étant nécessaires pour permettre aux aubes dc pivoter.

L'application de la configuration variable des compresseurs à un distributeur de turbine a des inconvénients importants, aussi bien du point de vue de la mise en aeuvre mécanique que du point dc vue des performances aérodynamiques. L'environnement thermique sévère des distributeurs de turbine plongés dans les gaz de combustion chauds venant de la chambre de combustion rend typiquement nécessaire un refroidissement approprié des aubes individuelles, avec donc des gradients de température très importants dans les divers composants.

Une aube de distributeur pivotante augmente la difficulté dc la conception et crée en outre des intervalles de moyeu et de bout qui nécessitent une étanchéité appropriée car toute fuite des gaz de combustion par ces intervalles affecte défavorablement les performances et le rendement du moteur, ce qui va à l'encontre de l'intérêt introduit par la variabilité.

Dans la demande de brevet apparentée que nous avons citée plus haut, un distributeur de turbine à section variable perfectionné comprend une pluralité de premiers segments d'aubes, immobiles. qui coopèrent avec des deuxièmes segments d'aubes complémentaires lesquels sont fixés de manière pivotante à des bandes intérieure et extérieure pour définir des aubes respectives en deux parties permettant un ajustement de la section du col qui les sépare. Les deuxièmes segments d'aubes pivotent comme des portes par rapport aux premiers segments d'aubes correspondants, et il faut donc des joints d'étanchéité appropriés au niveau de leurs extrémités radiale et axiale pour confiner l'air de refroidissement sous pression à l'intérieur des aubes individuelles.

La présente invention propose à cet effet différentes formes de joints statiques d'étanchéité, qui présentent un intérêt supplemen- taire partout où une étanchéité est nécessaire entre deux composants espacés soumis en service à des déplacements relatifs entre eux.

Un joint d'étanchéité statique de la présente invention comprend des première et deuxième parois espacées, avec entre elles un intervalle servant à canaliser un fluide sous pression. La première paroi comporte un logement en creux qui fait face à la deuxième paroi et qui est défini par des première et deuxième faces espacées réunies au niveau d'une base. Un insert d'étanchéité est disposé avec un certain jeu dans ce logement et y est retenu par les première et deuxième faces. Les première et deuxième faces sont plus courtes que l'insert pour que le haut de l'insert dépasse au-dessus du logement, en-dessous de la deuxième paroi, afin de favoriser au départ l'écoulement du fluide sur le haut de l'insert et de déployer l'insert en contact aboutant avec à la fois la deuxième face et la deuxième paroi dans le but de rendre étanche l'intervalle.

La présente invention propose donc un joint statique d'étanchéité servant à retenir un fluide sous pression dans un moteur à turbine à gaz, qui comprend des première et deuxième parois espacées avec entre elles un intervalle pour canaliser ce fluide, la première paroi comportant un logement en creux qui fait face à la deuxième paroi et est défini par des première et deuxième faces espacées, réunies l'une à l'autre par une base, un insert d'étanchéité placé avec jeu dans ce logement et retenu dans ce dernier par les première ct deuxième faces, les première et deuxième faces étant plus courtes que cet insert afin que le haut de l'insert dépasse au-dessus du logement, sous la deuxième paroi, pour favoriser au départ l'écoulement du fluide sur l'insert afin de faire déployer l'insert en contact aboutant avec à la fois la deuxième face et la deuxième paroi et étanchéifier cet intervalle
La première face est en outre plus courte que la deuxième face et est placée en amont de cette dernière pour réduire en cet endroit la restriction d'écoulement du fluide et favoriser le déployer ment de l'insert sous l'effet de la pression afin d'étanchéifier l'inter- valle.

La deuxième face est inclinée vers l'arrière pour permettre à l'insert de se déplacer vers l'arrière et vers l'extérieur du logement afin de venir porter sur la deuxième paroi et étanchéifier l'intervalle.

L'insert peut être configuré pour venir porter sur la deuxième paroi le long d'une ligne de contact située au niveau du haut dc l'insert et pour venir porter sur la deuxième face en-dessous de cette dernière, l'insert ayant une face avant qui s'étend entre ces lignes et contre laquelle le fluide sous pression exerce une force de contact.

L'insert peut être un fil métallique cylindrique.

L'insert peut être rectiligne, le logement étant alors rectiligne pour permettre à l'insert de rouler le long de la deuxième face afin de venir porter contre la deuxième paroi.

Ce joint d'étanchéité peut être utilisé en association avec un premier segment d'aube qui s'étend entre des bandes intérieure et extérieure auxquelles il est fixement réuni, un deuxième segment d'aube accolé au premier segment d'aubc pour définir une aube de distributeur correspondante et réuni dc manière pivotante aux bandes intérieure ct extérieure afin de faire varier le profil dc cette aube, ct des moyens servant à canaliser de l'air sous pression dans l'aube en tant que ledit fluide sous pression. Dans ce cas, la première paroi du joint statique s'étend radialement le long du deuxième segment d'aube, la deuxième paroi du joint statique s'étend radialement le long du premier segment d'aube et l'insert en fil métallique s'étend radialement entre les première et deuxième parois pour retenir l'air sous pression à l'intérieur de l'aube.

L'insert peut être triangulaire. Cet insert triangulaire comprend en outre une face arrière placée contre la deuxième face du logement ct réunie à la face avant au niveau d'une base dc l'insert. et une face supérieure qui fait face à la deuxième paroi et qui est réunie aux faces avant et arrière, et le logement est complémentaire de l'insert triangulaire pour limiter le contact de l'insert et de la deuxième paroi au seul angle formé par les faces avant et supérieure.

Ce joint peut être utilisé en association avec un premier segment d'aube qui s'étend entre des bandes intérieure et extérieure auxquelles il est fixement réuni, un deuxième segment d'aube accolé au premier segment d'aube pour définir une aube de distributeur correspondante et réuni de manière pivotante aux bandes intérieure ct extérieure afin de faire varier le profil dc cette aube, et des moyens servant à canaliser de l'air sous pression dans l'aube en tant que ledit fluide sous pression. Dans ce cas, la première paroi du joint statique est disposée le long des deux extrémités radialement intérieure ct extérieure du premier segment d'aube, la deuxième paroi du joint statique est disposée le long des deux bandes, intérieure et extérieure, et des inserts triangulaires respectifs sont placés entre le deuxième segment d'aube et les bandes intérieure et extérieure pour retenir l'air sous pression à l'intérieur de l'aube.

Le joint d'étanchéité peut comprendrc en outre une pluralité d'inserts triangulaires alignés bout-à-bout le long de chacune des extrémités intérieure et extérieure du deuxième segment d'aube.

Les inserts triangulaires peuvent comprendre des inserts rectilignes et cylindriques qui suivent le profil convexe du deuxième segment d'aube.

L'insert triangulaire peut être rectiligne, courbe ou cylindrique.

L'insert triangulaire peut être découpé le long de sa face arrière pour comporter un évidement servant à augmenter la souplesse en flexion de cet insert.

La présente invention ainsi que ses objets et avantages, sera plus particulièrement exposée dans la description suivante d'exemples de ses modes préférés de réalisation, faite en référence aux dessins d'accompagnement dans lesquels
la figure 1 est une vue en perspective, partiellement éclatée d'une partie d'un distributeur de turbine à moteur à gaz qui comprend des segments de distributeur à section variable, étanchéifiès d'après un exemple de mode de réalisation de l'invention,
la figure 2 est une vue en coupe de dessus de l'un des segments de distributeur représentés en figure 1, effectuée globalement suivant la ligne 2-2 pour montrer deux aubes de distributeur contigues servant à produire des étranglements ou cols de section variable entre elles,
la figure 3 est une vue en élévation, partiellement cn coupe de l'une des aubes du distributeur à section variable représenté en figure 1, effectuée suivant la ligne 3-3,
la figure 4 est une vue en coupc agrandie d'un joint statique en fil métallique selon un exemple de mode de réalisation de la présente invention, disposé au niveau du bord d'attaque des premier et deuxième segments d'aube représentés sur la figure 2 à l'intérieur du cercle en trait pointillé qui porte la référence 4,
la figure 5 est une vue en élévation du joint en fil métallique représenté sur la figure 4, vue suivant la ligne 5-5,
la figure 6 est une vue dc dessus du deuxième segment d'aube représenté en figure 3 et vue suivant la ligne 6-6, qui montre des joints d'extrémité extérieure triangulaires,
la figure 7 est une vue de dessous de joints d'extrémité triangulaires correspondants, situés au niveau de la partie centrale du deuxième segment d'aube représenté en figure 3, vue suivant la ligne 7-7,
la figure 8 est une vue agrandie en élévation du joint d'extré- mité extérieure représenté en figure 3 dans le cercle en trait pointillé qui porte la référence 8,
la figure 9 est une vue en perspective du joint d'extrémité représenté en figure 8, qui comporte un insert d'étanchéité triangulaire découpé,
la figure 10 est un insert d'étanchéité triangulaire, plein conforme à un autre mode de réalisation de l'invention, et
la figure 11 est un insert triangulaire ayant un contour cylindrique dans le sens de la longueur, suivant un autre mode de réalisa- tion de l'invention.

La figure 1 représente une partie du stator d'un distributeur 10 de turbine à section variable, configuré comme un distributeur de turbine haute pression destiné à recevoir en premier les gaz de combustion 12 portés à haute température qui proviennent d'une chambre de combustion annulaire faisant partie d'un moteur à turbine à gaz (non représenté). Le moteur à turbine à gaz peut être configuré pour propulser un avion en vol à des vitesses subsoniques ou supersoniques et comprend un premier corps ou rotor, comprenant un compresseur et une turbine haute pression qui coopèrent, et un deuxième corps ou rotor, comprenant une soufflante et une turbine basse pression qui coopèrent (non représentés).

Le distributeur 10 est configuré pour avoir une section variable afin de régler sélectivement le flux de gaz de combustion 12 allant de la chambre de combustion aux ailettes de rotor de la turbine haute pression. Le distributeur 10 à section variable est également appelé distributeur de turbine à section contrôlée.

Compte tenu de l'environnement thermique sévère du distributeur de turbine 10 et des fortes charges aérodynamiques et thermiques auxquelles il est soumis, le distributeur 10 est formé d'une pluralité de segments de distributeur 14, adjacents dans le sens dc la circonférence, qui forment collectivement une bague annulaire complète autour de l'axe central du moteur.

Chaque segment de distributeur 14 comprend des bandes courbes, extérieure et intérieure 16, 18, radialement espacées l'une de l'autre. Des bandes adjacentes dans le sens de la circonférence définissent des lignes de séparation 20 qui dissocient du point de vue thermique les segments adjacents 14 les uns des autres et nécessitent une étanchéité appropriée comme des joints cannelés par exemple.

Chaque segment de distributeur 14 comprend de préférence une pluralité de premiers segments d'aubes immobiles 22, espacés les uns des autres dans le sens de la circonférence, qui s'étendent radialement, ou longitudinalement, entre les bandes extérieure et intérieure 16, 18 et qui leur sont réunis de manière permanente ou d'un seul tenant pour donner une structure de boîte monobloc qui peut être formée de manière conventionnelle par une unique pièce moulée. Dans l'exemple de mode de réalisation représenté en figure 1, deux premiers segments d'aubes 22 sont réunis aux bandes extérieure et intérieure communes et forment un ensemble structurel rigide capable de suFgorter les charges thermiques et aérodynamiques de fonctionnement tout en formant une référence immobile qui permet d'obtenir avec précision les sections d'écoulement préférées comme décrit ci-après.

Une pluralité de deuxièmes segments d'aubes 24, pivotants sont circonférentiellement accolés aux premiers segments d'aubes respectifs 22 pour définir avec eux des aubes correspondantes en deux parties comme représenté plus particulièrement sur la figure 2. Dans cet exemple de mode de réalisation, chacun des premiers segments 22 a de manière classique une configuration aérodynamique pour définir une paroi latérale concave ou en compression 22a qui s'étend entre un bord d'attaque 22b et un bord de fuite 22c.

De manière correspondante, chacun des deuxièmes segments 24 a une configuration aérodynamique pour définir une deuxième paroi latérale convexe ou en dépression 24a qui s'étend entre une première extrémité ou extrémité antérieure 24b et une deuxième extrémité ou extrémité postérieure 24c, espacées l'une de l'autre suivant l'axe de corde des aubes. Dans l'exemple de mode de réalisation représenté en figure 2, la deuxième extrémité 24c ne s'étend que sur une partie de la corde entre les bords d'attaque et de fuite 22b, 22c et la paroi latérale 24a du deuxième segment 24 définit une partie seulement de la face en dépression de l'aube. La partie restante de la face en dépression est définie par une paroi latérale en dépression correspondante 22d du premier segment d'aube 22 qui part du bord de fuite 22c.

De cette manière, les deux premiers segments d'aube 22 entre les bords d'attaque et de fuite 22b, 22c sont fixement réunis en leur totalité aux deux bandes extérieure et intérieure 16, 18 pour créer une structure de boîte rigide en quatrc parties à laquelle les deuxièmes segments d'aube 24 sont fixés de manière pivotante. Cette structure de boîte assure la rigidité structurelle dc chaque segment de distributeur 14 sans lignes de séparation indésirables dans ces derniers. Les lignes de séparation 20 ne sont présentes qu'entre les segments de distributeur 14 adjacents, d'une manière par ailleurs classique, pour permettre la dilatation thermique différentielle en cours de fonctionnement.

La structure de montage des premiers segments d'aubes 29 forme en outre un joint étanche intrinsèque le long de toute la paroi latérale en compression 22a, entre les bords d'attaque et de fuite 92h.

22c pour empêcher l'écoulement pariétal indésirable des gaz de combustion 12 devant les aubes individuelles.

Comme représenté en figure 2, les aubes sont espacées les unes des autres dans le sens de la circonférence pour définir des étranglements ou cols correspondants 26 de section minimale typiquement désignée par A4, pour canaliser les gaz de combustion 12 qui sont ensuite reçus par les ailettes de rotor de la turbine qui en extraient de l'énergie d'une manière classique. Chaque col 26 est défini par la distance minimale entre le bord de fuite 22c d'une première aube et une position correspondante sur la paroi en dépression 24a de l'aube adjacente.

Comme représenté en figure 3, des moyens 28 servent à faire pivoter chacun des deuxièmes segments d'aubes 24 par rapport à son premier segment d'aube correspondant 22 afin de faire varier sclecti- vement la section des cols 26 formés entre les différentes aubes.

Comme les premicrs segments d'aubes 22 ct les bandes 16, lx forment une structure rigide, les deuxièmes segments d'aubes 24 peuvent être monté relativement simplement sur ces derniers en vue d'un mouvement pivotant qui permet de faire varier la section de manière contrôlée.

Cependant, les deuxièmes segments d'aubes individuels 24 doivent aussi être montés pour supporter les fortes charges thermiques et aero- dynamiques de fonctionnement sans déformation indésirable qui gênc- rait leur mouvement et sans influence sur le réglage précis de la section des cols.

Dans le mode de réalisation représenté sur les figures I et 2. les moyens de pivotement 28 comprennent de préférence un tube de charnière 28a réuni de manière fixe ou intégré aux deuxièmes segments d'aubes 24 correspondants, sur l'intérieur de ceux-ci et au niveau de l'extrémité postérieure 24c, et définissant un intervalle d'articulation 30, radial ou longitudinal, avec un logement d'articulation 22e complémentaire, intégré au premier segment d'aube 22.

Un axe d'articulation allongé 28b traverse radialement des orifices correspondants formés dans les bandes extérieure et intérieure 16, 18 et les tubes d'articulation 28a correspondants pour monter dc manière pivotante chacun des deuxièmes segments d'aubes 24 sur les premiers segments d'aubes 22 en vue d'un déplacement relatif pivotant à la manière d'une porte battante.

Un arbre à came d'actionnement 28c s'étend radialement dans des orifices correspondants formés dans les bandes extérieure et intc- ricurc 16, 18 et est opérationnellemcnt réuni aux deuxièmes segments d'aubes 24 pour ajuster par pivotement les deuxièmes segments d'aubes 24 afin de faire varier la section du col 26.

L'arbre à came 28c peut prendre diverses configurations pour coopérer avec l'intérieur des deuxièmes segments d'aubes 24 correspondants afin de les faire pivoter. Comme représenté plus particulièrement sur la figure 3, chacun des deuxièmes segments d'aubes 24 comprend de préférence une paire de pattes de came 2sud, espacées radialement ou longitudinalement, réunies dc manière fixe à l'intérieur dc ces segments ou formées d'un seul tenant avec eux. Comme le montre plus clairement la figure 2, chacune des pattes 28d comporte une fente ovale 28e.

De manière correspondante, l'arbre à came 28c comprend une came cylindrique ou lobe, décalée radialement, qui s'étend dans les deux fentes 28e des pattes avec un faible jeu latéral pour faire pivoter les deuxièmes segments d'aubes 24 entre des positions sortic ct rentrée et, par conséquent, réduire ou augmenter la section de passagc des cols 26 par rotation de l'arbre 28e. Par exemple, la figure 2 représente les deuxièmes segments d'aubes 24 après pivotement vers leur position ouverte ou d'extension maximale, qui ferme ou minimise la section d'écoulement du col 26.

La forme préférée de l'arbre à came 28c est représentée plus en détails sur les figures 1 et 3. La partie intermédiairc de l'arbre à came 28c définit un lobe de came cylindrique qui coopère avec les pattes 28d, les extrémités extérieure et intérieure de l'arbre à came 2Sc comportant des décrochements appropriés qui se terminent au niveau de douilles présentant un décalage radial. Ces douilles pénètrent dans des orifices complémentaires formés dans les bandes extérieure et intérieure pour tourner autour d'un axe de rotation radial, décalé par rapport à l'axe central de la came. L'extrémité extérieure de l'arbre à came 28c est réunie de manière appropriée à un levier classique 2Xt. lui-même réuni de manière pivotante à une bague annulaire de liaison 28g, d'une manière analogue à l'actionnement des aubes de stator d'un compresseur classique. Des actionneurs appropriés (non représentés) font tourner la bague de liaison 2Xg autour de l'axe central du moteur pour faire tourner les leviers 28f qui font tourner les arbrcs à came respectifs 28c. Le décalage de l'arbre à came 28c représenté cn figure 2 provoque un mouvement latéral relatif entre les premiers et deuxiè- mes segments d'aube opposés 22, 24 pour produire entre eux une expansion ou une contraction relative.

Sur la figure 2, l'arbre à came 28c a tourné dc sa distance latérale maximale de décalage par rapport au premier segment d'aube 22 pour positionner le deuxième segment d'aube 24 en sa position d'extension maximale qui donne la section de col minimale. Dans le mode préféré de réalisation représenté en figure 2, les fentes ovales 28e des pattes ont des parois latérales plates et parallèles qui défini s- sent entre elles un axe mineur de longueur minimale, et des parois latérales opposées semi-circulaires qui définissent entre elles un axe majeur de longueur maximale.

L'axe mineur est de préférence sensiblement parallèle au plan du col 26 adjacent, l'axe majeur étant généralement parallèle à la ligne de corde s'étendant entre les bords d'attaquc et de fuite 22b, 22e du premier segment d'aube 22 pour la position d'extension maximale.

Dans la position d'extension maximale représentée en figure 2, l'arbre à came 28c peut être tourné dc 90" dans le sens des aiguilles d'une montre par exemple pour contracter le deuxième segment d'aubc 24.

Comme les segments dc distributeur 14 représentés en figure 3 canalisent les gaz de combustion chauds 12 pendant le fonctionnc- ment, les segments d'aubes doivent être correctement refroidis à l'aide de toute technique classique de refroidissement comprenant par exemple un refroidissement par impact ct par film. Pour le refroidisse- ment des aubes, une partie de l'air sous pression 32 est convenable- ment prélevée dans le compresseur (non représenté) et canalisée vers les segments de distributeur 14. Les parois latérales des premier et deuxième segments d'aubes 22, 24 peuvent avoir une construction appropriée à double paroi pour canaliser aussi l'air sous pression 32 en vue d'un refroidissement approprié.

Comme représenté en figure 3, la douille supérieure de l'arbre à came 28e est traversée par une ouverture par laqucllc une partie de l'air sous pression 32 peut être canalisée à l'intérieur dc l'aube creuse faite de deux segments pour en refroidir l'intérieur. La pression P1 de l'air 32 est sensiblement supérieure à la pression P, des gaz de combustion 12, cette différence de pression étant utile pour l'auto-déploiement des deuxièmes segments d'aubes 24 vers leur position d'extension maximale.

Comme les deuxièmes segments d'aubes 24 sont des éléments à parois relativement minces, ils sont soumis en cours d'utilisation à des charges de pression et de température différentes. Par conséquent. les deux pattes 28d représentées cn figure 3 sont de préférence espaces radialement au niveau des extrémités opposées de bout ct dc moyeu des deuxièmes segments d'aubes 24 afin de rendre maximale la distance qui les sépare, ct de rendre maximale la force dc réaction exercéc sur les deuxièmes segments d'aubes 24 au niveau de leur extrémité ou bout et de leur partie centrale ou moyeu. Comme les deuxièmes segments d'aubes 24 définissent des parties dc la face en dépression des aubes individuelles, ils sont soumis à une forte charge aérodynamique pendant le fonctionnement et sont empêchés de fléchir vers l'extérieur au niveau de leur partie centrale et de leur extrémité par les pattes 3Xd respectives qui transmettent les efforts à l'arbre à came 2Xc. Cette configuration augmente la maîtrise de la section d'écoulement sans trop contraindre la paroi latérale en deprcssion, ce qui provoquerait une contrainte thermique excessive.

Comme indiqué précédemment, des moyens appropriés scrvent à canaliser l'air sous pression 32 dans les aubes individuelles définies par les premiers et deuxièmes segments d'aubes complémen- taires 22 et 24 afin de les refroidir. Par conséquent, des moyens appro- priés sont également nécessaires pour sceller les deuxièmes segments d'aubes 24 sur les bandes extérieure et intérieure 16, 18 et sur les premiers segments d'aubes 22 au niveau des intervalles d'articulation 30, afin de confiner l'air sous pression à l'intérieur des aubes lors du déplacement pivotant des deuxièmes segments d'aubes 24.

Comme les deuxièmes segments d'aubes individuels 24 pivotent comme des portes par rapport aux premiers segments d'aubes correspondants 22, ils doivent être correctement étanchéifiés sur leur périmètre pour empêcher une fuite indésirable d'air sous pression 32 de l'intérieur des aubes vers l'extérieur des aubes. Comme représenté en figure 2, l'intervalle d'articulation 30a s'étend radialement au niveau de l'extrémité arrière 24c du segment d'aube et un autre intervalle ou intervalle antérieur 30b, qui s'étend radialement, existe en l'extrémité avant 24b du segment d'aube. Sur la figure 3, un intervalle central 30c, axial, existe au niveau de la partie centrale ou moyeu 24d du segment d'aube et un intervalle de bout 30d existe au niveau de l'extrémité ou bout 24e du segment d'aube. Du fait de la configuration particulière de ces divers intervalles 30a-d et dc l'environnement de fonctionnement du distributeur à section variable 10, il faut une étanchéité améliorée par rapport aux techniques d'étanchéité classique ct c'est là le sujet de la présente invention.

Plus précisément, la figure 2 représente une paire dc joints d'étanchéité 34a, en fil métallique, statiques ou de stator, disposés au niveau des deux intervalles radiaux 30a, 30b en les extrémités avant et arrière 24b, 24c du deuxième segment d'aube pour retenir l'air sous pression 32 à l'intérieur de l'aube. La figure 3 montre une paire de joints statiques d'étanchéité 34b, triangulaires, disposés au niveau de la partie centrale et de l'extrémité 24d, 24e des deuxièmes segments d'aube 24 pour rendre étanchcs les intervalles correspondants 30c, 30d et retenir l'air sous pression 32 à l'intérieur de l'aube.

Les figures 4 et 5 montrent plus en détails le joint d'étanchéité 34a en fil métallique disposé au niveau de l'extrémité avant 24h du segment d'aube, un joint d'étanchéité en fil métallique de configuration similaire étant disposé au niveau de l'extrémité arrière 24c du segment d'aube. Comme représenté sur la figure 4, le joint d'étanchéité 34a cn fil métallique est un ensemblc de composants qui comprend des première et deuxième parois dc stator 36, 38, latéralement espacées. avec entre elles l'intervalle avant 30b servant à canaliser l'air sous pression 32. La première paroi 36 comporte un logement cn creux 4() dont l'extrémité ouverte est tournée vers l'extérieur, en direction de la. deuxième paroi 38. Le logement 40 est délimité par des première et deuxième faces 40a, 40b, transversalement espacées, réunies l'une à l'autre au niveau d'une basc commune 40c selon un profil globalement en forme de U.

Un insert ou pièce d'étanchéité 42, se présentant sous la forme d'un fil métallique cylindrique dans l'exemple, est disposé avec un certain jeu et sans être fixé à l'intérieur du logement 40, en étant retenu transversalement par les première et deuxième faces 40a, 4()h et latéralement par la deuxième paroi 38 et la base 40c Selon la présente invention, les première et deuxième faces 40a, 40b ont de préférence une hauteur inférieure à l'insert métallique 42 pour que la partie supérieure de l'insert dépasse au-dessus du logement 40 et pénètre dans l'intervalle 30b, en étant initialement en-dessous de la deuxième paroi 38 pour favoriser au départ l'écoulement transversal de l'air 32 dans l'intervalle 30b ct sur le haut de l'insert afin de soulever aérodynami- ment, ou auto-déployer, l'insert 42 et l'amener en contact aboutant d'étanchéité avec la deuxième face 40b et la deuxième paroi 38. comme représenté en trait fin, pour fermer ou étanchéifier l'intervalle 30b.

Le principal but de la première face 40a du logement est dc retenir l'insert 42 dans le logement 40 avec un chute de pression minimale. La première face 40a a donc dc préférence une hauteur intérieure à celle de la deuxième face 40b, la première ayant une hauteur A et la deuxième une hauteur B, plus importante. L'insert 42 présente un cspa- cement initial C entre son sommet et la deuxième paroi 3X, qui est commandé par le diamètre D de l'insert 42 dans le logement 40.

La pression P1 de l'air 32 à l'intérieur de l'aube est sensiblement plus forte que la pression P2 des gaz de combustion à l'extérieur de l'aube. Cette différence de pression agissant de part et d'autre du joint métallique 34a fait au départ écouler l'air 32 transversalement sur l'insert 42 et à travers l'intervalle 30b. Comme l'insert 42 a une section circulaire ou cylindrique, sa surface supérieure convexe subit des forces aérodynamiques de soulèvement qui amènent l'insert 42 en contact aboutant avec la deuxième paroi 38. La première face 40a est donc disposée en amont de la deuxième face 40b et favorise le déploiement de l'insert 42 sous l'effet de la pression afin de rendre étanche l'intervalle 30b pour n'importe quelle orientation du joint métallique 34a dans l'espace. Le déploiement de l'insert 42 n'est produit que par les forces de pression de l'air 32 qui appuient au départ l'insert 42 contre la deuxième paroi 38 et le maintiennent en contact avec elle par la force de pression résultante créée par la différence de pression existant de part et d'autre de l'insert 42.

Comme représenté sur la figure 5, l'insert métallique 42 est de préférence rectiligne, et il est retenu dans un logement rectiligne complémentaire 40 qui s'étend dans la direction radiale le long de l'extrémité avant 24b du deuxième segment d'aube 24. La première paroi 36 du joint est donc une partie appropriée du deuxième segment d'aube 24 et la deuxième paroi 38 du joint est une partie appropriée du premier segment d'aube correspondant 22 au niveau de son bord d'atta- que 22b. L'insert rectiligne 42 et le logement correspondant 4() permettent à l'insert 42 de rouler autour de son axe central le long dc la deuxième face 40b du logement, pour venir en contact avec la deuxième paroi 38.

Dans le mode préféré de réalisation représenté sur la figure 4 la deuxième face 40b est inclinée vers l'arrière dans la direction aval pour permettre à l'insert 42 de se déplacer ou de rouler vers l'arrière et vers l'extérieur par rapport à la base 40c du logement afin dc venir en contact avec la deuxième paroi 38 et de fermer l'intervalle 30b. Dans un mode de réalisation préféré, la deuxième face 40b fait un angle d'inclinaison E par rapport à la verticale ou perpendiculaire entre les première et deuxième parois 36, 38, d'une valeur pouvant atteindrc environ 100. De cette manière, l'insert 42 peut rouler vers le haut le long de la face arrière inclinée 40b pour réduire la valeur de la dilïé- rence de pression agissant sur l'insert 42, nécessaire pour autodéployer l'insert 42 et sceller l'intervalle 30b.

L'insert 42 a une configuration appropriée comme le contour circulaire représenté en figure 4 pour venir coopérer avoir, ou porter contre, la deuxième paroi 38, le long d'unc ligne de contact dans la direction longitudinale de l'insert 42, au sommet de celui-ci. et pour coopérer simultanément avec la deuxième face 40b en direction du bas de l'insert. L'insert 42 a une face avant qui s'étend entre les deux lignes de contact, contre laquelle l'air sous pression 32 exerce une force F dirigée vers l'arrière, qui maintient l'insert 42 bloqué dans l'intervalle 30b.

Commme représenté sur la figure 4, un avantage important de l'insert d'étanchéité en fil métallique 24c est sa capacité à s'autodéployer sous l'effet de la seule différence de pression, sans aucune force de déploiement Un joint d'étanchéité à fil métallique classique que l'on rencontre dans la technique des turbines à gaz, est un anneau fendu de 3600 qui est fixé au rotor du moteur et qui utilise la force centrifuge pour se dilater et assurer l'étanchéité. En l'absence de force centrifuge, un tel anneau en fil métallique est incapable de se déployer et d'assurcr l'étanchéité. Au contraire, l'insert cylindrique rectiligne 42 peut prendre n'importe quelle orientation dans l'espace ct peut glisser ou rouler dans le logement 40 du fait des forces aérodynamiques de déploiement créées par l'air qui s'échappe au départ. Une fois déployé. l'insert 42 bouche l'intervalle 30b en formant une étanchéité efficace à l'encontre des fuites ultérieures. Quand on supprime l'air sous pression 32, l'insert 42 peut revenir dans le logement 40 jusqu'à ce qu'il soit redéployé.

Un autre avantage notoire de l'insert en fil métallique 42 à auto-déploiement représenté sur la figure 4 est sa capacité à accepter un déplacement différentiel entre les première et deuxième parois 3(.

38 pendant le fonctionnement. Comme indiqué précédemment l'environnement hostile d'utilisation du distributeur de turbine 10 comprend des déplacements différentiels des composants, dont les première et deuxième parois 36, 38, qui sont facilement compensés par l'insert en fil métallique 42 retenu avec un certain jeu. Comme représenté sur la figure 4, les première et deuxième parois 36, 38 sont soumises à des déplacements angulaires, latéraux et transversaux différents, désignés par les trois flèches à deux pointes portant collectivement le repère M, qui sont automatiquement compensés par l'insert 42. Comme l'insert 42 est placé dans le logement 40 avec un certain jeu, il peut ètanchéi- fier toute une gamme de largeurs de l'intervalle 30b, ainsi que toute une gamme de différentes orientations entre les première et deuxième parois 36, 38.

Comme représenté en figure 2, des joints d'étanchéité en fil métallique 34a pratiquemcnt identiques peuvent etre utilisés pour étanchéifier de manière correcte les deuxièmes segments d'aubes 24 sur les premiers segments d'aubes correspondants 22 au niveau des extrémités avant et arrière respectives, 24b et 24c. Comme représenté en figure 5, l'insert 42 en fil métallique peut se dilater sur toute la hauteur radiale du deuxième segment d'aubc 24, entre sa partie centrale 24d et sa pointe 24e, pour y produire une étanchéité appropriée.

Bien que le joint d'étanchéité 34a en fil métallique puisse être configuré comme un insert métallique segmenté 42 pour étanchéifier le profil convexe des deuxièmes segments d'aubes 24 au niveau de leur partie centrale et de leur pointe 24d, 24e, on utilise dc préférence des joints de forme différentc, comme représenté sur la figure 3, qui ont la forme de joints d'extrémité triangulaires 34b. Les figures 6 et 7 représentent des configurations similaires des joints d'extrémité 34b. comprenant chacune une pluralité d'inserts triangulaires alignés bout à-bout le long de chaque extrémité centrale 24d radialement intérieure des deuxièmes segments d'aubes 24 ct le long dc leur extrémité de bout 24e, radialement extérieure.

Les joints d'extrémité 34b sont représentés dc façon plus détaillée sur les figures 8 et 9 en ce qui concerne la pointe de l'aube, une configuration similaire étant utilisée également pour la partie centrale de l'aube. Dans le mcxie de réalisation représenté sur la figure 8, la première paroi de stator est désignée par 36b et c'est la surface extérieure de la pointe 24e de l'aube, ct la deuxième paroi de stator est désignée par 3Xb et c'est la surface intérieure de la bande extérieure 16, l'intervalle de bout 30d étant défini entre elles Le logement est désigné par 44 et a globalement une forme de V, comprenant une première face, avant, 44a, une deuxième face, arrière, 44b et une base 44c qui s'étend entre elles.

L'insert triangulaire est désigné par 46 et a une hauteur G.

Comme dans le premier mode dc réalisation décrit précédemment, les première et deuxième faces 44a, 44b ont de préférence une hauteur inférieure à l'insert 46, la première face 44a étant plus courte que la deuxième face 44b comme décrit ci-dessus.

L'insert triangulaire 46 comprend une face avant 46a tournée vers la face avant 44a du logement, et une face arrière 46b disposée contre la deuxième face 44b du logement et rejoignant la face avant 46a au niveau de la base de l'insert avec un angle inclus H, qui vaut de préférence 40 environ. L'insert 46 comprend aussi une face supérieure 46c faisant face à la deuxième paroi 38b et rejoignant les faces avant et arrière 46a, 46b en des sommets respectifs J, K dont les anglets valent de préférence environ 70 , pour définir un trianglc isocèle d'angle au sommet H.

De manière correspondante, le logement 44 est complémcn- taire de l'insert triangulaire 46 pour limiter le contact entre l'insert 4( et la deuxième paroi 38b uniquement à l'angle avant de l'insert c'est- à-dire au niveau des faces avant et supérieure 46a, 46c dans le mode préféré de réalisation. Le logement 44 fait un angle inclus L plus large, de préférence d'environ 42", la paroi arrière 44b du logement étant inclinée d'environ 640 par rapport à l'horizontale comme représenté sur la figure X. De cette manière, la face supérieure 46c fait par rapport à la deuxième paroi 38b, pendant le contact au niveau du coin avant, un angle d'inclinaison divergent N qui est suffisamment grand pour garantir un contact uniquement au niveau du coin avant de l'insert 46, cet angle N valant de préférence jusqu'à environ 60.

Comme représenté en trait pointillé sur la figure 8 et en trait plein sur la figure 9, l'insert triangulaire 46 repose au départ dans son logement 44, l'air sous pression 32 passant par l'intervalle dc bout 30d en produisant un auto-déploiement aérodynamique de l'insert 46 qui monte en glissant le long de la face arrière 44b du logement jusqu'à ce que le coin avant de l'insert 46 touche la deuxième paroi 3Xb le long d'une ligne de contact. La pression différentielle qui agit sur l'insert 46 déploie l'insert 46 et le maintient en contact aboutant contre la face arrière 44b du logement et la deuxième paroi 3Xb pendant le fonction- nement, pour donner une étanchéité efficace sur l'intervalle dc pointe 30d. L'angle de divergence N de la face supérieure 46c de l'insert par rapport à son coin avant rend maximale la force de pression effective qui agit sur la face avant 46c de l'insert pour maintenir une étanchéité efficace. Cette configuration de l'insert 46 dans le logement 44 assure aussi un fonctionnement stable, sans résonance indésirable de l'insert 46 dans le logement.

Comme indiqué précédemment, les joints triangulaires 34h peuvent être configurés de manière similaire pour étanchéifier à la fois les extrémités de bout et de partie centrale 24d, 24c des deuxièmes segments d'aubes sur les bandes intérieure et extérieure correspondantes 18, 16. Comme représenté sur les figures 6 et 7, on utilise dc préférence plusieurs inserts triangulaires alignés bout-à-bout le long de chaque pointe et chaque partie centrale dc segment d'aube afin dc mieux suivre le contour convexe qui change rapidement des deuxièmes segments d'aubes 24 et de fournir le long de ce dernier une étanchéité cfficace. Cette configuration est en outre plus facile à fabriquer.

Les figures 8 et 9 montrcnt la configuration dc base de l'insert triangulaire 46 dont la longueur est droite ct qui est de préfé- rence découpé au niveau de sa face arrière 46b pour comporter une partie évidée 48 servant à augmenter sa souplesse en flexion le long de la face avant 46a tout en réduisant le poids de l'insert 46. Les inserts découpés 46 peuvent être utilisés dans un ou plusieurs segments comme représenté sur les figures 6 et 7 le long du deuxième segment d'aube 24, convexe, dans les régions de ce dernier subissant en service une déformation thermique. L'évidement 4X augmente la facilité qu'a l'insert 46 à fléchir pendant le fonctionnement pour s adapter aux quantités attendues de déformation thermique et maintenir une étanchéité efficace des intervalles.

La figure 10 montre de manière plus détaillée un autre mode de réalisation d'un joint d'étanchéité triangulaire, désigné 46d qui est plein et rectiligne, qui ne comporte pas l'évidement 4X du précédent mode de réalisation et qui peut être utilisé de manière avantageuse près de l'extrémité avant 24b des deuxièmes segments d'aubes 24 car cette partie ne subit pas de déformation thermique notoire en cours de fonctionnement.

La figure 11 montre un autre mode de réalisation d'un insert triangulaire, désigné 46e, dont la longueur est courbe et qui a un contour de préférence cylindrique avec un rayon de courbure R constant, complémentaire du rayon de courbure sensiblement identique
R du logement 44 formé dans le deuxième segment d'aube 24. Comme représenté sur les figures 6 et 7, les inserts triangulaires cylindriques 46e sont placés au niveau dc la courbure convexe maximale des parties centrales et des pointes des deuxièmes segments d'aubes 24 pour y assurer une étanchéité efficace.

Les inserts 46e et les logements complémentaires 44 sont dc préférence cylindriques pour garantir que lorsque les inserts 4( glissent radialement vers l'extérieur de leur logement 44 le long des faces arrières respectives 44b, il y a un contact sensiblement continu entre l'insert 46e et la face arrière 44b qui maintient une étanchéité efficace. Comme le logement 44 a une forme de V et suit le contour convexe des deuxièmes segments d'aubes 24, la face arrière 44b du logement est de préférence cylindrique pour rester en contact sur la longueur de l'insert d'étanchéité triangulaire 46e, convexe ou cylindrique lui aussi, qu'il contient.

Les divers modes de réalisation des inserts d'étanchéité et dc leurs logements peuvent être configurés spécialement comme décrit cidessus en vue d'étanchéifier de manière efficace les divers intervalles autour du périmètre des deuxièmes segments d'aubes 24, cn particulier en cas de mouvement différenciel entre eux. Quand les deuxièmes segments d'aubes 24 pivotent entre une position ouverte ct une position fermée, les inserts d'étanchéité respectifs glissent le long des deuxièmes parois respectives 38, 3Xb afin de maintenir une étanchéité efficace. Une étanchéité efficace est en outre maintenue même cn cas de déformation thermique entre les premières et deuxièmes parois qui définissent les intervalles que l'on doit rendre étanches. Comme la section radiale des deuxièmes segments d'aubes 24 est relativement droite, on peut utiliser à cet endroit des inserts à fil métallique 42 relativement simples. Comme le contour convexe des deuxièmes segments d'aubes 24 au niveau dc la partie centrale et du bout ut 24d, 94c est relativement complexe, les inserts triangulaires 46 peuvent être adaptés pour y assurer une étanchéité efficace comme décrit ci-dessus.

De préférence, la deuxième paroi 3Xb est une surface plate sur la plage de déplacement des inserts d'étanchéité triangulaires 46 afin que le contact d'étanchéité entre eux reste bon.

Dans tous les modes dc réalisation des joints d'étanchéité statiques, la différence de pression entre l'air sous pression 32 et les gaz de combustion 12 provoque un auto-déploiement des inserts respectifs à l'aide des forces de pression ou des forces aérodynamiques de soulèvement, ou des deux. Une fois en place, les inserts d'étanchéité sont retenus par la force de la pression différentielle qui agit sur eux ce qui assure la stabilité de fonctionnement sans résonance indésirahlc.

Il est bien entendu que la description qui précède n'a été donnée qu'à titre purement illustratif et non limitatif et que des variantes ou des modifications peuvent y être apportées dans le cadrc de la présente invention.

Claims (16)

REVENDICATIONS

1. Joint statique d'étanchéité servant à retenir un fluide sous pression (32) dans un moteur à turbine à gaz, caractérisé en ce qu'il comprend:

- des première et deuxième parois espacées (3fi, 3X). avec entre elles un intervalle pour canaliser ledit fluide, ladite première paroi comportant un logement en creux (40) faisant face à ladite deuxième paroi et défini par des première et deuxième faces espacées (40a, 40b), réunies l'une à l'autre par une base (40c).

- un insert d'étanchéité (42) placé avec jeu dans ledit logement et retenu dans ce dernier par lesdites première et deuxième faces. lesdites première et deuxième faces étant plus courtes que ledit insert afin que le haut dudit insert dépasse au-dessus dudit logement et sous ladite deuxième paroi pour favoriser au départ l'écoulement dudit fluide sur ledit insert afin de faire déployer l'insert en contact aboutant avec à la fois ladite deuxième face et ladite deuxième paroi et étanchéifier ledit intervalle.

2. Joint selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite première face est plus courte que ladite deuxième face et est placée en amont de cette dernière pour réduire en cet endroit la restriction d'écoulement dudit fluide et favoriser le déploiement dudit insert sous l'effet de la pression afin d'étanchéifier ledit intervalle.

3. Joint selon la revendication 2, caractérisé en ce que ladite deuxième face est inclinée vers l'arrière pour permettre audit insert de se déplacer vers l'arrière et vers l'extérieur dudit logement afin de venir porter sur ladite deuxième paroi et étanchéifier ledit intervalle.

4. Joint selon la revendication 3, caractérisé en ce que ledit insert est configuré pour venir porter sur ladite deuxième paroi le long d'une ligne de contact située au niveau du haut dudit insert, et pour venir porter sur ladite deuxième face en-dessous de cette dernière. ledit insert ayant une face avant qui s'étend entre ces lignes et contre laquelle ledit fluide sous pression exerce une force de contact.

5. Joint selon la revendication 4, caractérisé en ce que ledit insert est un fil métallique cylindrique.

6. Joint selon la revendication 5, caractérisé en ce que ledit insert est rectiligne, et ledit logement est rectiligne pour permettre audit insert de rouler le long de ladite deuxième face afin de venir porter contre ladite deuxième paroi.

7. Joint selon la revendication 6, utilisé en association avec

- un premier segment d'aube (22) qui s'étend entre des bandes extérieure et intérieure (16, 18) auxquelles il est fixement réuni

- un deuxième segment d'aube (24), accolé audit premier segment d'aube pour définir une aube de distributeur corrcsIonciantc. et réuni de manière pivotante auxdites bandes extérieure ct intérieure afin de faire varier le profil de ladite aube,

- des moyens servant à canaliser de l'air sous pression dans ladite aube en tant que ledit fluide sous pression, et caractérisé en ce que

- ladite première paroi du joint statique s'étend radialement le long dudit deuxième segment d'aube,

- ladite deuxième paroi du joint statique s'étend radialement le long dudit premier segment d'aube et

- ledit insert en fil métallique s'étend radialement entre lesdites première et deuxième parois pour retenir ledit air sous pression à l'intérieur de ladite aube.

8. Joint selon la revendication 4, caractérisé en ce que ledit insert est triangulaire.

9. Joint selon la revendication 8, caractérisé en ce que

- ledit insert triangulaire comprend en outre une face arrière placée contre ladite deuxième face du logement et réunie à ladite face avant au niveau d'une base dudit insert, et une face supérieure qui fait face à ladite deuxième paroi et qui est réunie auxdites faces avant et arrière, ct

- ledit logement est complémentaire dudit insert triangulaire pour limiter le contact dudit insert et de ladite deuxième paroi au seul angle formé par lesdites faces avant et supérieure.

10. Joint selon la revendication 9, utilisé en association avec

- un premier segment d'aube qui s'étend entre des bandes intérieure et extérieure auxquelles il est fixement réuni,

- un deuxième segment d'aube, accolé audit premier segment d'aube pour définir une aube de distributeur correspondante, et réuni de manière pivotante auxdites bandes intérieure et extérieure afin de faire varier le profil de ladite aube,

- des moyens servant à canaliser de l'air sous pression dans ladite aube en tant que ledit fluide sous pression, et caractérisé en ce que

- ladite première paroi du joint statique est disposée le long des deux extrémités radialement intérieure et extérieure dudit premier segment d'aube,

- ladite deuxième paroi du joint statique est disposée le long desdites deux bandes, intérieure ct extérieure, ct

- des inserts triangulaires respectifs sont placés entre ledit deuxième segment d'aube et lesdites bandes intérieure et extérieure pour retenir ledit air sous pression à l'intérieur de ladite aube.

11. Joint d'étanchéité selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une pluralité d'inserts triangulaires alignés bout-à-bout le long de chacune desdites extrémités intérieure et extérieure dudit deuxième segment d'aube.

12. Joint d'étanchéité selon la revendication 11, caractérise en ce que lesdits inserts triangulaires comprcnnent des inserts rectilignes et cylindriques qui suivent le profil convexe dudit deuxième segment d'aube.

13. Joint selon la revendication 9, caractérisé en cc que ledit insert triangulaire est rectiligne.

14. Joint selon la revendication 9, caractérisé en cc que ledit insert triangulaire est courbe.

15. Joint selon la revendication 9, caractérisé en ce que ledit insert triangulaire est cylindrique.

16. Joint selon la revendication 9, caractérisé en cc que ledit insert triangulaire est découpé le long de ladite face arrière pour comporter un évidement servant à augmenter la souplessc cn flexion dudit insert.