FR2760985A1

FR2760985A1 - Friction welding of blades onto rotor disc

Info

Publication number: FR2760985A1
Application number: FR9703397A
Authority: FR
Inventors: Jean Pierre Ferte
Original assignee: Societe Nationale dEtude et de Construction de Moteurs dAviation SNECMA; SNECMA SAS
Current assignee: Safran Aircraft Engines SAS
Priority date: 1997-03-20
Filing date: 1997-03-20
Publication date: 1998-09-25
Anticipated expiration: 2017-03-20
Also published as: FR2760985B1

Abstract

In the friction welding of a blade blank (1) to a blade root (2) integral with a rotor disc (3), the blade blank (1) and the blade root (2) presenting some leading (7, 9) and trailing (8, 10) edges, oxygen is driven away from these spots by blowing a neutral gas (19) through the orifices (15) of an enveloping nozzle (12) to ensure that the formation of noxious metal oxides and nitrides is prevented.

Description

PROCEDE DE SOUDAGE PAR FRICTION D'UNE EBAUCHE
D'AUBE A UN DISQUE DE ROTOR
DESCRIPTION
L'invention concerne un procédé de soudage par friction d'une ébauche d'aube à un disque de rotor, et plus précisément à une racine d'aube intégrée à ce disque.PROCESS OF FRICTION WELDING OF A BLANK
DAWN TO A ROTOR DISC
DESCRIPTION
The invention relates to a method of friction welding of a blade blank to a rotor disk, and more precisely to a blade root integrated into this disk.

Les disques aubagés monobloc, où les aubes sont d'un seul tenant avec le disque proprement dit, sont appréciés pour leur résistance mécanique dans certains endroits de turbomachines, à l'entrée ou à la sortie des compresseurs ou des turbines. Les procédés les plus courants de fabrication des disques aubagés monobloc sont le fraisage et l'usinage chimique. Un procédé alternatif, particulièrement adapté aux disques aubagés monobloc à pales de grandes dimensions, est le soudage par friction linéaire d'ébauches d'aubes fabriquées séparément sur les racines d'aube fabriquées avec le disque. On accole l'ébauche d'aube et la racine d'aube par leurs bords de jonction avec une force de pression suffisante, puis on les soumet à un mouvement linéaire alternatif de petite ampleur qui produit un frottement, un échauffement et enfin un forgeage générateur du soudage. Monoblock bladed discs, where the blades are integral with the disc itself, are appreciated for their mechanical strength in certain places of turbomachines, at the inlet or outlet of compressors or turbines. The most common processes for manufacturing monoblock bladed discs are milling and chemical machining. An alternative process, particularly suitable for one-piece bladed discs with large blades, is the linear friction welding of blade blanks produced separately on the blade roots produced with the disc. The blade dawn and the blade root are joined by their joining edges with a sufficient pressing force, then they are subjected to a linear reciprocating motion of small magnitude which produces friction, heating and finally a generator forging welding.

La mise en oeuvre sans mesure particulière de ce procédé produit cependant un inconvénient normalement cantonné aux extrémités de la jonction soudée, c'est-àdire aux raccordements du bord d'attaque et du bord de fuite des deux portions de l'aube, qui sont échauffés plus lentement : des composés métalliques indésirés, constitués de particules de nitrure et d'oxyde, apparaissent. The implementation without any particular measure of this process however produces a drawback normally confined to the ends of the welded junction, that is to say to the connections of the leading edge and the trailing edge of the two portions of the blade, which are heated more slowly: unwanted metal compounds, consisting of nitride and oxide particles, appear.

Il est possible de remédier à ces inconvénients en accroissant l'épaisseur de l'aube aux bords d'attaque et de fuite, où elle n'est que de quelques dixièmes de millimètres, contre une épaisseur de plusieurs millimètres à mi-corde. Si des aubes plus épaisses aux bords sont soudées par friction, l'échauffement devient plus rapide et les défauts métallurgiques n' apparaissent pas, ou bien ils se concentrent à la surface des bords et sont retirés pendant un usinage final, postérieur au soudage, par lequel l'épaisseur supplémentaire aux bords est retirée et les aubes sont mises aux cotes définitives. C'est ainsi qu'on procède généralement pour la fabrication de pièces neuves. Cela n'est pas possible pour le cas où il faut remplacer une aube défectueuse. En effet, si l'aube rapportée peut avoir une surépaisseur, la racine de l'aube solidaire du disque est à la cote finie. Le procédé antérieur connu est donc plutôt réservé à la construction des disques aubagés neufs, où il est facile de fabriquer par forgeage ou tout autre procédé des ébauches et des racines d'aubes pourvues des surépaisseurs désirées. It is possible to remedy these drawbacks by increasing the thickness of the blade at the leading and trailing edges, where it is only a few tenths of a millimeter, against a thickness of several millimeters at mid-cord. If thicker blades at the edges are welded by friction, the heating becomes faster and the metallurgical defects do not appear, or else they concentrate on the surface of the edges and are removed during a final machining, after welding, by which the additional thickness at the edges is removed and the blades are set to final dimensions. This is generally the procedure for manufacturing new parts. This is not possible if a defective blade has to be replaced. In fact, if the added blade can have an extra thickness, the root of the blade integral with the disc is at the finished dimension. The known prior process is therefore rather reserved for the construction of new bladed discs, where it is easy to manufacture, by forging or any other process, blanks and blade roots provided with the desired thicknesses.

On doit aussi mentionner le brevet français 2 716 397 qui décrit un procédé un peu différent : une couche métallique est disposée sous forme de collerette autour de la jonction soudée au moins aux bords d'attaque et de fuite, ou sous forme de couche continue intercalée entre les surfaces de jonction de l'ébauche d'aube et de la racine d'aube et s'étendant encore autour des parties d'aube. La matière ajoutée autour des bords d'attaque et de fuite constitue une surépaisseur qui empêche donc ici aussi l'apparition de défauts métallurgiques ; si la variante à couche continue est choisie, elle est consumée au soudage et ne modifie donc pas la soudure obtenue. Mais ce procédé efficace par ailleurs présente l'inconvénient qu'il faut compliquer l'outillage de soudage pour retenir la couche ajoutée. We should also mention French patent 2,716,397 which describes a slightly different process: a metal layer is arranged in the form of a collar around the welded junction at least at the leading and trailing edges, or in the form of a continuous interposed layer. between the joining surfaces of the blade dawn and the blade root and still extending around the blade parts. The material added around the leading and trailing edges constitutes an excess thickness which therefore here also prevents the appearance of metallurgical defects; if the continuous layer variant is chosen, it is consumed in welding and therefore does not modify the weld obtained. However, this efficient method also has the drawback that it is necessary to complicate the welding equipment in order to retain the added layer.

Le but de l'invention est d'éviter la formation des composés métallurgiques nocifs, sans devoir garnir les bords d'attaque et de fuite des parties d'aubes à souder par une surépaisseur qu'il faut enlever ensuite et en utilisant un outillage de soudage par friction habituel. On désire aussi disposer d'un procédé aussi commode pour réparer des disques aubagés que pour les construire. The object of the invention is to avoid the formation of harmful metallurgical compounds, without having to line the leading and trailing edges of the parts of the blades to be welded with an extra thickness which must then be removed and using a tool of usual friction welding. We also want to have a process as convenient to repair bladed discs as to build them.

Le procédé traditionnel est donc enrichi d'une étape de prévention d'apparition d'oxydes et d'autres composés. On constate que l'apparition des oxydes peut être combattue soit directement, en raréfiant l'oxygène, soit indirectement, en accroissant l'échauffement des endroits concernés du joint de soudure. The traditional process is therefore enriched with a step of preventing the appearance of oxides and other compounds. It is noted that the appearance of the oxides can be combated either directly, by depleting the oxygen, or indirectly, by increasing the heating of the places concerned of the solder joint.

On préconise donc de disposer une enceinte étanche autour des parties adjacentes de l'ébauche d'aube et de la racine d'aube, et l'oxygène est retiré de cette enceinte ; l'oxygène peut aussi être chassé des endroits à souder en soufflant un autre gaz, neutre notamment, sur les parties adjacentes de l'ébauche et de la racine d'aube pendant le soudage ; ou bien, conformément à l'autre façon d'agir, on préconise de créer une concavité sur une surface à souder de l'ébauche d'aube ou de la racine d'aube entre le bord d'attaque et le bord de fuite, de façon que les bords subissent une friction plus longue que les autres parties du joint et finissent donc par être échauffés autant qu'elles. It is therefore recommended to have a sealed enclosure around the adjacent parts of the blade blank and of the blade root, and the oxygen is removed from this enclosure; oxygen can also be removed from the places to be welded by blowing another gas, neutral in particular, on the adjacent parts of the blank and of the blade root during welding; or, in accordance with the other way of acting, it is recommended to create a concavity on a surface to be welded of the blade vane or of the blade root between the leading edge and the trailing edge, so that the edges undergo a longer friction than the other parts of the joint and therefore end up being heated as much as they.

L'invention va maintenant être décrite en détail à l'aide des figures suivantes, annexées à titre illustratif et non limitatif
- la figure 1 illustre un des modes de
réalisation de l'invention et les principes du
soudage par friction,
- les figures 2 et 3 illustrent un deuxième mode
de réalisation de l'invention,
- la figure 4 illustre un troisième mode de
réalisation de l'invention,
- la figure 5 explicite les particularités de ce
troisième mode de réalisation
- la figure 6 montre une microphotographie d'une
zone soudée suivant un procédé connu
antérieur,
- et la figure 7 montre une microphotographie
d'une zone soudée suivant le procédé conforme
à l'invention.The invention will now be described in detail with the aid of the following figures, annexed by way of illustration and not limitation.
- Figure 1 illustrates one of the modes of
realization of the invention and the principles of
friction welding,
- Figures 2 and 3 illustrate a second mode
realization of the invention,
- Figure 4 illustrates a third mode of
realization of the invention,
- Figure 5 explains the particularities of this
third embodiment
- Figure 6 shows a photomicrograph of a
welded area according to a known process
prior,
- and Figure 7 shows a photomicrograph
a welded area according to the conforming process
to the invention.

La figure 1 représente une ébauche d'aube 1 à souder à une racine d'aube 2 intégrée à un disque 3 de rotor qui n'est que partiellement représenté. La machine de soudage est également partiellement représentée par certains éléments directement associés aux pièces à souder, c'est-à-dire une paire de mâchoires 4 enserrant l'ébauche d'aube 1 et reliée au système générateur de vibrations qui permet d'imposer à l'ébauche d'aube 1 un mouvement linéaire alterné de faible amplitude, généralement dans la direction de la corde de la section d'aube. Un effort axial de pression perpendiculaire à la surface de soudage est par ailleurs appliqué au moyen d'un outillage enserrant le disque 3. Cet outillage reçoit également les efforts de friction exercés dans le plan de soudage. FIG. 1 represents a blade blank 1 to be welded to a blade root 2 integrated into a rotor disc 3 which is only partially shown. The welding machine is also partially represented by certain elements directly associated with the parts to be welded, that is to say a pair of jaws 4 enclosing the blade vane 1 and connected to the vibration generating system which makes it possible to impose at the blade vane 1 an alternating linear movement of small amplitude, generally in the direction of the chord of the blade section. An axial pressure force perpendicular to the welding surface is also applied by means of a tool enclosing the disc 3. This tool also receives the friction forces exerted in the welding plane.

Les bords d'attaque et de fuite ont respectivement été référencés par 7 et 8 pour l'ébauche d'aube 1 et par 9 et 10 pour la racine d'aube 2. Les zones adjacentes à ces bords et au plan de soudage 11, à la jonction de l'ébauche d'aube 1 et de la racine d'aube 2, sont sujettes à la formation de composés métalliques nocifs comme on l'a mentionné. Un procédé pour lutter contre cela et proposé conformément à l'invention consiste à chasser l'oxygène avoisinant par un courant de gaz neutre tel que de l'argon. Ce courant peut être fourni par une buse 12 en forme d'U qui embrasse presque tout le plan de soudage 11, ses branches 13 et 14 s'étendant devant l'intrados et l'extrados de l'aube à former, à hauteur du plan de soudage 11. Les branches 13 et 14 sont percées d'une rangée d'orifices 15 dirigée vers l'aube : il suffit alors de fournir l'argon par une canalisation 16 qui aboutit dans la buse 12, à la jonction des branches 13 et 14, pour qu'il soit projeté contre le plan de soudage 11 et chasse l'air à cet endroit. Le fonctionnement de la machine de soudage par friction n'est pas modifié. La buse 12 peut rester immobile si le volume occupé par le gaz neutre a une hauteur suffisante pour contenir le plan de soudage 11 pendant toute la durée du soudage, pendant laquelle de la matière soumise à l'échauffement de l'ébauche d'aube 1 et de la racine d'aube 2 est consumée, de sorte que l'ébauche et la racine d'aube 1 et 2 sont rognées et que le plan de soudage 11 s'abaisse. Sinon, il est possible de déplacer la buse 12 par un système d'asservissement non représenté en détail. Cependant, on peut proposer d'asservir le déplacement de la buse 12 à celui des mâchoires 4 de l'ébauche d'aube 1, qui exercent un effort axial sur celle-ci et se déplacent donc pendant le soudage : en supposant que la matière consumée est égale pour l'ébauche d'aube 1 et la racine d'aube 2, le déplacement de la buse 12 pourrait être égal à la moitié de celui des mâchoires 4 pour qu'on soit assuré de suivre sensiblement l'abaissement du plan de soudage 11. Parmi les solutions technologiques possibles, on peut disposer une portion rigide de la canalisation 16 dans un palier 17 à l'extrémité de la tige d'un vérin 18 asservi selon le principe qu'on vient de signaler. The leading and trailing edges have been respectively referenced by 7 and 8 for the blade vane 1 and by 9 and 10 for the blade root 2. The zones adjacent to these edges and to the welding plane 11, at the junction of the blade dawn 1 and the blade root 2, are subject to the formation of harmful metallic compounds as mentioned. A method for combating this and proposed according to the invention consists in expelling the surrounding oxygen by a stream of neutral gas such as argon. This current can be supplied by a U-shaped nozzle 12 which embraces almost the entire welding plane 11, its branches 13 and 14 extending in front of the lower surface and upper surface of the blade to be formed, up to the welding plane 11. The branches 13 and 14 are pierced with a row of orifices 15 directed towards the blade: it then suffices to supply the argon by a pipe 16 which ends in the nozzle 12, at the junction of the branches 13 and 14, so that it is projected against the welding plane 11 and expels the air there. The operation of the friction welding machine is not changed. The nozzle 12 can remain stationary if the volume occupied by the neutral gas has a height sufficient to contain the welding plane 11 throughout the duration of the welding, during which material subjected to the heating of the blade blank 1 and blade root 2 is consumed, so that the preform and blade root 1 and 2 are trimmed and the weld plane 11 is lowered. Otherwise, it is possible to move the nozzle 12 by a servo system not shown in detail. However, it is possible to propose controlling the displacement of the nozzle 12 to that of the jaws 4 of the blade vane 1, which exert an axial force on it and therefore move during welding: assuming that the material consumed is equal for the blade dawn 1 and the blade root 2, the displacement of the nozzle 12 could be equal to half that of the jaws 4 so that it is ensured to follow substantially the lowering of the plane Welding 11. Among the possible technological solutions, there may be a rigid portion of the pipe 16 in a bearing 17 at the end of the rod of an actuator 18 controlled according to the principle just mentioned.

On représente enfin par 19 la source du gaz neutre dépensé.Finally, 19 represents the source of spent neutral gas.

On passe aux figures 2 et 3, qui illustrent une réalisation différente fondée sur le même principe de raréfaction ou d'élimination de l'oxygène autour du plan de soudage 11 : une enceinte 20 est ici disposée autour de ce plan pour parfaire l'élimination de l'oxygène, et cette enceinte 20 se compose de deux parties en forme de caisson rectiligne 21 et 22 respectivement liées à l'ébauche d'aube 1 et à la racine d'aube 2 : elles peuvent être fixées aux mâchoires 4 et à la surface du disque 3 par des portions de fixation 23 et 24. Des moyens usuels tels que des vis, des brides, des serre-joints, etc. Sont utilisés. Les parties d'enceinte 21 et 22 s'élèvent dans le sens de l'ébauche 1 et de la racine d'aube 2 à partir des portions de fixation 23 et 24, et finissent en bords d'ouverture 25 et 26 qui s'emboîtent l'un dans l'autre pour clore à peu près complétement l'enceinte 20 et la rendre presque étanche ; les bords 25 et 26 ne sont séparés que par un petit interstice à leurs côtés latéraux, qui s'étendent en direction du mouvement de friction, comme on le voit à la figure 2, mais la figure 3 montre que l'interstice doit être plus important pour les côtés longitudinaux, croisant les précédents, des bords 25 et 26, afin qu'un contact entre ces bords n'entrave pas le mouvement de friction accompli le long de la flèche F. On dispose alors un joint d'étanchéité 27 entre les bords 25 et 26 afin d'éviter les fuites d'un gaz neutre insufflé dans l'enceinte 20. Ce joint 27 est un joint élastique, torique à section creuse, en membrane ou autre, collé aux bords 25 et 26 et qui se déforme entre eux selon leurs mouvements. L'argon est insufflé dans le volume de l'enceinte 20 par une canalisation 28 traversant la partie 22. Le débit d'argon est important avant le soudage pour chasser l'air de l'enceinte 20, puis un débit résiduel est maintenu jusqu'à la fin du soudage. We pass to Figures 2 and 3, which illustrate a different embodiment based on the same principle of rarefaction or elimination of oxygen around the welding plane 11: an enclosure 20 is here arranged around this plane to complete the elimination oxygen, and this enclosure 20 consists of two parts in the form of a straight box 21 and 22 respectively linked to the blade vane 1 and to the blade root 2: they can be fixed to the jaws 4 and to the surface of the disc 3 by fixing portions 23 and 24. Usual means such as screws, flanges, clamps, etc. Are used. The enclosure parts 21 and 22 rise in the direction of the blank 1 and of the blade root 2 from the fixing portions 23 and 24, and end at the opening edges 25 and 26 which fit into each other to close the enclosure 20 almost completely and make it almost sealed; edges 25 and 26 are only separated by a small gap at their lateral sides, which extend in the direction of the friction movement, as seen in Figure 2, but Figure 3 shows that the gap must be more important for the longitudinal sides, crossing the previous ones, of the edges 25 and 26, so that contact between these edges does not hamper the friction movement accomplished along the arrow F. We then have a seal 27 between the edges 25 and 26 in order to prevent the leakage of a neutral gas blown into the enclosure 20. This seal 27 is an elastic, O-ring with hollow section, in membrane or other form, glued to the edges 25 and 26 and which deforms them according to their movements. Argon is blown into the volume of the enclosure 20 by a pipe 28 passing through the part 22. The flow of argon is high before welding to expel the air from the enclosure 20, then a residual flow is maintained until 'at the end of welding.

La figure 6 montre les résultats obtenus lors d'un soudage suivant le procédé à l'air connu antérieur où on relève la présence de particules d'oxynitrures dans la soudure. La figure 7 montre l'amélioration de la qualité d'assemblage obtenu en appliquant le procédé conforme à l'invention sur un alliage à base de titane et 6 pour cent d'aluminium et 4 pour cent de vanadium où aucun défaut n'est constaté dans la soudure réalisée entre le disque 3 et l'aube 1. Ces avantages obtenus en appliquant le premier mode de réalisation de l'invention ont été constatés sur des familles d'alliages à base de titane, de nickel ou de fer. FIG. 6 shows the results obtained during a welding according to the prior known air process where the presence of oxynitride particles in the weld is noted. FIG. 7 shows the improvement in the quality of assembly obtained by applying the process according to the invention on an alloy based on titanium and 6 percent aluminum and 4 percent vanadium where no defect is found. in the weld produced between the disc 3 and the blade 1. These advantages obtained by applying the first embodiment of the invention have been observed on families of alloys based on titanium, nickel or iron.

L'ébauche d'aube porte la référence 31 sur la figure 4 et se distingue de l'ébauche d'aube 1 en ce que son bord inférieur n'est pas plan, contrairement aux conceptions habituelles : il présente une concavité 32 au centre, entre des saillies 33 et 34 dirigées vers la racine d'aube 2 et qui ont pour effet essentiel de prolonger les bords d'attaque et de fuite 7 et 8 et leurs alentours. Quand la friction est produite, elle concerne d'abord uniquement ces zones qui s'échauffent avant les autres, ce qui compense leur moindre facilité d'échauffement et permet d'éviter la formation des composés métallurgiques nocifs. Le procédé de soudage sera explicité en se reportant à la figure 5, où les courbes en trait plein représentent, pour une configuration de soudage sans creusement de la surface, l'amplitude des mouvements horizontaux des mâchoires 4 et de l'ébauche d'aube 31, l'effort axial appliqué par les mâchoires 4 au plan de soudage, la consommation de matière totale et la fréquence des mouvements en fonction du temps. Cette fréquence reste constante pendant tout le processus ; l'amplitude du mouvement s'élève rapidement dès le démarrage et atteint un palier avant de décroître plus lentement qu'elle n'avait crû ; l'effort axial est instauré peu après que l'amplitude du mouvement a atteint son palier, et il est prolongé bien après que l'amplitude est redevenue nulle, afin de permettre le refroidissement de la liaison sous pression, avant d'être diminué peu à peu. The vane blank bears the reference 31 in FIG. 4 and is distinguished from the vane blank 1 in that its lower edge is not flat, contrary to the usual designs: it has a concavity 32 in the center, between protrusions 33 and 34 directed towards the root of blade 2 and which have the essential effect of extending the leading and trailing edges 7 and 8 and their surroundings. When friction is produced, it first concerns only those zones which heat up before the others, which compensates for their lesser ease of heating and makes it possible to avoid the formation of harmful metallurgical compounds. The welding process will be explained with reference to FIG. 5, where the curves in solid lines represent, for a configuration of welding without digging the surface, the amplitude of the horizontal movements of the jaws 4 and of the blade vane 31, the axial force applied by the jaws 4 to the welding plane, the total material consumption and the frequency of movements as a function of time. This frequency remains constant during the whole process; the amplitude of the movement rises rapidly from the start and reaches a plateau before decreasing more slowly than it had believed; the axial force is set up shortly after the amplitude of the movement has reached its plateau, and it is prolonged well after the amplitude has become zero again, in order to allow the connection to be cooled under pressure, before being slightly reduced little.

La période pendant laquelle l'amplitude du mouvement et l'effort axial sont tous deux maximaux correspond à une phase de soudage par friction pilotée, pendant laquelle les pièces s'échauffent, et une phase de forgeage apparaît ensuite tant que l'effort axial est maintenu à sa valeur maximale. La courbe de consommation de matière montre une consommation de matière sans cesse croissante pendant la phase de soudage après une période de latence, une nouvelle augmentation au début de la phase de forgeage, et un arrêt presque total de consommation quand l'amplitude a décru au-dessous d'une valeur relativement élevée. On peut donc dire que la phase de soudage correspond à l'échauffement des pièces, à des frottements importants et à une perte importante de la matière soudée, alors que la phase de forgeage permet de consolider la soudure en permettant l'union intime de la matière des deux constituants. Ces conditions de soudage devraient être modifiées pour souder les pièces de la figure 4 correspondant à la présente invention : si A désigne la profondeur de la cavité 32 ou la hauteur des saillies 33 et 34, l'effort axial est modifié selon le trait mixte et n'atteint le palier maximal qu'une fois que les saillies ont été consommées, la hauteur A ayant été expulsée ; un effort axial plus modéré, en rapport avec la section de contact réduite prenant l'aspect d'un palier préliminaire inférieur, est imposé entre temps ; on peut préconiser A compris entre 0,3 mm et 1 mm environ.The period during which the amplitude of the movement and the axial force are both maximum corresponds to a controlled friction welding phase, during which the parts heat up, and a forging phase then appears as long as the axial force is maintained at its maximum value. The material consumption curve shows an ever increasing material consumption during the welding phase after a latency period, a further increase at the start of the forging phase, and an almost total consumption stop when the amplitude has decreased to below a relatively high value. We can therefore say that the welding phase corresponds to the heating of the parts, significant friction and a significant loss of the welded material, while the forging phase makes it possible to consolidate the welding by allowing the intimate union of the material of the two constituents. These welding conditions should be modified to weld the parts of FIG. 4 corresponding to the present invention: if A designates the depth of the cavity 32 or the height of the projections 33 and 34, the axial force is modified according to the dashed line and does not reach the maximum level until the projections have been consumed, height A having been expelled; a more moderate axial force, in relation to the reduced contact section taking the appearance of a lower preliminary bearing, is imposed in the meantime; we can recommend A between 0.3 mm and 1 mm approximately.

On notera que de manière préférentielle, la presion exercée dans le sens axial est maintenue sensiblement constante et par conséquent l'effort axial exercé est proportionnel à la surface de contact aux différents paliers. It will be noted that, preferably, the pressure exerted in the axial direction is kept substantially constant and consequently the axial force exerted is proportional to the contact surface at the various bearings.

On doit enfin remarquer que la concavité 32 aurait pu être formée sur la racine d'aube 2 ; le bord de l'ébauche d'aube 31 aurait alors été plan ; une répartition entre les deux surfaces à souder est également possible. Les mêmes résultats avantageux précédemment décrits sont également constatés en appliquant ces modes de réalisation de l'invention sur les familles d'alliages à base de titane, de nickel ou de fer. Finally, it should be noted that the concavity 32 could have been formed on the root of blade 2; the edge of the blade vane 31 would then have been flat; a distribution between the two surfaces to be welded is also possible. The same advantageous results previously described are also observed by applying these embodiments of the invention to the families of alloys based on titanium, nickel or iron.

Claims

RESELL I CAT IONS

1. Method for friction welding of a blade blank (1, 31) to a blade root (2) integrated into a rotor disc (3), the blade blank and the blade root having leading (7, 9) and trailing (8, 10) edges, characterized in that it comprises a step of preventing the appearance of oxides at the leading and trailing edges during welding.

2. Welding method according to claim 1, characterized in that the prevention step consists in surrounding adjacent parts of the blade blank and the blade root by a sealed enclosure (20) from which the oxygen is removed.

3. Welding method according to claim 2, characterized in that the enclosure is composed of two parts (21, 22) closing respectively on the blade blank (1) and on the blade root (2) and each having an opening edge (25, 26), and a seal (27) interposed between the opening edges and deformable at least to a portion which extends in a direction crossing a direction of relative movement, producing friction, between the blade dawn and the blade root.

4. Welding method according to claim 1, characterized in that the prevention step consists in blowing an oxygen-free gas on adjacent parts of the blade blank and of the blade root.

5. Welding method according to claim 4, characterized in that the gas is blown by a nozzle

(12) surrounding the adjacent parts of the blade dawn and the blade root.

6. Welding method according to claim 5, characterized in that the nozzle (12) is moved during welding to follow a variation in height of a welded junction plane (11) between the blade vane and the root dawn.

7. Welding method according to claim 1, characterized in that the prevention step consists in creating, as a preliminary to welding, a concavity (32) on a surface to be welded, that is to say the blade blank (31) , or from the blade root (2), between the leading edge and the trailing edge.

8. Welding method according to claim 1, characterized in that an axial force is applied having a variable value proportional to the contact surface between the blade blank (31) and the blade root (2).