FR2732619A1 - METHOD AND SYSTEM FOR RECOVERING VAPORS OF VOLATILE COMPOUNDS (VCV) - Google Patents
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- B67D7/0476—Vapour recovery systems
Abstract
Description
Le domaine de laprssente invention relève de la problématique générée par le stockage et la manipulation de composts liquides ayant pour caractéristiques d'etre volatils. Plus précisément, la présente invention proche de la récupération des vapeurs emises par de tels composés volatils, organiques ou minéraux. The field of the present invention relates to the problem generated by the storage and handling of liquid composts having the characteristics of being volatile. More specifically, the present invention is close to the recovery of vapors emitted by such volatile organic or inorganic compounds.
Plus précisément encore, la présente invention a pour objet un procédé et une installation pour la récupération et le recyclage de vapeurs de composés volatils (VCV), telles que les vapeurs de carburants ou de solvants entre autres. C'est un fait établi que l'émission de vapeurs par les composés volatils constitue un réel problème pour l'industrie pétrolière et chimique. En effet, lorsqu'ils sont stockés dans des conteneurs à volume fixe, ces composés volatils dégagent des vapeurs qui s'accumulent et qui saturent l'espace libre du conteneur. Cela forme, en quelque sorte, une poche de gaz qui ne manque pas de s'échapper à l'ouverture du conteneur et lors du prélèvement des composés volatils, notamment en vue de leur transfert dans un autre conteneur.On conçoit aisément que de telles pertes de composés volatils, sous la forme de vapeurs, constituent un grave préjudice, à la fois économique et écologique. Cela concerne les dZôts pétroliers de carburants (e. g. More specifically, the present invention relates to a method and an installation for the recovery and recycling of volatile vapor compounds (VCV), such as fuel vapors or solvents among others. It is an established fact that the emission of vapors by volatile compounds is a real problem for the petroleum and chemical industry. Indeed, when stored in fixed volume containers, these volatile compounds release vapors that accumulate and saturate the free space of the container. This forms, as it were, a pocket of gas which does not fail to escape at the opening of the container and during the removal of the volatile compounds, in particular with a view to their transfer to another container. It is easily conceivable that such losses of volatile compounds, in the form of vapors, constitute a serious harm, both economic and ecological. This concerns petroleum deposits of fuels (e.g.
essence, gazole, kérosène), les dépôts de solvants organiques (e. g. benzène, toluène, acétone, éther, alcool ...), les stockages de composés volatils minéraux (e. g. HCl,
NH,, SO2, Su,, ...), ainsi que toutes les citernes de transport de tels composés volatils (CV).petrol, diesel, kerosene), organic solvent deposits (eg benzene, toluene, acetone, ether, alcohol, etc.), volatile mineral compounds (eg HCl,
NH ,, SO2, Su ,, ...), as well as all transport tanks for such volatile compounds (CV).
S'agissant des répercussions néfastes de ces composés organo-volatils sur l'environnement, il est important de souligner que ces VCV font partie des principaux responsables de l'effet de serre. Regarding the harmful impact of these organo-volatile compounds on the environment, it is important to emphasize that these VCVs are among the main contributors to the greenhouse effect.
Pour tenter d'apporter une solution à ce grave problème, il a été proposé d'intervenir au niveau du stockage en fournissant des réservoirs à toit flottant, qui limitent la production de VCV. Mais une telle solution n'est pas pleinement satisfaisante, tout d'abord parce qu'elle est contraignante sur le plan de la sécurité (risques d'explosion). En outre, elle ne supprime pas totalement la volatilisation au sein du réservoir et ne permet évidemment pas d'éviter les pertes lors du transfert du CV. In an attempt to address this serious problem, it has been proposed to intervene at the storage level by providing floating roof tanks, which limit the production of VCV. But such a solution is not fully satisfactory, first of all because it is burdensome in terms of safety (explosion risks). In addition, it does not completely eliminate the volatilization within the tank and obviously does not prevent losses during the transfer of the CV.
Pour minimiser les pertes par volatilisation, le système selon le brevet GB n 2 139 598 propose de prélever la vapeur produite dans le réservoir de stockage de compose volatil liquide et d'emmagasiner cette vapeur faite de gaz porteur et de VCV dans un réservoir auxiliaire. Cette vapeur est comprimée et refroidie à basse tempture (- 20 C). Un tel système est trop complexe pour être économique. In order to minimize volatilization losses, the system according to GB Patent No. 2,139,598 proposes to withdraw the vapor produced in the liquid volatile compound storage tank and to store this vapor made of carrier gas and VCV in an auxiliary tank. This steam is compressed and cooled at low temperature (-20 C). Such a system is too complex to be economical.
Un autre système, décrit dans le brevet FR-A-2 421 123, est fondé sur le principe de l'aspiration des vapeurs produites lors du transfert de comburant d'une pompe de station-service à un réservoir de véhicule. Ce système est d'application limitée. En particulier, il ne peut pas être mis en oeuvre lorsque les réservoirs sont à volume vaaiable (e. g. à chapeau flottant), qui ne permettent pas une réinjection de vapeur à l'intérieur. Another system, described in patent FR-A-2 421 123, is based on the principle of the aspiration of the vapors produced during the transfer of oxidizer from a service station pump to a vehicle tank. This system is of limited application. In particular, it can not be implemented when the tanks are of a floating volume (e.g., floating cap), which do not allow a reinjection of steam inside.
Au lieu de chercher à minimiser l'inéluctable vaporisation, une autre approche en cours dans l'art antérieur consiste à récupérer et à recycler les VCV dissipées dans une phase gazeuse constituant l'atmosphère ambiante du lieu de stockage, à savoir, le plus souvent, l'air. Instead of seeking to minimize the inevitable vaporization, another approach in progress in the prior art consists in recovering and recycling the VCVs dissipated in a gaseous phase constituting the ambient atmosphere of the storage location, namely, most often , the air.
On connatt ainsi plusieurs techniques de récupération de VCV, qui reposent sur des principes physiques de changement d'état et/ou d'absorptionladsorption sur liquides/solides. Thus, several VCV recovery techniques are known which rely on physical principles of state change and / or absorption / adsorption on liquids / solids.
Un premier type de technique connue relève du traitement thermique d'un gaz chargé en VCV. Plus précisément, ce dernier est soumis à une cryogénation à l'issue de laquelle les VCV se condensent et peuvent ainsi être aisément s4 > arées du gaz vecteur. Cette technique met en oeuvre des équipements sophistiqués et donc coûteux. En outre, il est clair que la maintenance de tels équipements est elle aussi une lourde charge financière. Enfin, il s'avère que cette technique de cryogénation/condensation ne bénéficie pas d'un bilan énergétique avantageux. A first type of known technique pertains to the heat treatment of a gas charged with VCV. More precisely, the latter is subjected to cryogenization at the end of which the VCVs condense and can thus be easily separated from the carrier gas. This technique uses sophisticated and therefore expensive equipment. In addition, it is clear that the maintenance of such equipment is also a heavy financial burden. Finally, it turns out that this cryogenation / condensation technique does not benefit from an advantageous energy balance.
Le deuxième type de technique selon l'art antérieur est basé sur le principe d'adsorption/absorption sur support solide/liquide, respectivement, des VCV. The second type of technique according to the prior art is based on the principle of adsorption / absorption on solid / liquid support, respectively, VCV.
S'agissant de l'adsorption sur support solide, on connaît bien l'adsorption sur charbon actif qui fait intervenir deux lits dans le cadre d'un fonctionnement en continu. Ces deux lits sont, alternativement, en adsorption et en régénération à l'aide d'un solvant de lavage apte à extraire les VCV de l'adsorbant. Cette régénération impose, également, un retraitement du solvant. En tout état de cause, cette technique génère des déchets gênants. En définitive, cette technique est donc relativement lourde à mettre en oeuvre. Elle est, de plus, relativement onéreuse, tant en ce qui concerne l'investissement initial que la maintenance. On notera, également, que son efficacité n'est pas constante dans le temps et que son bilan énergétique n'est pas avantageux.Enfin, l'adsorption sur charbon actif présente, également, l'inconvénient de ne pas permettre la récupération d'un large évantail de VCV car certains composés ne sont pas adsorbables et de présenter des risques d'explosion. With regard to adsorption on solid support, it is well known adsorption on activated carbon which involves two beds in the context of continuous operation. These two beds are, alternatively, in adsorption and regeneration using a washing solvent capable of extracting VCV from the adsorbent. This regeneration also imposes a reprocessing of the solvent. In any case, this technique generates troublesome waste. In the end, this technique is therefore relatively cumbersome to implement. It is, moreover, relatively expensive, both in terms of initial investment and maintenance. It should also be noted that its efficiency is not constant over time and that its energy balance is not advantageous. Finally, activated carbon adsorption also has the disadvantage of not allowing the recovery of carbon dioxide. a wide range of VCV because some compounds are not adsorbable and present risks of explosion.
n existe différentes variantes de l'absorption sur support liquide. There are different variants of liquid support absorption.
De manière classique, le gaz chargé en VCV est mis en contact avec un contrecourant d'huile de lavage (liquide d'absorption). Après transfert des VCV du gaz à l'huile, cette dernière est régénérée par désorption ou "stripping" à l'aide d'un gaz approprié, que l'on fait circuler à contrecourant de l'huile chargée en VCV. L'huile d'absorption peut être, par exemple, du gazole et le gaz de désorption, e. g. de la vapeur d'eau. Cette technique ne donne pas satisfaction quant aux performances de récupération de VCV. Elle n'est donc pas rentable. Typically, the VCV-charged gas is contacted with a counterflow of wash oil (absorption liquid). After transfer of the VCV from the gas to the oil, the latter is regenerated by desorption or "stripping" using a suitable gas, which is circulated against the VCV-charged oil. The absorption oil may be, for example, diesel and the desorption gas, e. g. water vapor. This technique does not give satisfaction with the VCV recovery performance. It is therefore not profitable.
Selon une variante, l'absorption sur liquide à contre-courant, dénommée également abattage, est assortie d'une étape préalable de compression qui vise à enrichir, en VCV, le gaz qui en est chargé. Cet enrichissement doit être conduit audelà d'une limite supérieure explosive. Cela pose des problèmes de sécurité. En outre, cette variante est relativement coûteuse. Enfin, la réduction de la teneur en
VCV n'est pas optimale, puisqu'il en reste classiquement 34 % dans les évents de ce procédé.According to one variant, the absorption on counter-current liquid, also called slaughter, is accompanied by a preliminary compression step which aims at enriching, in VCV, the gas which is charged with it. This enrichment must be conducted beyond an explosive upper limit. This poses security problems. In addition, this variant is relatively expensive. Finally, the reduction of the content of
VCV is not optimal, since it remains classically 34% in the vents of this process.
Lorsque la part de VCV dans le gaz porteur est supérieure à 40 96, il est d'usage de recourir à une variante qui combine les moyens d'extraction à l'aide de pièges solides et liquides. n s'agit de la technique d'absorption / absorption / absorption. Elle présente le lourd handicap de cumuler les inconvénients mentionnés supra des deux méthodes d'absorptionladsorption. When the VCV share in the carrier gas is greater than 40%, it is customary to use a variant that combines the extraction means using solid and liquid traps. This is the absorption / absorption / absorption technique. It presents the heavy handicap of cumulating the disadvantages mentioned above of the two methods of absorption and adsorption.
Une autre variante d'absorption est celle décrite dans la demande de brevet FR nv 93-02213. La technique, divulgée par cette dernière, consiste en une récupération de VCV par compression adiabatique des vapeurs et lavage à contre-courant (abattage) à l'aide d'essence. Selon cette technique, on prévoit, de préférence, deux étages d'abattage. Pour une concentration en VCV de 30 % au part, cette technique ne permet d'atteindre en final que 3 % de VCV dans les évents rejetés. Another absorption variant is that described in the patent application FR nv 93-02213. The technique, disclosed by the latter, consists of VCV recovery by adiabatic compression of vapors and backwashing (slaughter) with gasoline. According to this technique, two slaughter stages are preferably provided. For a VCV concentration of 30%, this technique only achieves a final 3% VCV in the rejected vents.
Or, pour atteindre la norme de non pollution requise, il serait nécessaire de réduire ce taux jusqu'à 1 % au moins. Par ailleurs, étant donné l'élévation de température entraînée par la compression adiabatique, le gros volume d'essence nécessaire, pour réaliser l'abattage et pour refroidir, est un élément pénalisant pour cette technique.However, to reach the standard of non-pollution required, it would be necessary to reduce this rate to at least 1%. Moreover, given the temperature rise caused by the adiabatic compression, the large volume of gasoline required for slaughtering and cooling is a disadvantageous element for this technique.
Un autre inconvénient est que l'essence du contrerourant se sature en air, d'où d'importants risques de bullage dans le réservoir de récupération.Another disadvantage is that the essence of the counter-current saturates with air, hence the risk of bubbling in the recovery tank.
ll ressort dc cette revue de l'art antérieur, qu'aucune des propositions techniques connues n'apporte de solution technique convenable au problème des pertes de composés volatils par émission de vapeurs (VCV), notamment lors du transfert d'un CV d'un conteneur à un autre. It emerges from this review of the prior art that none of the known technical proposals provides a suitable technical solution to the problem of losses of volatile compounds by vapor emission (VCV), especially during the transfer of a CV of one container to another.
Dans ce contexte, l'un des objectifs essentiels de la présente invention est de fournir un procédé de récupération de VCV contenues dans une phase gazeuse, qui soit économique, aisé à mettre en oeuvre et performant et qui possède un large spectre d'application, notamment quant à la variété des CV récupérables. In this context, one of the essential objectives of the present invention is to provide a method for recovering VCVs contained in a gaseous phase, which is economical, easy to implement and efficient and which has a broad spectrum of application, in particular as to the variety of recoverable VCs.
Un autre objectif essentiel de l'invention est de founir une installation de récupération de VCV qui soit l'une de celles susceptibles d'étire utilisées pour la mise en oeuvre du procddé visé supra et qui concorde avec celui-ci, quant aux spécifications attendues. Another essential objective of the invention is to provide a VCV recovery installation which is one of those likely to be used for the implementation of the process referred to above and which is consistent with it, as to the expected specifications. .
Ces objectifs, parmi d'autres, sont atteints par la présente invention qui concerne, tout d'abord, un procédé de récupération de Vapeurs de Composés Volatils (ci-après désignés par VCV) contenues dans une phase gazeuse, caractérisé en ce qu'il consiste, essentiellement:
1- à comprimer cette phase gazeuse en présence d'une phase
liquide, de manière à permettre le transfert d'au moins une partie
des VCV de la phase gazeuse dans la phase liquide, cette dernière
étant choisie de telle sorte qu'elle soit apte à piéger les VCV
transférées,
2- à séparer la phase gazeuse de la phase liquide,
3 - à recueillir la phase liquide ayant piégé les VCV transférées et se
présentant, au moins en partie, condensées en liquide,
4 - à soumettre la phase gazeuse, en partie épurée en VCV, à au
moins un traitement d'abattage à l'aide d'un solvant dont la
tension de vapeur à température d'utilisation est inférieure à celle
des Coins Volatils et qui est apte à extraire, au moins
partiellement, les VCV de la phase gazeuse,
5 - et, à régénérer par désorption, le solvant d'abattage chargé en
VCV, au moins en partie condensées, de préférence par désorption
à l'aide d'au moins un gaz permettant le lavage du solvant
d'abattage à contrecourant, ce gaz étant, de préférence, au moins
en partie constitué par les évents refoulés à l'abattage.These objectives, among others, are achieved by the present invention which concerns, first of all, a method for recovering Volatile Compound Vapors (hereinafter referred to as VCV) contained in a gaseous phase, characterized in that it consists, essentially:
To compress this gaseous phase in the presence of a phase
liquid, so as to allow the transfer of at least a part
VCVs of the gaseous phase in the liquid phase, the latter
being chosen so that it is able to trap the VCVs
transferred,
2- to separate the gaseous phase from the liquid phase,
3 - to collect the liquid phase that has trapped the transferred VCVs and
having, at least in part, condensed in liquid,
4 - to subject the gaseous phase, partially purified by VCV, to
minus a slaughter treatment using a solvent whose
Vapor pressure at operating temperature is lower than that
Volatile Coins and who is able to extract, at least
partially, the VCVs of the gas phase,
5 - and, to be regenerated by desorption, the slaughter solvent charged with
VCV, at least partly condensed, preferably by desorption
using at least one gas for washing the solvent
countercurrent slaughter, this gas being preferably at least
partly constituted by the vents returned to the slaughter.
La présente invention a, par ailleurs, pour objet une installation de récupération de vapeurs de composés volatils (VCV) contenus dans une phase gazeuse, ladite installation étant susceptible d'être utilisée pour la mise en oeuvre, notamment, du procédé visé ci-dessus. The subject of the present invention is, moreover, an apparatus for recovering vapors of volatile compounds (VCV) contained in a gaseous phase, said installation being capable of being used for the implementation, in particular, of the process referred to above. .
Cette installation est caractérisée en ce qu'elle comporte, essentiellement:
au moins un conteneur de recueil des VCV récupérées et se
présentant, au moins en partie, condensées sous forme liquide,
À des moyens de compression de la phase gazeuse, en présence
d'une phase liquide, lesdits moyens étant aptes à permettre le
transfert d'au moins une partie des VCV de la phase gazeuse dans
la phase liquide, cette dernière étant choisie de telle sorte qu'elle
soit apte à piéger les VCV transférées,
À au moins une unité de séparation de la phase gazeuse et de la
phase liquide comprimées, cette unité comprenant, d'une part, un
ou plusieurs conduits d'acheminement au conteneur de la phase
liquide ayant piégé les VCV transférées et se présentant, au moins
en partie, condensées en liquide et, d'autre part, une ou des
canalisation(s) de transfert de la phase gazeuse issue de la
-ration vers au moins un autre élément de l'installation, À au moins un organe d'abattage de cette phase gazeuse, au moins
en partie épurée en VCV, ledit organe d'abattage faisant intervenir
un solvant dont la tension de vapeur à température d'utilisation est
inférieure à celle des composés volatils (CV) et qui est apte à
extraire, au moins partiellement, les VCV de la phase gazeuse,
À et des moyens de régénération du solvant d'abattage chargé en
VCV au moins en partie condensées, lesdits moyens étant, de
préférence, des moyens de désorption qui, de manière plus
préférée encore, sont du type de ceux procédant par lavage du
solvant à l'aide d'un contre courant de gaz, ce dernier étant,
avantageusement, au moins en partie constitué par les évents
d'abattage.This installation is characterized in that it comprises, essentially:
at least one container for collecting recovered VCVs and
having, at least in part, condensed in liquid form,
To compression means of the gas phase, in the presence
of a liquid phase, said means being able to allow the
transfer of at least a portion of the VCVs from the gas phase to
the liquid phase, the latter being chosen so that it
be able to trap transferred VCVs,
At least one separation unit of the gaseous phase and the
compressed liquid phase, this unit comprising, on the one hand, a
or several pipelines to the container of the phase
liquid that has trapped the VCVs transferred and occurring, at least
partly condensed into liquid and, on the other hand, one or more
channel (s) for the transfer of the gaseous phase resulting from
to at least one other element of the installation, at least one slaughter member of this gaseous phase, at least
partly purified in VCV, said slaughtering member involving
a solvent whose vapor pressure at the temperature of use is
lower than that of volatile compounds (CV) and which is suitable for
extract, at least partially, the VCVs from the gas phase,
And means for regenerating the slaughtering solvent charged with
VCV at least partly condensed, said means being
preferably, desorption means which, more
still preferred, are of the type of those proceeding by washing the
solvent using a countercurrent of gas, the latter being,
advantageously, at least partly constituted by the vents
slaughter.
La présente invention sera mieux comprise à la lumière de la description qui suit, d'un exemple non limitatif d'un mode de réalisation de l'installation qu'elle concerne, en référence à la fig. 1 annexée qui représente un schéma général
synoptique d'une telle installation.The present invention will be better understood in the light of the description which follows, of a non-limiting example of an embodiment of the installation that it concerns, with reference to FIG. 1 annexed which represents a general outline
synoptic of such an installation.
L'exemple de réalisation, symbolisé par cette fig. 1, servira de support à la
description du procédé.The exemplary embodiment, symbolized by this FIG. 1, will serve as a support for the
description of the process
Par ailleurs, la description qui suit fera bien ressortir tous les avantages et les
variantes de réalisation et de mise en oeuvre du procédé et de l'installation selon
l'invention.In addition, the following description will highlight all the advantages and
variants of implementation and implementation of the method and the installation according to
the invention.
L'installation de récupération de vapeurs de composés volatils, montrée sur la f. 1, comprend: - un conteneur 1 de recueil des VCV récupérées,
- des moyens de compression 2 de la phase gazeuse,
- une unité 3 de s4aratdon phase gazeuse/phase liquide,
- un organe d'abattage 4 formé par une colonne,
- et des moyens de régénération S du solvant d'abattage, lesdits moyens étant eux
aussi, en l'espèce, constitués par une colonne 2 de désorption par un gaz ("stripping"). The volatile vapor recovery facility, shown on f. 1, comprises: a container 1 for collecting recovered VCVs,
- Compression means 2 of the gas phase,
a unit 3 of gas phase gas / liquid phase,
a felling member 4 formed by a column,
and regeneration means S of the slaughter solvent, said means being they
also, in this case, constituted by a column 2 of desorption by a gas ("stripping").
La collecte de la phase gazeuse, formée par exemple par un mélange d'air et de vapeurs de composés volatils VCV, est effectuée par l'intermédiaire de deux conduits collecteurs 6 et 7 qui prennent fin au niveau des moyens de compression 2. The collection of the gaseous phase, formed for example by a mixture of air and vapors of volatile compounds VCV, is carried out via two collecting ducts 6 and 7 which terminate at the level of the compression means 2.
Le conduit collecteur 6 est destiné à acheminer la phase gazeuse provenant d'un réservoir, d'une citerne ou d'une source quelconque de mélange gazeux contenant des VCV. Le conduit collecteur 7 provient du conteneur de recueil 1. Plus précisément, le conduit collecteur 7 est connecté à un pot de dégazage 8 relié au conteneur 1. Un tel pot de dégazage 8 a vocation à éviter les phénomènes de bullage à l'intérieur du conteneur 1. Ainsi, les VCV produites dans ce conteneur 1 se retrouvent dans une phase gazeuse, qui transite par le pot de dégazage 8 et le conduit collecteur 7 avant d'arriver aux moyens de compression 2.The collector duct 6 is intended to convey the gaseous phase coming from a tank, a tank or any source of gaseous mixture containing VCV. The collecting duct 7 comes from the collection container 1. More specifically, the collector duct 7 is connected to a degassing pot 8 connected to the container 1. Such a degassing pot 8 serves to prevent bubbling phenomena inside the container. container 1. Thus, the VCVs produced in this container 1 are found in a gaseous phase, which passes through the degassing pot 8 and the manifold 7 before reaching the compression means 2.
Ce conteneur de recueil 1 comporte, naturellement, une canalisation 9 de récupération des VCV contenues dans la phase gazeuse traitée. Ces VCV récu-es se présentent, au moins en partie, sous forme liquide condense et, de préférence, essentiellement sous cette forme liquide. Cette canalisation 9 de récupération traverse le pot de dégazage 8. n est également prévu une autre canalisation de récupération 9' de VCV condensées qui sont normalement exemptes de gaz, ce qui peut donc permettre la connexion directement au conteneur de recueil i, sans passer par le pot dc dégazage 8. This collection container 1 comprises, naturally, a pipe 9 for recovering the VCV contained in the treated gas phase. These recovered VCVs are present, at least in part, in condensed liquid form and, preferably, essentially in this liquid form. This recovery line 9 passes through the degassing pot 8. n is also provided another recovery line 9 'condensed VCV which are normally free of gas, which can therefore allow the connection directly to the collection container i, without going through the degassing pot 8.
Le conteneur de recueil 1 présente, également, un conduit de sortie 10 qui le relie aux moyens de compression 2. Une pompe d'alimentation 11, des moyens de compression en composés volatils liquides, est interposée sur ce conduit de sortie 10. The collection container 1 also has an outlet duct 10 which connects it to the compression means 2. A feed pump 11, compression means of liquid volatile compounds, is interposed on this outlet duct 10.
Conformément à l'invention, les moyens de compression 2 sont, de préférence, constitués par un dispositif permettant la compression de la phase gazeuse en présence d'un liquide (avantageusement le CV à l'origine des VCV). En pratique, un compresseur à anneau liquide ayant de préférence un taux de compression important (e.g. > 2) s'est avéré particulièrement approprié dans le cadre de l'installation selon l'invention. Le compresseur à anneau liquide sélectionné est un de ceux aptes à effectuer une compression isotherme ou quasi isotherme. Ce compresseur à anneau liquide 2 assure ainsi la circulation des flux gazeux, caractéristiques du procédé selon l'invention. According to the invention, the compression means 2 are preferably constituted by a device for compressing the gas phase in the presence of a liquid (advantageously the CV at the origin of the VCV). In practice, a liquid ring compressor preferably having a high compression ratio (e.g.> 2) has proved particularly suitable in the context of the installation according to the invention. The selected liquid ring compressor is one of those capable of performing isothermal or quasi-isothermal compression. This liquid ring compressor 2 thus ensures the circulation of gas flows, characteristics of the process according to the invention.
Outre les conduits 6, 7 de collecte de phase gazeuse et le conduit 10 d'amenée de phase liquide, le compresseur à anneau liquide 2 présente une autre entrée reliée à une canalisation de recyclage 12, d'une partie (mais d'une partie seulement) d'une phase gazeuse comprenant des VCV non récu-es en queue d'installation ou de procédé. In addition to the gas phase collection ducts 6, 7 and the liquid phase supply duct 10, the liquid ring compressor 2 has another inlet connected to a recycling pipe 12, a part (but a part only) of a gaseous phase comprising VCVs not received at the installation or process tail.
La phase mixte liquidelgazeuse comprimée, obtenue au sortir du compresseur à anneau liquide 2, est destinée à être prise en charge par l'unité de séparation 3. The compressed liquid-gaseous mixed phase, obtained at the end of the liquid ring compressor 2, is intended to be supported by the separation unit 3.
L'unité de sparation 3 peut comprendre une ou plusieurs chambres de séparation. Dans le présent exemple, elle est composée d'une cellule 31 constituant un premier étage de s4aration et d'une chambre 32 formant un deuxième étage de séparation. The separation unit 3 may comprise one or more separation chambers. In the present example, it is composed of a cell 31 constituting a first separation stage and a chamber 32 forming a second separation stage.
Avantageusement, la cellule du premier étage 31, dans laquelle débouche la canalisation 13, est disposée à proximité immédiate des moyens de compression 2. Advantageously, the cell of the first stage 31, into which the channel 13 opens, is arranged in the immediate vicinity of the compression means 2.
Plus prccisément encore, cette cellule 31 fait partie intégrante du compresseur à anneau liquide 2, comme expliqué supra. Ce premier étage 31 présente au moins une sortie S1 - en l'occurrence une - par laquelle la phase liquide sparè est susceptible d'être évacuée de la cellule 3, jusqu'au conteneur de recueil 1 par l'intermédiaire d'un conduit d'acheminement Cl relié à la canalisation de récupértion 9.La cellule 31 comporte, également, au moins une autre sortie S2 - en l'occurrence une par laquelle la phase gazeuse, au moins partiellement épurée - i. e. débarrassée d'une partie des VCV - et mélangée avec la phase liquide, est susceptible d'être transférée, par l'intermédiaire d'un second conduit d'acheminement C2, vers au moins un autre étage - en l'occurrence le deuxième et dernier - de sparation 32. Ce dernier comprend au moins une sortie S3 - en l'occurrence une - par laquelle la phase liquide séparée est susceptible d'être évacuée jusqu'au conteneur de recueil 1, par l'intermédiaire d'un conduit d'acheminement Ç,, qui se prolonge par la canalisation de récupération 9' décrite ci-dessus.Ladite chambre (deuxième étage) 32 comprend au moins une - en l'occurrence une - autre sortie 54 par laquelle la phase gazeuse au moins partiellement épurée en VCV - est susceptible d'être amenée jusqu'à l'organe d'abattage 4 par l'intermédiaire d'une canalisation d'amenée C4.More precisely, this cell 31 is an integral part of the liquid ring compressor 2, as explained above. This first stage 31 has at least one outlet S1 - in this case one - through which the separated liquid phase can be evacuated from the cell 3, to the collection container 1 via a conduit D The cell 31 also includes at least one other outlet S 2 - in this case one in which the gas phase, at least partially purified - i. e. removed from a portion of the VCV - and mixed with the liquid phase, is capable of being transferred, via a second routing conduit C2, to at least one other stage - in this case the second and last - separation 32. The latter comprises at least one outlet S3 - in this case one - through which the separated liquid phase can be evacuated to the collection container 1, via a conduit d C., which is extended by the recovery line 9 'described above. Said chamber (second stage) 32 comprises at least one - in this case - another outlet 54 through which the at least partially purified gas phase VCV - can be brought to the slaughter member 4 via a supply line C4.
Selon une disposition facultative, mais néanmoins avantageuse, de l'invention, il est prévu au moins un élément de refroidissement du mélange phase gazeuse/phase liquide lors de son transfert entre le premier 31 et le deuxième 32, étage de sZaration. According to an optional, but nonetheless advantageous, provision of the invention, at least one cooling element of the gas phase / liquid phase mixture is provided during its transfer between the first 31 and the second 32, cooling stage.
LRS chambres de séparation, ainsi que les colonnes 4, 5 d'abattage et de strippings sont des éléments classiques de dispositifs de génie chimique. ll n'est donc pas utile de les darne plus longuement et l'homme du métier sera parfaitement à même de choisir les équipements appropriés pour la mise en oeuvre de l'invention. LRS separation chambers, as well as slaughter and stripping columns 4, 5 are conventional elements of chemical engineering devices. It is therefore not useful to extend the range and the skilled person will be perfectly able to choose the appropriate equipment for the implementation of the invention.
La canalisation C4, provenant de la sortie S4 supérieure de la chambre de séparation 32, est connectée à la base de la colonne d'abattage 4, au niveau de laquelle la phase gazeuse, -rée et chargée en VCV, est destinée à se déverser. The pipe C4, coming from the upper outlet S4 of the separation chamber 32, is connected to the base of the felling column 4, at which the gaseous phase, charged and charged with VCV, is intended to pour out .
Ladite base comporte, en outre, un conduit 15 de régénération du solvant d'abattage, qui relie cette base à la tête de colonne de désorption par un gaz ("stripping"), utile pour la régénération du solvant d'abattage. Ce circuit 15 est équipé d'un module 16 de réchauffement du solvant à régénérer. Ce module 16 est, avantageusement, un échangeur thermique, de tout type connu et approprié, par exemple un serpentin ou une plaque, dont le fluide caloporteur est, préférablement, constitué par la phase mixte liquidelgaz, émanant de la sortie S1 du premier étage 31 de l'unité de séparation 3.Said base further comprises a sludge regeneration regeneration pipe 15 which connects this base to the desorption column head by a gas ("stripping"), useful for the regeneration of the slaughter solvent. This circuit 15 is equipped with a module 16 for heating the solvent to be regenerated. This module 16 is, advantageously, a heat exchanger, of any known and appropriate type, for example a coil or a plate, whose heat transfer fluid is preferably constituted by the liquidelgaz mixed phase emanating from the outlet S1 of the first stage 31. of the separation unit 3.
La tête de colonne d'abattage 4 est pourvue d'au moins une sortie - en l'occurrence une - pour les évents gazeux épurés en VCV après abattage. Cette sortie est, de préférence, reliée à la colonne de désorption ("stripping") 5 par l'intermédiaire d'un conduit 16, qui est équipé d'une vanne manuelle 17 et qui est branché à la base de la colonne 5. Cette modalité préférée, mais non limitative de l'invention, permet l'utilisation des évents d'abattage épurés à titre de gaz de lavage pour la désorption ("stripping"). Le gaz de désorption est au moins partiellement constitué- de préférence totalement - par ces évents d'abattage épurés en VCV. Ces évents peuvent, également, être rejets dans l'atmosphère par la canalisation 18. The felling column head 4 is provided with at least one outlet - in this case one - for gaseous vents purified by VCV after felling. This outlet is preferably connected to the desorption column ("stripping") 5 via a conduit 16, which is equipped with a manual valve 17 and which is connected to the base of the column 5. This preferred, but not limiting, mode of the invention allows the use of purified slaughtering vents as a scrubbing gas for desorption ("stripping"). The desorption gas is at least partially, preferably completely, formed by these purified slaughter vents in VCV. These vents can also be released into the atmosphere via line 18.
La base de la colonne de désorption 5 par un gaz ("stripping") est connectée à la tête de colonne d'abattage au moyen d'une canalisation 19 destinée à acheminer le solvant lavé et désorbé jusqu'à la colonne 4 où il doit jouer son rôle d'absorbant des VCV non condensées. Cette canalisation 19 est équipée d'une pompe 20 de mise en circulation du solvant lavé, ainsi que d'un moyen de refroidissement 21 dudit solvant. Ce refroidisseur peut, par exemple, être du type aéroréfrigérant. The base of the gas desorption column ("stripping") is connected to the felling column head by means of a pipe 19 intended to convey the washed and desorbed solvent to the column 4 where it must play its role of absorbing unconditional VCVs. This pipe 19 is equipped with a pump 20 for circulating the washed solvent, as well as a cooling means 21 of said solvent. This cooler may, for example, be of the air-cooling type.
Le gaz de désorption ("stripping") chargé en VCV est évacué hors de la colonne par l'intermédiaire de la canalisation 12 connectée à la tête de la colonne S. The desorption gas ("stripping") loaded with VCV is discharged out of the column via the pipe 12 connected to the head of the column S.
Cette canalisation 12 permet un recyclage de ces gaz de désorption ("stripping") en tête d'installation, au niveau des moyens de compression 2. Cette connexion est une disposition préférée, mais non obligatoire, de l'installation selon l'invention. Le recyclage préconisé est au moins partiel.This pipe 12 allows recycling of these desorption gases ("stripping") at the head of the installation, at the level of the compression means 2. This connection is a preferred, but not mandatory, arrangement of the installation according to the invention. The recommended recycling is at least partial.
Suivant une variante du procédé selon l'invention, la désorption visant à régénérer le solvant d'abattage, peut être effectuée par voie thermique en complément ou à la place de la désorption par un gaz ("stripping"). According to a variant of the process according to the invention, the desorption intended to regenerate the slaughtering solvent may be carried out thermally in addition to or in place of the desorption by a gas ("stripping").
Le procédé selon l'invention peut etre mis en oeuvre à l'aide d'une installation du type de celle décrite supra. The method according to the invention can be implemented using an installation of the type described above.
Pour la mise en oeuvre de ce procédé, les composés volatils (CV) considérés peuvent entre:
À organiques, de préférence choisis dans le groupe des solvants
légers et, mieux encore, parmi les produits suivants
hydrocarbures (e. g. essence, gazole, kérogène), aromatiques (en
particulier benzène, toluène), solvants chlorés, cétones (en
particulier acétone), alcools (en particulier méthanol, éthanol),
éthers et leurs mélanges,
À etiot' minéraux, de préférence choisis parmi les composés
suivants: HCI, Cl2, NH,, SO2, SO3, Br2. For the implementation of this process, the volatile compounds (CV) considered can be between:
Organic, preferably selected from the group of solvents
light and, better yet, among the following
hydrocarbons (eg gasoline, gas oil, kerogen), aromatic
benzene, toluene), chlorinated solvents, ketones (in particular
especially acetone), alcohols (in particular methanol, ethanol),
ethers and their mixtures,
In addition to minerals, preferably selected from the compounds
following: HCl, Cl2, NH4, SO2, SO3, Br2.
Ce sont les vapeurs de tels composés qui sont susoeptibles de former l'une des composantes d'une phase gazeuse à traiter et qui comprend, en outre, un gaz porteur ou un gaz support, avantageusement choisi dans la liste suivante: air, azote, C, vapeur d'eau et leurs mélanges. It is the vapors of such compounds which are susoeptibles to form one of the components of a gaseous phase to be treated and which further comprises a carrier gas or a carrier gas, advantageously chosen from the following list: air, nitrogen, C, water vapor and mixtures thereof.
Une telle phase gazeuse est collectée par les conduits 6 et 7 qui l'emmène jusqu'aux moyens de compression 2, qui servent de siège à la première étape du procédé, à savoir : compression de la phase gazeuse en présente d'une phase liquide, de manière à permettre le transfert d'au moins une partie des VCV de la phase gazeuse dans la phase liquide, cette dernière étant choisie de telle sorte qu'elle soit apte à piéger les VCV transférées. Such a gaseous phase is collected by the ducts 6 and 7 which leads to the compression means 2, which serve as a seat for the first step of the process, namely: compression of the gas phase in the presence of a liquid phase , so as to allow the transfer of at least a portion of the VCV of the gas phase into the liquid phase, the latter being chosen so that it is able to trap the VCV transferred.
De préférence, la phase liquide est au moins en partie formée par le (ou les)
Composés) Volatil(s) concerné(s) à l'état liquide et/ou par un liquide ou un mélange de liquides miscibles avec les CV à l'état liquide et, de préférence, sélectionné dans la liste de composés suivants:
O les hydrocarbures et de préférence: les essences, les gazoles, les kérogènes, les naphtas, les aromatiques, les solvants chlorés, les cétones, les alcools, les éthers ou leur mélanges;
O l'eau;
O les huiles silicones;
O les solutions minérales;
O et leurs mélanges.Preferably, the liquid phase is at least partly formed by the (or)
Compounds) Volatile (s) concerned in the liquid state and / or by a liquid or a mixture of liquids miscible with the VCs in the liquid state and, preferably, selected from the following list of compounds:
O hydrocarbons and preferably: gasolines, gas oils, kerogens, naphthas, aromatics, chlorinated solvents, ketones, alcohols, ethers or mixtures thereof;
O water;
O silicone oils;
O mineral solutions;
O and mixtures thereof.
En pratique, la phase liquide est, e.g., constituée uniquement par le (ou les)
CV concerné(s).In practice, the liquid phase is, eg, constituted solely by the (or)
CV concerned.
De manière privilégiée, l'étape 1 consiste à mélanger la phase liquide et la phase gazeuse comprenant les VCV et à les comprimer, simultanément ou non, de manière isotherme ou quasi isotherme et, de préférence, à l'aide d'au moins un compresseur à anneau liquide. In a preferred manner, step 1 consists in mixing the liquid phase and the gas phase comprising the VCVs and compressing them, simultaneously or not, in an isothermal or quasi-isothermal manner and, preferably, using at least one liquid ring compressor.
Lors de l'étape 1, la compression du mélange phase gazeuse/phase liquide s'effectue jusqu'à des valeurs de compression comprises entre 0,2 et 2 MPa, de préférence entre 0,5 et 0,8 MPa, cette pression s'établissant plus préférentiellement encore autour de 0,7 MPa. In step 1, the compression of the gas phase / liquid phase mixture is carried out up to compression values of between 0.2 and 2 MPa, preferably between 0.5 and 0.8 MPa, this pressure being setting even more preferably around 0.7 MPa.
La phase gazeuse peut être également constituée par au moins une partie du gaz de lavage du solvant d'abattage refoulé à la désorption et comportant des VCV. n est souhaitable, conformément à l'invention, que la part de recyclage soit limitée à une quantité inférieure ou égale à 50 % en poids et, plus préférentiellement encore, å 1S X en poids. The gas phase may also consist of at least a portion of the wash gas of the desorption reprocessed slurry solvent having VCVs. It is desirable, in accordance with the invention, for the recycle portion to be limited to less than or equal to 50% by weight and, more preferably, to 1% by weight.
La phase liquide, mise en oeuvre à l'étape 1, est acheminée du conteneur de recueil 1 au compresseur à anneau liquide 2, gracie à la canalisation 10 et à la pompe 11. The liquid phase, implemented in step 1, is conveyed from the collection container 1 to the liquid ring compressor 2, graced with the pipe 10 and the pump 11.
La compression provoque la condensation d'au moins une partie des VCV qui passent de la phase gazeuse à la phase liquide, laquelle est recueillie et transportée jusqu'au conteneur de recueil 1 par les conduits (Cl, 9) et (C3, 9'). The compression causes the condensation of at least a portion of the VCVs that pass from the gaseous phase to the liquid phase, which is collected and transported to the collection container 1 through the conduits (C1, 9) and (C3, 9 ' ).
L'étape qui suit la compression est celle de su on gaz/liquide (étape 2). The step following the compression is that of su on gas / liquid (step 2).
Cette séparation peut se dérouler selon une méthodologie faisant intervenir un ou plusieurs étages de séparation. I1 est en effet parfaitement envisageable de séparer en une seule fois et sur un seul site, mais on peut également répartir la séparation sur deux ou plusieurs étages. En l'occurence, il est prévu deux étages de séparation.This separation can be carried out according to a methodology involving one or more separation stages. It is indeed perfectly possible to separate at one time and on a single site, but it is also possible to divide the separation over two or more stages. In this case, two stages of separation are provided.
Le premier étage est conçu pour entrer en fonction immédiatement après l'étape 1 de compression, de manière à séparer au moins une partie de la phase liquide, le reste du mélange phase liquide/phase gazeuse étant ensuite pris en charge par le deuxième étage.The first stage is designed to take effect immediately after the compression step 1, so as to separate at least a portion of the liquid phase, the remainder of the liquid phase / gas phase mixture being then taken over by the second stage.
Dans le présent exemple, les deux étages sont matérialisés par la cellule 3, et la chambre 32-
Dans les cas où la compression entraîne un échauffement du milieu liquide etlou gaz et/ou liquide/gaz, il peut être intéressant de prévoir au moins un refroidissement, notamment du mélange phase gazeuse/phase liquide avant, pendant ou après l'étape 2 de séparation. En pratique, le refroidissement s'effectue, de préférence, entre le premier et le deuxième étage de séparation à l'aide du refroidisseur 14, e. g. aéroréfrigérant.In the present example, the two floors are materialized by the cell 3, and the room 32-
In cases where the compression causes a heating of the liquid medium and / or gas and / or liquid / gas, it may be advantageous to provide at least one cooling, in particular the gas phase / liquid phase mixture before, during or after step 2 of separation. In practice, the cooling is preferably carried out between the first and the second separation stage by means of the cooler 14, eg air-cooler.
En tête de chambre de séparation 32, émerge sous pression une phase gazeuse débarrassée seulement d'une partie des VCV et que l'on soumet à un abattage au moyen de la colonne 4. L'alimentation en phase gazeuse à traiter s'effectue à la base de la colonne 4 dans laquelle on entretient un contre-courant de solvant d'abattage qui est injecté sous pression en tête de colonne. Ce solvant d'abattage est, de préférence, sélectionné parmi les produits suivants: les gazoles, les alkylnaphtalènes, avantageusement le dibutylnaphtalène, les esters phtaliques et les mélanges de ces produits. At the top of the separation chamber 32, a gaseous phase, freed from only a portion of the VCVs, is emitted under pressure and subjected to slaughter by means of the column 4. The gas-phase feed to be treated is carried out at the base of the column 4 in which there is maintained a counterflow of sludge solvent which is injected under pressure at the top of the column. This slaughter solvent is preferably selected from the following products: gas oils, alkylnaphthalenes, advantageously dibutylnaphthalene, phthalic esters and mixtures of these products.
Après s'être chargé en VCV et après avoir été évacué de la colonne 4, le solvant d'abattage est réchauffé. Le rXchauffage du solvant d'abattage (chargé en
VCV, au moins en partie, condensées) intervient en préalable à sa régénération par désorption gazeuse. Ce réchauffage est, de préférence, au moins en partie réalisé à l'aide de calories fournies par au moins l'un des fluides sortants de l'étape 2 de s4aration, à savoir, avantageusement, une phase liquide épurée, un mélange phase gazeuse/phase liquide ou une phase gazeuse.After being charged to VCV and after being discharged from column 4, the slaughtering solvent is reheated. The heating of the slaughter solvent (charged with
VCV, at least in part, condensed) intervenes prior to its regeneration by gas desorption. This heating is preferably at least partly carried out using calories provided by at least one of the outgoing fluids of the step 2 of separation, namely, advantageously, a purified liquid phase, a gaseous phase mixture / liquid phase or a gaseous phase.
On amène ensuite le solvant d'abattage chargé en VCV et réchauffé en tête de colonne de désorption ("stripping") 5 et l'on met en place un contre courant d'un gaz de désorption, qui pénètre à la base de ladite colonne S par l'intermédiaire du conduit 16, la vanne 17 ayant, à cette fin, été placée en position ouverte. llaétévu supra que ce gaz de désorption par "stripping" est, de préférence, formé par les évents gazeux épurés en VCV provenant de la colonne d'abattage. The slurry solvent charged with VCV is then fed and heated at the top of the desorption column ("stripping") 5 and a counter current of a desorption gas is introduced, which penetrates at the base of said column. S via the conduit 16, the valve 17 having, for this purpose, been placed in the open position. It has been shown above that this "stripping" desorption gas is preferably formed by the VCV-purified gas vents from the slaughter column.
On réinjecte ensuite le solvant d'abattage débarrassé des VCV, en tête de colonne d'abattage 4, au moyen de la canalisation 19 et de la pompe 20. The slaughtering solvent removed from the VCV is then reinjected at the head of the slaughtering column 4 by means of the pipe 19 and the pump 20.
Dans la mesure où il est préférable que la température d'abattage corresponde à peu près à la température ambiante, il est possible de refroidir, au besoin, le solvant d'abattage régénéré, grece au refroidisseur 21. Since it is preferable for the slaughter temperature to be approximately at room temperature, the regenerated slaughtering solvent can be cooled, if necessary, by the cooler 21.
A noter qu'il est toujours possible, au besoin, de procéder à un appoint en solvant d'abattage pour optimiser les performances de cette étape du procédé. Note that it is always possible, if necessary, to make a booster solvent supplement to optimize the performance of this step of the process.
Un tel procédé est particulièrement performant, puisqu'il permet d'atteindre des taux de récupération de VCV de l'ordre de 99 %. A titre d'illustration, on peut mentionner le cas d'une phase gazeuse constituée par de l'air saturé en vapeur d'essence à hauteur de 33 % en volume. Le traitement de cet air par le procédé selon l'invention a permis de réduire à 1 % la teneur en VCV mesurée en sortie de colonne de "stripping". Such a method is particularly efficient since it makes it possible to achieve VCV recovery rates of the order of 99%. By way of illustration, mention may be made of the case of a gaseous phase consisting of air saturated with petrol vapor at a level of 33% by volume. The treatment of this air by the process according to the invention made it possible to reduce to 1% the VCV content measured at the outlet of the "stripping" column.
Parmi les autres avantages dont bénéficie l'invention, on peut citer le coût raisonnable de l'installation, les frais de maintenance réduit, le bilan énergétique avantageux, la rentabilité d'exploitation et l'absence de déchets à retraiter. Among the other advantages of the invention are the reasonable cost of the installation, the reduced maintenance costs, the advantageous energy balance, the operating profitability and the absence of waste to be reprocessed.
Le procédé et l'installation permettent, par exemple, de traiter, de manière quasi isotherme (à température du liquide chargé) et à une pression de 0,7 MPa absolus dans la colonne d'abattage 4, des débits pouvant aller de 150 à 1 500 Nm3. The method and the installation make it possible, for example, to treat, in an almost isothermal manner (at the temperature of the charged liquid) and at a pressure of 0.7 MPa absolute in the felling column 4, flow rates that may range from 150 to 1500 Nm3.
On peut, par ailleurs, faire varier les débits dans l'installation d'un facteur 1 à 8.It is also possible to vary the flow rates in the plant by a factor of 1 to 8.
Grince à des recirculations appropriées, il est possible de travailler à débit constant, dans un souci d'efficacité maximale. n est également à noter que l'installation est relativement peu encombrante. Grinds with appropriate recirculations, it is possible to work at constant flow, for the sake of maximum efficiency. It should also be noted that the installation is relatively compact.
n s'ensuit que le procédé et l'installation selon l'invention peuvent trouver de nombreuses applications dans le domaine de la récupération de VCV et, notamment, dans des d4 > Ôts et/ou des réservoirs de carburant, de préférence essence, gazole, kérosène ou de solvants organiques, notamment à l'occasion de transfert de ces CV d'un conteneur à un autre. It follows that the method and the installation according to the invention can find many applications in the field of the recovery of VCV and, in particular, in d4> otes and / or fuel tanks, preferably gasoline, diesel fuel. , kerosene or organic solvents, especially on the occasion of transfer of these CVs from one container to another.
Pour compléter l'illustration du présent exposé, on a réalisé un essai pratique de récupération de vapeurs d'essence dans une phase gazeuse constituée d'air saturé en essence (usqu'à 13 % en mole). To complete the illustration of this paper, a practical gasoline vapor recovery test was carried out in a gaseous phase consisting of air saturated with gasoline (up to 13 mol%).
La fig. 2 annexée montre un schéma explicatif de cet essai. Fig. 2 attached shows an explanatory diagram of this test.
Le compresseur à anneau liquide 2 est alimenté en air saturé en essence, provenant, soit du recyclage, soit du conteneur de recueil 1. On injecte, par ailleurs, dans ce compresseur 2, de l'essence sous une pression de 0,7 MPa absolu. The liquid ring compressor 2 is supplied with air saturated with gasoline, either from the recycling or from the collection container 1. In this compressor 2, gasoline is injected under a pressure of 0.7 MPa. absolute.
En sortie de compresseur, la pression du flux est de 0,75 MPa absolu. Elle se maintient sensiblement à cette valeur dans l'unité de séparation et dans la colonne d'abattage, pour ce qui concerne le flux gazeux ascendant, le contre-flux descendant de solvant d'abattage, ayant une pression de 0,7 MPa absolu. L'air saturé en vapeurs d'essence refoulées en sortie de '.stripping" est acheminé vers le compresseur pour recyclage, sous une pression de 0,1 MPa absolu. L'air pur à 99 % poids, produit en sortie d'abattage, est réutilisé en partie pour la désorption sous pression atmosphérique. Le solvant d'abattage à régénérer est enrichi en sortie de colonne 4 par 20 % en volume d'essence. At the outlet of the compressor, the flow pressure is 0.75 MPa absolute. It is maintained substantially at this value in the separation unit and in the felling column, with regard to the ascending gas flow, the downstream counterflow of slaughter solvent, having a pressure of 0.7 MPa absolute. . The air saturated with petrol vapors discharged at the outlet of '.stripping' is conveyed to the compressor for recycling at a pressure of 0.1 MPa absolute 99% pure air produced at the end of the slaughter , is reused in part for desorption at atmospheric pressure The slaughter solvent to be regenerated is enriched at the outlet of column 4 with 20% by volume of gasoline.
Le schéma de la fig. 2 annexée montre les différents flux S1 à S, et S11 à S22 répartis à différents endroits de l'installation et correspondant aux différentes phases du procédé. Différents paramètres quantitatifs des conditions réactionnelles ont été mesurs pour chacun de ces flux Sl à S, et Sll à S22. The diagram of FIG. 2 appended shows the different flows S1 to S, and S11 to S22 distributed at different locations of the installation and corresponding to the different phases of the process. Different quantitative parameters of the reaction conditions were measured for each of these streams Sl at S, and S11 at S22.
Le tableau 1 ci-après présente les données obtenues dans le cadre de cet essai. TABLEAU 1
BILAN MATIERE PROCEDE
BALANCE MATERIAL PROCESS
NOM <SEP> DU <SEP> FLUX <SEP> S@ <SEP> @ <SEP> flux <SEP> à <SEP> S2 <SEP> S3 <SEP> S4 <SEP> S5 <SEP> S6 <SEP> S7 <SEP> S8
<tb> traiter <SEP> d'air
<tb> saturé <SEP> sa
<tb> @@scace
<tb> Phase <SEP> * <SEP> G <SEP> L/G <SEP> L <SEP> L <SEP> L <SEP> G <SEP> L <SEP> L/G
<tb> Masse <SEP> totale <SEP> KG/HR <SEP> 162.004105 <SEP> 4381.88281 <SEP> 4200.00049 <SEP> 4226.56397 <SEP> 247.470963 <SEP> 135.297333 <SEP> 253.906433 <SEP> 4381.8833
<tb> Taux <SEP> de <SEP> vapeur <SEP> m3/HR <SEP> 0.195858 <SEP> 5.610426 <SEP> 5.38993 <SEP> 5.426403 <SEP> 0.257963 <SEP> 0.156096 <SEP> 0.26711 <SEP> 5.610426
<tb> Température <SEP> C <SEP> 12.399561 <SEP> 25.133509 <SEP> 19.999994 <SEP> 42.836266 <SEP> 36.623619 <SEP> 22.847101 <SEP> 41.745323 <SEP> 19.999994
<tb> Pression <SEP> MP@ <SEP> 0.1 <SEP> 0.75 <SEP> 0.7 <SEP> 0.74 <SEP> 0.1 <SEP> 0.7 <SEP> 0.7 <SEP> 0.71
<tb> Densité <SEP> de <SEP> liquide <SEP> kg/m3 <SEP> - <SEP> 771.929321 <SEP> 776.413391 <SEP> 754.425354 <SEP> 944.980591 <SEP> - <SEP> 933.128906 <SEP> 775.925842
<tb> Densité <SEP> de <SEP> vapeur <SEP> kg/m3 <SEP> 1.396386 <SEP> 9.193228 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> 8.341831 <SEP> - <SEP> 8.808012
<tb> Composition <SEP> pondérale
<tb> 2 <SEP> BNP <SEP> ** <SEP> 0 <SEP> 0.000076 <SEP> 0 <SEP> 0.000079 <SEP> 96.841667 <SEP> 0.000643 <SEP> 94.388397 <SEP> 0.000076
<tb> Air <SEP> 77.003975 <SEP> 3.15417 <SEP> 0 <SEP> 0.103501 <SEP> 0.012692 <SEP> 97.959335 <SEP> 0.095443 <SEP> 3.15417
<tb> Essence <SEP> 22.996027 <SEP> 96.845757 <SEP> 100 <SEP> 99.896423 <SEP> 3.145641 <SEP> 2.040018 <SEP> 5.516157 <SEP> 96.845757
<tb> Composition <SEP> molaire
<tb> 2 <SEP> BNP <SEP> 0 <SEP> 0 <SEP> 0 <SEP> 0 <SEP> 0.932971 <SEP> 0.000001 <SEP> 0.863748 <SEP> 0
<tb> Air <SEP> 0.879801 <SEP> 0.108323 <SEP> 0 <SEP> 0.003864 <SEP> 0.000778 <SEP> 0.990013 <SEP> 0.005555 <SEP> 0.108323
<tb> Essence <SEP> 0.120199 <SEP> 0.891677 <SEP> 1 <SEP> 0.996136 <SEP> 0.066251 <SEP> 0.009986 <SEP> 0.130697 <SEP> 0.891677
<tb> LÉGENDE : * G = gazeuse L = liquide L/G = mélange liquide/gazeuse ** 2 BNP = 2 Butyl-Naphtalène TABLEAU 1 (SUITE)
BILAN MATIERE PROCEDE
<tb> treat <SEP> air
<tb> saturated <SEP> sa
<tb> @@ scace
<tb> Phase <SEP> * <SEP> G <SEP> L / G <SEP> L <SEP> L <SEP> L <SEP> G <SEP> L <SEP> L / G
<tb> Mass <SEP> total <SEP> KG / HR <SE> 162.004105 <SEP> 4381.88281 <SEP> 4200.00049 <SEP> 4226.56397 <SEP> 247.470963 <SEP> 135.297333 <SEP> 253.906433 <SEP> 4381.8833
<tb> Rate <SEP> of <SEP> Vapor <SEP> m3 / HR <SEQ> 0.195858 <SEQ> 5.610426 <SEQ> 5.38993 <SEQ> 5.426403 <SEQ> 0.257963 <SEQ> 0.156096 <SEQ> 0.26711 <SEQ> 5.610426
<tb> Temperature <SEP> C <SEP> 12.399561 <SEP> 25.133509 <SEP> 19.999994 <SEP> 42.836266 <SEP> 36.623619 <SEP> 22.847101 <SEP> 41.745323 <SEP> 19.999994
<tb> Pressure <SEP> MP @ <SEP> 0.1 <SEP> 0.75 <SEP> 0.7 <SEP> 0.74 <SEP> 0.1 <SEP> 0.7 <SEP> 0.7 <SEP> 0.71
<tb> Density <SEP> of <SEP> liquid <SEP> kg / m3 <SEP> - <SE> 771.929321 <SEP> 776.413391 <SEP> 754.425354 <SEP> 944.980591 <SEP> - <SEP> 933.128906 <SEP> 775.925842
<tb> Density <SEP> of <SEP> Vapor <SEP> kg / m3 <SEP> 1.396386 <SEQ> 9.193228 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEK> 8.341831 <SEP> - <SEP> 8.808012
<tb> Composition <SEP> Weight
<tb> 2 <SEP> BNP <SEP> ** <SEP> 0 <SEP> 0.000076 <SEP> 0 <SEP> 0.000079 <SEP> 96.841667 <SEP> 0.000643 <SEQ> 94.388397 <SEQ> 0.000076
<tb> Air <SEP> 77.003975 <SEQ> 3.15417 <SEQ> 0 <SEQ> 0.103501 <SEQ> 0.012692 <SEQ> 97.959335 <SEQ> 0.095443 <SEQ ID> 3.15417
<tb> Gasoline <SEP> 22.996027 <SEP> 96.845757 <SEP> 100 <SEP> 99.896423 <SEW> 3.145641 <SEW> 2.040018 <SEP> 5.516157 <SEP> 96.845757
<tb> Composition <SEP> molar
<tb> 2 <SEP> BNP <SEP> 0 <SEP> 0 <SEP> 0 <SEP> 0 <SEP> 0.932971 <SEP> 0.000001 <SEP> 0.863748 <SEP> 0
<tb> Air <SEP> 0.879801 <SEQ> 0.108323 <SEQ> 0 <SEP> 0.003864 <SEQ> 0.000778 <SEQ> 0.990013 <SEQ ID> 0.005555 <SEQ ID> 0.108323
<tb> Gasoline <SEP> 0.120199 <SEP> 0.891677 <SEP> 1 <SEP> 0.996136 <SEQ> 0.066251 <SEQ> 0.009986 <SEQ> 0.130697 <SEQ> 0.891677
<tb> LEGEND: * G = gaseous L = liquid L / G = liquid / gaseous mixture ** 2 BNP = 2 Butyl-Naphthalene TABLE 1 (CONTINUED)
BALANCE MATERIAL PROCESS
NOM <SEP> DU <SEP> FLUX <SEP> S9 <SEP> S11 <SEP> S12 <SEP> S13 <SEP> S14 <SEP> S15 <SEP> S16
<tb> Phase <SEP> * <SEP> G <SEP> G <SEP> L/G <SEP> L/G <SEP> G <SEP> L <SEP> L/G
<tb> Masse <SEP> totale <SEP> kg/HR <SEP> 155.319366 <SEP> 19.965218 <SEP> 253.906433 <SEP> 4226.56397 <SEP> 142.407654 <SEP> 4239.47559 <SEP> 4381.8833
<tb> Taux <SEP> de <SEP> vapeur <SEP> m3/HR <SEP> 0.184023 <SEP> 0.024757 <SEP> 0.26711 <SEP> 5.426403 <SEP> 0.166128 <SEP> 5.444299 <SEP> 5.610426
<tb> Température <SEP> C <SEP> 42.836266 <SEP> 41.740074 <SEP> 42.83596 <SEP> 43.860222 <SEP> 18.230219 <SEP> 18.230219 <SEP> 44.920738
<tb> Pression <SEP> MPa <SEP> 0.74 <SEP> 0.1 <SEP> 0.69 <SEP> 0.72 <SEP> 0.7 <SEP> 0.7 <SEP> 0.72
<tb> Densité <SEP> de <SEP> liquide <SEP> kg/m3 <SEP> - <SEP> - <SEP> 932.374023 <SEP> 757.010254 <SEP> - <SEP> 775.007385 <SEP> 756.134766
<tb> Densité <SEP> de <SEP> vapeur <SEP> kg/m3 <SEP> 8.819101 <SEP> 1.331156 <SEP> 7.91589 <SEP> - <SEP> 8.681726 <SEP> - <SEP> 8.630696
<tb> Composition <SEP> pondérale
<tb> 2 <SEP> BNP <SEP> ** <SEP> 0 <SEP> 0.016587 <SEP> 94.388397 <SEP> 0.000079 <SEP> 0 <SEP> 0.000078 <SEP> 0.000076
<tb> Air <SEP> 86.169235 <SEP> 67.440117 <SEP> 0.095443 <SEP> 0.103501 <SEP> 93.218117 <SEP> 0.128845 <SEP> 3.15417
<tb> Essence <SEP> 13.830762 <SEP> 32.543297 <SEP> 5.516157 <SEP> 99.896423 <SEP> 6.781883 <SEP> 99.871078 <SEP> 96.845757
<tb> Composition <SEP> molaire
<tb> 2 <SEP> BNP <SEP> 0 <SEP> 0.000031 <SEP> 0.863748 <SEP> 0 <SEP> 0 <SEP> 0 <SEP> 0
<tb> Air <SEP> 0.931256 <SEP> 0.809927 <SEP> 0.005555 <SEP> 0.003864 <SEP> 0.966773 <SEP> 0.004797 <SEP> 0.108323
<tb> Essence <SEP> 0.068744 <SEP> 0.190042 <SEP> 0.130697 <SEP> 0.996136 <SEP> 0.033227 <SEP> 0.995202 <SEP> 0.891677
<tb> LÉGENDE : * G = gazeuse L = liquide L/G = mélange liquide/gazeuse ** 2 BNP = 2 Butyl-Naphtalène TABLEAU 1 (FIN)
BLAN MATIERE PROCEDE
<tb> Phase <SEP> * <SEP> G <SEP> G <SEP> L / G <SEP> L / G <SEP> G <SEP> L <SEP> L / G
<tb> Mass <SEP> total <SEP> kg / HR <SEP> 155.319366 <SEP> 19.965218 <SEP> 253.906433 <SEP> 4226.56397 <SEP> 142.407654 <SEQ> 4239.47559 <SEQ> 4381.8833
<tb> Rate <SEP> of <SEP> Vapor <SEP> m3 / HR <SEQ> 0.184023 <SEQ> 0.024757 <SEQ> 0.26711 <SEQ> 5.426403 <SEQ> 0.166128 <SEQ> 5.444299 <SEQ> 5.610426
<tb> Temperature <SEP> C <SEP> 42.836266 <SEP> 41.740074 <SEP> 42.83596 <SEP> 43.860222 <SEQ> 18.230219 <SEQ> 18.230219 <SEQ> 44.920738
<tb> Pressure <SEP> MPa <SEP> 0.74 <SEP> 0.1 <SEP> 0.69 <SEP> 0.72 <SEP> 0.7 <SEP> 0.7 <SEP> 0.72
<tb> Density <SEP> of <SEP> liquid <SEP> kg / m3 <SEP> - <SEP> - <SEP> 932.374023 <SEP> 757.010254 <SEP> - <SEP> 775.007385 <SEP> 756.134766
<tb> Density <SEP> of <SEP> Steam <SEP> kg / m3 <SEQ> 8.819101 <SEW> 1.331156 <SEW> 7.91589 <SEW> - <SEW> 8.681726 <SEP> - <SEK> 8.630696
<tb> Composition <SEP> Weight
<tb> 2 <SEP> BNP <SEP> ** <SEP> 0 <SEP> 0.016587 <SEQ> 94.388397 <SEP> 0.000079 <SEP> 0 <SEP> 0.000078 <SEP> 0.000076
<tb> Air <SEP> 86.169235 <SEP> 67.440117 <SEP> 0.095443 <SEQ> 0.103501 <SEQ> 93.218117 <SEQ> 0.128845 <SEQ> 3.15417
<tb> Gasoline <SEP> 13.830762 <SEP> 32.543297 <SEP> 5.516157 <SEP> 99.896423 <SEP> 6.781883 <SEP> 99.871078 <SEP> 96.845757
<tb> Composition <SEP> molar
<tb> 2 <SEP> BNP <SEP> 0 <SEP> 0.000031 <SEP> 0.863748 <SEP> 0 <SEP> 0 <SEP> 0 <SEP> 0
<tb> Air <SEP> 0.931256 <SEP> 0.809927 <SEP> 0.005555 <SEQ> 0.003864 <SEP> 0.966773 <SEQ> 0.004797 <SEQ> 0.108323
<tb> Gasoline <SEP> 0.068744 <SEQ> 0.190042 <SEQ> 0.130697 <SEQ> 0.996136 <SEQ> 0.033227 <SEQ> 0.995202 <SEQ> 0.891677
<tb> LEGEND: * G = gaseous L = liquid L / G = liquid / gaseous mixture ** 2 BNP = 2 Butyl-Naphthalene TABLE 1 (END)
BLAN MATERIAL PROCESS
NOM <SEP> DU <SEP> FLUX <SEP> S17 <SEP> S18 <SEP> S19 <SEP> S20 <SEP> S21 <SEP> S22
<tb> Phase <SEP> * <SEP> L <SEP> G <SEP> G <SEP> G <SEP> G <SEP> L
<tb> Masse <SEP> totale <SEP> KG/HR <SEP> 246.283386 <SEP> 13.529737 <SEP> 181.883438 <SEP> 121.767586 <SEP> 13.529737 <SEP> 246.799637
<tb> Taux <SEP> de <SEP> vapeur <SEP> m3/HR <SEP> 0.256545 <SEP> 0.01561 <SEP> 0.220496 <SEP> 0.140486 <SEP> 0.01561 <SEP> 0.257083
<tb> Température <SEP> C <SEP> 36.632469 <SEP> 21.39654 <SEP> 15.762262 <SEP> 22.847101 <SEP> 22.847101 <SEP> 19.999994
<tb> Pression <SEP> MPa <SEP> 0.8 <SEP> 0.1 <SEP> 0.1 <SEP> 0.7 <SEP> 0,7 <SEP> 0.8
<tb> Densité <SEP> de <SEP> liquide <SEP> kg/m3 <SEP> 946.495239 <SEP> - <SEP> 836.68573 <SEP> - <SEP> - <SEP> 957.717712
<tb> Densité <SEP> de <SEP> vapeur <SEP> kg/m3 <SEP> - <SEP> 1.195912 <SEP> 1.387164 <SEP> 8.341831 <SEP> 8.341831 <SEP>
Composition <SEP> pondérale
<tb> 2 <SEP> BNP <SEP> ** <SEP> 97.106728 <SEP> 0.000643 <SEP> 0.001826 <SEP> 0.000643 <SEP> 0.000643 <SEP> 97.106728
<tb> Air <SEP> 0.012666 <SEP> 97.959335 <SEP> 75.989357 <SEP> 97.959335 <SEP> 97.959335 <SEP> 0.012666
<tb> Essence <SEP> 2.880604 <SEP> 2.040018 <SEP> 24.00882 <SEP> 2.040018 <SEP> 2.040018 <SEP> 2.880604
<tb> Composition <SEP> molaire
<tb> 2 <SEP> BNP <SEP> 0.937603 <SEP> 0.000001 <SEP> 0.000003 <SEP> 0.000001 <SEP> 0.000001 <SEP> 0.937603
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<tb> Essence <SEP> 0.061619 <SEP> 0.009986 <SEP> 0.127342 <SEP> 0.009986 <SEP> 0.009986 <SEP> 0.061619
<tb> LÉGENDE : * G = gazeuse L = liquide L/G = mélange liquide/gazeuse ** 2 BNP = 2 Butyl-Naphtalène NAME <SEP> FROM <SEP> FLOW <SEP> S17 <SEP> S18 <SEP> S19 <SEP> S20 <SEP> S21 <SEP> S22
<tb> Phase <SEP> * <SEP> L <SEP> G <SEP> G <SEP> G <SEP> G <SEP> L
<tb> Mass <SEP> total <SEP> KG / HR <SEP> 246.283386 <SEP> 13.529737 <SEP> 181.883438 <SEP> 121.767586 <SEP> 13.529737 <SEP> 246.799637
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<tb> Temperature <SEP> C <SEP> 36.632469 <SEP> 21.39654 <SEP> 15.762262 <SEP> 22.847101 <SEP> 22.847101 <SEP> 19.999994
<tb> Pressure <SEP> MPa <SEP> 0.8 <SEP> 0.1 <SEP> 0.1 <SEP> 0.7 <SEP> 0.7 <SEP> 0.8
<tb> Density <SEP> of <SEP> liquid <SEP> kg / m3 <SEP> 946.495239 <SEP> - <SEP> 836.68573 <SEP> - <SEP> - <SEP> 957.717712
<tb> Density <SEP> of <SEP> Steam <SEP> kg / m3 <SEP> - <SEW> 1.195912 <SEW> 1.387164 <SEW> 8.341831 <SEW> 8.341831 <SEP>
Composition <SEP> weight
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<tb> Air <SEP> 0.012666 <SEP> 97.959335 <SEP> 75.989357 <SEP> 97.959335 <SEP> 97.959335 <SEP> 0.012666
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<tb> LEGEND: * G = gaseous L = liquid L / G = liquid / gaseous mixture ** 2 BNP = 2 Butyl-Naphthalene
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| US3894942A (en) * | 1971-03-23 | 1975-07-15 | Gen Am Transport | Volatile gasoline vapor recovery system |
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- 1995-04-07 FR FR9504431A patent/FR2732619B1/en not_active Expired - Fee Related
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- 1996-04-05 WO PCT/FR1996/000528 patent/WO1996031432A1/en active Application Filing
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| FR2702755A1 (en) * | 1993-03-19 | 1994-09-23 | Texier Alain | Installation for transferring a volatile liquid product from an upstream storage tank to a downstream storage tank |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| ST | Notification of lapse |