FR2723408A1 - Ventilateur axial, en particulier pour une soufflante de refroidissement d'un moteur de vehicule automobile. - Google Patents
Ventilateur axial, en particulier pour une soufflante de refroidissement d'un moteur de vehicule automobile. Download PDFInfo
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Abstract
Ventilateur axial, en particulier pour une soufflante de refroidissement d'un moteur de véhicule automobile présentant une roue de ventilateur dont les pales en forme de croissant sont fixées, à leurs extrémités de sortie, à un moyeu entraîné par un moteur électrique et, à leurs pointes d'extrémité, à une bague de protection disposée concentriquement par rapport au moyeu, caractérisé en ce que les bords d'attaque ou avant (23) et les bords de fuite ou arrière (25) des pales (15) à trois dimensions présentent chacun des flèches fortement vers l'avant (27) et ensuite des flèches fortement vers l'arrière (29) à la manière d'une aile d'oiseau.
Description
L'invention concerne un ventilateur axial, en particulier pour une
soufflante de refroidissement d'un moteur de véhicule automobile présentant une roue de ventilateur dont les ailes en forme de croissant sont fixées, à leurs extrémités de sortie, à un moyeu entrainé par un moteur électrique et, à leurs pointes d'extrémité, à une bague de
protection disposée concentriquement par rapport au moyeu.
I1 est déjà connu d'employer de tels ventilateurs dans des soufflantes de moteurs de véhicules automobiles refroidis par eau, les soufflantes étant disposées entre le radiateur et le bloc moteur. L'air frais est aspiré par l'intermédiaire de la roue de ventilateur, il est ensuite guidé à travers le radiateur et est évacué vers l'extérieur. Habituellement, il faut que l'air de refroidissement soit guidé axialement à travers la roue de ventilateur, c'est-à-dire que l'air parvienne tout d'abord dans une chambre intermédiaire entre la roue de ventilateur et le bloc-moteur et, de là, soit
évacué radialement vers l'extérieur.
De la part de fabricants de tels ventilateurs axiaux, on exige aujourd'hui beaucoup non seulement quant aux données techniques, telles que la génération de la pression ou le rendement, mais également il faut tenir compte de plus en plus de points de vue physiologiques, tels que la nuisance
sonore, ce qui rend les exigences encore plus complexes.
Les bruits de ces ventilateurs consistent en un bruit de tourbillon et en un son de ventilation particulièrement strident dont la fréquence correspond au produit résultant du nombre de tours de la roue de ventilateur par seconde et du nombre des pales. Une diminution de ces bruits a été obtenue en ce que les pales ont éte disposées à intervalles irréguliers sur le moyeu de la roue de ventilateur. Le son désagréable du ventilateur a certes été diminué mais au
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détriment des conditions se rapportant à la technique des fluides. L'invention a pour but de créer un ventilateur axial dont la structure est considérablement plus silencieuse que les ventilateurs connus sans pour autant perdre en rendement et en poussée. En outre, il doit diminuer les tourbillons perturbés se formant aux bords avant des pales qui influencent la puissance, le rendement et les bruits sur les bords arrière et les décollements induits par de forts gradients de pression dans la zone du moyeu. Ce but est atteint par le fait que les bords avant et les bords arrière des pales en trois dimensions présentent chacun des flèches fortement vers l'avant et ensuite des flèches fortement vers
l'arrière à la manière d'une aile d'oiseau.
Le ventilateur axial conforme à l'invention se caractérise par le fait que l'aérodynamique et l'acoustique du ventilateur axial sont simultanément optimisées. Il en résulte alors une géométrie du ventilateur se présentant sous la forme d'une aube à flèches avant et arrière, pour laquelle le tourbillon perturbé et les décollements induits sur les pales sont influencés de manière à ne pas nuire à la poussée et au rendement. Diverses autres caractéristiques de l'invention ressortent
d'ailleurs de la description détaillée qui suit.
Des formes de réalisation de l'objet de l'invention sont représentées, à titre d'exemples non limitatifs, aux dessins annexes. La figure 1 est une vue latérale schématique d'un ventilateur
axial pour un véhicule automobile.
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La figure 2 est une vue de face de la roue de ventilateur.
La figure 3 est une représentation analytique en perspective
de la roue de ventilateur.
La figure 4 est une coupe à travers une pale.
La figure 5 est une vue de face d'une pale.
La figure 6 est une vue latérale d'une pale partiellement en coupe. La figure 1 montre une vue latérale schématique d'un ventilateur axial 1, qui peut être employé par exemple dans une soufflante de refroidissement 3 devant un moteur 5 d'un vehicule automobile. Une roue de ventilateur 7 est entraînée ici de manière connue par un moteur électrique 9. La soufflante de refroidissement 3 se compose d'un radiateur 11
et d'un condenseur 13 disposé devant.
Sans sortir du cadre de l'invention, le ventilateur axial 1
peut également être employé dans d'autres domaines techni-
ques. La figure 2 montre la roue de ventilateur 7 en vue de face, dont les pales 15 en forme de croissant sont fixées, à leurs extrémités de sortie, à un moyeu 17 entraîné par un moteur électrique et, à leurs pointes d'extrémité 19, à une bague de protection 21 disposée concentriquement par rapport au moyeu
17.
Les bords d'attaque ou avant 23 et les bords de fuite ou arrière 25 des pales en trois dimensions présentent chacun une flèche 27 fortement vers l'avant et une flèche 29
fortement vers l'arrière à la manière d'une aile d'oiseau.
saled sap 61 sa4uTod xne Z uoOTAua,p la aled el ap naTTTm ne.0 ap aipio, l ap 'ZI naXom np neaATu ne.0 ap alpo,1 ap qsa quessToiD ua ainqinoD ap al2uel uoTqesTlea ap aldwaxa,l suea 'saled sap 61 saluTod sal saA neaAnou ú ? anuTmTp ha aled el ap aueIpim auoz el ç,nbsnr ZI nayom np quelled ua aquam2ne aled ap saliT;oid suoTDas sap aunDeqD apjC queesToiD ua ainqlnoD ap al2ue,l anb g aanT1j eI ap la I nealqeq np aqlnspj II spnbTpuT 4uos 9g q la ap sadnoD saquaap;;p sal la Z analelTluaA ap anoi el apn uoTe9oa SZ ap suaes al suep ' uessToiD ua ainqinoD ap al2ue,l no 'çI aled aun Daae ZI naXom np aze; ap ana el a;uom ç aang el xz axe,p amqsxes al DaAe sae odai quos uoçseo; ap alt2ue,T a D apJoD ap Jnan8uol oz el 'gI aled aun,p alesaaAsues adnoD aun aauom v an$IT; el salTed sap 61 saquTod xne sp$ap Sl uoiAua,P isa elag uoTsioq ap al2ue,l anb slpue; ZI naXom ne quamaATDadeai aled el si ap au Dez el ç sa2ap gt ap aipio1 ap aTdmaxa aed esa elag uoTsioq ap alTue,l TsuTV saled sap 61 saquTod sap auoz el suep anb ZI naXom np auoz el suep puez2 snld qsa eaag uoTsloq ap alue,l 'amwam aa 'saIed sap 61 saquTod xne qsa,l au alta,nb ZI naXom np auoz el suep aqTqad enld sa aled el ap 01 sIT;oid sap D apioz ap inanSuol el anb z aan8T$ el V iqIDveje I nealqeB np aInoDap IT 'sanallte ied 'gg la IE sanbFqnD sainlaUUeD no saTilles sap ied spniT;suoz quos saâessed sal asna8elueAe uo eanT;uoD aun suea apnTllaaD DaAe saflA Isute quos queAe spioq sal ans saq.naad suolIlTqino; sap saqDa;J sap ageleDap aD led slueqsuoD xneqnmTze sa2eleDap sap ied çS saled sap naTITTW ne çz aiaiie spioq sat zns la EZ ueae spioq sal ans sasItePa 4uos 6Z alilae saqDg;I xne ZZ queAe saqDat; sap SUoTDasiaSuT no sa2essed sal Par ailleurs, les pales 15 se caractérisent par le fait que leurs bords avant 23 sont arrondis, ce qui évite des
perturbations dans l'écoulement.
On peut également déduire des figures 2, 5 et de l'exemple du tableau 1 que la longueur de corde C reste inchangée dans la zone médiane de la pale 15. Les pales 15 du ventilateur axial 1 sont définies par les équations suivantes:
YY - CMT(1) + XW* (CMT(2) + XW* (CMT(3) + XW* (CMT(4)
+ XW* (CMT(5) + XW* (CMT(6) + XW* (CMT(7)
+ XW* (CMT(8))))))))
dans le cas (A) des profilés XW - X, YY - Z, X devant être égal à 0 et Z à 0 et dans le cas (B) des paramètres des pales XW-R, o on exprime R Rayon en Cmm) C - longueur de corde de. la section profilée en mm Beta (() - angle de torsion de la section profilée en [degré) Phi (j) - angle de courbure en croissant de la section profilée en degré3 et
CMT (,) - coefficients d'un polynôme du 7ième degré.
Il y a lieu de noter que, dans les notations utilisées ci-
après pour définir les valeurs des différents CMT indiqués, les expressions D+01, D+02, D+03, D-01, D-02, D-03 signifient respectivement "multiplié par 10+1, 10+2, 10+3 et 10-1, 10-2, -3". Ainsi, dans ce qui suit et à titre d'exemple,
0,3376981507D-02 signifie 0,3376981507x10-2.
A) 8 coefficients de polynôme/Profilé: Face supérieure: Section: R=R1
CMT(1,1)= 0,33769815070-02
CMT(2,1)= 0,13463064190+01
CMT(3,1)=-0,8917436595D+01
CMT(4,1)= 0,38753351080+02
CMT(5,1)=-0,97579599770+02
CMT(6,1)= 0,13568543840+03
CMT(7,1)=-0,97219507080+02
CMT(8,1)= 0,27973289410+02
Section: R=R2
CMT(1,2)= 0,34426797170-02
CMT(2,2)= 0,10520394580+01
CMT(3,2)=-0,68470720600+01
CMT(4,2)= 0,29470104930+02
CMT(5,2)=-0,74023429200+02
CMT(6,2)= 0,10275840380+03
CMT(7,2)=-0,7349497090D+02
CMT(8,2)= 0,21113325930+02
Section: R=R3
CMT(1,3)= 0,35496361010-02
CMT(2,3)= 0,10164418040+01
CMT(3,3)=-0,6641728231D+01
CMT(4,3)= 0,28634070700+02
CMT(5,3)=-0,71966331580+02
CMT(6,3)= 0,99885008890+02
CMT(7,3)=-0,7139449161D+02
CMT(8,3)= 0,20493431260+02
Section: R-R4
CMT(1,4)= 0,3549636101D-02
CMT(2,4)= 0,10164418040+01
CMT(3,4)=-0,66417282310+01
CMT(4,4)= 0,28634070700+02
CMT(5,4)=-0,71966331580+02
CMT(6,4)= 0,99885008890+02
CMT(7,4)=-0,7139449161D+02
CMT(8,4)= 0,2049343126D+02
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Section: R-R5
CMT(1,5)= 0,35496361010-02
CMT(2,5)= 0,10164418040+01
CMT(3,5)=-0,6641728231D0+01
CMT(4,5)= 0,28634070700+02
CMT(5,5)=-0,71966331580+02
CMT(6,5)= 0,99885008890+02
CMT(7,5)=-0,71394491610+02
CMT(8,5)= 0,20493431260+02
Section: R - R6
CMT(1,6)= 0,16890764550-02
CMT(2,6)= 0,90401429580+00
CMT(3,6)=-0,5184480422D+01
CMT(4,6)= 0,21254642400+02
CMT(5,6)=-0,53037961000+02
CMT(6,6)= 0,74056033550+02
CMT(7,6)=-0,53543405350+02
CMT(8,6)= 0,15581480550+02
Face inférieure: Section: R-R1
CMT(1,1)=-0,4455810171D-02
CMT(2,1)=-0,9883376876D+00
* CMT(3,1)= 0,8546841173D+01
CMT(4,1)=-0,3848691771D+02
CMT(5,1)= 0,9446865392D+02
CMT(6,1)=-0,12653741230+03
CMT(7,1)= 0,8696017855D+02
CMT(8,1)=-0,2397483370D+02
Section: R=R2
CMT(1,2)=-0,3942155380D-02
CMT(2,2)=-0,48344103440+00
CMT(3,2)= 0,4508055654D+01
CMT(4,2)=-0,1760728431D+02
CMT(5,2)= 0,3893320149D+02
CMT(6,2)=-0,4931678845D+02
CMT(7,2)= 0,3273648169D+02
CMT(8,2)=-0,87626956980+01
ZO+OZOE9Zb8b['o-=(9'8)IW3 ZO+O6L9ú6PbZSS'O =(9'Z)IW E ZO+ 0b69ZZ6úEZS'O-=(9'9)IWD
ZO+OSZSEZ6PZZ9'0 =(9'$)IW3
zO+oLZúZZZúe88g'O-=(9'g)lWD LO+OSz2stZZ9S'O =(9'Eú)IWD o00+009ozz98ZS'o=(9'Z)lW ú Z0-OúeZSZ90z88'o-=(9'1)lW) 9-=_: uoT3aS tO+ OZ80ZOO9SO9'O-=(S'8)1W) to+a88zSb9Soú'0 o=(S'L)1WD zO+os8zspS1Ocq<O(s'z)1wi zo+ozZSS891SSú'0-=(S'9)lWD zO+GSZZ69Z806Z'O =(S'S)IW3 o+ostL ZúOúZ8ú'O =(5'ú)úW3 0+GZOZ6tZ660t'O-=(S'Z)IWJ 0-08Z9EEZt98ú'O-=(S'I)1W) Oz Q': ouopeS ItO+0oz800zos9S09'0-=( '8)1Wi Z0+088ZSV9SOEZ'0 =('Z)IiWD ZO+oZZss89tSSE'0-=(t'9)l)W ZO+08ZZ69Z806Z'0 =(I'S)iWD ZO+080stFS[O9t'0=(v't)lJw 0o+OStLZE?úOzú'0 =(t'ú)lWD 00+OZOZ6tZ660t'O0-=(e'Z)lW3 ZO08Z19EúEt98Eú'O-=(P'L)lWD V=-H: uopaS Ol LO+0Z80ZOS9S09'0-=(ú's)1W3 ZO+ 088eSb9SOEZ'O =(ú'Z)iWD
ZO+OZZSS89[SSE'O-=(E'9)IWD
ZO+C0BZ69Z806Z'0 =(ú'S)IWD
zo+ospzte51810bl-=(c'e)1WD5 iO+oSttzEOELBE'O =(ú'ú)NWD O0+OZOZ6tZ660P'O=(ú'Z)IWD -08Z9úúZP9Bú'O-=(E't)IW3 9I-E:I uoDZS 8) 8 coefficients de Polynôme/Paramètre de pale: 7) Torsion Beta:
CMT(1,7)=-0,4697250995D+03
CMT(2,7)= 0,4001478271D+04
CMT(3,7)=-0,12536586510+05
CMT(4,7)= 0,2086825208D+05
CMT(5,7)=-0,2033489916D+05
CMT(6,7)= 0,1167684995D+05
CMT(7,7)=-0,3668617885D+04
CMT(8,7)= 0,48715352740+03
8) Profondeur de pale C:
CMT(1,8)= 0,2408300635D+04
CMT(2,8)=-0,1817445567D+05
CMT(3,8)= 0,5795282668D+05
CMT(4,8)=-0,99234926840+05
CMT(5,8)= 0,9886067448D+05
CMT(6,8)=-0,5738949094D+05
CMT(7,8)= 0,1797957997D+05
CMT(8,8)=-0,2342597340D+04
9) Angle de décalage Phi:
CMT(1,9)= 0,2385695864D+04
CMT(2,9)=-0,1598239118D+05
CMT(3,9)= 0,4314926438D+05
CMT(4,9)=-0,60772590380+05
CMT(5,9)= 0,4810934463D+05
CMT(6,9)=-0,2104994947D+05
CMT(7,9)= 0,4509133500D+04
CMT(8,9)=-0,3190222506D+03
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Le procédé pour la réalisation des pales 15 se déroule de la manière suivante. Tout d'abord, à l'aide des coefficients de polynôme CMT et du polynôme Y - CiX -, on détermine par rapport aux valeurs x.0,.0125, -1 1.0, les valeurs z séparément pour les faces supérieures et inférieures de chacun des profilés de coupe. Ensuite, on calcule aux différents endroits des rayons, les angles de torsionp'la longueur de corde C et l'angle de courbure en croissant pour chaque profilé et, ce. comme suit: a) Calcul des angles de torsion à l'aide du polynôme du septième degré b) Calcul des longueurs de cordeCà l'aide du polynôme du septième degré c) Calcul des angles de courbure en croissant yà l'aide du
polynôme du septième degré.
Puis, les coordonnées x et z des profilés sont multipliées par C pour obtenir la dimension de pale effective. Apres quoi, chaque profilé est tourné de la valeur de l'angle de torsion autour du nez de profilé. Pour finir, chaque coupe est à nouveau décalée azimutalement de la valeur de l'angle de courbure en croissant yce qui confère alors à la pale sa forme en croissant peu bruyante. Le centre de la roue de
ventilateur 7 fait office ici de point de rotation.
Exemple:
Tableau 1
N de section 1 2 3 4 5 6 7 8 910 R mm 55,0 65,6 76,1 86,7 97,2 107,8 118.3 128,9 139,4 150,0 C mm 52,9 57,4 60,0 60,0 60,0 60,0 60,0 60,0 63,01 76,50 degré Beta 43,50 37,27 31,81 27,68 24,58 22,22 20,36 18.97 17,80 16,80 degré Phi -0,15 8,54 19,80 26,40 29,39 29,56 28,75 25,08 17,42 7,02 R = Rayon C = Longueur de corde de chaque section Beta = Angle de torsion de chaque section A Phi = Angle de courbure en croissant de chaque section
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Claims (11)
1. Ventilateur axial, en particulier pour une soufflante de refroidissement d'un moteur de véhicule automobile présentant une roue de ventilateur dont les pales en forme de croissant
sont fixées, à leurs extrémités de sortie, à un moyeu entrai-
né par un moteur électrique et, à leurs pointes d'extrémité,
à une bague de protection disposée concentriquement par rap-
port au moyeu, caractérisé en ce que les bords d'attaque ou avant (23) et les bords de fuite ou arrière (25) des pales
(15) à trois dimensions présentent chacun des flèches forte-
ment vers l'avant (27) et ensuite des flèches fortement vers
l'arrière (29) à la manière d'une aile d'oiseau.
2. Ventilateur axial selon la revendication 1, caractérisé en ce que les passages ou intersections des flèches avant (27) aux flèches arrière (29) sont constitués sur les bords avant (23) et sur les bords arrière (25) au milieu des pales (15)
par des décalages azimutaux constants.
3. Ventilateur axial selon la revendication 2, caractérisé en ce que les passages ou intersections sont constitués par des
saillies ou cannelures cubiques (31, 33).
4. Ventilateur axial selon la revendication 1, 2, ou 3, carac-
térisé en ce que la longueur de corde (C) des profils de pale est plus petite dans la zone du moyeu (17) qu'elle ne l'est
aux pointes (19) des pales.
5. Ventilateur axial selon la revendication 4, caractérisé en ce que la longueur de corde (C) reste inchangée dans la zone
médiane des pales (15).
6. Ventilateur axial selon l'une des revendications précé-
dentes, caractérisé en ce que l'angle de torsion /3dans la zone du moyeu (17) est supérieur à celui de la zone des
pointes (19) des pales.
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7. Ventilateur axial selon la revendication 6, caractérisé en ce que l'angle de torsion/t est de l'ordre d'environ/3 - 45 à la racine C des pales et d'environ/3 - 15 à la pointe des
pales (19).
8. Ventilateur axial selon l'une des revendications précé-
dentes, caractérisé en ce que l'angle de courbure en crois-
santf yde chacune des sections de profilés des pales augmente en partant du moyeu (17) Jusqu'à la zone médiane des pales et
diminue à nouveau vers les pointes (19) des pales.
9. Ventilateur axial selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'angle de courbure en croissant. est de l'ordre de O' au niveau du moyeu (17), de l'ordre de 30 au milieu des
pales et d'environ 7 aux pointes (19) desdites pales.
10. Ventilateur axial selon l'une des revendications précé-
dentes, caractérisé en ce que les pales (15) sont arrondies
aux bords d'attaque ou avant (23).
11. Ventilateur axial selon l'une des revendications précé-
dentes, caractérisé en ce que les pales (15) satisfont aux équations suivantes
YY - CMT(1) + XW* (CMT(2) + XW* (CMT(3) + XW* (CMT(4) +
XW* (CMT(5) + XW* (CMT(6) + XW* (CMT(7) + XW*
(CMT(8))))))))
dans le cas (A) des profilés XW - X, YY - Z, X devant être égal à 0 et Z à 0 et dans le cas (B) des paramètres de l'aile XW-R, o on exprime
14 2723408
R - Rayon en (mm) C - longueur de corde de la coupe profilée en (mm) Beta (ô3) - angle de torsion de la section de profilé en Degréi Phi (Y) - angle de courbure en croissant de la section profilée en[degré3 et CMT (,) coefficient d'un polynOme du 7ième degré, les valeurs de polynôme présentant:
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A) 8 coefficients de polynôme/Profilé Face supérieure: Section: R-R1
CMT(1,1)= 0,33769815070-02
CMT(2,1)= 0,13463064190+01
CMT(3,1)=-0,89174365950+01
CMT(4,1)= 0,38753351080+02
CMT(5,1)=-0,9757959977D+02
CMT(6,1)= 0,1356854384D+03
CMT(7,1)=-0,9721950708D+02
CMT(8,1)= 0,27973289410+02
Section: R=R2
CMT(1,2)= 0,3442679717D-02
CMT(2,2)= 0,1052039458D+01
CMT(3,2)=-0,68470720600+01
CMT(4,2)= 0,2947010493D+02
CMT(5,2)=-0,7402342920D+02
CMT(6,2)= 0,10275840380+03
CMT(7,2)=-0,7349497090D+02
CMT(8,2)= 0,21113325930+02
Section R-R3
CMT(1,3)= 0,35496361010-02
CMT(2,3)= 0,1016441804D+01
CMT(3,3)=-0,6641728231D+01
CMT(4,3)= 0,28634070700+02
CMT(5,3)=-Q,7196633158D+02
CMT(6,3)= 0,99885008890+02
CMT(7,3)=-0,71394491610+02
CMT(8,3)= 0,2049343126D+02
Section: R=R4
CMT(1,4)= 0,3549636101D-02
CMT(2,4)= 0,1016441804D+01
CMT(3,4)=-0,6641728231D+01
CMT(4,4)= 0,2863407070D+02
CMT(5,4)=-0,7196633158D+02
CMT(6,4)= 0,9988500889D+02
CMT(7,4)=-0,7139449161D+02
CMT(8,4)= 0,2049343126D+02
16 2723408
Section:-R-R5
CMT(1,5)= 0,354963610D10-02
CMT(2,5)= 0,1016441804D+01
CMT(3,5)=-0,6641728231D+Oi
CMT(4,5)= 0,2863407070D+02
CMT(5,5)=-0,71966331580+02
CMT(6,5)= 0,9988500889D+02
CMT(7,5)=-0,71394491610+02
CMT(8,5)= 0,2049343126D+02
Section: R - R6
CMT(1,6)= 0,1689076455D-02
CMT(2,6)= 0,9040142958D+00
CMT(3,6)=-O,5184480422D+01
CMT(4,6)= 0,2125464240D+02
CMT(5,6)=-0,5303796100D+02
CMT(6,6)= 0,7405603355D+02
CMT(7,6)=-0,5354340535D+02
CMT(8,6)= 0,1558148055D+02
Face inférieure Section: R-R1
CMT(1,1)=-0,4455810171D-02
CMT(2,1)=-0,9883376876D+00
CMT(3,1)= 0,85468411730+01
CMT(4,1)=-0,3848691771D+02
CMT(5,1)= 0,9446865392D+02
CMT(6,1)=-0,1265374123D+03
CMT(7,1)= 0,8696017855D+02
CMT(8,1)=-0,2397483370D+02
Section: R=R2
CMT(1,2)=-0,3942155380D-02
CMT(2,2)=-0,48344103440+00
CMT(3,2)= 0,45080556540+01
CMT(4,2)=-0,17607284310+02
CMT(5,2)= 0,38933201490+02
CMT(6,2)=-0,4931678845D+02
CMT(7,2)= 0,3273648169D+02
CMT(8,2)=-0,8762695698D+01
Section: R-R3
CMT(1,3)=-0,38647336780-02
CMT(2,3)=-0,40992492070+00
CMT(3,3)= 0,3873037115D0+01
CMT(4,3)=-0,1401815748D+02
CMT(5,3)= 0,29082692870+02
CMT(6,3)=-0,35516855220+02
CMT(7,3)= 0,23056452880+02
CMT(8,3)=-0,6056502082D+01
Section: R=R4
CMT(1,4)=-0,3864733678D-02
CMT(2,4)=-0,40992492070+00
CMT(3,4)= 0,3873037115D+01
CMT(4,4)=-0,1401815748D+02
CMT(5,4)= 0,2908269287D+02
CMT(6,4)=-0,3551685522D+02
CM.T(7,4)= 0,2305645288D+02
CMT(8,4)=-0,6056502082D+01
Section: R-RS
CMT(1,5)=-0,3864733678D-02
CMT(2,5)=-0,4099249207D+00
CMT(3,5)= 0,3873037115D+01
CMT(4,5)=-0,1401815748D+02
CMT(5,5)= 0,2908269287D+02
CMT(6,5)=-0,3551685522D+02
CMT(7,5)= 0,2305645288D+02
CMT(8,5)=-0,6056502082D+01
Section: R=R6
CMT(1,6)=-0,4887062523D-02
CMT(2,6)=-0,5286422060D+00
CMT(3,6)= 0,5627445225D+01
CMT(4,6)=-0,25883772370+02
CMT-(5,6)= 0,62749825780+02
CMT(6,6)=-0,8239775694D+02
CMT(7,6)= 0,5528493619D+02
CMT(8,6)=-0,1484426302D+02
18 2723408
8) 8 coefficients de Polynôme/Paramètre de pale 7) Torsion Beta
CMT(1,7)=-0,4697250995D+03
CMT(2,7)= 0,40014782710+04
CMT(3,7)=-0,1253658651D+05
CMT(4,7)= 0,2086825208D+05
CMT(5,7)=-0,2033489916D+05
CMT(6,7)= 0,1167684995D+05
CMT(7,7)=-0,3668617885D+04
CMT(8,7)= 0,48715352740+03
8) Profondeur de pale C:
CMT(1,8)= 0,2408300635D+04
CMT(2,8)=-0,1817445567D+05
CMT(3,8)= 0,5795282668D+05
CMT(4,8)=-0,9923492684D+05
CMT(5,8)= 0,9886067448D+05
CMT(6,8)=-0,5738949094D+05
CMT(7,8)= 0,1797957997D+05
CMT(8,8)=-0,2342597340D+04
9) Angle de décalage Phi:
CMT(1,9)= 0,2385695864D+04
CMT(2,9)=-0,1598239118D+05
CMT(3,9)= 0,4314926438D+05
CMT(4,9)=-0,6077259038D+05
CMT(5,9)= 0,4810934463D+05
CMT(6,9)=-0,2104994947D+05
CMT(7,9)= 0,4509133500D+04
CMT(8,9)=-0,3190222506D+03
anaqelTquaA ap anoi el ap aiuaD aiT ue;4 uoTe;o0 ap quTod aT inDleDo4 uessToiD ua ainqilnoD ap al2ue,Il ap naleA el ap z aleqnmTze aiaTuem ap aTTiOid anbeqD aTuT; inod aIeDap uo (2 la eaTjoad np zau np inolne panDLBD UOTSo10 ap aTue,l ap inaleA eI ap aIed ap aIT;oid anbeqD auinoq uo (j OZ saled sap saTlaa suoTsuamTp sal aTuaqqo inod salTT;oad sap z la x saauuopiooD sal D zed aTIdTqlnm uo (a ai2ap amaI; das np amQuXIod np apTeil çc quessToaD ua aLnqznoD ap sal2Ue sap alnDleD uo (p Si ai2ap am;[Tdas np amQuXIod np apTeI e D appoD ap sanan8uol sap alnDlBD uo (D za2p amITdas 0O np amuXonp muXodp papTe,.I ç UOTSoq ap sal2ue sap alnDBID uo (q slTjoid ap suoIDas sap aunDeqD inod Z sanaIeA sal 'O1 i'2 'çZ'IO' '0 x sanaleA sap inod 'paoqep qnoq aTnDteD uo 'I- XT9 èj- X À amQuXIod np la jWD amQuX od ap sluaTDTjjaoD sap apeBIl (e :saqueApns sadeq sal ied 1sTaioeaeD 'I uoBqeITpuaAai eBI uolas ald aun,p uo iBsTlea el inod appoad ' I lúZZZ 61
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9409641A FR2723408A1 (fr) | 1994-08-03 | 1994-08-03 | Ventilateur axial, en particulier pour une soufflante de refroidissement d'un moteur de vehicule automobile. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9409641A FR2723408A1 (fr) | 1994-08-03 | 1994-08-03 | Ventilateur axial, en particulier pour une soufflante de refroidissement d'un moteur de vehicule automobile. |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2723408A1 true FR2723408A1 (fr) | 1996-02-09 |
Family
ID=9466042
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR9409641A Pending FR2723408A1 (fr) | 1994-08-03 | 1994-08-03 | Ventilateur axial, en particulier pour une soufflante de refroidissement d'un moteur de vehicule automobile. |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| FR (1) | FR2723408A1 (fr) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998005868A1 (fr) * | 1996-08-01 | 1998-02-12 | Deutsches Zentrum für Luft- und Raumfahrt e.V. | Procede d'optimisation aeroacoustique d'un ventilateur axial |
| WO2010018334A2 (fr) * | 2008-08-12 | 2010-02-18 | Moteurs Leroy-Somer | Machine electrique tournante |
| CN103486079A (zh) * | 2013-10-12 | 2014-01-01 | 上海马陆日用友捷汽车电气有限公司 | 高效率低噪声风叶 |
Citations (5)
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| DE210357C (fr) * | ||||
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-
1994
- 1994-08-03 FR FR9409641A patent/FR2723408A1/fr active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO2010018334A3 (fr) * | 2008-08-12 | 2010-06-17 | Moteurs Leroy-Somer | Machine electrique tournante |
| US8487490B2 (en) | 2008-08-12 | 2013-07-16 | Motuers Leroy-Somer | Electric rotating machine |
| CN103486079A (zh) * | 2013-10-12 | 2014-01-01 | 上海马陆日用友捷汽车电气有限公司 | 高效率低噪声风叶 |
| CN103486079B (zh) * | 2013-10-12 | 2015-12-23 | 上海马陆日用友捷汽车电气有限公司 | 高效率低噪声风叶 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| RN | Application for restoration | ||
| IC | Decision of the director general to declare irreceivable or to reject an appeal |