FR2649624A1 - Procede et dispositif de nettoyage d'une installation industrielle comportant des conduits encrasses par des depots de matiere solide - Google Patents

Procede et dispositif de nettoyage d'une installation industrielle comportant des conduits encrasses par des depots de matiere solide Download PDF

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Abstract

Procédé et dispositif de nettoyage des conduits 12 d'une installation encrassée par des dépôts de matière solide, au moyen de particules solides érosives véhiculées par un courant gazeux à vitesse élevée. Un cyclone 14 permet de séparer ces particules solides du courant gazeux dont une fraction qest prélevée pour former avec les particules une suspension gaz-solide recomprimée dans un éjecto-compresseur 26 et recyclée dans l'installation en amont des conduits 12. L'invention s'applique au nettoyage des conduits encrassés d'une installation industrielle.

Description

PROCEDE ET DISPOSITIF DE NETTOYAGE D'UNE INSTALLATION IN
DUSTRIELLE COMPORTANT DES CONDUITS ENCRASSES PAR DES DEPOTS
DE MATIERE SOLIDE
L'invention concerne un procédé et un dispositif de nettoyage d'une installation comportant des conduits encrassés par des dépôts de matière solide, tels par exemple que du coke, du tartre, des sels minéraux, des polymérisats, de la calamine, de la rouille, etc...
On connaît dézà des procédés permettant d'éliminer des dépôts solides formés sur les parois ln- ternes de conduits d'installations industrielles. Par exemple, dans le cas d'installations brûlant des combustibles, ou traitant des hydrocarbures lourds, il est pos- sible d'éliminer le coke ou les suies déposés sur les parois des conduits, par voie chimique, soit par combustior. à l'air soit par réaction chimique avec de la vapeur d'eau à haute température. Ces techniques dont l'emploi est assez généralisé dans les installations pétrolières et pétrochi- miques, sont cependant d'utilisation délicate, en raison des risques de surchauffe et de rupture des conduits.Elles nécessitent en outre l'arrêt du fonctionnement normal de l'installation.
Une autre technique connue consiste à utiliser des Jets d'eau à haute pression pour fracturer la pellicule de matière solide, par exemple de coke, déposée sur les parois internes des conduits. Il faut pour cela arrêter complètement l'installation et la démonter partiellement, ce qui n'est pas toujours facile ou même possible.
De façon générale, l'utilisation de ces procédé dés connus entraine des perturbations importantes des processus de production réalisés dans ces installations.
On a également proposé d'éliminer ces dépôts par érosion au moyen de particules solides véhiculées par un courant gazeux circulant à vitesse élevée dans les conduits. Ces procédés nécessitent cependant la mise à l'atmosphère de l'installation, afin de ne pas polluer par les particules solides les sections de l'installation situées en aval des conduits à décrasser.
Il en résulte donc des pertes importantes en produits érosifs, qui ne sont pas récupérés et recyclés.
Il a également été proposé de récupérer et recycler les particules inJectées, pour limiter ou éliminer ces pertes ; le moyen connu consiste à laver le courant gazeux contenant les particules en sortie d'installation, par injection et contactage avec un liquide, à recueillir le liquide avec les particules piégées, et à tenter de séparer les particules du liquide pour les recycler, ce qui s'est révélé très difficile a réaliser et aussi très onéreux.
L'invention a préc;sément pour obJet un procédé et un dispositif de nettoyage des conduits d'une installa- tion industrielle, qui ne présentent pas les inconvénients précités et qui puissent être utilisés pendant le fonctionnement normal de l'installation.
L'invention propose, à cet effet, un procédé de nettoyage d'une installation industrielle comportant des conduits encrassés par des dépôts de matière solide, tels par exemple que du coke, du tartre, des sels minéraux, des polymérisats. ce procédé consistant à faire circuler dans ces conduits un flux de particules solides érosives véhiculées par un courant gazeux à vitesse élevée, caractérisé en ce qu'il consiste à injecter lesdites particules solides en au moins un point de l'installation situé en amont des conduits encrassés, a maintenir le courant gazeux porteur, à la sortie desdits conduits, à une température telle qu'il ne contient sensiblement pas de fraction liquide, à séparer les particules solides du courant gazeux à la sortie dudit conduit dans au moins un cyclone, à prélever dans le cyclone lesdites particules solides et à former avec ces particules une suspension gaz-solide, à véhiculer cette suspension vers une zone de recompression des particules, et à les recycler en amont desdits conduits encrassés.
La séparation des particules solides et du courant gazeux à la sortie des conduits encrassés évite de polluer par les particules solides les parties de l'installation situées en aval des conduits encrassés, ou de perturber leur bon fonctionnement. De plus, la formation d'une suspension gaz-solide permet de véhiculer facilement ces particules vers une zone de recompression permettant de relever leur pression pour les recycler. La suspension gazparticules solides peut être réalisée par prélèvement, dans le cyclone, d'une fraction du courant gazeux entrant avec les particules dans le cyclone, ou bien par injection dans le cyclone d'un débit de gaz auxiliaire.
Le prélèvement dans le cyclone d'une fraction du courant gazeux améliore également l'efficacité de la séparation gaz-solide dans le cyclone ; par exemple, on a trouvé que le prélèvement d'un débit de 10 % du gaz épuré par la partie inférieure d'un cyclone ayant une efficacité de 90 % pouvait réduire de façon très importante, par exemple de 15 à 40 %, la quantité de particules résiduelles entrainées.
Le rôle fonctionnel de ce prélèvement gazeux est donc double : d'une part, il permet de former une suspension pour véhiculer les particules dans une zone de recompression pouvant être éloignée, ce qui permet utiliser le prqcédé dans des zones d'accès difficile du fait de l'encombrement environnant (par exemple des trains d'échangeurs de chaleur intégrés de manière compacte) d'autre part, le prélèvement d'un débit de balayage en bas d'un cyclone (ce qui est une procédure non conventionnelle, pour les cyclones de haute efficacité c'est-à-dire les cyclones d'axe vertical) conduit à un accroissement important de l'épuration des gaz résiduels.
Selon une autre caractéristique de l'invention, le procédé consiste également à éliminer, dans -ladite suspension gaz-solide, les particules solides ayant une taille supérieure à une taille prédéterminée.
Il se peut en effet que l'action des particules solides sur les parois des conduits encrassés provoque le détachement de plaques ou plaquettes de matière solide déposée, qui, en raison de leur taille relativement grande, risqueraient d'obturer les conduits de recyclage et d'injection des particules dans l'installation.
L'élimination de ces plaques ou plaquettes permet d'éviter ce risque .d'obstruction. De plus, la suspension des particules dans un courant gazeux permet de réaliser cette séparation par des moyens connus (classlficateur, décanteur, cyclone à faible efficacité, déviation de l'écoulement etc...).
Selon une autre caractéristique de l t inventicn, on rec~w.rrime la suspension gaz-solide par éjecto-compression, au moyen d'un courant gazeux auxiliaire sous pression élevée et l'on recycle la suspension recomprimée. On a trouvé en effet que l'on pouvait réaliser des injections de fines particules à l'entrée d'un éjecteur et réaliser cependant une recompression de la suspension gaz/solides ainsi formée.Il est possible de recomprimer des suspen sions très chargées (200 % ou 300 % en poids de solides très finement divisés) avec des taux de compression de l'ordre de 1,5 à 1,8 ; lté3ecteur réalise non seulement un deplacement, ou une pro3ection des particules, mais également une remontée en pression très importante de ces particules, permettant leur recyclage en compensant les pertes de charge dans les conduits encrassés.
Llé3ecteur sera avantageusement construit en matériaux résistant à l'érosion (fonte ou de préférence matériaux céramiques).
Les dimensions de particules préférées sont dans la gamme de 5 à 100 microns, et plus particulièrement les particules très fines de 5 à 60 microns ; la suspension alimentant l'éecteur se comporte alors sensiblement comme un gaz lourd. Des puisations de pression en sortie de l'éjecteur peuvent se produire mais elles ne présentent pas d' inconvénient.
Cette recompression de la suspension gaz-solide évite de stocker les particules solides dans un silo qui serait remis en pression pour le recyclage des particules.
Un tel circuit nécessiterait l'installation de vannes qui pourraient être rapidement érodées ou bloquées par des dépôts solides.
De préférence, le courant gazeux auxiliaire sous pression est, dans l'éJecto-compresseur, amené dans une zone annulaire entourant l'amenée de la suspension gazsolide.
On réduit ainsi les risques d'obstruction, qui sont moins importants que Si les particules solides étaient amenées autour du courant gazeux auxiliaire (ce qui conduit à un diamètre hydraulique plus faible) comme c'est normalement le cas dans un éJecto-compresseur classique.
En variante, la recompression de la suspension gaz-solide peut être obtenue par gravité, par accumulation des particules solides dans un conduit vertical, où elles forment un lit fluidisé en phase dense.
Cette solution ne nécessite pas d'utiliser des vannes ou autre moyens susceptibles d'être obturés ou bloqués par des dépôts de particules solides.
L'invention prévoit également d'injecter de temps à autre, dans ladite suspension gaz-solide ou dans l'installation, en amont des conduits encrassés, un appoint de particules solides visant à compenser les pertes en particules solides dues à la séparation dans le ou les cyclones.
On maintient ainsi, pendant toute la période de nettoyage, l'efficacité du procédé.
L'invention propose également un dispositif de nettoyage d'une installation industrielle comportant des conduits encrassés par des dépôts de matière solide, le nettoyage étant effectué par circulation de particules so lides véhiculées dans lesdits conduits à vitesse élevée par un courant gazeux, le dispositif étant caractérisé en ce qu'il comprend, en sortie desdits conduits, des moyens de séparation des particules solides et du courant gazeux, comprenant au moins un cyclone, des moyens de prélèvement dans ce cyclone desdites particules solides et de formation d'une suspension gaz-solide, des moyens pour recomprimer cette suspension, et des moyens pour la rélnJecter ensuite dans l'installation en amont desdits conduits encrassés.
On comprend qu'un tel dispositif peut facilement être monté sur une installation préexistante.
Ce dispositif comprend également des moyens pour éliminer de ladite suspension gaz-solide, les particules solides ayant une taille supérieure à une taille déterminée, ces moyens étant prévus entre les moyens de séparation et les moyens de recOmpresslon précités.
Les moyens de recompression comprennent, soit un éjecto-compresseur alimenté par un débit de gaz auxi linaire à pression élevée, dans lequel l'arrivée de gaz auxiliaire entoure de préférence l'arrivée de la suspension gaz-solide, soit un conduit vertical de remontée en pres sion des particules solides, formant un lit fluidisé en phase dense, et dont l'extrémité supérieure se trouve à un niveau supérieur à celui de la partie inférieure des moyens de séparation gaz-solide.
Des moyens d'appoint en particules solides érosives sont prévus, pour compenser les pertes de particules solides dans les moyens de séparation.
L'invention sera mieux comprise et d'autres caractérlstiques, détails et avantages de celle-ci apparaitront plus clairement à la lecture de la description qui suit, faite à titre d'exemple en référence aux dessins annexés dans lesquels
la figure 1 représente schématiquement une par tie d'une installation industrielle équipée d'un dispositif selon l'invention
la figure 2 représente schématiquement une variante de réalisation de ce dispositif.
la figure 3 représente schématiquement une variante des moyens de recompression d'une suspension gaz-solide.
la figure 4 représente schématiquement une variante de l'invention.
On se réfère d'abord à la figure 1, dans laquelle on a représenté une partie 10 d'une installation ln- dustrielle comprenant des conduits 12 parcourus par un débit Q de gaz et susceptibles d'être encrassés plus ou moins rapidement par des dépôts de matière solide sur leurs parois internes. Ces dépôts peuvent être du coke, du tartre des sels minéraux, des polymérlsats, etc... en fonction du type de l'installation industrielle considérée.
Le dispositif selon l'invention comprend au moins un séparateur gaz-solide, tel qu'un cyclone 14, placé à la sortie des conduits 12.
La partie supérieure de ce cyclone ou séparateur 14 comporte un conduit 16 de sortie du débit Q de gaz, et sa partie inférieure comporte un conduit 18 d'évacuation des particules solides 20 séparées du courant de gaz et qui tombent en partie inférieure-du cyclone 14.
Selon l'invention, ce conduit d'évacuation 18 forme également un conduit de prélèvement d'une petite fraction q du courant gazeux circulant dans les tubes 12 de l'installation 10 et dans le cyclone 14, pour former avec les particules une suspension en phasme diluée.
On prévoit, de préférence, un classificateur 22 ou autre moyen de tri des particules solides en fonction de leur taille, sur le conduit 18, pour éliminer toutes les particules solides ayant une taille supérieure à une taille prédéterminée.
En aval du classificateur 22, le conduit 18 est raccordé à une entrée axiale 24 d'un éJecto-compresseur 26 dont une entrée périphérique 28 est alimentée par un débit de gaz auxiliaire 30 sous pression élevée. L'espace annulaire entre l'alimentation axiale 24 de la suspension (basse pression) et la paroi externe de l'éjectocompresseur forme une tuyère d'accélération (non représentée) pour le gaz auxiliaire (haute pression) alimenté en 30. La sortie 32 de l'éjecto-compresseur est raccordée à un conduit 34 d'injection du mélange gaz-solide dans le conduit 36 d'alimentation de la partie 10 de l'installation.
Ce dispositif fonctionne de la façon suivante
un courant gazeux Q t q véhiculant à vitesse élevée des particules solides érosives, circule dans le conduit 36 alimentant les conduits 12 de l'installation. La pression et la température du courant gazeux circulant dans ces tubes 12 peuvent varier en fonction du type d'installation considéré, mais peuvent souvent être relativement élevées. La nature du courant gazeux varie également en fonction du type de l'installation, ainsi que la nature et la granulométrie des particules solides érosives, qui sont déterminées essentiellement en fonction du type de dépôts solides recouvrant les parois internes des tubes 12, et également de la vitesse de circulation dans ces tubes.
Dans tous les cas, la présence des particules soldes dans le courant gazeux passant dans ces tubes se traduit par une érosion des dépôts solides formés dans ces tubes, et par leur élimination (soit dans le class;fica- teur, soit du fait des pertes dans le cyclone 14).
Le débit gazeux Q + q est, à la sortie des tubes 12, amené au cyclone 14 où est réalisée la séparation des particules solides qu'il transporte. Ces particules sclides sont collectées à la partie inférieure du cyclone, et en sont extraites par le conduit 18 avec une fraction q du débit gazeux, tandis que le restant Q de ce débit sort du cyclone par le conduit 16 pour être en général amené à une autre partie de l'installation.
Les particules solides 20 sortant du cyclone forment avec la fraction q prélevée sur le débit gazeux, une suspension gaz-solide relativement dense, puisque le taux de solide dans la suspension peut aller. Jusqu'à plus de 300 % par rapport au gaz (des valeurs usuelles étant par exemple comprises entre 10 et 100 %).
Cette suspension est amenée dans l'éjecto-com- presseur axialement, par le conduit 24 tandis qu'un débit de gaz auxiliaire sous une pression relativement élevée, qui peut atteindre une centaine de bars selon les cas, est amené dans l'éjecto-compresseur en 28 et s'écoule autour de la sortie du conduit 24.
Il se produit dans l'éjecto-compresseur 26 une aspiration de la suspension gaz-solide amenée par le conduit 24, ainsi qu'une recompression du mélange, dans le diffuseur de ltéjecto-compresseur, relié au conduit de recyclage 34.
Dans tout le conduit de recyclage des particules solides, la vitesse de circulation est relativement élevée, par exemple de l'ordre de 20 m/s ou davantage, ce qui élimine les risques de dépôt et de collage de particules solides sur les parois de ce conduit.
Le mélange recyclé gaz-particules solides, comprenant le débit de gaz auxiliaire 30, est réinjecté dans le conduit 36 et circule à nouveau dans les tubes 12 de 1 installation.
Un appoint de particules solides peut être réalisé en 38 dans le conduit de recyclage 34, pour compenser les pertes de particules solides dues à l'efficacité de la séparation dans le cyclone 14, qui reste inférieure à 100 %, bien que le prélèvement de la fraction q du courant gazeux circulant dans ce cyclone améliore en fait l'efficacité de la séparation gaz-solide.
Bien entendu, le gaz auxiliaire 30 amené dans ltéjecto-compresseur 26 est compatible avec le gaz circulant dans les conduits 12 de l'installation.
Par ailleurs, dans le cas où des réactions chimiques à température élevée se produisent dans l'installation 10, il est préférable de monter le cyclone 14 à la sortie d'un échangeur de refroidissement des effluents, afin, d'une part, de limiter la vitesse de réaction des effluents (qui en général croIt avec la température) pour que le temps de séjour de ces effluents dans le cyclone 14 ne se traduise pas par une réaction secondaire importante et, d'autre part, de ne pas être contraint à réaliser le dispositif selon l'invention en matériau résistant à des températures très élevées, ce qui permet une économie importante.
On a représenté en figure 2 une variante de réalisation du dispositif selon l'invention, dans laquelle le conduit 18 de sortie des particules solides et de la fraction q du débit gazeux, en partie inférieure du cyclone 14, remonte vers le haut, sur une hauteur relativement lm- portante, pour aboutir à un autre cyclone 40 dont la partie inférieure comprend un conduit vertical de sortie 42 qui s étend sur une certaine hauteur, jusqu'au point de recyclage des particules solides en amont des tubes à nettoyer dans l'installation. La hauteur du conduit vertical 42 est déterminée de façon à produire, par pression hydrostatique, une recompression du lit fluidisé en phase dense qu'il content, suffisante pour compenser les pertes de charge dans la partie à nettoyer de l'installation et dans les cyclones 14 et 40.Il n'est alors pas nécessaire de prévoir un éjecto-compresseur de recyclage. La hauteur hydrostatique du lit fluidisé peut être maintenue grâce à une vanne 43, un orifice de sortie, un barillet, ou un autre moyen connu.
Le débit de recyclage q peut être une fraction par exemple comprise entre 0,5 et 75 % environ, du débit gazeux circulant dans l'installation, de préférence entre 1 et 30 % de ce débit gazeux.
Dans la variante de la figure 3, deux ézecto- compresseurs 26 et 44 sont montés en série, la sortie 34 du premier éjecto-compresseur 26 allant vers une première par tie a nettoyer de l'installation, et étant également raccordé, par un branchement 46, a l'entrée du second éecto- compresseur 44, qui est alimenté en 48 par un second débit de gaz auxiliaire sous pression. La sortie 50 de l'éjectocompresseur 44 est reliée à une autre partie à nettoyer de 1' installation.
Ce couplage des deux éjecto-compresseurs permet d'injecter, dans deux parties de l'installation, des débits de particules solides érosives différents, à des pressions qui sont respectivement adaptées aux pressions des deux parties de l'installation.
La suspension gaz-solide sortant du premier éJecto-compresseur est ainsi partagée en deux parties, dont l'une est injectée directement dans l'installation, et dont l'autre est recomprimée pour être injectée en un autre point de l'installation.
Dans la variante de réallsatlon représentée en figure 4; on injecte dans le cyclone 14 un débit de gaz auxiliaire q + q' pour former la suspension gaz-solide précitée. L'éjecto-compresseur prévu en sortie inférieure du cyclone prélève dans ce dernier le débit q de gaz nécessaire pour former la suspension. Le surplus q' du gaz auxilinaire injecté dans le cyclone sort de celui-ci en partie supérieure, avec le courant de gaz Q entré dans le cyclone.
On évite ainsi de recycler dans l'installation, lors de l'injection des particules solides1 un gaz qui a déjà été traité dans cette installation = dans certains cas, il n'est pas souhaitable de recycler un gaz qui a déjà subi une réaction chimique donnée. Le gaz auxiliaire (q + q') est compatible avec la charge gazeuse circulant dans l'installation ; il peut être un composant de cette charge.
L'invention est applicable à de nombreux types d'installations industrielles comportant des tubes ou conduits dans lesquels circule un courant gazeux formant des dépôts de matière solide sur les parois de ces tubes.
Elle est applicable par exemple à une installa tion de production de gaz de synthèse (contenant notamment de l'hydrogène, du monoxyde de carbone et du dioxyde de carbone), qui sont obtenus par oxydation partielle à l'oxygène, sous une pression de 30 à 60 bars, de charges d'hydrocarbures. Des suies sont formées, en réaction parasite des réactions d'oxydation partielle à haute température, et se déposent sur les échangeurs de refroidissement des effluents. Dans ce cas, le cyclone 14 de séparation gaz-solide est installé en sortie de l'échangeur de chaleur encrassé et î'éjecto-compresseur 26 est alimenté en 28 par de la vapeur d'eau à 110 bars. Les particules solides peuvent être ajoutées régulièrement en 38 au courant de particules solides recyclées, de façon à maintenir l'efficacité de l'échangeur à une valeur prédéterminée. Le recyclage des particules peut être effectué à l'entrée de l'échangeur encrassé ou également à l'entrée du réacteur d'oxydation partielle, cequi permet un recyclage de carbone influençant les rendements.
L'invention permet donc de réaliser un nettoyage efficace d'installations, de marnière très fiable, avec une excellente récupération des particules injectées, une consommation limitée de particules d'appoint, et ceci sans nécessiter de lavage des gaz. Elle peut être appliquée aisément à divers types d'installation, même dans des zones très encombrées.

Claims (15)

REVENDICATIONS
1) Procédé de nettoyage d'une installation industrielle comportant des conduits (12) encrassés par des dépôts de matière solide, tels par exemple que du coke, du tartre, des sels minéraux, des polymérisats, ce procédé consistant à faire circuler dans ces conduits un flux de particules solides érosives véhiculées par un courant gazeux à vitesse élevée, caractérisé en ce qu'il consiste à injecter lesdites particules solides en au moins un point de l'lnstallatlon en amont desdits conduits encrassés (12), à maintenir le courant gazeux w eur. à la sortie desdits conduits, à une température telle qu'il ne contient sensiblement pas de fraction liquide, à séparer lesdites particules solides du courant gazeux à la sortie desdits conduits (12) dans au moins un cyclone (14), à prélever dans le cyclone lesdites particules solides (20) et à former avec ces particules une suspension gaz-solide, à véhiculer cette suspension vers une zone de recompression des particules et à les recycler en amont desdits conduits encrassés (12).
2) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on forme la suspension gaz-solide par prélèvement dans le cyclone d'une fraction q du courant gazeux précité, ou par injection dans le cyclone d'un débit de gaz auxiliaire.
3) Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'on élimine, dans ladite suspension gaz-solide, les particules solides ayant une taille supérieure à une taille prédéterminée.
4) Procédé selon la revendication 1, 2 ou 3, caractérisé en ce qu'on recomprime la suspension gaz-solide par éjecto-compression, au moyen d'un courant gazeux auxiliaire (30) sous pression élevée, et on recycle la suspen sion recomprimée.
5) Procédé selon la revendicatio 4, caractérisé en ce que le courant gazeux auxiliaire (30) est, dans un éJecto-compresseur (26), amené dans une zone annulaire entourant l'amenée (24) de ladite suspension gaz-solide.
6) Procédé selon la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que la suspension gaz-solide recomprimée est partagée en deux parties, dont l'une est recyclée en un point de l'installation et dont l'autre est recomprimée avant d'être recyclée en un autre point de l'installation.
7) Procédé selon la revendication 1 ou 2, ca caractérisé en ce que la recompression de la suspension gazsolide est obtenue par gravité, par accumulation des particules solides dans un conduit vertical (42) de fluidisation en phase dense.
8) Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la fraction prélevée q est de l'ordre de 0,5 à 75 %, en particulier de 1 à 30 % du débit du courant de gaz circulant dans les tubes de 1' installation.
9) Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu on injecte dans ladite suspension ou dans ladite installation un appoint (38) de particules solides compensant les pertes dues à la séparation dans le cyclone (14).
10) Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le nettoyage des conduits encrassés (12) est réalisé pendant le fonctionnement normal de l'installation.
11) Dispositif de néttoyage d'une installation industrielle comportant des conduits (12) encrassés par des dépôts de matière solide, en particulier par exécution du procédé selon l'une des revendications précédentes, le nettoyage étant réalisé par circulation de particules solides véhiculées dans lesdites conduits à vitesse élevée par un courant gazeux, caractérisé en ce qu'il comprend, en sortie desdits conduits (12), des moyens de séparation des parti cules solides et du courant gazeux, comprenant au moins un cyclone (14), des moyens (18) de prélèvement dans ce cyclone desdites particules solides et -de formation d'une suspension gaz-solide, des moyens (26,32) pour recomprimer cette suspension, et des moyens (34) pour l'injecter ensuite dans l'installation en amont desdits conduits (12) encrassés.
12) Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens (22) pour éliminer de ladite suspension gaz-solide, les particules solides ayant une taille supérieure à une taille déterminée, ces moyens étant prévus entre les moyens de séparation (14) et les moyens (26) de réinjection.
19) Dispositif selon la revendication 11 ou 12, caractérisé en ce que les moyens de recompression de ladite suspension comprennent un éJecto-compresseur (26) alimenté par un débit (30) de gaz auxiliaire à pression élevée.
14) Dispositif selon la revendication 13, ca caractérisé en ce que, dans l'éjecto-compresseur (26la, l'arrivée de gaz auxiliaire entoure l'arrivée de la suspen sion gaz-solide.
15) Dispositif selon la revendication 13 ou 14, caractérisé en ce que la sortie de l'éjecto-compresseur (26) est reliée, d'une part, à un point d'injection dans l'installation et, d'autre part, à l'entrée d'un autre éJecto-compresseur (44) dont la sortie (50) est reliée à un autre point d'injection dans l'installation.
1-6) Dispositif selon l'une des revendications 11 et 12, caractérisé en ce que les moyens de recompression comprennent un conduit vertical (42) d'accumulation desdites particules solides formant un lit fluidisé en phase dense, et dont ltextrémité supérieure se trouve à un niveau supérieur à celui de la partie inférieure des moyens (14) de séparation gaz-solide.
17) Dispositif selon l'une des revendicat;ons 11 à 16, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens d'appoint de particules solides érosives, injectées en amont des conduits (12) encrassés.
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