FR2644845A1 - Procede de regeneration d'un filtre a particules installe dans le tuyau d'echappement d'un moteur a combustion interne suralimente - Google Patents
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Abstract
L'invention concerne un procédé et un dispositif de régénération d'un filtre à particules de suie, disposé dans le tuyau d'échappement d'un moteur suralimenté, en aval de son turbocompresseur à gaz d'échappement, au moyen d'une augmentation de la température des gaz d'échappement. Dans un domaine allant des petites aux moyennes charges du moteur à combustion interne 1, approximativement la totalité du courant principal de gaz d'échappement est introduite directement dans le filtre à particules 5 en contournant la turbine 4, avec simultanément un maintien de la température des gaz d'échappement à une valeur nécessaire pour la régénération du filtre à particules 5 au moyen d'un étranglement et/ou d'un préchauffage du courant d'air d'admission; à partir du domaine des charges moyennes et jusqu'à une pleine charge, un courant partiel de gaz d'échappement est dérivé, en amont du turbo-compresseur 2, du courant principal de gaz d'échappement sollicitant la turbine 4 et est introduit directement dans le filtre à particules 5, la commande de ce courant partiel de gaz d'échappement étant effectuée de telle sorte que la température du courant total de gaz d'échappement sollicitant le filtre à particules 5 atteigne le plus rapidement possible la valeur nécessaire pour la régénération.
Description
La présente invention concerne un procédé de régénération d'un filtre a
particules installé dans le
tuyau d'échappement d'un moteur à combustion interne sura-
limenté, en aval de son turbocompresseur à gaz d'échappe-
ment, au moyen d'une augmentation, fonction de paramètres
de marche, de la température des gaz d'échappement arri-
vant dans le filtre à particules, au moins une partie du courant de gaz d'échappement sortant du moteur pouvant être introduite directement dans le filtre & particules
en contournant la turbine du turbocompresseur.
Un procédé du type précité est connu d'après le
document EP-A-260 031. Ce procédé a cependant l'inconvé-
nient que, notamment dans le domaine des faibles charges et des petites vitesses de rotation, la température de gaz d'échappement nécessaire pour une régénération du filtre à particules de suie ne peut pas être atteinte car la température des gaz d'échappement, déjà peu élevée dans le cas d'un moteur Diesel dans 1 edomainesde marche précités,
est en outre abaissée par une détente des gaz d'échappz-
ment dans la turbine du turbocompresseur à gaz d'échappe-
ment. L'invention a en conséquence pour objet un procédé du type défini dans le premier paragraphe et à l'aide duquel le filtre a particules puisse être régénéré
dans des points de fonctionnement aussi nombreux que possi-
ble du moteur à combustion interne.
Le problème est résolu avec le procédé précité, conformément à l'invention, en ce que, dans un domaine
allant des petites aux moyennes charges du moteur à combus-
tion interne, approximativement la totalité du courant principal de gaz d'échappement est introduite directement dans le filtre à particules en contournant la turbine, avec simultanément un maintien de la température des gaz d'échappement à une valeur nécessaire pour la régénération du filtre à particules au moyen d'un étranglement et/ou
niveau de température des gaz d'échappement est suffisam-
ment haut pour qu'une régénération du filtre puisse être
également effectuée sans l'intervention de mesures addi-
tionnelles pour augmenter la température des gaz d'échap-
pement. Selon une autre particularité du procédé conforme à l'invention, un recyclage de gaz d'échappement est effectué additionnellement dans le domaine allant des
charges inférieures aux charges moyennes du moteur à com-
bustion interne et jusque dans le domaine des vitesses
moyennes de rotation. On obtient ainsi l'avantage de pou-
voir réduire additionnellement encore le pourcentage d'oxyde d'azote dans les gaz d'échappement; grâce à la dérivation de recyclage qui est prévue en amont du filtre a particules, on empêche qu'éventuellement des particules céramiques se détachant du corps du filtre de suie soient
renvoyées dans la chambre de combustion du moteur.
L'invention concerne également un dispositif pour
la mise en oeuvre du procédé défini ci-dessus.
Dans ce dispositif: il est prévu en amont de la turbine du turbocompresseur à gaz d'échappement un conduit de dérivation qui part du tuyau d'échappement: le conduit de dérivation débouche dans le tuyau d'échappement entre la turbine et le filtre à particules; la section de passage du conduit de dérivation peut être commandée au moyen d'un premier ensemble à soupape; il est prévu une unité de commande électronique qui produit, en fonction de la charge du moteur à combustion interne et de sa vitesse de rotation, un premier signal de régulation
pour l'actionnement du premier ensemble à soupape.
Ce dispositif est agencé conformément à l'inven-
tion de façon à présenter les caractéristiques suivantes
1)- le premier signal de régulation est produit addition-
nellement en fonction d'un signal de mesure correspon-
dant à la valeur actuelle de la pression de suralimen-
d'un préchauffage du courant d'air d'admission; à partir du domaine des charges moyennes et jusqu'à une pleine charge, un courant partiel de gaz d'échappement est dérivé, on amont du turbocompresseur, du courant principal de gaz d'échappement sollicitant la turbine et est introduit directement dans le filtre & particules, la commande de ce courant partiel de gaz d'échappement étant effectuée de telle sorte que la température du courant total de gaz d'échappement sollicitant le filtre a particules atteigne le plus rapidement possible la valeur nécessaire pour la régénération. Les gaz d'échappement qui sont introduits dans la turbine du turbocompresseur ne subissent, aucune détente, et par conséquent également seulement une petite baisse de température. En relation avec une augmentation simultanée de la température dans le processus de combustion au moyen
d'un étranglement de l'air d'admission et/ou d'un préchauf-
fage de l'air d'admission, on obtient ainsi déjà dans les
domaines de charges et vitesses très basses des températu-
res de gaz d'échappement qui sont suffisantes pour une auto-régénération du filtre à particules. Par contre à partir du domaine des charges moyennes, il n'est plus prévu une commande du courant d'air d'admission. A cet égard,
pour pouvoir toujours être encore être assuré d'une tempé-
rature suffisamment élevée du courant de gaz d'échappement parvenant au filtre à particules, on doit régler seulement la pression de suralimentation imposée précisément par le point de fonctionnement actuel du moteur à combustion interne, c'est-à-dire que seulement une partie des gaz d'échappement passe dans la turbine. Le reste du courant
de gaz d'échappement contourne la turbine et ne subit aucu-
ne détente, et par conséquent également aucune baisse de température, de sorte que, également dans ces domaines de fonctionnement, le filtre à particules peut être régénéra sans difficulté. Dans le domaine de pleine charge, le tation.
- La section-de passage du conduit d'air de suralimenta-
tion peut être commandée au moyen d'un second ensemble
à soupape, disposé en aval du- compresseur du turbo-
compresseur à gaz d'échappement. - Le premier signal de régulation commande le premier ensemble à soupape de telle sorte que la section de passage du conduit de dérivation soit maximale en dessous d'une première fonction de valeur de seuil dépendant de la vitesse de rotation et en relation avec la charge du moteur à combustion interne et soit
réduite progressivement, à mesure que la charge augmen-
te, au-dessus de cette première fonction de valeur de seuil et en correspondance avec une famille de courbes
caractéristiques d'établissement de la valeur de consi-
gna de la pression de suralimentation, et - l'unité de commande électronique produit, en fonction de la charge, de la vitesse de rotation et de la pression de suralimentation du moteur à combustion interne, un second signal de régulation qui commande le second ensemble à soupape de telle sorte que la section de passage du conduit d'air de suralimentation soit maximale au-dessus de la premiere fonction de
valeur de seuil et soit réduite en dessous de la pre-
mière fonction de valeur de seuil.
2)- La section de passage du conduit d'air de suralimenta-
tior.n t minimale en dessous d'une seconde fonction de valeur de seuil, dépendant de la vitesse de rotation et en relation avec la charge du moteur à combustion interne et qui est située en dessous de la premiere fonction; dans un domaine compris entre la première
et la seconde fonction de valeur de seuil, une adapta-
tion continua de la section de passage du conduit d'air de suralimentation est effectuée de telle sorte
que la temperature du courant total de gaz d'échappe-
ment sollicitant le filtre à particules atteigne le plus rapidement posible la valeur nécessaire pour
la régénération.
3)- En amont du compresseur du turbocompresseur à gaz d'échappement, le conduit d'admission est divisé en une première partie de conduit canalisant de l'air non chauffé et en une seconde partie de conduit canalisant de l'air préchauffé, - il est prévu dans la zone de dérivation un ensemble à soupape mélangeuse, - le premier signal de régulation commande le premier ensemble à soupape de telle sorte que la section de passage du conduit de dérivation soit maximale en dessous d'une première fonction de valeur de-seuil, dépendant de la vitesse de rotation et en relation avec la charge du moteur à combustion interne, et soit réduite, à mesure que la charge augmente, au-dessus de
ceth première fonction de valeur de seuil et en corres-
pondance avec une famille de courbes caractéristiques d'établissement de la valeur de consigne de la pression de suralimentation, et - l'unité de commande électronique produit, en fonction
de la charge, de la vitesse de rotation et de la tempé-
rature d'air d'admission un second signal de régulation qui commande le dispositif à soupape mélangeuse de telle sorte que la température de l'air d'admission pénétrant dans le compresseur corresponde, dans tout le domaine de charges du moteur à combustion interne,
à une valeur de consigne, dépendant du point de fonc-
tionnement et établie en correspondance avec la famille de courbes caractéristiques précitée dans l'unité de
commande électronique, la valeur de.nsigne étant dé-
terminée de telle sorte que la température du courant total de gaz d'échappement sollicitant le filtre de particules atteigne aussi rapidement que possible la
valeur nécessaire pour la régénération.
4)- La seconde partie de conduit passe dans un échangeur
de chaleur de gaz d'échappement.
)- En amont de la turbine dérive du tuyau d'échappement un conduit de recyclage de gaz d'échappement qui débouche dans le conduit d'air de suralimentation en amont du compresseur,
- il est prévu une soupape de recyclage de gaz d'échap-
pement dans ledit conduit de recyclage de gaz d'échap-
pement, et - l'unité de commande électronique produit, en fonction
d'un signal de mesure, qui lui est appliqué en corres-
pondance avec le débit pondéral d'air d'admission, un autre signal de régulation qui commande la soupape de recyclage de gaz d'échappement de telle sorte que celle-ci prenne une position d'ouverture en dessous de la premiere fonction de valeur de seuil et jusque dans le domaine des vitesses moyennes de rotation du
moteur à combustion interne.
6)- Le degré d'ouverture de la soupapa de recyclage de gaz
d'échappement peut être déterminé à partir d'une famil-
le de courbes caractéristiques d'établissement de la valeur de consigne du débit pondérai d'air d'admission,
qui a été enregistrée eélectroniquement de façon nume-
rique dans une mémoire morte de l'unité de commande électronique.
D'autres caractéristiques et avantages de l'in-
vention seront mis en évidence dans la suite de la descrip-
tion, donnée à titre d'exemple non limitatif, en référence aux dessins annexés dans lesquels: la figure 1 représente un exemple de réalisation d'un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé conforme à l'invention, et
la figure 2 met en évidence le procédé conforme à l'inven-
tion à l'aide d'un diagramme pD = fn).
me Sur la figure 1, la référence 1 désigne un moteur Diesel suralimenté au moyen d'un turbocompresseur à gaz d'échappement 2. Dans son tuyau d'échappement 3, il est prévu en aval de la turbine 4 du turbocompresseur 2 un filtre 5 à particules de suie ou noir de fumée. En amont de la turbine 4 dérive du tuyau d'échappement 3 un conduit
de dérivation 6 dont la section de passage peut être modi-
fiée à l'aide d'une soupape de dérivation 7 installée dans la zone de dérivation. Le conduit de dérivation 6 débouche
à nouveau dans le tuyau d'échappement 3 entre la turbine-
4 et le filtre de particules 5. Dans le conduit 9 d'air de suralimentation, disposé en amont du compresseur 8 du turbocompresseur 2, il est prévu un clapet d'étranglement par l'intermédiaire duquel peut être commandée la
section de passage du conduit 9 d'air de suralimentation.
Le tuyau d'échappement 3 et le conduit 9 d'air de surali-
mentation sont reliés par l'intermédiaire d'un conduit 11 de recyclage de gaz d'échappement, partant d'un point situé en amont de la turbine 4 et qui débouche, en aval du clapet
d'étranglement 10, dans le conduit 9 d'air de suralimenta-
tion et dont la section de passage peut être commandée par l'intermédiaire d'une soupape 12 de recyclage de gaz
d'échappement qui est installée dans la zone de dérivation.
Le conduit 11 de recyclage de gaz d'échappement peut partir en variante également d'un point situé entre la turbine 4 et le filtre a particules 5. Dans les deux cas, on est
assuré que des particules se détachant du corps en cérami-
que du filtre 5 ne puissent pas parvenir dans la chambre de
combustion du moteur 1.
Dans le conduit d'admission 13 disposé en amont du compresseur 8, il est prévu à c6té du filtre à air 14 également un capteur 15 de débit d'air. En aval du clapet d'étranglement 10, il est prévu dans le conduit 9 d'air de
suralimentation un capteur 16 de pression de suralimenta-
tion. Les deux capteurs 15 et 16 sont reliés à une unité de commande électronique 19 par l'intermédiaire de lignes 17 et 18 de transmission de valeurs de mesures, cette unité 19 produisant, en fonction des signaux de mesures qui lui sont appliqués, des signaux de régulation dont le premier commande par l'intermédiaire de la ligne 20 la
soupape de dérivation 7, le second commande par l'inter-
médiaire de la ligne2l le clapet d'étranglement 10 et le troisième commande par l'intermédiaire de la ligne 22
la soupape 12 de recyclage de gaz d'échappement.
La commande des trois soupapes 7, 10 et 12 est
effectuéeen correspondance avec le diagramme Pme=f(n),dési-
gné par 23 sur la figure 2; sur ce diagramme, la pression moyenne effective Pme' portée en ordonnées, représente une mesure de la charge du moteur à combustion interne tandis
que la valeur n, portée en abscisses, représente une mesu-
re de la vitesse de rotation du moteur. En dessous d'une première fonction de valeur de seuil 24, dépendant de la vitesse de rotation et en relation avec la charge du moteur à combustion interne, c'est-à-dire dans le domaine des charges inférieures à moyennes du rteur, la soupape da
dérivation 7 est complètement ouverte. Ainsi approximative-
ment tout le courant principal de gaz d'échappement est amené directement au filtre à particules de suie 5 en contournant la turbine 4. On empêche ainsi que les gaz d'échappement soient trop fortement refroidis par une détente dans-la turbine 4. Pour atteindre également dans le domaine des petites charges une température de gaz d'échappement qui soit encore suffisamment élevée pour une régénération du filtre a particules de suie, il se produit en dessous de cette première fonction de valeur de seuil
24, par l'intermédiaire d'un réglage du clapet d'étrangle-
ment 10, additionnellement encore une diminution de la section de passage du conduit 9 d'air de suralimentation, c'est-à-dire un étranglement de l'air d'admission qui est lié à une augmentation de la température dans le processus de combustion. Plus la charge du moteur (p me) est petite,
plus la section de passage du conduit 9 d'air de suralimen-
tation est réduite. En dessous d'une seconde fonction de valeur de seuil 25, dépendant de la vitesse de rotation et en relation avec la charge du moteur à combustion interne, cette seconde fonction étant située en dessous de la première fonction 24, le clapet d'étranglement 10 est
finalement maintenu dans sa position minimale. Cette posi-
tion minimale correspond à une position du clapet d'étran-
glement qui permet encore un fonctionnement correct du
moteur et qui garantit simultanément encore une températu-
re suffisamment haute des gaz d'échappement pour une régé-
nération du filtre de particules 5.
La commande du clapet d'étranglement 10 dans le domaine 26 existant entre la première 24 et la seconde 25
fonction de valeur de seuil est alors effectuée en corres-
pondance avec une famille de courbes caractéristiques d'é-
tablissement d'une valeur de consigne de la pression de suralimentation, qui est mémorisée dans l'unité de commande
électronique 19. En d'autres termes, le clapet d'étrangle-
ment 10 est réglé dans ce domaine à une position d'ouver-
ture qui correspond, pour les valeurs précisément actuel-
les de la vitesse de rotation n et de la charge pme du moteur 1, à une valeur de consigne de la pression dans le
conduit 9 d'air de suralimentation (pression de suralimen-
tation), cette valeur de consigne étant déterminée à par-
tir de ladite famille de courbes caractéristiques. A cet égard, ces valeurs de consigne sont établies de telle sorte que la température de gaz d'échappement nécessaire pour la régénération du filtre à particules 5 soit atteinte le
plus rapidement possible.
Au-dessus de la première fonction de valeur de seuil 24, le clapet d'étranglement 10 est maintenu dans ln
position d'ouverture dég eant la section totale de passa-
ge du conduit 9 d'air de suralimentation. Il se produit simultanément une commande de la soupape de dérivation 7
de telle sorte qu'également dans ces domaines de fonction-
nement 28 ( au-dessus de la première fonction de valeur de seuil 24 et jusqu'à la courbe de pleine charge du moteur suralimenté 27 b, la température de gaz d'échappement nécessaire pour une régénération du filtre à particules soit atteinte le plus rapidement possible. Cela signifie également que, à partir de la première fonction de valeur de seuil 24 et lorsque la charge du moteur augmente, la
section du conduit de dérivation 6 est réduite progressi-
vement. En correspondance avec ia commande du clapet d'étran-
glement 10 dans le domaine 26, il se produit également dans le domaine 28, c'est-à-dire depuis le domaine des charges moyennes jusqu'à la courbe de pleine charge 27, une détermination de la position d'ouverture de la soupape
de dérivation 7 à partir de la famille decourbes caracté-
ristiques d'établissement de valeur de consigne de la
pression de suralimentation, qui est mémorisée dans l'uni-
té de commande électronique 19.
On a désigné par 29 la courbe de pleine charge
pour un moteur non suralimenté.
Pour une augmentation de la température de gaz d'échappement et pour réduire additionnellement encore
la proportion d'oxyde d'azote existant dans les gaz d'.é-
chappement, on effectue additionnellement encore un recy-
clage de gaz d'échappement dans le domaine allant des charges petites aux charges moyennes et jusque dans le domaine des vitesses moyennes de rotation du moteur. Sur le diagramme 23 de la figure 2, on a désigné par 30 la
courbe-limite en dessous de laquelle se produit un recycla-
ge de gaz d'échappement. Le domaine 31 de recyclage de gaz d'échappement est alors situé à l'intérieur du " domaine d'étranglement ". Pour pouvoir établir ou régler avec précision, malgré les différences de pressions variant fréquemment, le débit de recyclage de gaz d'échappement il correspondant exactement à chaque condition de marche du moteur à l'intérieur du domaine 30 de recyclage de gaz d'échappement, on détermine initialement, pour le point de fonctionnement actuel ( charge, vitesse de rotation), à partir d'une famille de courbes caractéristiques d'établissement des valeurs de consigne de débits d'air qui a été mémorisée, une valeur de consigne pour le débit pondéral d'air d'admission. A partir de cette valeur de consigne, la valeur mesurable au moyen du débitmètre d'air 15
( figure 1) est introduite dans la régulation, et notam-
ment par une ouverture ou fermeture correspondante de la soupape 12 de recyclage de gaz d'échappement. Plus la section de passage ainsi établie pour le conduit 12 de recyclage de gaz d'échappement est grande, plus le débit pondérai d'air passant dans le conduit d'admission 13 ou dans le conduit d'air de suralimentation 9 est grand, et inversement. En addition ou à la place d'un étranglement de l'air d'admission, il est également envisageable, selon un autre aspect de l'invention, d'effectuer un préchauffage
d'air d'admission pour augmenter la température opération-
nelle en dessous de la première fonction de valeur de
seuil 24. Un agencement possible à cet égard a été repré-
senté en trait mixte sur la figure 1.
En amont du filtre à air 14 disposé avant le compresseur 8, le conduit d'admission 13 est divisé en une première partie 32 et une seconde partie 33. La première
partie de conduit 32 canalise alors de l'air non chauffé.
La seconde partie de conduit 33 passe par un échangeur de chaleur de gaz d'échappement 34, installé en aval du filtre à particules de suie, et canalise ainsi de l'air préchauffé. Dans la zone de dérivation, il est prévu une soupape mélangeuse 35 agencée en forme de clapet et dont la position détermine la température de mélange de l'air d'admission arrivant par l'intermédiaire du conduit
d'admission 13 dans le compresseur 8. Cette soupape mélan-
geuse 35 peut être commandée également par l'unité de co_ ande électronique 19 par l'intermédiaire d'une ligne
de commande 36. La soupape mélangeuse 35 peut être comman-
dée sans graduations entre les deux positions limites 37 et 40. Dans tout le domaine de charges compris entre la pleine charge 23 et la charge nulle, la température de l'air d'admission pénétrant dans le compresseur 8 est réglée, par une commande correspondante de la soupape im6!angeuse 35, à une valeur de consigne qui dépend du point de fonctionnement et qui est établie à l'aide de la famille
de courbes caractéristiques mémorisée dans l'unité de com-
manne électronique 19. La mesure de valeur réelle est effectuée dans ce cas par l'intermédiaire d'un capteur de temperature 38, disposé dans le conduit d'admission 13 et qul est relié par l'intermédiaire du conducteur 39 aveo l'unité de commande électronique 19. Ainsi, par un élange correspondant des deux courants d'air d'admission, on est toujours assuré que, à la suite d'une augmentation
intentionnelle de la température opérationnelle, la tempé-
rature du courant total de gaz d'échappement sollicitant
le filtre à particules 5 atteigne le plus rapidement pos-
sible la valeur nécessaire pour la régénération. L'augmen-
taticn additionnelle de température opérationnelle en des-
sous de la première fonction de valeur de seuil 24 n'a
pas à être produite exclusivement seulement par l'inter-
méediaire d'un étranglement d'air d'admission ou bien seule-
ment par l'intermédiaire d'un préchauffage d'air d'admis-
-n. Selon une autre particularité de l'invention, elle peut évidemment être également produite par une utilisation
des deux processus en parallèle et en correlation mutuella.
Claims (8)
1. Procédé de régénération d'un filtre a particu-
les installé dans le tuyau d'échappement d'un moteur à
combustion interne suralimenté, en aval de son turbocom-
presseur à gaz d'échappement, au moyen d'une augmentation, fonction de paramètres de marche, de la température des gaz d'échappement arrivant dans le filtre à particules, au moins une partie du courant de gaz d'échappement sortant du moteur pouvant être introduite directement dans
le filtre à particules en contournant la turbine du turbo-
compresseur, caractérisé en ce que, dans un domaine allant des petites auxmoyennes charges du moteur à combustion interne (1), approximativement la totalité du courant principal de gaz d'échappement est introduite directement dans le filtre à particules (5) en contournant la turbine (4), avec simultanément un maintien de la température des
gaz d'échappement à une valeur nécessaire pour la régéné-
ration du filtre à particules (5) au moyen d'un étran-
glement et/ou d'un préchauffage du courant d'air d'admis-
sion, et en ce que, à partir du domaine des charges moyennes et jusqu'à une pleine charge, un courant partial
de gaz d'échappement est dérivé, en amont du turbocompres-
seur (2), du courant principal de gaz d'échappement solli-
citant la turbine (4) et est introduit directement dans le filtre a particules (5), la commande de ce courant partiel de gaz d'échappement étant effectuée de telle sorte que la
température du courant total de gaz d'échappement solli-
citant le filtre à particules (5) atteigne le plus rapide-
ment possible la valeur nécessaire pour la régénération.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'un recyclage de gaz d'échappement est effectué
additionnellement dans le domaine allant des charges infé-
rieures aux charges moyennes du moteur à coambustion inter-
ne (1) et jusque dans le domaine des vitesses moyennes de
rotation.
3. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé
selon une des revendications 1 et 2, possédant les parti-
cularités suivantes: - il est prévu en amont de la turbine du turbocompresseur à gaz d'échappement un conduit de dérivation qui part du tuyau déchappement, - le conduit de dérivation débouche dans le tuyau d'échappement entre la turbine et le filtre à particules, - la section de passage du conduit de dérivation peut être commandée au moyen d'un premier ensemble à soupape, - il est prévu une unité de commande électronique qui produit, en fonction de la charge du moteur à combustion interne et de sa vitesse de rotation, un premier signal de régulation pour l'actionnement du premier ensemble à soupace_ dispositif caractérisé en ce que
- le premier signal de régulation est produit additionnel-
lement en fonction d'un signal de mesure correspondant à la valeur actuelle de la pression de suralimentation,
- la section de passage du conduit (9) d'air de suralimen-
tation pent être commandée au moyen d'un second ensemble à soupape (10), disposé en aval du compresseur (8) du turbocompresseur à gaz d'échappement (2), - le premier signal de régulation commande le premier ensemble à soupape (7) de telle sorte que la section de passage du conduit de dérivation (6) soit maximale en dessous d'une première fonction de valeur de seuil (24) dépendant de la vitesse de rotation et en relation avec la charge du moteur à combustion interne et soit réduite
progressivement, à mesure que la charge augmente, au-
dessus de cette première fonction de valeur de seuil (24)
et en correspondance avec une famille de courbes carac-
téristiques d'établissement de la valeur de consigne da la pression de suralimentation et
- l'unité de commande électronique (19) produit, en fonc-
tion de la charge, de la vitesse de rotation et de la
pression de suralimentation du moteur à combustion in-
terne, un second signal de régulation qui commande le second ensemble à soupape (10) de telle sorte que la
section de passage du conduit (9) d'air de suralimenta-
tion soit maximale au-dessus de la première fonction de valeur de seuil (24) et soit réduite en dessous de la
première fonction de valeur de seuil (24).
4. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que la section de passage du conduit (9) d'air de suralimentation est minimale en dessous d'une seconde fonction de valeur de seuil (25), dépendant de la vitesse de rotation et en relation avec la charge du moteur à combustion interne et qui est située en dessous de la première fonction (24), et en ce que, dans un domaine (26) compris entre la première (24) et la seconde (25) fonction de valeur de seuil, une adaptation continue de la section de passage du conduit d'air de suralimentation est effectuée de telle sorte que la température du courant
total de gaz d'échappement sollicitant le filtre à parti-
cules (5) atteigne le plus rapidement possible la valeur
nécessaire pour la régénération.
5. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé
selon une des revendications 1 et 2, ayant les particula-
rités suivantes: - il est prévu en amont de la turbine du turbocompresseur à gaz d'échappement un conduit de dérivation qui part du tuyau d'échappement, - le conduit de dérivation débouche dans le tuyau d'échappement entre la turbine et le filtre à particules, - la section de passage du conduit de dérivation peut être commandée au moyen d'un premier ensemble à soupape, - il est prévu une unité de commande électronique aui }6 produit, en fonction de la charge du moteur à combustion interne et de sa vitesse de rotation, un premier signal de régulation pour l'actionnement du premier ensemble à soupape, dispositif caractérisé en ce que: - en amont du compresseur (8) du turbocompresseur à gaz d'échappement (2), le conduit d'admission (13) est divisé en une première partie de conduit (32) canalisant de l'air non chauffé et en une seconde partie de conduit (33) canalisant de l'air préchauffé, - il est prévu dans la zone de dérivation un ensemble à soupape mélangeuse (35), - le premier signal de régulation commande le premier ensemble à soupape (7) de telle sorte que la section de passage du conduit de dérivation soit maximale en dessous
d'une première fonction de valeur de seuil (24), dépen-
dant de la vitesse de rotation et en relation avec la charge du moteur à combustion interne, et soit réduite, à mesure que la charge augmente, audessus de cette
première fonction de valeur de seuil (24) et en corres--
pondance avec une famille de courbes caractéristiques d' é-
tablissement de la valeur de consigne de la pression de suralimentation, et
- l'unité de commande électronique (19) produit, en fonc--
tion de la charge, de la vitesse de rotation et de la
température d" air d' admission un second signal de régu-
lation qui commande le dispositif à soupape mélangeuse
(35) de telle sorte que la température de l'air d'admis-
sion pénétrant dans le compresseur corresponde, dans tout le domaine de charges du moteur à combustion interne,
à une valeur de consigne, dépendant du point de fonction-
nemant et établie en correspondance avec la famille de courbes caractéristiques précitée dans l'unité de commande électronique (19), la valeur de consigne étant déterminée de telle sorte que la température du courant total de gaz d'échappement sollicitant le filtre de particules (5) atteigne aussi rapidement que possible la
valeur nécessaire pour la régénération.
6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que la seconde partie de conduit (33) passe dans un
échangeur de chaleur de gaz d'échappement (34).
7 Dispositif selon une des revendications
3 à 6, caractérisé par les particularités suivantes:
- en amont de la turbine (4) dérive du tuyau d'échappe-
ment (3) un conduit (11) de recyclage de gaz d'échappe-
ment qui débouche dans le conduit d'air de suralimenta-
tion (9) en amont du compresseur (8), - il est prévu une soupape (12) de recyclage de gaz d'échappement dans ledit conduit (11) de recyclage de gaz d'échappement, et
- l'unité de commande électronique (19) produit, en fonc-
tion d'un signal de mesure, qui lui est appliqué en cor-
respondance avec le débit pondérai d'air d'admission, un autre signal de régulation qui commande la soupape (12) de recyclage de gaz d'échappement de telle sorte que celle-ci prenne une position d'ouverture en dessous de la première fonction de valeur de seuil (24) et jusque dans le domaine des vitesses moyennes de rotation du
moteur à combustion interne (1).
8. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé
en ce que le degré d'ouverture de la soupape (12) de recy-
clage de gaz d'échappement peut être déterminé à partir d'une famille de courbes caractéristiques d'établissement
de la valeur de consigne du débit pondérai d'air d'admis-
sion, qui a été enregistréeeélectroniquement de façon numé-
rique dans une mémoire morte de l'unité de commande élec-
tronique (19).
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