FR2624877A1

FR2624877A1 - METHOD AND DEVICE FOR CATALYTIC CRACKING OF HEAVY LOADS COMPRISING A SECOND STRIPPING OF FLUID BED

Info

Publication number: FR2624877A1
Application number: FR8717989A
Authority: FR
Inventors: Gerard Martin; Alain Feugier
Original assignee: IFP Energies Nouvelles IFPEN
Current assignee: IFP Energies Nouvelles IFPEN
Priority date: 1987-12-22
Filing date: 1987-12-22
Publication date: 1989-06-23
Anticipated expiration: 2007-12-22
Also published as: FR2624877B1; EP0322276A1

Abstract

On décrit un procédé de craquage catalytique d'une charge d'hydrocarbures comportant deux zones de strippage de particules catalytiques usagées, et le dispositif correspondant. La seconde étape de strippage du catalyseur usagé est réalisé en lit fluidisé dans la zone tubulaire située entre la première zone de strippage en sortie de l'enceinte de craquage et la zone de régénération, en présence de particules chaudes au moins partiellement régénérées et circulant à cocourant avec le flux des particules usagées fluidisées à l'aide d'un gaz de strippage et d'oxygène. Application au raffinage des coupes lourdes du pétrole.A process for the catalytic cracking of a hydrocarbon feed comprising two zones for stripping used catalytic particles is described, and the corresponding device. The second stage of stripping the used catalyst is carried out in a fluidized bed in the tubular zone located between the first stripping zone at the outlet of the cracking chamber and the regeneration zone, in the presence of hot particles at least partially regenerated and circulating at co-current with the flow of used particles fluidized with the aid of a stripping gas and oxygen. Application to the refining of heavy cuts of petroleum.

Description

L'invention concerne un procédé et un dispositif de craquage catalytiqueThe invention relates to a method and a device for catalytic cracking

en lit fluidisé de charges. hydrocarbonées bouillant au-dessus de 400 C, comportant en particulier une amélioration du in a fluidized bed of charges. hydrocarbons boiling above 400 C, including in particular an improvement of the

strippage du catalyseur usagé.stripping the used catalyst.

On sait que l.'industrie pétrolière fait appel de façon usuelle à des procédés de craquage, dans lesquels des molécules d'hydrocarbures à haut poids moléculaire et à point d'ébullition élevé sont scindées en molécules plus petites de températures d'ébullition plus faibles et convenant mieux à l'usage recherché. Un des procédés le plus couramment employé à l'heure actuelle, est le procédé dit de craquage catalytique à lit fluidisé (en anglais: Fluid Catalytic Cracking ou encore F.C.C.). Dans ce type de procédé, la charge d'hydrocarbures est mise en contact avec un catalyseur chaud qui assure l'apport thermique nécessaire à la fois à la vaporisation de la dite charge et au craquage des molécules lourdes. Le catalyseur est maintenu en suspension dans les vapeurs d'hydrocarbures, et après que l'on ait atteint la gamme de produits desirée avec l'abaissement des points d'ébullition correspondants, le- catalyseur dit usagé à cause du dépot de coke qui recouvre sa surface, est séparé des vapeurs d'hydrocarbures, strippé, régénéré par combustion du dépot de coke, It is known that the petroleum industry routinely uses cracking processes, in which high molecular weight and high boiling hydrocarbon molecules are split into smaller molecules with lower boiling temperatures. and better suited to the intended use. One of the most commonly used processes at the present time is the so-called fluidized catalytic cracking (Fluid Catalytic Cracking or F.C.C.) process. In this type of process, the hydrocarbon feedstock is brought into contact with a hot catalyst which provides the thermal input necessary for both the vaporization of said feedstock and the cracking of the heavy molecules. The catalyst is kept in suspension in the hydrocarbon vapors, and after the desired product range has been reached with the lowering of the corresponding boiling points, the so-called spent catalyst due to the coking deposit which covers its surface is separated from the hydrocarbon vapors, stripped, regenerated by combustion of the coke deposit,

puis à nouveau renvoyé dans la zone de craquage. then returned to the cracking zone.

Le réacteur de craquage a généralement la forme d'un tube allongé sensiblement vertical. Lorsque l'écoulement du catalyseur et de la charge vaporisée est ascendant, on parle de riser. Par contre, lorsque The cracking reactor is generally in the form of a substantially vertical elongate tube. When the flow of the catalyst and the vaporized feed is upward, it is called riser. On the other hand, when

l'écoulement est descendant, on parle alors de dropper. the flow is descending, we speak of dropper.

Les charges à craquer sont habituellement injectées dans la zone réactionnelle après avoir été préchauffées à une température comprise entre 80 et 400 C. Cette injection est faite & l'aide d'un ou plusieurs dispositifs qui pulvérisent et dispersent la charge sur le catalyseur. La pression dans la zone réactionnnelle est comprise entre 0,7 et 3,5 bar. Le catalyseur régénéré est introduit dans la zone de craquage à une température de l'ordre de 600 à 950 C. La quantité de catalyseur injectée est réglée par une vanne située en amont de la zone réactionnelle. Les grains de catalyseur initialement mis en fluidisation par des injections appropriées de vapeur, sont ensuite entrainés par les vapeurs d'hydrocarbures vers l'autre extrémité du réacteur o la charge débouche dans une enceinte o s'effectue la The charges to be cracked are usually injected into the reaction zone after having been preheated to a temperature between 80 and 400 C. This injection is made with one or more devices which spray and disperse the charge on the catalyst. The pressure in the reaction zone is between 0.7 and 3.5 bar. The regenerated catalyst is introduced into the cracking zone at a temperature of about 600 to 950 C. The amount of catalyst injected is regulated by a valve located upstream of the reaction zone. The catalyst grains initially fluidized by appropriate steam injections, are then driven by the hydrocarbon vapors to the other end of the reactor where the feed opens into an enclosure where the

séparation des vapeurs d'hydrocarbures craqués du catalyseur (à l'aide. separation of the cracked hydrocarbon vapors from the catalyst (using.

de séparateurs balistiques et de cyclones), ainsi que le strippage du catalyseur, c'est-à-dire essentiellement la désorption à la vapeur des hydrocarbures fixes par les grains. Le catalyseur ainsi débarrassé de la majeure partie des hydrocarbures adsorbés est ensuite envoyé dans un ou plusieurs régénérateurs o son activité catalytique est restaurée par combustion du 'coke qui s'est déposé sur les grains au cours de l'étape de craquage. Lors de la régénération, l'énergie thermique libérée par la combustion du coke est en partie cédée au catalyseur qui se réchauffe. Cette quantité d'énergie absorbée par le catalyseur, est ensuite utilisée dans la zone réactionnelle pour vaporiser et craquer la charge: le catalyseur joue le rôle de caloporteur entre le réacteur o se déroulent des réactions endothermiques et le ou les régénérateurs o se déroulent des réactions exothermiques. Le procédé F.C.C. est mis en oeuvre de façon ballistic separators and cyclones), as well as the stripping of the catalyst, that is to say essentially the vapor desorption of the hydrocarbons fixed by the grains. The catalyst thus freed from most of the adsorbed hydrocarbons is then sent to one or more regenerators where its catalytic activity is restored by combustion of the coke which has deposited on the grains during the cracking step. During regeneration, the thermal energy released by the combustion of the coke is partly sold to the catalyst which is heated. This quantity of energy absorbed by the catalyst is then used in the reaction zone to vaporize and crack the charge: the catalyst acts as a coolant between the reactor where endothermic reactions take place and the regenerator (s) conduct reactions. exothermic. The process F.C.C. is implemented so

à assurer l'équilibre thermique de l'unité. to ensure the thermal equilibrium of the unit.

La quantité de coke et d'hydrocarbures présente sur le catalyseur en sortie de l'étage de strippage, est donc une variable essentielle du procédé puisqu'elle conditionne l'ensemble des niveaux thermiques de l'unité. On peut observer des déséquilibres préjudiciables au bon fonctionnement de l'installation, lorsque cette quantité est trop élevée du fait d'un mauvais strippage ou de l'utilisation de charges trop lourdes caractérisées par des teneurs élevées en asphaltènes, en hétéro- atomes (soufre, azote, etc...) et en métaux. Il faut noter qu'on rencontre couramment de nos jours de telles charges qui sont difficiles à vaporiser; or une mauvaise vaporisation des fractions les plus lourdes conduit généralement au dépôt de celles-ci sur les grains de catalyseur malgré le strippage à la vapeur. Les inconvénients qui en résultent sont en particulier une diminution des rendements en produits valorisables, une libération d'énergie lors de la régénération dépassant les besoins de l'unité et conduisant à des températures finales de régénération trop élevées et donc nuisibles à l'activité du catalyseur, une production accrue de fumées et une plus grande consommation d'air résultant en un surdimensionnnement de l'ensemble de régénération, ainsi qu'une production élevée de vapeurs The amount of coke and hydrocarbons present on the catalyst at the outlet of the stripping stage is therefore an essential variable of the process since it conditions all the thermal levels of the unit. Imbalances that are detrimental to the proper functioning of the installation can be observed when this quantity is too high because of bad stripping or the use of too heavy loads characterized by high levels of asphaltenes, hetero atoms (sulfur , nitrogen, etc.) and metals. It should be noted that these days are commonly encountered such loads that are difficult to vaporize; or a poor vaporization of the heavier fractions generally leads to the deposition thereof on the catalyst grains despite steam stripping. The disadvantages that result are in particular a reduction of yields of recoverable products, a release of energy during regeneration exceeding the needs of the unit and leading to too high final regeneration temperatures and therefore harmful to the activity of the plant. catalyst, increased smoke output, and increased air consumption resulting in over-sizing of the regeneration assembly, as well as high production of vapors

dont on n'a pas toujours l'utilité sur le site. which is not always useful on the site.

De plus, dans une unité classique de craquage catalytique, la température de strippage est sensiblement la même que celle de la zone, réactionnelle qui elle-même dépend de la conversion qu'on souhaite atteindre pour une qualité de charge donnée. L'obtention de cette conversion étant l'élément principal pris en considération pour le choix de la température de la zone de craquage, le strippage apparait donc comme une opération sur laquelle on a peu de moyens d'action. A température constante, seule une augmentation du débit de vapeur ou du temps de résidence du catalyseur dans le strippeur permet actuellement In addition, in a conventional catalytic cracking unit, the stripping temperature is substantially the same as that of the reaction zone, which itself depends on the conversion desired for a given charge quality. Obtaining this conversion being the main element taken into account for the choice of the temperature of the cracking zone, stripping thus appears as an operation on which we have little means of action. At constant temperature, only an increase in the steam flow rate or the residence time of the catalyst in the stripper

d'améliorer le rendement de récupération des hydrocarbures adsorbés. to improve the recovery efficiency of the adsorbed hydrocarbons.

Dans l'état actuel de l'art, et plus particulierement avec les charges lourdes, l'incidence d'une modification de ces deux paramètres In the current state of the art, and more particularly with heavy loads, the impact of a modification of these two parameters

opératoires sur l'efficacité de strippage reste donc limitée. operating procedures on the efficiency of stripping remains limited.

Par ailleurs, la combustion de ces hydrocarbures lourds non désorbés non seulement libère une quantité importante d'énergie qui accroit sensiblement la température du régénérateur d'une part, mais également libère des quantités appréciables de vapeur d'eau du fait de leur teneur élevée en hydrogène. Or, on sait que la conjugaison de ces deux facteurs: température élevée et pression partielle de vapeur d'eau importante pendant l'étape de régénération, accélère sensiblement le Moreover, the combustion of these non-desorbed heavy hydrocarbons not only releases a significant amount of energy which substantially increases the temperature of the regenerator on the one hand, but also releases appreciable amounts of water vapor due to their high content of water. hydrogen. However, it is known that the combination of these two factors: high temperature and high partial pressure of water vapor during the regeneration step, substantially accelerates the

vieillissement du catalyseur et affecte en particulier son activité. aging of the catalyst and in particular affects its activity.

Parmi les moyens les plus récents qui visent à remédier aux inconvénients précités, il y a tout d'abord ceux qui visent à réduire la température de régénératien ainsi que la teneur en vapeur d'eau: - extraction de chaleur aux moyens d'échangeurs thermiques implantés dans le régénérateur étagement de la régénération de façon à réaliser l'oxydation partielle du. coke et des hydrocarbures non désorbés après l'étape de strippage et limiter ainsi la libération d'énergie. Cet étagement permet également d'effectuer à température relativement basse l'oxydation préférentielle des hydrocarbures les plus riches en hydrogène et donc d'éliminer la majeure partie de l'hydrogène présent sur le catalyseur, et ce, dans des conditions compatibles Among the most recent means to overcome the aforementioned drawbacks, there are first those aimed at reducing the regeneration temperature and the water vapor content: - extraction of heat by means of heat exchangers implanted in the regenerator regeneration staging so as to achieve partial oxidation of the. coke and non-desorbed hydrocarbons after the stripping step and thereby limit the release of energy. This step also makes it possible to carry out, at a relatively low temperature, the preferential oxidation of the hydrocarbons that are the richest in hydrogen and thus to eliminate most of the hydrogen present on the catalyst, and this, under compatible conditions.

avec une bonne tenue du catalyseur.with a good resistance of the catalyst.

L'ensemble de ces dispositions permet de préserver le catalyseur d'un All these provisions make it possible to preserve the catalyst of a

vieillisement prématuré, mais n'évite pas la perte de quantités impor- premature aging, but does not prevent the loss of significant amounts of

tantes de carbone qui servent uniquement à générer de la chaleur carbon tents that are used solely to generate heat

parfois excédentaire. Il implique également la mise en place de dispo- sometimes excess. It also involves setting up

sitifs complexes qui augmentent considérablement l'investissement. complex systems that significantly increase investment.

Selon l'art antérieur, il est connu que les inconvénients précités peuvent être réduits en éliminant plus efficacement les hydrocarbures adsorbés, par un strippage réalisé à une température plus élevée que celle régnant dans la zone réactionnelle. L'augmentation de la température du strippage peut ainsi être obtenue en injectant du catalyseur chaud provenant du ou des étages de régénération. Le brevet US 4.440.632 décrit par exemple, un tel dispositif o du catalyseur chaud prélevé dans le régénérateur est introduit dans la partie basse du strippeur, dans la phase dense. Ce catalyseur chaud se mélange au catalyseur usagé et conduit à une température finale du mélange supérieure de 20 à 150 C environ à celle de la zone réactionnelle. Le brevet US 4.419.221 décrit également un dispositif similaire o dans une unité à deux niveaux de régénération, on utilise une partie du catalyseur du deuxième étage, c'est-à-dire le plus chaud, pour le réinjecter dans la partie basse du strippeur o se trouve la phase dense. On remarquera que l'élévation de température du strippeur par recyclage de catalyseur partiellement ou totalement régénéré et chaud peut être beaucoup plus élevée que dans le cas o l'on recycle des gaz de combustion comme cela est préconisé dans le brevet FR 2.574.422. En effet, dans ce dernier cas, le rapport débit massique de catalyseur usagé sur débit massique de fumées est tel qu'on ne peut guère espérer According to the prior art, it is known that the abovementioned disadvantages can be reduced by more effectively removing the adsorbed hydrocarbons by stripping at a higher temperature than that prevailing in the reaction zone. The increase in the temperature of the stripping can thus be obtained by injecting hot catalyst from the regeneration stage or stages. For example, US Pat. No. 4,440,632 describes such a device where hot catalyst taken from the regenerator is introduced into the lower part of the stripper in the dense phase. This hot catalyst is mixed with the spent catalyst and leads to a final temperature of the mixture which is approximately 20 to 150 ° C. higher than that of the reaction zone. US Pat. No. 4,419,221 also describes a similar device. In a unit with two regeneration levels, a portion of the catalyst of the second stage, that is to say the hottest stage, is used for reinjecting it into the lower part of the reactor. stripper o is the dense phase. It will be noted that the increase in temperature of the stripper by recycling of catalyst partially or completely regenerated and hot can be much higher than in the case of recycle flue gas as is recommended in the patent FR 2,574,422. Indeed, in the latter case, the mass flow rate of catalyst used on mass flow of fumes is such that we can hardly hope

des élévations de température allant au-delà de 15 à 20 C. temperature rises going beyond 15 to 20 C.

Si ces dispositifs assurent une désorption plus efficace des hydro- If these devices provide more efficient desorption of hydro-

carbures lourds, il reste cependant quelques inconvénients. Le cataly- heavy carbides, there are some disadvantages, however. Catalytic

seur chaud réinjecté à proximité de la phase diluée peut entrer en contact avec les hydrocarbures légers présents dans l'enceinte de strippage et entrainer un surcraquage nuisible au rendement global de l'unité. Par ailleurs, les quantités de vapeur de strippage utilisées If the heat is re-injected near the diluted phase, it may come into contact with the light hydrocarbons present in the stripping chamber and result in harmful overcracking to the overall efficiency of the unit. Moreover, the quantities of stripping steam used

sont généralement faibles de façon à assurer un écoulement sensi- are generally small in order to ensure a sensitive flow of

blement piston du catalyseur, favorable au strippage et à l'entrai- catalyst piston, conducive to stripping and training.

nement à contre-courant des hydrocarbures légers. Dans ces conditions, le mélange du catalyseur chaud provenant du régénérateur avec le catalyseur usagé n'est pas rapide et conduit à des points chauds qui 20. favorisent à nouveau le surcraquage des hydrocarbures désorbés en against the current of light hydrocarbons. Under these conditions, the mixture of the hot catalyst from the regenerator with the used catalyst is not rapid and leads to hot spots which again favor overcracking of the desorbed hydrocarbons.

phase dense.dense phase.

Le brevet EP 0.187.032 apporte quelques remèdes aux inconvénients précités. Il décrit un procédé de craquage o l'on réalise l'opération de strippage en deux étages. Dans le premier étage, on effectue un strippage classique à la vapeur et à une température sensiblement équivalente à celle régnant dans la zone réactionnelle, et dans le second étage, on fait un strippage plus sévère à une température plus élevée, après avoir injecté du catalyseur chaud provenant du régénérateur. L'intérêt de ce procédé est que le second strippage est réalisé de façon à désorber les hydrocarbures lourds dans une enceinte bien individualisée o l'on peut plus facilement régler les paramètres opératoires (débit recyclé, vitesse de gaz etc...) sans préjudice pour le reste de la charge d'hydrocarbures vaporisée comme cela pouvait être le cas avec les brevets US 4,440.632 et 4.419.221. On remarquera dans ce cas comme dans les cas précédents, que l'obtention d'une élévation de température significative dans le strippeur, nécéssite des débits importants de catalyseur chaud. Par ailleurs, l'éfficacité du strippage en lit fluidisé dense est limitée en raison des caractéristiques particulières des grains de catalyseur et plus spécialement de leur faible taille. Une très faible fraction de la Patent EP 0.187.032 provides some remedies to the aforementioned drawbacks. It describes a cracking process where the stripping operation is carried out in two stages. In the first stage, a conventional stripping is carried out with steam and at a temperature substantially equivalent to that prevailing in the reaction zone, and in the second stage, a more severe stripping is carried out at a higher temperature, after having injected catalyst hot from the regenerator. The advantage of this process is that the second stripping is carried out so as to desorb the heavy hydrocarbons in a well individualized enclosure where it is more easily possible to adjust the operating parameters (recycled flow rate, gas velocity, etc.) without prejudice. for the remainder of the vaporized hydrocarbon feed as could be the case with US Patents 4,440,632 and 4,419,221. It will be noted in this case as in the previous cases, that obtaining a significant temperature rise in the stripper, requires large flows of hot catalyst. Moreover, the efficiency of the dense fluidized bed stripping is limited because of the particular characteristics of the catalyst grains and more particularly of their small size. A very small fraction of the

vapeur de strippage injectée percole au travers du lit de grains. Injected stripping steam percolates through the grain bed.

Cette vapeur passe au travers du lit essentiellement sous forme de bulles, et l'on comprend aisement que l'hydrodynamique particulière du lit fluidisé dense limite le déplacement des hydrocarbures par la vapeur d'eau, surtout si la vitesse de fluidisation doit être maintenue relativement faible pour assurer un écoulement à This vapor passes through the bed essentially in the form of bubbles, and it is easily understood that the particular hydrodynamics of the dense fluidized bed limits the displacement of the hydrocarbons by the water vapor, especially if the fluidization velocity must be maintained relatively. weak to ensure a flow to

contre-courant du catalyseur par rapport à la vapeur de strippage. countercurrent of the catalyst with respect to the stripping steam.

Un premier objet de l'invention est donc de proposer un procédé et un A first object of the invention is therefore to propose a method and a

dispositif qui permettent de s'affranchir des inconvénients précités. device that can overcome the aforementioned drawbacks.

Un autre objet de l'invention est de faciliter la désorption des hydrocarbures fixés sur les grains de catalyseur, en particulier les hydrocarbures lourds dans le but d'augmenter le rendement global de l'unité et de limiter les dépôts de matières carbonées sur le catalyseur au strict maintien de l'équilibre thermique de l'installation. L'invention concerne donc un procédé de craquage catalytique en lit fluide d'une charge d'hydrocarbures bouillant au-dessus de 400 C. Ce procédé comprend une étape de mise en contact à flux ascendant ou descendant dans une zone tubulaire allongée, dans des conditions de craquage, de ladite charge et des particules d'un catalyseur de craquage, une étape de séparation du catalyseur usagé et de la charge craquée dans une première zone de séparation en sortie de la dite zone tubulaire, une première étape de strippage du catalyseur usagé à l'aide d'un premier gaz de strippage injecté à contre-courant de ce catalyseur, une étape de régénération dudit catalyseur usagé dans au moins une zone de régénération pour former ledit catalyseur régénéré chaud dans des conditions de combustion du coke déposé sur celui-ci et une étape de recyclage d'une partie au moins du catalyseur régénéré vers l'alimentation de ladite zone tubulaire. Plus précisément, après avoir réalisé ladite première étage de strippage et avant d'avoir procédé à l'étape de régénération dudit catalyseur, on procède à une seconde étape de strippage à co-courant en lit fluide en introduisant et en mélangeant, à l'amont d'une seconde zone tubulaire allongée, une partie au moins dudit catalyseur régénéré et à température plus élevée avec le catalyseur usagé et un courant d'un second gaz sous pression contenant au moins un gaz de strippage (par exemple vapeur d'eau, azote, hydrocarbures légers) et un gaz contenant de l'oxygène moléculaire, de préférence de la vapeur d'eau et de l'oxygène moléculaire, et l'on sépare des effluents de ladite seconde zone de strippage du catalyseur ainsi strippé dans une seconde zone de séparation à l'aval de cette seconde zone de strippage, on récupère lesdits effluents de second strippage et on envoie le catalyseur ainsi Another object of the invention is to facilitate the desorption of hydrocarbons attached to the catalyst grains, in particular heavy hydrocarbons, in order to increase the overall yield of the unit and to limit the deposits of carbonaceous material on the catalyst. the strict maintenance of the thermal equilibrium of the installation. The invention thus relates to a process for catalytic cracking in a fluid bed of a hydrocarbon feedstock boiling above 400 C. This process comprises a step of contacting upward or downward flow in an elongated tubular zone, in cracking conditions, said feedstock and particles of a cracking catalyst, a step of separating spent catalyst and cracked feedstock in a first separation zone at the outlet of said tubular zone, a first catalyst stripping step used with a first stripping gas injected countercurrently with this catalyst, a regeneration step of said spent catalyst in at least one regeneration zone to form said hot regenerated catalyst under coke combustion conditions deposited on it and a step of recycling at least a portion of the regenerated catalyst to the supply of said tubular zone. More precisely, after having carried out said first stripping stage and before having proceeded to the regeneration step of said catalyst, a second fluid-bed co-flow stripping step is carried out by introducing and mixing, at the same time. upstream of a second elongate tubular zone, at least a portion of said regenerated catalyst and at a higher temperature with the used catalyst and a stream of a second pressurized gas containing at least one stripping gas (for example steam, nitrogen, light hydrocarbons) and a gas containing molecular oxygen, preferably water vapor and molecular oxygen, and effluents from said second stripping zone of the thus stripped catalyst are separated in one second. separation zone downstream of this second stripping zone, said second stripping effluent is recovered and the catalyst is

strippé dans ladite zone de régénération. stripped into said regeneration zone.

Avantageusement, on introduit le catalyseur régénéré au voisinage immédiat de l'extrémité, correspondant à l'entrée dans la seconde zone tubulaire et de préférence sensiblement au dessus de l'arrivée du gaz de strippage, ce qui présente l'avantage de favoriser le mélange des Advantageously, the regenerated catalyst is introduced in the immediate vicinity of the end, corresponding to the inlet into the second tubular zone and preferably substantially above the arrival of the stripping gas, which has the advantage of promoting mixing. of the

particules.particles.

Le procédé selon l'invention présente l'avantage de faciliter une meilleure désorption des hydrocarbures dans le second étage de strippage, grâce en particulier à l'introduction. d'une certaine * 30 quantité de gaz contenant de l'oxygène moléculaire. Il s'en suit que les dépots résiduels de matières carbonées avant l'entrée dans le régénérateur sont limités au strict maintien de l'équilibre thermique de l'unité sans conduire à des températures et des pressions de vapeur d'eau dans le régénérateur rédhibitoires pour l'activité et la durée de vie du catalyseur. Même lorsque la charge traitée est lourde il permet de réaliser la regénération du catalyseur en une seule étape, The method according to the invention has the advantage of facilitating better desorption of hydrocarbons in the second stripping stage, thanks in particular to the introduction. a certain amount of gas containing molecular oxygen. It follows that the residual deposits of carbonaceous material before entering the regenerator are limited to strictly maintaining the thermal equilibrium of the unit without leading to temperatures and pressures of water vapor in the regenerator unacceptable for the activity and life of the catalyst. Even when the treated feedstock is heavy, it makes it possible to regenerate the catalyst in a single step,

ce qui se traduit par des économies d'investissement. which translates into investment savings.

Un autre avantage de l'invention est que l'utilisation d'un gaz contenant de l'oxygène moléculaire dans le gaz de strippage entraine la combustion d'une fraction des hydrocarbures libérés contenant de l'hydrogène et un dégagement de chaleur permettant de maintenir une température donnée, tout en limitant le débit de catalyseur chaud issu du régénérateur. Il en résulte une simplification et un moindre coût Another advantage of the invention is that the use of a molecular oxygen-containing gas in the stripping gas causes the combustion of a fraction of the liberated hydrocarbons containing hydrogen and a release of heat to maintain a given temperature, while limiting the flow of hot catalyst from the regenerator. This results in simplification and lower costs

de l'installation.of the installation.

Un autre avantage de l'invention est que le strippage dans le second étage est réalisé en lit fluidisé, dilué, donc sans limitation diffusionnelle liée à l'hydrodynamique de l'écoulement gaz-particules de catalyseur. Dans ce cas, et contrairement au cas des lits fluidisés denses classiques, les grains de catalyseur sont bien individualisés au sein d'un volume de gaz important, de sorte que la pression partielle d'hydrocarbures à l'extérieur du grain est faible ou tout au moins beaucoup plus faible que celle régnant dans la phase dense d'un lit fluidisé (généralement appelée phase émulsion par les spécialistes). D'autre part, dans le cas d'un lit fluide, la vitesse de glissement du grain par rapport au gaz l'environnant est beaucoup plus importante que dans le cas d'un lit fluidisé dense. Il en résulte que la résistance au transfert à la surface extérieure du grain est faible. Ces deux facteurs: élimination de la résistance au transfert liée à l'écoulement gaz- particules et abaissement de la résistance diffusionnelle externe à la surface du grain font que le déplacement des hydrocarbures adsorbés par la vapeur d'eau est beaucoup plus rapide dans le cas du lit fluidisé dilué que dans celui du lit Another advantage of the invention is that the stripping in the second stage is carried out in fluidized bed, diluted, therefore without diffusion limitation related to the hydrodynamics of the gas-catalyst particle flow. In this case, and contrary to the case of conventional dense fluidized beds, the catalyst grains are well individualized within a large volume of gas, so that the partial pressure of hydrocarbons outside the grain is low or any at least much lower than that prevailing in the dense phase of a fluidized bed (generally called emulsion phase by the specialists). On the other hand, in the case of a fluid bed, the sliding speed of the grain relative to the surrounding gas is much greater than in the case of a dense fluidized bed. As a result, resistance to transfer to the outer surface of the grain is low. These two factors: elimination of the transfer resistance related to the gas-particle flow and lowering of the external diffusional resistance at the surface of the grain make the displacement of the hydrocarbons adsorbed by the water vapor much faster in the case of the diluted fluidized bed than in that of the bed

fluidisé dense.dense fluidized.

Un autre-avantage de l'invention est que le chauffage du catalyseur usagé par du catalyseur chaud issu du régénérateur, est réalisé dans une enceinte distincte de la première zone de strippage et permet d'éviter tout contact du catalyseur chaud avec des hydrocarbures légers et élimine de ce fait tout risque de surcraquage de ces Another advantage of the invention is that the heating of the spent catalyst by hot catalyst from the regenerator, is carried out in a separate chamber of the first stripping zone and avoids contact of the hot catalyst with light hydrocarbons and eliminates the risk of overcracking these

hydrocarbures. légers.hydrocarbons. light.

Un autre avantage de l'invention concerne le mélange du catalyseur usagé issu du premier étage de.strippage avec lé catalyseur chaud du régénérateur. Ce mélange est réalisé en lit fluide donc dans un milieu beaucoup plus turbulent que le lit fluidise dense, et de ce fait, il est plus intime et plus rapide. Ce mélange quasi-instantané permet d'homogénéiser très rapidement les températures des deux populations de grains et contribue à améliorer sensiblement l'efficacité du strippage. Un autre avantage de l'invention est que la réinjection de catalyseur chaud à la base du second strippeur permet d'amorcer rapidement l'oxydation des hydrocarbures. Cette réinjection permet en outre de stabiliser la combustion dans le riser, même pendant les phases transitoires o l'on observe des fluctuations de débit de catalyseur usagé. Un autre avantage du procédé est que le catalyseur après ce second strippage est débarrassé de la majeure partie de l'hydrogène initialement contenu dans le coke de sorte que l'on peut dans la plupart des cas régénérer le catalyseur en une seule étape, même si la température est supérieure à 700 C, puisque la teneur en vapeur d'eau des effluents de régénération est faible et donc ne risque pas d'accélérer.outre mesure, le vieillissement du catalyseur: Enfin, on a remarqué que l'invention permet un abaissement notable des teneurs en soufre dans les effluents de régénération, car les hydrocarbures lourds riches en soufre ont été en très grande majorité désorbés' des grains de catalyseur dans cette seconde zone de strippage. Selon une caractéristique de l'invention, on soutire de la zone de régénération et on recycle dans la deuxième zone de strippage tubulaire, une masse de catalyseur régénéré, représentant en général de 5 à 100% en masse, avantageusement de 10 à 50% en masse et de préférence entre 20 et 40% de la masse de catalyseur usagé provenant du premier étage de strippage situé à l'extrémité de la zone réactionnelle 'de craquage. La température du catalyseur régénéré peut être d'environ au moins 80 C supérieure à la température du catalyseur usagé à la sortie du premier étage de strippage et d'au plus environ 400 C, sans pour autant dépasser 700 C, ce qui entrainerait une Another advantage of the invention is the mixing of the spent catalyst from the first stage of stripping with the hot catalyst of the regenerator. This mixture is produced in a fluid bed and therefore in a much more turbulent medium than the dense fluidized bed, and because of this, it is more intimate and faster. This quasi-instantaneous mixture makes it possible to homogenize very quickly the temperatures of the two populations of grains and contributes to appreciably improve the efficiency of the stripping. Another advantage of the invention is that the reinjection of hot catalyst at the base of the second stripper makes it possible to rapidly initiate the oxidation of the hydrocarbons. This reinjection also makes it possible to stabilize the combustion in the riser, even during the transient phases where fluctuations in the used catalyst flow rate are observed. Another advantage of the process is that the catalyst after this second stripping is freed from most of the hydrogen initially contained in the coke so that in most cases the catalyst can be regenerated in a single step, even if the temperature is greater than 700 ° C., since the water vapor content of the regeneration effluents is low and therefore is not likely to accelerate. In addition, the aging of the catalyst is measured: Finally, it has been observed that the invention makes it possible to significant reduction of sulfur levels in the regeneration effluents, because the sulfur-rich heavy hydrocarbons were largely desorbed the catalyst grains in this second stripping zone. According to one characteristic of the invention, the regeneration zone is withdrawn from the regeneration zone and a regenerated catalyst mass is generally recycled in the second tubular stripping zone, generally representing from 5 to 100% by weight, advantageously from 10 to 50% by weight. mass and preferably between 20 and 40% of the spent catalyst mass from the first stripping stage located at the end of the cracking reaction zone. The temperature of the regenerated catalyst may be at least about 80 ° C. higher than the temperature of the spent catalyst at the outlet of the first stripping stage and at most about 400 ° C., without exceeding 700 ° C., which would result in

désactivation rapide du catalyseur. rapid deactivation of the catalyst.

- Selon une autre caractéristique de l'invention, le catalyseur régénéré chaud recyclé dans le second étage de strippage peut être au préalable débarrassé d'une partie au moins des fumées de combustion dans la ligne de liaison conduisant à la colonne de strippage, de préférence par strippage à l'aide d'un fluide (par exemple, gaz inertes ou vapeur d'eau). 20. Selon une autre caractéristique de l'invention, le catalyseur dit régénéré recyclé dans le second étage de strippage peut provenir de l'un ou l'autre des compartiments lorsque le régénérateur est multiétage. Il peut être prélevé en cours de régénération dans" le dernier compartiment, c'est-à-dire celui o s'achève la régénération et qui fonctionne à la température la plus élevée lorsqu'on souhaite minimiser le débit de recycle. Mais on peut aussi le prélever en cours de régénération dans un étage de régénération inférieur opérant à une température moindre et o le catalyseur est partiellement débarrassé du coke déposé, si l'on craint un surcraquage catalytique ou un craquage thermique important des hydrocarbures libérés au cours de According to another characteristic of the invention, the hot regenerated catalyst recycled in the second stripping stage may be preliminarily freed of at least part of the combustion fumes in the connecting line leading to the stripping column, preferably by stripping with a fluid (for example, inert gases or water vapor). According to another characteristic of the invention, the so-called regenerated catalyst recycled in the second stripping stage may come from one or other of the compartments when the regenerator is multistage. It can be taken during regeneration in the last compartment, that is to say the one where the regeneration is completed and which operates at the highest temperature when it is desired to minimize the recycle flow. also take it during regeneration in a lower regeneration stage operating at a lower temperature and o the catalyst is partially removed from the deposited coke, if it is feared a catalytic overcooling or a significant thermal cracking of the hydrocarbons released during

cette seconde étape de strippage.this second stage of stripping.

Selon une autre caractéristique de l'invention, le catalyseur usagé issu du premi.er étage de strippage et le catalyseur régénéré issu du régénérateur sont mis en contact avec un gaz contenant en général environ de 0,1 à 30% en masse d'oxygene, avantageusement de 1 à 10%, et d'une façon préférée de 2 à 5%, le complément à 100 % pouvant être de la vapeur d'eau, de l'azote, de l'hydrogène, -des hydrocarbures légers tels que le méthane, éthane, propane ou un mélange de ces différents gaz. De préférence, on utilise de la vapeur d'eau et de According to another characteristic of the invention, the used catalyst from the first stripping stage and the regenerated catalyst from the regenerator are brought into contact with a gas generally containing from 0.1 to 30% by weight of oxygen. preferably from 1 to 10%, and preferably from 2 to 5%, the 100% supplement may be water vapor, nitrogen, hydrogen, light hydrocarbons such as methane, ethane, propane or a mixture of these different gases. Preferably, water vapor and

l'oxygène moléculaire.molecular oxygen.

La teneur en oxygène moléculaire est déterminée afin de réaliser l'oxydation de l'hydrogène libéré par le second strippage ainsi que The molecular oxygen content is determined in order to carry out the oxidation of the hydrogen released by the second stripping as well as

d'une partie minoritaire des hydrocarbures désorbés. a minority of desorbed hydrocarbons.

Selon une autre caractéristique de l'invention, le débit de gaz injecté à la base de la zone tubulaire de strippage au- moyen par exemple d'un répartiteur de gaz, est réglé de telle sorte que la vitesse superficielle du gaz dans cette zone soit en général comprise entre environ 1 et 20 mètres par seconde, et d'une façon plus avantageuse entre 2 et 10 mètres par seconde, ce qui permet d'obtenir un lit entrainé, de maximiser la vitesse de glissement entre les grains de catalyseur et ledit gaz de strippage et d'assurer des temps de contact des grains de catalyseur avec le gaz de strippage compris According to another characteristic of the invention, the flow rate of gas injected at the base of the tubular stripping zone, for example by means of a gas distributor, is adjusted so that the superficial velocity of the gas in this zone is generally between about 1 and 20 meters per second, and more advantageously between 2 and 10 meters per second, which allows to obtain a driven bed, to maximize the sliding speed between the catalyst grains and said stripping gas and ensure contact times of the catalyst grains with the stripping gas included

entre 1 et 30 secondes.between 1 and 30 seconds.

D'une manière générale, l'élévation de température du catalyseur dans la seconde zone de strippage par rapport à la première zone de strippage, due au recyclage du catalyseur régénéré chaud d'une part et à l'oxydation partielle d'une fraction des hydrocarbures désorbés du catalyseur, est généralement comprise entre environ 10 et 200 C et se In general, the temperature rise of the catalyst in the second stripping zone with respect to the first stripping zone, due to the recycling of the hot regenerated catalyst on the one hand and to the partial oxidation of a fraction of the hydrocarbons desorbed from the catalyst, is generally between about 10 and 200 C and is

situe de préférence entre 50 et 100 C. preferably between 50 and 100 C.

Selon une autre caractéristique de l'invention, les effluents de strippage sont séparés du catalyseur au moyens de dispositifs qui peuvent être par exemple similaires à ceux utilisés à la sortie de. la zone réactionnelle de craquage. Ces effluents qui contiennent entre autres les hydrocarbures libérés, les produits de combustion partielle et la vapeur d'eau de strippage, sont dirigés comme les effluents de craquage vers un tour de fractionnement ou vers tout autre point d'utilisation justifié par la qualité desdits effluents. Le catalyseur According to another characteristic of the invention, the stripping effluents are separated from the catalyst by means of devices which may for example be similar to those used at the outlet of. the cracking reaction zone. These effluents, which contain, among others, the released hydrocarbons, the partial combustion products and the stripping water vapor, are directed as the cracking effluents to a fractionation tower or to any other point of use justified by the quality of said effluents. . The catalyst

débarrassé de ces effluents est dirigé vers le régénérateur, en aval. freed from these effluents is directed to the regenerator, downstream.

Dans la présente invention, les charges utilisables bouillent au-dessus du domaine des essences et des gazoles, c'est-à-dire en général au-dessus de 400 C environ. Par exemple, on peut citer comme charges, celles présentant des points d'ébullition initiaux de l'ordre de 400 C, tels des gazoles sous vide, mais aussi des huiles hydrocarbonées plus lourdes, tels des pétroles bruts et/ou dessenciés, et des résidus de distillation atmosphérique ou de distillation sous vide. Ces charges peuvent avoir reçu un traitement préalable tel, par exemple, un hydrotraitement en présence, par exemple, de catalyseurs de type cobalt-molybdène. Les charges préférées de l'invention seront celles contenant des fractions bouillant normalement-entre 400 et 700 C et plus, pouvant contenir des pourcentages élevés de produits asphalténiques et présenter une teneur en carbone Conradson allant In the present invention, the usable fillers boil above the range of gasolines and gas oils, that is to say generally above about 400 C. For example, there may be mentioned as charges, those having initial boiling points of the order of 400 C, such as gas oils under vacuum, but also heavier hydrocarbon oils, such as crude oils and / or dencers, and residues from atmospheric distillation or vacuum distillation. These fillers may have been pretreated, such as, for example, hydrotreatment in the presence of, for example, cobalt-molybdenum catalysts. The preferred fillers of the invention will be those containing fractions boiling normally between 400 and 700 ° C. and higher, which may contain high percentages of asphaltenic products and have a Conradson carbon content ranging from

jusqu'à 10%o et au-delà.up to 10% o and beyond.

Les catalyseurs utilisables dans les dispositifs décrits ci-dessus comprennent les catalyseurs de craquage du type alumino-silicates cristallins, certains types de silice-alumines, de silice-magnesies, de silice-zirconium, tous ayant des activités de craquage relativement The catalysts which can be used in the devices described above comprise cracking catalysts of the crystalline aluminosilicate type, certain types of silica-aluminas, of silica-magnesia, of silica-zirconium, all having relatively cracking activities.

élevées, comme par exemple ceux décrits dans le brevet US 4 405 445. such as those described in US Pat. No. 4,405,445.

L'invention concerne aussi un dispositif de craquage catalytique notamment pour la mise en oeuvre du procédé. Il comprend une enceinte 1 tubulaire allongée, des moyens d'injection 4 sous pression de 1-adite charge disposés à une extrémité de ladite enceinte, des moyens d'alimentation en particules 2 d'un catalyseur de craquage vers ladite extrémité de ladite enceinte, des premiers moyens de séparation 6 de la charge craquée des particules de catalyseur usagé à l'autre extrémité de. ladite enceinte 1 située dans une enceinte 5 de séparation disposée concentriquement à celle-ci, un premier moyen de strippage 8 dudit catalyseur usagé par un premier gaz de strippagé dans ladite enceinte de séparation 5, au moins une unité de régénération 21 dudit catalyseur usagé par combustion du coke déposé sur celui-ci, et des moyens de recyclage 27 d'une partie au moins du The invention also relates to a catalytic cracking device in particular for carrying out the process. It comprises an elongate tubular enclosure 1, injection means 4 under pressure of 1-adite charge arranged at one end of said enclosure, means for supplying particles 2 with a cracking catalyst to said end of said enclosure, first means 6 for separating the cracked feedstock particles used at the other end of. said chamber 1 located in a separation chamber 5 disposed concentrically therewith, first stripping means 8 of said spent catalyst by a first stripper gas in said separation chamber 5, at least one regeneration unit 21 of said used catalyst by combustion of the coke deposited thereon, and recycling means 27 of at least a portion of the

catalyseur regénéré vers lesdits moyens d'alimentation 2. regenerated catalyst to said supply means 2.

De manière plus détaillée, ce dispositif comprend une colonne tubulaire allongée de strippage 13 disposée entre ledit premier moyen de strippage 8 et ladite unité de régénération 21, des moyens d'alimentation sous pression 15 en un second gaz comprenant au moins un gaz de strippage et un gaz contenant de l'oxygène moléculaire, de préférence à l'entrée de ladite colonne de strippage 13, des moyens d'alimentation 14 en particules de catalyseur au moins en partie régénéré reliés d'une part à l'unité de régénération 21 et d'autre part, de préférence, à l'entrée de ladite colonne de strippage 13, lesdits moyens d'alimentation 14, 15 étant adaptés à injecter le second gaz et les particules de catalyseur régénéré dans ladite colonne de strippage, sous pression, en lit fluide et à co-courant du flux des particules de catalyseur usagé provenant du premier moyen de strippage 8 et une seconde enceinte de séparation 16 du catalyseur strippé des effluents du second strippage connecté à la sortie de In more detail, this device comprises an elongated tubular stripping column 13 disposed between said first stripping means 8 and said regeneration unit 21, pressurized supply means 15 of a second gas comprising at least one stripping gas and a gas containing molecular oxygen, preferably at the inlet of said stripping column 13, at least partially regenerated catalyst particle feed means 14 connected on the one hand to the regeneration unit 21 and on the other hand, preferably at the inlet of said stripping column 13, said supply means 14, 15 being adapted to inject the second gas and the regenerated catalyst particles in said stripping column, under pressure, into fluid bed and co-current flow of spent catalyst particles from the first stripping means 8 and a second separation chamber 16 of the stripped catalyst of the effluents of the second stripping connected to the output of

*ladite colonne tubulaire 13 et audit régénérateur 21. said tubular column 13 and said regenerator 21.

La colonne tubulaire présente en général un rapport longueur sur diamètre L/D compris entre 10 et 300 et avantageusement compris entre The tubular column generally has a length to diameter ratio L / D between 10 and 300 and advantageously between

et 100.and 100.

Le diamètre du tube est déterminé de façon à ce que l'on ait une vitesse de gaz suffisante pour entrainer les grains de catalyseur et ce, en prenant en compte le débit total de gaz nécessaire à la The diameter of the tube is determined so that there is a gas velocity sufficient to entrain the catalyst grains and this, taking into account the total flow of gas required for the

réalisation du second strippage.performing the second stripping.

L'appareillage non limitatif.pour la mise en oeuvre du procédé. The non-limiting apparatus for the implementation of the method.

pourrait être celui de la figure 1 qui illustre le dispositif selon l'invention avec une enceinte de craquage ascendante (riser) et une could be that of FIG. 1 which illustrates the device according to the invention with a riser cracking enclosure and a

colonne de strippage ascendante.ascending stripping column.

Cet appareillage comprend: -une enceinte tubulaire verticale 1 alimentée à sa base en catalyseur régénéré chaud par des moyens 2, eux-mêmes alimentés par la ligne 27 en provenance du régénérateur 21, en vapeur de fluidisation et de préentrainement du catalyseur par la ligne 3 et en charge This apparatus comprises: a vertical tubular enclosure 1 supplied at its base with hot regenerated catalyst by means 2, themselves fed by line 27 from the regenerator 21, with fluidization vapor and pre-entrainment of the catalyst via line 3 and in charge

hydrocarbonée par la ligne 4.hydrocarbon by line 4.

-une enceinte 5 de séparation située à l'extrémité supérieure de l'enceinte tubulaire 1 et concentriquement à celle-ci et dans laquelle s'effectuent d'une part la séparation des effluents de craquage du catalyseur usagé grâce à un séparateur inertiel 6 placé juste au -dessusde la sortie du riser et à un ou plusieurs niveaux de cyclones 7 situés dans la partie supérieure de l'enceinte 5, et d'autre part, un premier strippage à la vapeur dudit catalyseur usagé dans la partie basse 8 de l'enceinte 5. La vapeur de strippage est amenée par la ligne 8a et la partie basse 8 de l'enceinte 5 est munie intérieurement de 'chinanages 9 qui favorisent l'écoulement à contre-courant du catalyseur usagé et de ladite vapeur de strippage.. Les vapeurs d'hydrocarbures quittent l'unité par la ligne 10 et sont dirigées vers a separation chamber situated at the upper end of the tubular enclosure 1 and concentrically with it and in which the separation of the cracking effluents from the spent catalyst is carried out by means of an inertial separator 6 placed just above the outlet of the riser and at one or more levels of cyclones 7 located in the upper part of the enclosure 5, and secondly, a first steam stripping of said spent catalyst in the lower part 8 of the enclosure 5. The stripping steam is fed through the line 8a and the lower part 8 of the enclosure 5 is internally provided with chinanages 9 which promote the countercurrent flow of the used catalyst and said stripping steam. The hydrocarbon vapors leave the unit via line 10 and are directed to

la tour de fractionnement.the fractionation tower.

-une ligne de liaison 11 entre l'enceinte de séparation et de premier strippage 5,8 et l'extrémité inférieure d'une colonne 13 o s'effectue le second strippage. Cette ligne de liaison est équipée d'une vanne 12 de contrôle du débit de catalyseur qui est asservie au niveau de -a connecting line 11 between the separation chamber and first stripping 5.8 and the lower end of a column 13 o is carried out the second stripping. This connecting line is equipped with a catalyst flow control valve 12 which is slaved to the level of

catalyseur dans l'enceinte 5.catalyst in the enclosure 5.

-une colonne tubulaire allongée verticale 13 o s'effectue le second strippage du catalyseur usagé en lit entrainé. Cette colonne est alimentée à sa base; à co-courant de l'écoulement, en catalyseur usagé par la ligne 11, en catalyseur régénéré chaud par les moyens d'alimentation 14 et en gaz renfermant au moins de la vapeur d'eau et de l'oxygène moléculaire par la ligne 15. Des injecteurs de type connu a vertical elongated tubular column 13 o is carried out the second stripping of the used catalyst in a driven bed. This column is fed at its base; co-current flow, catalyst used by the line 11, hot regenerated catalyst by the feed means 14 and gas containing at least water vapor and molecular oxygen by the line 15 Injectors of known type

sont disposés régulièrement autour de la colonne. are regularly arranged around the column.

-une enceinte 16 de séparation en sortie de la colonne 13 et concentriquement à celle-ci, o s'effectue la séparation des effluents du second strippage du catalyseur. La séparation est réalisée aux moyens d'un séparateur inertiel 17 au voisinage immédiat de la sortie de colonne 13 et d'un ou plusieurs niveaux de cyclones 18 séparant les particules strippées des effluents. Ces particules sont rejetées vers la base de l'enceinte 16 tandis que les effluents du second strippage quittent l'enceinte 16 par la ligne 19 et sont dirigés soit vers la tour de fractionnement ou vers tout autre point d'utilisation justifié par la qualité des effluents. Le catalyseur strippé est envoyé dans le régénérateur 21 par la ligne 20 qui communique avec la base de a separation chamber 16 at the outlet of the column 13 and concentrically thereto, where the effluents from the second stripping of the catalyst are separated. The separation is carried out by means of an inertial separator 17 in the immediate vicinity of the column outlet 13 and one or more levels of cyclones 18 separating the stripped particles from the effluents. These particles are rejected towards the base of the enclosure 16 while the effluents of the second stripping leave the enclosure 16 via the line 19 and are directed either to the fractionation tower or to any other point of use justified by the quality of the effluents. The stripped catalyst is sent into the regenerator 21 via the line 20 which communicates with the base of

l'enceinte 16.the enclosure 16.

-une unité de régénération 21 située de préférence concentriquement à la colonne 13 et alimentée en catalyseur usagé par la ligne 20 et en gaz contenant de l'oxygène moléculaire par le distributeur 22, situé à la partie inférieure de l'unité, lui-même étant alimenté par la ligne a regeneration unit 21 preferably located concentrically at the column 13 and supplied with used catalyst by the line 20 and with the molecular oxygen-containing gas by the distributor 22, situated at the lower part of the unit, itself being fed by the line

23.23.

Les effluents de régénération sont dépoussiérés par le ou les niveaux de cyclones 24 disposés avantageusement à l'extérieur de l'unité 21 et quittent l'installation par la ligne 25. Le catalyseur régénéré est extrait du régénérateur par la ligne 26 qui alimente grâce aux moyens d'alimentation 14 la colonne de second strippage. La ligne 26, de diamètre réduit, est équipée d'une vanne 28 de réglage du débit de catalyseur asservie à la température régnant dans la colonne de second strippage 13. Des moyens de recyclage 27 du catalyseur régénéré reliés au régénérateur 21 alimentent également l'enceinte de craquage 1 grâce aux moyens d'alimentation 2 et à une vanne 29 de réglage du débit de catalyseur asservie à la température souhaitée à l'extrémité The regeneration effluents are dedusted by the cyclone level or levels 24 advantageously disposed outside the unit 21 and leave the installation via line 25. The regenerated catalyst is extracted from the regenerator via the line 26 which feeds through the supply means 14 the second stripping column. Line 26, of reduced diameter, is equipped with a valve 28 for adjusting the catalyst flow rate controlled by the temperature prevailing in the second stripping column 13. Recycling means 27 of the regenerated catalyst connected to the regenerator 21 also supply the cracking chamber 1 through the supply means 2 and a valve 29 for adjusting the catalyst flow rate controlled at the desired temperature at the end

supérieure de l'enceinte de craquage 1. upper cracking chamber 1.

La figure 2 illustre le cas o l'enceinte tubulaire de craquage opère en dropper. On y retrouve tous les éléments de la figure '1, à l'exclusion du riser 1 et du séparateur inertiel 6 qui ont cédé la Figure 2 illustrates the case where the tubular cracking chamber operates in dropper. It contains all the elements of FIG. 1, excluding riser 1 and inertial separator 6 which yielded the

place au dropper 30.dropper place 30.

Il a été illustré le cas o une seule unité de régénération est utilisée. Dans le cas o le dispositif selon l'invention en comporte deux qu'ils soient à flux descendant ou à flux ascendant, la ligne de liaison 20 assure le transfert des particules catalytiques strippées 20. de la seconde enceinte de séparation 16 au premier régénérateur o s'effectue la première régénération. Selon un schéma connu décrit par exemple dans la demande *de brevet FR 84-18706, le catalyseur est It has been illustrated the case where only one regeneration unit is used. In the case where the device according to the invention comprises two that are downflow or upflow, the connecting line 20 ensures the transfer of the stripped catalytic particles 20. of the second separation chamber 16 to the first regenerator o the first regeneration takes place. According to a known scheme described for example in patent application FR 84-18706, the catalyst is

ensuite totalement régénéré dans un second régénérateur. then fully regenerated in a second regenerator.

Le catalyseur régénéré pourrait provenir de l'un ou l'autre des régénérateurs comme il a été dit çi-avant, la ligne de transfert 26 peut être connectée soit au premier soit au second régénérateur pour alimenter la colonne de strippage 13 tandis que la ligne de recyclage 27 quitte le second régénérateur pour alimenter l'enceinte tubulaire The regenerated catalyst could come from either of the regenerators as mentioned before, the transfer line 26 can be connected to either the first or the second regenerator to feed the stripping column 13 while the line recycling 27 leaves the second regenerator to feed the tubular enclosure

de craquage 1.cracking 1.

2 6248772 624877

Claims

1. A process for catalytic cracking in a fluid bed of a hydrocarbon feedstock boiling above about 400 ° C., this process comprising a step of contacting upwardly or downwardly in an elongated tubular zone, under conditions of cracking, said feedstock and particles of a cracking catalyst, a step of separating the used catalyst and the cracked feedstock in a first separation zone at the outlet of said tubular zone, a first step of stripping the spent catalyst at the using a first stripping gas injected countercurrently with this catalyst, a step of regenerating said spent catalyst in at least one regeneration zone to form said hot regenerated catalyst, under combustion conditions of the coke deposited thereon ci and a step of recycling at least a portion of the regenerated catalyst to the supply of said tubular zone, the method being characterized in that, after carrying out said first stripping step and before having proceeded to the regeneration step of said catalyst, a second cocurrent and 20-bed stripping step is carried out, by introducing and mixing, upstream a second elongated tubular zone and advantageously in the immediate vicinity of the end corresponding to the inlet in said second tubular zone, at least a portion of said regenerated catalyst and at a higher temperature with the spent catalyst and a stream of a second pressurized gas containing at least one stripping gas and a molecular oxygen-containing gas, and separating effluents from said second stripping zone of the thus stripped catalyst in a second separation zone downstream of this second stripping, said second stripping effluents are recovered and the

catalyst thus stripped into said regeneration zone.

2. The process according to claim 1, wherein the mass of the regenerated catalyst represents approximately 5 to 100% by weight of the total mass of said used catalyst, and advantageously from 10 to 50% by weight.

mass.

3. A process according to claims 1 or 2 wherein said current

second gas contains about 0.1 to 30% by weight of oxygen.

4.- Method according to one of claims 1 to 3 wherein said gas

stripping is water vapor, nitrogen, hydrogen,

light hydrocarbons alone or as a mixture, injected

that between about 70 to 99.9% of the flow rate of said gas stream.

5.- Method according to one of claims 1 to 4 wherein the flow

said gas stream is between about 1 and 20 m / s.

6. A process according to one of claims 1 to 5 wherein the

temperature of said regenerated catalyst is greater than that of said used catalyst of at least about 90 C and at most about 400 C, without exceeding 900 C.

7.- Method according to one of claims 1 to 6 wherein

withdraws the regenerated catalyst from said regenerator zone after having separated at least a portion of the combustion fumes,

preferably by stripping.

8.- Method according to one of claims 1 to 7 wherein said regenerated catalyst is removed during the regeneration of spent catalyst of the first regeneration zone when the step of

regeneration has two.

9.- Method according to one of claims 1 to 7 wherein

withdraws said regenerated catalyst during the regeneration of the used catalyst, the second regeneration zone when the step

regeneration has two.

10. A fluid bed fluid bed cracking device comprising an elongate tubular chamber (1), means for injection under pressure (.4) of said charge disposed at one end of said chamber, feed means. (2) in particles of a cracking catalyst towards said end of said enclosure, first separation means (6) for the cracked feedstock particles used at the other end of said enclosure in a separation chamber ( 5) disposed concentrically therewith, first stripping means (8) of said spent catalyst by a first stripping gas in said separation chamber, at least one regeneration unit (21) of said spent catalyst by burning the coke deposited on it, and recycling means (27) of at least a portion of the regenerated catalyst to said supply means (2), said device being characterized in that it comprises a tubular column elongate stripper (13) disposed between said first stripping means (8) and said regeneration unit (21), pressurized supply means (15) of a second gas comprising at least one stripping gas and a gas containing molecular oxygen, at the inlet of said stripping column (13), supply means (14) at least partly regenerated catalyst particles connected on the one hand to the regeneration unit (21) and on the other hand at the inlet of said stripping column (13), said supply means (14, 15) being adapted to inject the second gas and the regenerated catalyst particles into said stripping column, under pressure, in a fluid bed and co-current flow of spent catalyst particles from the first stripping means, and a second chamber (16) stripped catalyst separation effluents of the second stripper connected to the outlet of the

said tubular column (13) and said regeneration unit (21).

II.- Device according to claim 10, wherein the tubular column has a length to diameter ratio between 10

and 300.

12.- Device according to claims 10 or 11, wherein the

means (14, 26) for regenerated catalyst are connected to a first regeneration unit when the device comprises

two.

13.- Device according to claims 10 or 11, wherein

said means for supplying regenerated catalyst are connected to a

second regeneration unit when the device has two.

14.- Device according to one of claims 10 to 13, wherein

said second separation chamber (16) comprises an inertial separator (17) located in the vicinity of the end of said stripping column (13) and at least one cyclone 18 connected to means

discharging (19) effluents from said separation chamber.

15.- Device according to one of claims 10 to 14 wherein

said stripping column (13) is upward.