FR2579393A1

FR2579393A1 - Circuit integrable monolithiquement pour la mesure de courants longitudinaux et transversaux dans une ligne de transmission bifilaire

Info

Publication number: FR2579393A1
Application number: FR8603802A
Authority: FR
Inventors: Marco Siligoni; Ferdinando Lari
Original assignee: SGS Microelettronica SpA
Current assignee: STMicroelectronics SRL
Priority date: 1985-03-20
Filing date: 1986-03-18
Publication date: 1986-09-26
Also published as: JPS61218296A; IT1215254B; JPH0671343B2; DE3609249C2; US4782507A; GB2173072A; FR2579393B1; GB2173072B; DE3609249A1; GB8606960D0; IT8519983A0

Abstract

CIRCUIT INTEGRABLE MONOLITHIQUEMENT POUR LA MESURE DE COURANTS LONGITUDINAUX ET TRANSVERSAUX DANS UNE LIGNE DE TRANSMISSION BIFILAIRE, COMPRENANT UN PREMIER M ET UN SECOND M CIRCUITS REFLECTEURS DE COURANT AYANT CHACUN UNE BRANCHE D'ENTREE ET UNE PREMIERE ET UNE SECONDE BRANCHES DE SORTIE, UN TROISIEME M, UN QUATRIEME M ET UN CINQUIEME M CIRCUITS REFLECTEURS DE COURANT AYANT CHACUN UNE BRANCHE D'ENTREE ET UNE BRANCHE DE SORTIE, ET UN PREMIER SM ET UN SECOND SM CIRCUITS REFLECTEURS DE COURANTS AYANT CHACUN UNE PREMIERE ET UNE SECONDE BRANCHES D'ENTREE ET UNE PREMIERE ET UNE SECONDE BRANCHES DE SORTIE. LES BRANCHES D'ENTREE DU PREMIER M ET DU SECOND M CIRCUITS REFLECTEURS DE COURANT ET LES PREMIERES BRANCHES D'ENTREE DU PREMIER SM ET DU SECOND SM CIRCUITS REFLECTEURS DE COURANTS SONT DES BORNES D'ENTREE POUR LE RACCORDEMENT A LA LIGNE.

Description

La présente invention concerne un circuit intégrable mono- lithiquement

pour la mesure de courants longitudinaux et trans- versaux dans une ligne de transmission bifilaire, en particulier dans les circuits téléphoniques électroniques d'interface entre 5 ligne téléphonique d'abonné et organes de commande de central. Selon ce qui est décrit dans la littérature technique en ce qui concerne de tels circuits téléphoniques d'interface, également connus sous le nom de "SLIC" (pour "Subscriber Line Interface Circuit"), le transfert dans des circuits électroniques de cen- 10 tral, totalement ou partiellement intégrés monolithiquement, de fonctions qui étaient auparavant développées dans des dispositifs insérés dans les appareils individuels d'abonné, a rendu indis- pensable une mesure précise des courants de ligne dès l'attaque de ligne d'abonné. Le problème consistant à reconnaître avec 15 exactitude les sens et intensités des courants longitudinaux et transversaux de ligne, pour en informer ensuite, par des signaux de mesure appropriés, des circuits de réglage prévus à cet effet, est né avant tout de l'exigence d'effectuer avec des circuits exclusivement électroniques la synthèse d'impédances propres à 20 permettre l'adaptation automatique à la ligne dans toutes les conditions de fonctionnement et de réseau, et de la nécessité de pouvoir effectuer avec une certitude absolue, dès le central, la reconnaissance des signaux utiles transmis sur la ligne, comme par exemple les signaux de décrochage ou de raccrochage d'un 25 appareil téléphonique d'abonné. De façon connue en soi dans la technique, un circuit élec- tronique d'interface entre ligne téléphonique d'abonné et organes de commande de central comprend d'une manière générale un montage en pont, constitué par deux éléments amplificateurs finals, entre 50 lesquels la ligne téléphonique d'abonné, avec tous les équipe- ments qui y sont raccordés, est insérée en tant que charge.

2 En présence de signaux, ces éléments amplificateurs pilotent en opposition de phase la ligne. Le courant "transversal" de ligne IL est la somme du courant continu d'alimentation de la ligne et du courant de signal, géné- 5 ralement de type alternatif. Ces courants transversaux IL ont des intensités égales dans les deux fils de la ligne, mais des sens d'écoulement opposés l'un à l'autre. Toutefois, les lignes électriques à courant alternatif de 50 Hz ou de fréquences de type industriel ou d'autres lignes télé- 1C phoniques sur lesquelles sont transmis des signaux d'intensité élevée, tels que les signaux de sonnerie, lorsqu'elles sont situées à proximité d'une ligne téléphonique bifilaire ou, plus généra- lement, une ligne de transmission bifilaire, peuvent induire, dans les deux fils de cette ligne, des courants "longitudinaux" ou 1 "de mode commun" ICM ayant, à chaque instant, la même intensité et le même sens d'écoulement dans les deux fils de la ligne. De tels courants de mode commun ICM, qui peuvent être de type alternatif dans les cas indiqués précédemment, n'ont géné- ralement pas une forme d'onde fixe dans le temps, ce qui fait 20 qu'en se superposant au courant transversal de ligne IL, ils en altèrent la valeur de manière non prévisible. Si l'on désigne conventionnellement par IA et IB les cou- rants totaux, résultant respectivement dans le fil de la ligne à potentiel plus élevé et dans le fil à potentiel moins élevé, 25 on peut écrire : IA = IL + ICM IB = IL ICM égalités dans lesquelles il faut évidemment tenir compte, suivant les conventions électrotechniques connues, des sens effectifs de 30 chaque courant. Il parait évident qu'il serait théoriquement suffisant d'additionner et de soustraire entre eux les courants totaux IA et IB pour obtenir immédiatement une "mesure", respectivement du courant transversal de ligne IL et des courants longitudinaux 35 de mode commun ICM. On a en effet : IIA + IBI = 2 IILI 'IA -B = 2 lICMI

3 L'obtention d'une mesure des courants de mode commun ICM est surtout nécessaire dans le cas o de tels courants sont produits à dessein afin de développer des fonctions particuliè- res, comme cela se produit par exemple dans de petits centraux 5 privés pour permettre le transfert des communications en arrivée directement d'un appareil téléphonique à un autre, au moyen d'une touche prévue à cet effet sur l'appareil lui-m8me. En réalité, un circuit qui peut réaliser de telles opéra- tions simples dans toutes les conditions de courants longitudi- 10 naux et transversaux est assez compliqué et en conséquence, s'il est intégré monolithiquement, co teux, tant du point de vue de l'ccupation de la surface d'intégration que du point de vue de la difficulté de projetage. Afin que les opérations d'addition et de soustraction sur 15 les courants totaux dans la ligne donnent des résultats de mesure indicatives dans toutes les conditions de fonctionnement, il faut avant tout tenir compte de la possibilité d'inversions de la polarité de la ligne, parce que c'est cette polarité qui détermine le sens d'écoulement, dans les fils de la ligne, du courant 20 transversal IL. En outre, il ne faut pas négliger la possibilité, surtout dans les lignes de transmission très longues - dans les- quelles le courant transversal de ligne IL est naturellement réduit, tandis que la probabilité de courants induits longitu- dinaux est plus élevée - que l'intensité des courants longitudi- 25 naux de mode commun ICM soit supérieure à celle du courant trans- versal de ligne IL. Dans ce cas en effet, les courants totaux résultant dans la ligne, IA et IB, ont le même sens, non déter- miné par la polarité de la ligne, mais variable dans le temps uniformément avec le sens des courants de mode commun induits. 30 Etant donné que, dans des conditions normales de polarisation et de fonctionnement, les composants électroniques actifs conduisent essentiellement de manière unidirectionnelle, un circuit intégrable monolithiquement pour la mesure des courants longitudinaux et transversaux de ligne doit 9tre projeté de 35 telle manière qu'il ait une configuration d'ensemble compatible avec des courants en entrée ayant n'importe quel sens. Le but de la-présente invention est de réaliser un circuit nouveau et perfectionné pour la mesure de courants longitudinaux

4 et transversaux dans une ligne de transmission bifilaire, propre- à être contenu dans un circuit téléphonique, intégrable monoli- thiquement, d'interface entre ligne téléphonique d'abonné et organes de commande de central. Ce but est atteint avec un cir- 5 cuit intégrable monolithiquement pour la mesure de courants longitudinaux et transversaux dans une ligne de transmission bifilaire, comprenant un premier et un second circuits réflec- teurs de courant ayant chacun une branche d'entrée et une première et une seconde branches de sortie, un troisième, un quatrième et 10 un cinquième circuits réflecteurs de courant ayant chacun une branche d'entrée et une branche de sortie, ainsi qu'un premier et un second circuits réflecteurs de courants ayant chacun une première et une seconde branches d'entrée et une première et une seconde branche de sortie. 15 Les branches d'entrée du premier et du second circuits réflecteurs de courant et les premières branches d'entrée du pre- mier et du second circuits réflecteurs de courants sont des bor- nes d'entrée pour le raccordement à la ligne. Les premières bran- ches de sortie du premier et du second circuits réflecteurs de 20 courant, dont les secondes bornes de sortie sont raccordées l'une et l'autre à la branche d'entrée du troisième circuit réflecteur de courant, sont raccordées respectivement aux secondes branches d'entrée du premier et du second circuits réflecteurs de courants, dont les secondes branches de sortie sont raccordées l'une et 25 l'autre à la branche d'entrée du quatrième circuit réflecteur de courant. La première branche de sortie du second circuit réflecteur de courants est raccordée à la branche d'entrée du cinquième circuit réflecteur de courant. La branche de sortie de ce cin- 30 quième circuit réflecteur de courant et la première branche de sortie du premier circuit réflecteur de courants sont reliées l'une à l'autre pour constituer une première borne de sortie. Les branches de sortie du troisième et du quatrième circuits ré- flecteurs de courant sont reliées l'une à l'autre pour consti- 35 tuer une seconde borne de sortie. L'invention pourra être mieux comprise à l'aide de la des- cription qui suit, donnée purement à titre d'exemple et, par

conséquent, non limitative, en référence au dessin ci-annexé, dont l'unique figure est le schéma par blocs d'un circuit intégrable monolithiquement, selon l'invention, pour la mesure de courants dans une ligne de transmission bifilaire. *Le schéma d'un circuit de mesure suivant l'invention, repré- senté sur la figure, comprend un premier M1 et un second M2 circuits réflecteurs de courant, ayant chacun une branche d'entrée et une première et une seconde branches de sortie, ainsi qu'un troisième M3, un quatrième M4 et un cinquième M5 circuits réflec- teurs de courant, ayant chacun une branche d'entrée et une branche de sortie. Le schéma de la figure comprend en outre un premier SM1 et un second SM2 circuits réflecteurs de courants, ayant chacun une première et une seconde branches d'entrée et une première et une seconde branches de sortie. Les circuits réflecteurs de courant ou de courants qui vien- nent d'être indiqués sont représentés chacun par un bloc rectan- gulaire dans lequel sont représentées hématiquement, au moyen de lignes de tirets, les branches d'entrée et de sortie. Ces circuits peuvent être réalisés de façon connue en soi dans la technique. A côté de chaque branche de sortie dans chacun des blocs qui représentent les circuits M1, M2,M3, M4, M5 et SM1, SM2, est indiquée la valeur, exprimée au moyen d'un coefficient prédéfini K de valeur constante, supérieure ou égale à 1, du courant qui y passe, par rapport à une valeur unitaire de courant dans la branche d'entrée ou à une valeur unitaire de courant dans chacune des branches d'entrée. Tant dans le premier que dans le second circuits réflecteurs de courant M1 et M2, les courants qui passent dans la première et dans la seconde branches de sortie sont proportionnels au courant qui passe dans la branche d'entrée, respectivement sui- vant un facteur constant de proportionnalité 1/K et suivant un facteur constant de proportionnalité 2/K. Comme on le voit sur la figure, le courant qui passe dans la branche de sortie, tant du troisième que du quatrième et du cinquième circuits réflecteurs de courant M3, M4 et M5, est égal à celui qui passe dans la branche d'entrée de ces circuits.

6 En revanche, dans le premier SM1 et dans le second SM2 cir- cuits réflecteurs de courants, les courants qui passent dans la première et dans la seconde branches de sortie de chacun de ces circuits sont tous deux égaux à la somme d'un courant égal au 5 courant qui passe dans la seconde branche d'entrée et d'un cou- rant proportionnel au courant qui passe dans la première branche d'entrée, suivant un facteur constant de proportionnalité 1/K. Comme on le sait, il ne se produit pas d'amplification de courant, mais seulement des atténuations, de façon à réduire l'ab- 10 sorption totale de courant d'alimentation requise par le circuit de mesure pour pouvoir élaborer les courants en entrée, et l'on obtient ainsi en'sortie des courants qui ont, lorsque K a des valeurs supérieures à 1, une intensité réduite par rapport à celle des courants en entrée. ~15 La branche d'entrée du premier circuit réflecteur de courant M1 et la première branche d'entrée du second circuit réflecteur de courants SM constituent respectivement une première et une 2 seconde bornes d'entrée, pour le raccordement à un premier fil d'une ligne de transmission bifilaire, non représentée sur la 20 figure. La branche d'entrée du second circuit réflecteur de courant M2 et la première branche d'entrée du premier circuit réflecteur de courants SM1 constituent respectivement une troisième et une quatrième bornes d'entrée, pour le raccordement au second 25 fil de la même ligne de transmission. La première et la troisième bornes sont des bornes d'entrée pour des courants ayant, selon les conventions électrotechniques connues, un premier sens d'entrée dans le circuit; la seconde et la quatrième bornes sont des bornes d'entrée pour des courants 30 ayant un second sens, opposé au premier, d'entrée dans le circuit. La première branche de sortie du premier circuit réflecteur de courant M1 et la première branche de sortie du second circuit réflecteur de courant M2 sont raccordées respectivement à la se- conde branche d'entrée du premier circuit réflecteur de courants. 35 SM1 et à la seconde branche d'entrée du second circuit réflec- teur de courants SM2. La seconde branche de sortie du premier circuit réflecteur de courant M1 et la seconde branche de sortie du second circuit

7 réflecteur de courant M2 sont toutes deux raccordées à la branche d'entrée du troisième circuit réflecteur de courant M3. La seconde branche de sortie du premier circuit réflecteur de courants SM1 et la seconde branche de sortie du second circuit réflecteur de courants SM2 sont raccordées l'une et l'autre à la branche d'entrée du quatrième circuit réflecteur de courant M4. La première branche de sortie du second circuit réflecteur de courants SM2 est raccordée à la branche d'entrée du cinquième circuit réflecteur de courant M5. La première branche de sortie du premier circuit réflecteur de courants SM1 et la branche de sortie du cinquième circuit ré- flecteur de courant M5 sont raccordées l'une à l'autre pour cons- tituer une première borne de sortie U1. La branche de sortie du troisième circuit réflecteur de courant M3 et la branche de sortie du quatrième circuit réflec- teur de courant M4 sont raccordées l'une à l'autre pour consti- tuer une seconde borne de sortie U2. On considèrera maintenant le fonctionnement d'un circuit de mesure suivant l'invention, dont le schéma par blocs est repré- senté sur la figure, indépendamment du raccordement possible à une ligne de transmission bifilaire. On supposera qu'il est appliqué respectivement, aux branches d'entrée des circuits réflecteurs de courant M1 et M2, un courant I et un courant I'A ayant tous deux, comme indiqué sur la figure, A le sens sortant par rapport au circuit, et qu'il est ensuite appliqué un courant I et un courant I'B, ayant tous deux le B B sens entrant par rapport au circuit, respectivement à la première branche d'entrée du circuit réflecteur de courants SM1 et à la première branche d'entrée du circuit réflecteur de courants SM2. Sur la figure, on a indiqué symboliquement, dans chaque branche des différents circuits, le sens du courant qui y passe. Dans la première et dans la seconde branches de sortie du circuit réflecteur de courant M1, il s'établit respectivement un courant IA/K et un courant 2IA/K, tous deux sortants. De façon analogue, dans la première et dans la seconde bran- ches de sortie du circuit réflecteur de courant M2, il s'établit respectivement un courant I'A/K et un courant 2I'A/K, tous deux sortants.

8 En conséquence, il s'établit, dans la branche de sortie du circuit réflecteur de courant M3, un courant entrant 2IA/K + 2I'A/K, égal à celui qui passe dans sa branche d'entrée. Dans chacune des branches de sortie du circuit réflecteur de 5 courants SMl, il s'établit en revanche, à cause des courants IBet IA/K dans les branches d'entrée, un courant entrant IA/K + IB/K. De façon analogue, il s'établit, dans chacune des branches de sortie du circuit réflecteur de courants SM2, un courant en- 10 trant I'A/K + I'B/K. Les courants de sortie des circuits réflecteurs de courants SM1 et SM2 déterminent un courant sortant IA/K + IB/K + I'A/K + I'B/K dans la branche de sortie du circuit réflecteur de courant M4 et un courant sortantI'A/K + I'B/K dans la branche de sortie 15 du circuit réflecteur de courant M5. Comme on peut facilement le constater, il est donc respectivement disponible, à la première U1 et à la seconde U2 bornes de sortie, un courant de sortie de valeur 2 = I'A/K + I'B/K - IA/K - IB/K (1) 20 AU1 et un courant de sortie de valeur IU = IB/K - IA/K + I'B/K - I'A/K (2) 2 si l'on attribue aux deux courants de sortie, pour ces relations, un sens conventionnellement sortant, comme indiqué sur la figure. 25 On supposera maintenant qu'un circuit de mesure suivant l'invention est raccordé, au moyen de ses bornes d'entrée, à une ligne de transmission bifilaire, en particulier à une ligne télé- phonique d'abonné. Du fait que sont raccordées, à un même fil de la ligne, la 30 branche d'entrée du circuit réflecteur de courant M1 et la pre- mière branche d'entrée du circuit réflecteur de courants SM2 et, à l'autre fil, la branche d'entrée du circuit réflecteur de cou- rant M2 et la première branche d'entrée du circuit réflecteur de courant SM1, on peutimmédiatement tirer, sur la base des rela- 35 tions (1) et (2) ci-dessus, les valeurs des courants en sortie aux bornes U1 et U2, dans n'importe quelles conditions de ligne, déterminées par les courants longitudinaux et transversaux dans la ligne. Dans le cas o les courants longitudinaux de mode commun 40 ICM ont des intensités inférieures à celle du courant transversal

9 de ligne IL, les courants totaux résultants dans la ligne ont des sens opposés dans les deux fils, ce qui fait qu'en appliquant les relations (1) et (2), il faut considérer, pour une polarité déterminée de la ligne, seulement les courants en entrée IA et 5 IB et, pour la polarité opposée, seulement les courants en entrée I'A et I'B. Par conséquent, il en résulte respectivement, à la première U1 et à la seconde U2 bornes de sortie, un courant entrant IU1 =(IA + IB)/KI= 2IL/K et un courant entrant IU2 =(IA I)/K= 2IcM/K ou bien, pour une polarité opposée de 10 la ligne, un courant sortant I'U1 =(I'A + I'B)/K= 2IL/K et un courant entrant I'U2 =(I'A I'B)/K= 2ICM/K, lessens indiqués pour de tels courant de sortie 1U1, I'U1, IU2 et I'U2 étant déterminés sur la base des conventions électrotechniques déjà appliquées aux courants auxquels se rapportent les relations (1) 15 et (2). En ce qui concerne l'opération somme de courants, qui fournit une mesure du courant de ligne IL, on notera qu'un cir- cuit selon l'invention garantit non seulement une telle mesure, mais fournit aussi une information sur la polarité de la ligne 20 au moyen du courant en sortie à la borne U1, qui est en effet différent pour Iu1 et I'U1 En ce qui concerne en revanche l'opération différence de courants, qui fournit une mesure des courants de mode connun ICM, il est également fourni par le circuit une information relative 25 au sens de ces courants dans la ligne, indépendamment de la polarité de la ligne elle-même. En effet, les courants IU2 et I'U2 sont conventionnellement entrants, respectivement lorsque l'intensité du courant IA est plus grande que celle du courant IBet lorsque l'intensité du courant I'A est plus grande que celle 30 du courant I'B, c'est-à-dire lorsque, dans les deux cas de pola- rité de la ligne, les courants de mode commun ICM présents sur la ligne conservent le même sens, sortant par rapport au circuit de mesure. Le sens des courants IU2 et ItU2 est en revanche opposé, c'est-à-dire conventionnellement sortant, lorsque l'intensité du 35 courant IB est plus grande que celle du courant IA et l'intensité du courant I'B est plus grande que celle du courant I'A, c'est-- dire lorsque, dans les deux cas de polarité de la ligne, les courants de mode commun conservent le m9me sens, entrant par

10 rapport au circuit de mesure. Dans le cas o les courants longitudinaux de mode commun ICM ont des intensités plus élevées que celle du courant trans- versal de ligne IL; les courants totaux résultants dans la ligne 5 ont le même sens dans les deux fils, ce qui fait qu'en utilisant les relations (1) et (2) pour calculer les courants de mesure, on doit considérer seulement des courants en entrée ayant le sens sortant, IA et I'A, ou entrant IB et I'B, selon le sens dans la ligne des courants de mode commun. 10 Il s'ensuit alors en sortie, à la première U1 et à la secon- de borne U2, respectivement un courant entrant IU1 = IA/K - IT'A/K et un courant entrant IU2 = IA/K + IIA/K ou un courant entrant I*Ul = IB/K - I'B/K et un courant sortant I*U2 = IB/K + I'B/K, toujours selon les conventions usuelles 15 pour les sens des courants. On peut facilement démontrer que dans ce cas également, on obtient respectivement, à la première U1 et à la seconde U2 bornes de sortie, une mesure du courant transversal de ligne IL et une mesure des courants de mode commun ICM. 20 En effet, l'intensité des courants de mode commun étant plus élevée que celle du courant transversal, on peut poser |Icm I = |IL | + |ID| o ID est un courant "différence". Si l'on considère par exemple la polarité de la ligne pour 25 laquelle le sens du courant transversal, dans le fil auquel est raccordé le circuitréflecteur decouraht Ml,est le même que celui des courants de mode commun, en référence au cas de courants en entrée sortants IA et I'A (celui des courants entrants IB et I'B étant parfaitement analogue), on obtient : 30 IA = 2IL +ID 'A = ID Ce qui fait qu'on a encore : IU1 =(IA - IA)/K= 2IL/K iU2 =(IA + I')/K= 2(IL + ID)/K = 2IcM/K 35 En outre, dans ce cas également, il est maintenu, comme on peut immédiatement le constater, la même information relative A la polarité de la ligne et la même information relative au sens,

11 dans la ligne, des courants longitudinaux de mode commun, au moyen respectivement du sens du courant disponible à la borne de sortie U et du sens du courant disponible & la borne de sortie U2.

5 La réalisation d'un circuit de mesure suivant l'invention peut 8tre obtenue au moyen de l'une quelconque des techniques d'application et d'intégration monolithique connues de l'homme de l'art. Bien qu'il n'a été représenté et décrit qu'un 10 seul exemple d'exécution de l'invention, il va de soi que de nombreuses variantes sont possibles, sans que l'on s'écarte pour autant du cadre de l'invention.

Claims

- REVENDICATIONS - .CLMF: 1.- Circuit intégrable monolithiquement pour la

mesure de courants longitudinaux et transversaux dans une ligne de transmission bifilaire, caractérisé en ce qu'il comprend un premier (M1) et un second (M2) circuits réflecteurs de courant ayant cha- cun au moins une branche d'entrée et au moins une première et une seconde branches de sortie, un troisième (M3), un quatrième (M4) et un cinquième circuits réflecteurs de courant ayant chacun au moins une branche d'entrée et au moins une branche de sortie, et un premier (SM1) et un second (SM2) circuits réflecteursde 10 courants ayant au moins une première et une seconde branches d'en- trée et au moins une première et une seconde branches de sortie, la branche d'entrée du premier circuit réflecteur de courant (M1) et la première branche d'entrée du second circuit réflecteur de 15 courants (SM2) étant respectivement une première et une seconde 15 bornes d'entrée pour le raccordement à un premier fil de la li- gne de transmission bifilaire, la branche d'entrée du second cir- cuit réflecteur de courant (M2) et la première branche d'entrée du premier circuit réflecteur de courants (SM1) étant respecti- vement une troisième et une quatrième bornes d'entrée pour le 20 raccordement à un second fil de la ligne de transmission, la première et la troisième bornes étant des bornes d'entrée pour des courants ayant un premier sens, la seconde et la quatrième bornes étant des bornes d'entrée pour des courants ayant un se25 cond sens, opposé au premier; dans chacun desdits premier (Ml) 25I et second (M2) circuits réflecteurs de courant, les courants qui passent dans la première et dans la seconde branches de sortie étant proportionnels au courant qui passe dans la branche d'en- trée, respectivement suivant un premier (1/K) et un second (2/K) .facteurs constants de proportionnalité, ce second facteur cons- 30portionnalité étant de valeur double par rapport à tant de proportionnalité étant de valeur double par rapportà celle du premier; le courant qui, dans chacun desdits troisième (M3), quatrième (M4) et cinquième (M5) circuits réflecteurs de courant, passe dans la branche de sortie étant égal à celui qui passe dans la branche d'entrée; les courants qui, dans chacun desdits premier (SM1) et second (SM2) circuits réflecteurs de courants, passent dans la première et dans la seconde branches de sortie étant l'un et l'autre égaux à la somme d'un courant égal au courant qui passe dans la seconde branche d'entrée et d'un courant proportionnel au courant qui passe dans la première bran- che d'entrée, suivant un facteur constant de proportionnalité égal au premier (1/K); la première branche de sortie du premier circuit réflecteur de courant (M1 ) et la première branche de sortie du second circuit réflecteur de courant (M2) étant rac- cordées respectivement à la seconde branche d'entrée du premier circuit réflecteur de courants (SM1) et à la seconde branche d'en- trée du second circuit réflecteur de courants (SM2); la seconde branche de sortie du premier circuit réflecteur de courant (M1) et la seconde branche de sortie du second circuit réflecteur de courant (M2) étant raccordées l'une et l'autre à la branche d'en- trée du troisième circuit réflecteur de courant (M3); la seconde branche de sortie dupremier circuit réflecteur de courants (SM1) et la seconde branche de sortie du second circuit réflecteur de courants (SM2) étant raccordées l'une et l'autre à la branche d'entrée du quatrième circuit réflecteur de courant (M4); la première branche de sortie du second circuit réflecteur de cou- rants (SM2) étant raccordée à la branche d'entrée du cinquième circuit réflecteur de courant (M5); la première branche de sortie du premier circuit réflecteur de courants (SM1) et la branche de sortie du cinquième circuit réflecteur de courant (M5) étant raccordées l'une à l'autre pour constituer une première borne de sortie (U1), la branche de sortie du troisième circuit réflec- teur de courant (M3) et la branche de sortie du quatrième cir- cuit réflecteur de courant (M4) étant raccordées l'une à l'autre pour constituer une seconde borne de sortie (U2).
2.- Circuit téléphonique pour la mesure de courants longi- tudinaux et transversaux dans une ligne téléphonique d'abonné, caractérisé en ce qu'il comprend un circuit pour la mesure de courants selon la revendication 1. Circuit d'interface, intégré monolithiquement, entre ligne téléphonique d'abonné et organes de commande de central, carac- térisé en ce qu'il comprend un circuit pour la mesure de courants selon la revendication 1.