FR2560065A1 - Procede et dispositif pour melanger des liquides boueux - Google Patents

Abstract

L'INVENTION CONCERNE UN PROCEDE ET UN DISPOSITIF POUR MELANGER DES EAUX BOUEUSES OU LIQUIDES BOUEUX ANALOGUES. LE DISPOSITIF MELANGEUR D'EAU BOUEUSE COMPREND UN RECIPIENT A FOND CONIQUE ET UN TUBE MAMMOUTH DISPOSE AU MILIEU DU RECIPIENT ET IL EST POURVU A SA PARTIE INFERIEURE D'UNE TETE INFERIEURE D'ADMISSION D'AIR COMPRIME RELIEE A UN RESEAU D'ALIMENTATION EN AIR COMPRIME; IL EST PREVU, DANS LE TUBE MAMMOUTH 2, ENTRE SON TIERS SUPERIEUR ET SON HUITIEME SUPERIEUR, UNE TETE SUPERIEURE D'ADMISSION D'AIR COMPRIME ADDITIONNELLE 8 QUI EST RELIEE AU RESEAU D'ALIMENTATION EN AIR COMPRIME; CETTE TETE SUPERIEURE 8 EST RELIEE A UN CONDUIT D'ALIMENTATION EN AIR COMPRIME 6 DONT LA PRESSION EST PLUS FAIBLE QUE CELLE DU CONDUIT D'ALIMENTATION 4 DE LA TETE INFERIEURE D'ADMISSION3.

Description

PROCEDE ET DISPOSITIF POUR MELANGER DES LIQUIDES BOUEUX

La présente invention concerne un procédé et un dispositif pour

mélanger des liquides boueux, tels que, par exemple, des eaux boueuses.

Bien que le présent mémoire fasse, dans la suite, fréquemment référence aux eaux boueuses, il est bien entendu que ce terme peut désigner, ici, également tout autre liquide renfermant des particules solides. Dans l'industrie chimique ainsi que dans les usines traitant des minerais d'aluminium, d'or et d'uranium, on utilise pour le mélange et

le transport d'eaux boueuses des récipients comportant des fonds coni-

ques, actionnés par de l'air comprimé et pourvus de tubes de pompe mammouth. Sur la ligne axiale verticale de ces récipients, qui ont souvent une contenance de plusieurs milliers de mètre cube, on dispose des tubes de pompe mammouth ayant des diamètres de 300 à 1 000 mm, dans la zone inférieure desquels, s'étendant vers le bas jusque dans la

partie conique du récipient, on introduit à l'aide d'une tête d'admis-

sion de l'air comprimé à une pression dépassant la pression statique régnant dans cette zone. L'air comprimé soumis à une pression de 5 à 7 x 105 Pa passe par des orifices calibrés hydrauliquement de façon à

pénétrer sous la forme de petites bulles dispersées dans le tube mam-

mouth, et le mélange d'eaux boueuses et d'air s'écoule vers le haut sous l'influence de la différence de densité et en contre-balançant les résistances; il franchit ensuite le bord supérieur du tube mammouth et revient au moins en partie dans le récipient. L'eau boueuse pénètre donc par le bas dans le tube mammouth et s'écoule vers le haut de sorte qu'il se produit un mélange avec la quantité d'eau boueuse se trouvant dans le récipient. Cela empêche le dépôt d'une phase solide. Dans le cas de récipients mélangeurs d'eaux boueuses branchés en série, il existe différentes possibilités connues pour assurer le transfert de l'eau boueuse afin que l'eau boueuse "non mélangée" qui est introduite de façon continue dans le premier récipient de la série sorte du dernier

récipient de cette série sous la forme d'une eau boueuse "mélangée".

Le procédé décrit ici est largement utilisé dans le monde. La production d'air comprimé à une pression de 5 à 7 x 105 Pa nécessite généralement, pour chaque récipient de 1 000 m3, un compresseur d'air

d'une puissance de 20 kW nécessitant de gros frais d'investissement.

Quant à la répartition de grosseur et la géométrie des bulles sortant de la tête d'admission, celles-ci sont comprises, dans le domaine industriel, dans la plage de 3 à 20 mm. Les bulles présentant des grosseurs et formes différentes se déplacent avec des vitesses ascensionnelles différentes, les plus grosses bulles rejoignent les plus petites, se réunissent avec celles-ci et ainsi les bulles grossies

absorbent à la façon d'une réaction en chaîne, au cours de leur déplace-

ment, les bulles plus petites qui montent devant elles. Dans les tubes mammouth, la vitesse des grosses bulles, qui y est plus grande que dans la masse d'eau boueuse, produit un phénomène de "glissement" plus

prononce, c'est-à-dire une diminution du rendement de la pompe mammouth.

Le rendement est également altéré par le fait que les bulles montent en

suivant des trajets en spirale, ce qui produit des turbulences indésira-

bles. De cette manière, le rendement local diminue vers le haut dans un tube mammouth de grande longueur (présentant, en pratique, une hauteur de 20 à 40 m) et ce rendement devient même inférieur à 10% au niveau de

la sortie.

L'invention a pour but de créer un procédé et un dispositif pour mélanger des liquides boueux, tels que des eaux boueuses, ne nécessitant qu'une pression d'air comprimé bien inférieure à celle requise dans le passé. Un autre but de l'invention est d'éliminer les turbulences

perturbatrices dans l'eau boueuse ou analogue progressant vers le haut.

Le problème a été résolu, par un procédé dans lequel l'eau

boueuse, (ou le liquide boueux analogue), est introduite dans le réci-

pient mélangeur pourvu d'un fond conique, et canalisée au moins une fois dans le tube mammouth pénétrant dans la partie inférieure du récipient et est ensuite évacuée du récipient, en étant cependant mélangée dans celuici par introduction, à travers l'extrémité inférieure du tube mammouth, d'air comprimé à une pression dépassant la pression statique de l'eau boueuse, ce procédé étant remarquable en ce que du fait de l'introduction d'air comprimé dans l'extrémité du tube mammouth, le fonctionnement stationnaire cesse et l'air comprimé est introduit dans la partie comprise entre le tiers supérieur et le huitième supérieur du tube mammouth. La pression de cet air comprimé est supérieure à la pression statique régnant au point d'introduction, mais elle est plus faible que la pression de l'air comprimé introduit dans la partie inférieure et elle s'élève généralement à 0,5 à 2,5 x 105 Pa, en étant avantageusement comprise entre 1,3 et 1,8 x 105 Pa. En cours de marche, l'insufflation d'air à l'extrémité inférieure peut également être

enclenchée temporairement.

Le procédé conforme à l'invention est basé essentiellement sur la connaissance que, lors d'un relevage de la tête d'admission d'air,

c'est-à-dire lors d'un raccourcissement du trajet de la phase air-

liquide-solide, les bulles d'air de grosseurs et géométries différentes ne peuvent plus se réunir au cours du mouvement de montée plus court, généralement sur une distance verticale d'une longueur de 2,5 à 10 m, de

sorte qu'il ne peut pratiquement plus se produire un effet de turbu-

lence. De cette manière, la résistance hydraulique est diminuée, ce qui

permet une économie d'énergie pour la même efficacité de fonctionnement.

Par relevage de la tête d'admission d'air, on obtient une pression d'air de service plus faible, car la hauteur de la colonne d'eau boueuse audessus de la tête d'admission d'air est réduite à une valeur de 1/3 à

1/8 de la hauteur initiale.

La tête d'admission d'air comprimé relevée est cependant utilisée seulement dans un récipient rempli d'eau boueuse, de sorte que, lors du remplissage et du vidage du récipient, il ne se produit aucune mélange et pour cette raison, les têtes d'admission d'air comprimé utilisées jusqu'à maintenant dans la zone inférieure ont été conservées mais sont actionnées seulement lors du remplissage et du vidage, tout en étant

cependant arrêtées en marche stationnaire.

Le dispositif conforme à l'invention comprend un récipient compor-

tant un fond conique, au milieu duquel est disposé un tube mammouth et à la partie inférieure duquel il est prévu une tête inférieure d'admission reliée au tuyau d'air comprimé, ce dispositif étant remarquable en ce qu'il est prévu, entre le tiers supérieur et le huitième supérieur du tube mammouth, une tête supérieure d'admission additionnelle qui est reliée au tuyau d'air comprimé. La tête supérieure d'admission est reliée à un tuyau d'air comprimé soumis à une pression inférieure à celle du tuyau d'air comprimé de la tête inférieure d'admission et il

est prévu des vannes d'arrêt entre les têtes d'admission et les tuyaux.

La tête supérieure d'admission peut être agencée de différentes manières: ainsi, elle peut être agencée soit sous forme d'une tête en étoile comportant des branches qui sont perforées de canalisations d'air et qui sont inclinées vers le bas en direction de la périphérie, soit sous la forme d'une surface torique perforée ou bien encore sous la

forme d'un disque comportant un bord qui est dirigé sensiblement verti-

calement vers le bas et dans lequel sont ménagées des fentes réparties

sur sa périphérie et se rétrécissant vers le haut.

La tête supérieure d'admission peut également être formée d'un

tronçon de tube mammouth, qui est perforé le long d'une section hori-

zontale de ce tube et qui est entouré par une enveloppe fermée au-dessus

des perforations et ouverte en-dessous de celles-ci.

D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mis

en évidence dans la suite de la description, donnée à titre d'exemple

non limitatif, en référence aux dessins annexes dans lesquels: - la figure 1 est une coupe verticale d'un récipient, pourvu d'un fond conique et d'un tube mammouth et comportant une tête supérieure d'admission d'air comprimé conforme à l'invention; - les figures 2 à 7 représentent également en coupe verticale,

différentes formes de réalisation de la tête supé-

rieure d'admission d'air comprimé.

Dans l'exemple de réalisation, il est prévu sur la ligne axiale verticale d'un récipient mélangeur i pourvu d'un fond conique, un tube mammouth 2 de longueur H et, dans sa zone inférieure et d'une manière connue, une tête inférieure d'admission d'air comprimé 3. La tête inférieure d'admission d'air comprimé 3 est reliée par l'intermédiaire d'une vanne d'arrêt 5 à une conduite 4 d'alimentation en air comprimé à haute pression. Au voisinage du bord supérieur du récipient 1, il est prévu une tubulure d'entrée d'eau boueuse 9 et, en regard de celle-ci,

une tubulure de sortie d'eau boueuse 10. Dans la partie du tube mam-

mouth 2 qui est située entre le tiers supérieur et le huitième supé-

rieur, il est prévu -à la profondeur h mesurée à partir du bord supé-

rieur du tube mammouth- une tête supérieure d'admission d'air comprimé conforme à l'invention, qui est reliée à une conduite 6 d'alimentation en air comprimé à basse pression par l'intermédiaire de la vanne d'arrêt.

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La tête supérieure d'admission 8 conforme à l'invention peut se

présenter sous des formes différentes. Dans les réalisations des fi-

gures 2 et 3, la tête supérieure d'admission d'air comprimé 8 se pré-

sente sous la forme d'une tête étoilée à six branches d'admission d'air 11. Les branches d'admission d'air comprimé 11 sont constituées d'éléments tubulaires et sont inclinées vers le bas en direction de la périphérie, en étant perforées jusqu'à leurs extrémités. L'extrémité des branches d'admission d'air comprimé 11 peut être fermée ou bien elle

peut être pourvue également d'une perforation.

La tête d'admission d'air comprimé de forme étoilée peut être utilisée notamment dans des récipients d'eau boueuse ou de liquide comportant des tubes mammouth de petit diamètre, lorsque la consommation d'air comprimé est faible. L'avantage de cette tête consiste en ce que

l'on est assuré d'une répartition uniforme des bulles d'air.

Dans la forme de réalisation de la figure 4, la tête supérieure d'admission d'air comprimé 8 est agencée sous la forme d'un anneau tubulaire (tore) 12 qui est disposé horizontalement et qui est perforé sur sa périphérie. La partie inférieure de cette tête d'admission 12

peut également être agencée sous la forme d'une tubulure ouverte 13.

La tête d'admission d'air en forme d'anneau tubulaire peut être utilisée pour le mélange de milieux ayant une faible teneur en solide et ayant peu tendance à produire des dépôts ou sédimentations, et également dans le cas d'une consommation moyenne d'air comprimé. L'avantage réside

dans la simplicité de construction et dans la rapidité de remplacement.

Conformément à la figure 5, la tête supérieure d'admission d'air comprimé 8 comporte essentiellement des perforations ménagées dans le tube mammouth 2 proprement dit, le long d'une section horizontale de celui-ci, ainsi qu'une enveloppe 14 entourant ce court tronçon du tube mammouth 2 et qui est fermée au-dessus des perforations et ouverte

en-dessous. La conduite 6 d'alimentation en air comprimé à basse pres-

sion est raccordée dans ce cas à l'extérieur du tube mammouth 2 à la

partie inférieure de l'enveloppe 14.

L'amenée dite "extérieure" d'air comprimé est avantageusement utilisée dans le cas o les milieux traités ont des vitesses élevées, car elle ne produit aucune résistance hydraulique. Son inconvénient par comparaison aux autres variantes réside dans la difficulté de nettoyage en cours de marche, de sorte que ce système ne peut être utilisé que pour mélanger des milieux qui ne contiennent qu'un faible pourcentage

d'impuretés et qui ont peu tendance à former des dépôts.

Pendant une marche stationnaire (lorsque le récipient 1 est rempli d'eau boueuse), le procédé conforme à l'invention se déroule de telle sorte que l'eau boueuse s'écoule de façon continue par l'intermédiaire de la tubulure d'entrée 9 pour pénétrer dans le récipient 1 et soit déchargée ensuite de façon continue par la tubulure de sortie 10 en vue

d'un autre traitement. La vanne d'arrêt 5 de la conduite 4 d'alimenta-

tion en air comprimé à haute pression est fermée et la vanne d'arrêt 7 de la conduite 6 d'alimentation en air comprimé à basse pression est ouverte. L'air comprimé à basse pression, dont la pression est fonction

de la profondeur h existant entre la surface de l'eau boueuse se trou-

vant dans le récipient 1 et la tête d'admission d'air comprimé 8 (fi-

gure 1), de la densité de l'eau boueuse et des pertes de charge dans l'écoulement, et qui est comprise entre 0,5 et 2,5 x 105 Pa, parvient au

travers des perforations (figures 2 à 5) ou bien des fentes 17 (figu-

res 6 et 7) de la tête supérieure d'admission d'air comprimé 8 dans l'eau boueuse se trouvant dans le tube mammouth 2 et elle forme dans cette zone, au bout d'une courte distance de montée, une phase homogène

air-liquide-solide, qui s'écoule vers le haut dans le tronçon relative-

ment court h du tube mammouth et qui est déchargée par dessus le bord supérieur du tube mammouth 2. Dans le tronçon H-h du tube mammouth 2 (figure 1), il se forme une phase liquide-solide qui est exempte d'air et qui se déplace vers le haut à la façon d'un piston sans produire de turbulence. Pendant la mise en service (remplissage) et l'arrêt (vidage) du récipient 1, la tête supérieure d'admission 8 peut ne pas être utilisée pour le mélange et, pour cette raison, la vanne d'arrêt 7 est fermée tandis que simultanément la vanne d'arrêt 5 est ouverte de sorte que, pendant cette période, l'air comprimé parvient, par l'intermédiaire de la partie inférieure du tube mammouth 2, dans l'eau boueuse de façon à produire un mélange local de cette dernière et empêcher ainsi le dépôt de la phase solide. Egalement, dans le cas d'une marche stationnaire, il est judicieux d'ouvrir la vanne d'arrêt 5 de temps à autre, par exemple hebdomadairement, à chaque fois pendant une demi-heure, en effectuant ce que l'on appelle un rinçage de la partie conique. Cette étape opératoire technologique sert à éliminer du fond du récipient 1 les gros cristaux

se formant en tant que produit secondaire.

L'invention va être décrite dans la suite à l'aide d'exemples de réalisation.

EXEMPLE 1

Dans une installation se composant de récipients mélangeurs de 1 000 m3, on effectue le mélange d'une eau boueuse à base de lessive d'aluminate et de présure. Le diamètre des récipients s'élève à 7 m, sa hauteur à 25 m, l'angle de cône de son extrémité inférieure de profil conique est de 60 . Les récipients sont équipés de mélangeurs à tube mammouth, dont le débit volumique est de 500 m3/h et dont la hauteur de refoulement (au-dessus du niveau de liquide du récipient) s'élève à cm. Chaque pompe mammouth est associée à un système à haute pression de 4,5 x 105 Pa et à un système à basse pression de 1,5 x 105 Pa. La capacité de refoulement d'air du système à haute pression s'élève à Nm3/h, la grosseur des bulles d'air est comprise entre 5 et 15 mm à la sortie. Dans le système à basse pression, la capacité de refoulement d'air est de 180 Nm3/h, la grosseur des bulles d'air à la sortie est de 2 à 10 mm. L'alimentation en air est effectuée dans le cas du système à basse pression par une tête d'admission en forme d'anneau tubulaire, conformément à la figure 4, son diamètre extérieur s'élevant à 270 mm, cette tête étant pourvue de 40 orifices de sortie d'air d'un diamètre de 2,5 mm. L'introduction de l'air est effectuée à une profondeur de 5 m,

mesurée à partir du niveau de liquide.

Dans un système mélangeur se composant de 20 récipients tels que décrits ci-dessus et branchés en série, on introduit une eau boueuse à base de lessive d'aluminate et de présure, à une température de 60 C et d'une densité de 1,4 g/cm3 à un débit de 400 m3/h. La boue contient 300 g/l de solide dont la grosseur granulométrique est comprise entre 40 et 80 microns. Au début de l'opération, le système d'alimentation en air comprimé à haute pression est enclenché par ouverture des vannes 5. Les

vannes 7 sont alors fermées. Au bout de 55 heures de marche, la condi-

tion stationnaire est établie. Les vannes 5 sont alors fermées et, en conséquence, le système d'alimentation en air à haute pression est

arrêté, tandis que le système à basse pression est enclenché par ouver-

ture des vannes 7. Le traitement est désormais effectué à l'aide du

système à basse pression.

Le système à basse pression nécessite une quantité d'énergie de 6 kWh/h, qui correspond à environ 50% de la consommation d'énergie du système à haute pression. Le rinçage périodique de la partie conique (c'est-à-dire l'élimination des dépôts) technologiquement nécessaire,

est effectué de telle sorte que le système à haute pression soit enclen-

ché pendant une heure au bout de chaque période de marche de 200 heures.

EXEMPLE 2

Une eau boueuse à base de lessive d'aluminate et de présure est agitée dans un système se composant de récipients d'une contenance de 2 000 m3. Le diamètre des différents récipients s'élève à 10 m, leur hauteur à 33 m et il est prévu, au fond des récipients, une partie conique dont le profil de base est brisé, et qui se compose de trois éléments de profil tronconique. Le récipient est équipé d'une pompe mammouth dont le débit volumétrique est de 1 000 m3/h, sa hauteur de refoulement (au-dessus du niveau de liquide) s'élevant à 30 cm. La pompe mammouth comporte un système à haute pression opérant à 5,5 x 105 Pa et un système à basse pression opérant à 1,8 x 105 Pa. La capacité de refoulement d'air du premier système s'élève à 250 Nm3/h, la grosseur des bulles d'air à la sortie est de 5 à 15 mm. Dans le système à basse pression, la capacité de refoulement d'air s'élève à 280 Nm3/h et la grosseur des bulles est comprise entre 2 et 10 mm. L'organe d'admission

d'air du système à basse pression est une tête d'admission d'air compri-

mé à nettoyage automatique du type représenté sur les figures 6 et 7 et comportant des fentes verticales. Son diamètre s'élève à 300 mm, la cote supérieure des fentes est de 0,5 mm, leur largeur inférieure est de mm et leur longueur de 80 mm. Sur la périphérie, il est prévu dix fentes. L'admission d'air est effectuée à une profondeur de 9 m, mesurée

à partir du niveau de liquide.

Dans un système mélangeur se composant d'une série de 24 réci-

pients du type défini ci-dessus, on introduit 800 m3/h d'une eau boueuse à base de lessive d'aluminate et de présure. Les caractéristiques de l'eau boueuse sont les mêmes que celles indiquées dans l'exemple 1. Au début de l'opération de mélange, le système à haute pression est mis en

service par ouverture des vannes 5, les vannes 7 restant alors fermées.

Au bout de 100 heures de marche, la condition stationnaire est établie.

Ensuite, par fermeture des vannes 5, le système à haute pression est arrêtée et le système à basse pression est mis en service par ouverture des vannes 7. Le mélange est ensuite effectué à l'aide du système à

basse pression, dont la consommation d'énergie s'élève à 11 kWh/h.

EXEMPLE 3

On introduit de l'eau boueuse à base de minerai d'uranium dans des récipients mélangeurs à fonds coniques d'une contenance de 400 m3. Les récipients sont équipés de mélangeurs à pompes mammouth. Le débit volumique des pompes s'élève à 400 m3/h, la hauteur de refoulement à cm (au-dessus du niveau de liquide). Les récipients ont un diamètre intérieur de 4,5 m, une hauteur de 16 m et l'angle au sommet de leur

partie inférieure de profil conique s'élève à 60 .

La pompe mammouth comporte un système à haute pression de 4 x 105 Pa et un système à basse pression de 1,3 x 105 Pa. Dans le système à haute pression, la capacité de refoulement d'air s'élève à Nm3/h, la grosseur des bulles étant de 5 à 15 mm tandis que dans le système à basse pression, la capacité de refoulement d'air s'élève à Nm3/h et la grosseur des bulles est comprise entre 2 et 10 mm. Pour

l'alimentation en air du système à basse pression, on utilise un dispo-

sitif extérieur d'alimentation en air comprimé représenté sur la fi-

gure 5 et dans la périphérie duquel sont ménagés 20 orifices d'entrée d'air ayant des diamètres de 4 mm. L'alimentation en air est effectuée à

4,5 m en-dessous du niveau de liquide.

Dans le système mélangeur se composant de 16 récipients du type décrit cidessus, on introduit par heure 300 m3 d'eau boueuse à base de minerai d'uranium à une température de 90 C et d'une densité de 1,6 g/cm3. L'eau boueuse contient 800 g de solides par litre. Au début de l'opération de mélange, le système à haute pression est enclenché. Au bout d'une période de marche de 45 heures, le système à haute pression est arrêté par fermeture des vannes 5 et le système à basse pression est mis en service par ouvertures des vannes 7. L'opération de mélange est

ensuite poursuivie à l'aide du système à basse pression dont la consom-

mation d'énergie est de 5,5 kWh/h.

On a donné dans le tableau I les résultats correspondant aux exemples décrits ci-dessus et on a également porté sur ce tableau, à titre de comparaison, les résultats concernant un récipient de 1 000 m3 de structure classique. Les résultats montrent parfaitement qu'avec le système conforme à l'invention, on peut obtenir le même rendement avec

une consommation d'énergie bien plus faible.

L'avantage du procédé conforme à l'invention par comparaison aux procédés connus réside dans la grande économie d'énergie pendant la marche. La tête supérieure d'admission d'air comprimé et les éléments associés du dispositif conforme à l'invention peuvent être facilement incorporés dans des récipients mélangeurs comportant des mélangeurs à

tubes mammouth classiques.

Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisa-

tion décrits et représentés et elle est susceptible de nombreuses variantes accessibles à l'homme de l'art, sans que l'on ne s'écarte de

l'esprit de l'invention.

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TABLEAU I

Désignation Réalisation Exemple Exemple Exemple classique 1 2 3 Contenance de récipient (m3)............

1 000 1 000 2 000 400 Hauteur de la tête supérieure d'admission d'air comprimé en-dessous du bord supérieur du tube mammouth (m).......... 0 5 9 4,5 Quantité d'eau boueuse passant dans le récipient (m3/h)........................

400 400 800 300 Teneur moyenne en solide de l'eau boueuse (g/l)...........................

600 300 300 800 Pression d'air comprimé dans le système supérieur d'admission d'air (bar)....... 0 1,5 1,8 1,3 Quantité spécifique d'air comprimé nécessaire pour le mélange de l'eau boueuse (Nm3/h/m3 d'eau boueuse)........ 0,48-0,51 0,18 0,125 0,4 Consommation totale d'air par récipient (Nm3/h)....................... 190-230 180 250 160 Consommation d'énergie électrique par récipient (kWh/h)....................... 11-21 6 5,5 Energie électrique nécessaire pour mélanger une unité volumique d'eau boueuse (kWh/Nm3)....................... 0,09-0,14 0,006 0,0055 0,014

Claims (12)

REVENDICATIONS

1.- Procédé pour mélanger des eaux boueuses ou liquides boueux analogues, danq lequel l'eau boueuse est introduite dans un récipient mélangeur comportant un fond conique, passe au moins une fois dans un tube mammouth pénétrant dans la partie inférieure du récipient et est ensuite évacuée de celui-ci, le mélange étant effectué par introduction, à l'extrémité inférieur du tube mammouth, d'air comprimé à une pression dépassant la pression statique de l'eau boueuse, caractérisé en ce que, après l'amorçage du processus de mélange et de transport de l'eau boueuse, et lorsqu'une condition stationnaire de fonctionnement est atteinte, l'introduction de l'air comprimé à la partie inférieure du tube mammouth est arrêtée et de l'air comprimé est introduit dans la partie située entre le tiers supérieur et le huitième supérieur du tube mammouth.

2.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que de l'air comprimé est introduit dans la partie supérieure du tube mammouth

à une pression dépassant la pression statique régnant au point d'intro-

duction mais inférieure à la pression de l'air comprimé introduit dans

la partie inférieure.

3.- Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'on

introduit de l'air comprimé à une pression de 0,5 à 2,5 x 105 Pa.

4.- Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'on introduit de l'air comprimé à une pression comprise entre 1,3 et

1,8 x 105 Pa.

5.- Procédé selon une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce

que l'insufflation inférieure d'air est effectuée périodiquement.

6.- Dispositif mélangeur d'eaux boueuses ou de liquides boueux analogues, comportant un récipient à fond conique et un tube mammouth disposé au milieu du récipient et à la partie inférieure duquel est disposée une tête inférieure d'admission d'air comprimé reliée à un réseau d'alimentation en air comprimé, caractérisé en ce qu'il est prévu, dans le tube mammouth (2), entre son tiers supérieur et son huitième supérieur, une tête supérieure additionnelle d'admission d'air comprimé (8) qui est reliée au réseau d'alimentation en air comprimé (6).

7.- Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que la tête supérieure d'admission d'air comprimé (8) est reliée à un conduit d'alimentation en air comprimé (6) à une plus faible pression que celle d'un conduit d'alimentation en air comprimé (4) associé à la tête

inférieure d'admission d'air comprimé (3).

8.- Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il est prévu des vannes d'arrêt (5, 7) entre les têtes d'admission d'air comprimé (3, 8) et les conduits d'alimentation en air comprimé (4, 6).

9.- Dispositif selon une des revendications 6 à 8, caractérisé en

ce que la tête supérieure d'admission d'air comprimé (8) est agencée sous forme d'une tête étoilée se composant de plusieurs bras d'admission d'air (11) qui sont perforés et inclinés vers le bas en direction de la

périphérie.

10.- Dispositif selon une des revendications 6 à 8, caractérisé en

ce que la tête supérieure d'admission d'air comprimé (8) a la forme d'un

anneau tubulaire (tore) perforé (12).

11.- Dispositif selon une des revendications 6 à 8, caractérisé en

ce que la tête supérieure d'admission d'air comprimé (8) est constituée par un tronçon du tube mammouth, qui est perforé le long d'une section horizontale de ce tube (2) et qui est entouré par une enveloppe (14)

fermée au-dessus des perforations et ouverte en-dessous de celles-ci.

12.- Dispositif selon une des revendications 6 à 8, caractérisé en

ce que la tête supérieure d'admission d'air comprimé (8) est un disque (6) comportant un bord (15) qui est dirigé vers le bas et dans lequel

sont ménagées des fentes (17) réparties sur sa périphérie et se rétré-

cissant vers le haut.