FR2554552A1 - Procede et dispositif de reinjection de particules envolees dans une chaudiere a combustible solide - Google Patents

Abstract

LA PRESENTE INVENTION CONCERNE UN PROCEDE ET UN DISPOSITIF DE REINJECTION DE PARTICULES ENVOLEES DANS UNE CHAUDIERE A COMBUSTIBLE SOLIDE. DANS UNE CHAUDIERE ALIMENTEE EN COMBUSTIBLE PAR UN PROJETEUR17 ET COMPORTANT UNE GRILLE3 DITE "RETRO", LES FUMEES SONT REPRISES ET TRAVERSENT SUCCESSIVEMENT DES MOYENS36 DE SEPARATION DES PARTICULES ENVOLEES LES PLUS GROSSES ET DES MOYENS43 DE SEPARATION DES PARTICULES PLUS FINES, AVANT D'ETRE EVACUEES; LES PARTICULES LES PLUS GROSSES SONT REINJECTEES DANS LA CHAUDIERE DE FACON EVENTUELLEMENT CONNUE; EN OUTRE, LE DEBIT IRREGULIER, EN PARTICULES, DES SECONDS MOYENS DE SEPARATION43 EST TRANSFORME EN UN DEBIT CONTINU, AU MOINS APPROXIMATIVEMENT PROPORTIONNEL A LA CHARGE DE LA CHAUDIERE, ET CE DEBIT CONTINU DE PARTICULES EST INTRODUIT DANS UN DEBIT CONTINU D'AIR DE TRANSPORT AVEC LEQUEL IL EST INJECTE DANS UNE PARTIE DE LA TRAJECTOIRE20 DU COMBUSTIBLE ISSU DU PROJETEUR17 QUI EST PROCHE DE LA GRILLE3; AINSI, ON PEUT REINJECTER ET FAIRE BRULER DANS LA CHAUDIERE LA TOTALITE DES PARTICULES ENVOLEES AVEC LES FUMEES, SANS PERTURBER LA MARCHE DE LA CHAUDIERE.

Description

La présente invention concerne un procédé et un dis
positif de réinjection de particules envolées dans une chaudière
à combustible solide du type dit "a projeteur avec grille rétro".

Une telle chaudière se caractérise par le fait qu'on l'alimente en combustible, en pratique du charbon d'une granulométrie
pouvant atteindre plusieurs dizaines de millimètres, par des
moyens disposés dans une première zone de la chaudière et qui pro
jettent en continu une charge determinée du combustible selon une
trajectoire amenant oe dernier dans une deuxième zone de la chau
dière, sur une grille anime d'un mouvement de retour de cette
deuxième zone vers la première t une combustion s'amorce au cours
de ladite trajectoire et se poursuit non seulement pendant la fin
de celle-ci mais également sur la grille, où cette combustion se
termine de telle sorte que la grille ne ramène que des mâchefers
dans la première zone, Od ces s mâchefers sont évacues.

Si on les compare avec des chaudières d'autres types
connus, les chaudières de ce type présentent un certain nombre
d'avantages intéressants.

Par rapport aux chaudières à grille mécanique , dans
lesquelles la combustion s'effectue exclusivemEnt sur la grille,
elles apportent des avantages liés au fait qu'une partie de la
combustion s'effectue pendant la trajectoire de projection du non
bustible, à savoir d'une part une augmentation du taux de combus-
tion avec pour conséquence la possibilité de réduire la surf ace
de la grille, et d'autre part une souplesse de fonctionnement
accrue, permettant d'admettre dans de meilleuresconditions des
variations de charge rapides.

Par rapport aux chaudières à charbon
pulvérisé, les chaudières de ce type apportent l'avantage
d'utiliser des charbons de granulanétrie variée, et en particulier
des charbons d'une granulométrie bien supérieure, ce qui dispense des moyens de broyage, coûteux en investissement, en maintenance et en consommation d'énergie, indisociablement lies aux chaudières à charbon pulvérisé.

Cependant, le développement des chaudières à projeteur et grilles rétro a été jusqu'à présent limité, en raison d'un ren devent inférieur à celui des chaudières d'autres types, et plus précisément en raison d'un taux de particules combustibles imbrû- lées trop important.

En effet, l'alimentation en catbustible par projection de celui-ci autorise l'envol, avec les fumées dégagées par la combustion, de particules de combustible suffisamment légères pour être ainsi entraînées mais néanmoins trop grosses pour brûler com- plètement au cours de la trajectoire de projection ; cet inconvénient est sensible vis-à-vis des chaudières à grille fixe , où il n'y a pas projection, et vis-à-vis des chaudières à charbon pulvérisé, qui mettent en oeuvre un charbon de granulométrie suffisamment fine pour que le taux d'imbrûlés soit minime , en comparaison avec ces s autres types de cnaudières, on constate lors de l'utilisation des chaudières à projeteur et grille rétro une augmentation de la proportion de particules solides extraites des fumées, avant évacuation à l'atmosphère, par des dépoussiéreurs appropries, avec une teneur de ces particules en carbone plus importante ; en d'autres termes, on constate une augmentation des pertes par imbrûlés solides; en outre, l'évacuation des particules solides extraites des fumées par les dépoussiéreurs peut présenter des difficultés en raison de leur abondance.

Pour remédier à ces inconvénients des chaudières à projeteur et grille rétro, on a proposé de réinjecter dans la chaudière une partie des particules solides envolées avec les funées, après les avoir captées en sortie de chaudière au moyen des dépoussiéreurs ou séparateurs utilisés pour épurer ces fumées avant leur rejet à l'atmosphère.

En pratique, de tels dépoussiéreurs ou séparateurs étant habituellement prévus en série, pour extraire des fumées d'abord les particules les plus grosses puis des particules de plus en plus fines, on a jusqu'à présent réinjecté ainsi les particules les plus grossières séparées en premier, mais on n'est jusqu'à présent pas parvenu à réinjecter également les particules plus fines, particulièrement difficiles à faire brQler avant qu'elles ne s 'envolent. à nouveau, anportées par les fumées, et à empêcher de s'envoler lorsqu'elles ont éventuellement brûlé ; en d'autres termes, on s'est jusqu'à présent limité à une réinjection des particules les plus grosses dans la mesure où il existait un risque important que la réinjection des particules plus fines se traduise par un nouvel envoi immSdiat, avec ou sans combustion, conjointement avec les plus fines des particules de la charge introduite par le projecteur, avec pour résultat un bourrage rapide de l'installation.

le but de la présente invention est d'éliminer un tel risque, pour permettre une réinjection totale des particules solides prélevées par les différents dépoussiéreurs ou séparateurs successifs, y compris les particules les plus fines séparées immédiatement avant rejet des fumées à l'atmosphère.

A cet t effet, le procédé selon l'invention, consistant de façon connue à prélever dans la chaudière à projeteur et grille rétro les fumées dégagées par la combustion, entraînant des particu- les solides, à les acheminer ensuite successivement dans des moyens de séparation des particules les plus grosses et dans des mayens de séparation des particules plus fines, et à évacuer les fumées après cetté séparation tandis que l'on réinjecte dans la chaudière, des particules séparées, se caractérise en ce que l'on reinjecte dans la chaudière la totalité des particules séparées,
- de façon éventuellement connue en ce qui concerne les particules les plus grosses et,
- en ce qui concerne les particules les plus fines, fournies par les moyens de séparation correspondants selon un débit irrégulier, au mayen des opérations consistant à :
a)transformer ce débit irrégulier en un débit continu de particules, au moins approximativement proportionnel à la charge de la chaudière,
b) introduire en continu ce débit continu de particules dans un débit continu d'air de transport,
c) au moyen de ce débit d'air, acheminer ces particules en continu jusqu'à proximité de la deuxième zone de la chaudière et les injecter dans cette zone, dans une partie de ladite trajectoire proche de la grille.

Eh réinjectant ainsi les particules fines dans la tra jectoire de projection du combustible, c'est-à-dire précisément là où les particules les plus fines de celui-ci brûlent, on facilite l'inflammation des particules ainsi réinjectées et, en choisissant comme partie de la trajectoire dans laquelle on pratique cette réinjection la partie de cette trajectoire la plus proche de la grille, on facilite un entraînement des particules réinjectées vers cette dernière, sur laquelle ces dernières se déposent par conséquent après ccrtt > ustion ; ce dépit a lieu dans la zone d'intersection de la grille avec la trajectoire de projection du combustible or, cette zone constitue précisément la zone la plus chaude de la grille, ce qui favorise un frittage des particules réinjectées ayant ainsi brûle , c'est-à-dire la formation de mâchefers dont on ne doit plus craindre l'envol, et que l'on évacue avec les autres mâchefers lorsqu'ils parviennent dans la première zone de la chaudière, sous l'effet du mouvement de la grille.

On remarquera que le débit, en particules fines, des moyens de séparation correspondants peut éven- tuellement Stre très irrégulier, par exemple lors d'un décolmatage accidentel ou volontaire de ces derniers, ou par répercussion, après un certain tends, d'une variation importante dans la charge de la chaudière, et que, cependant, la transformation de ce débit irrégulier en un débit continu, au soins approximativement proportionnel & la charge de la chaudière, permet de ne pas perturber par la reinjection la combustion dans cette chaudière, c'est-à-dire de réinjecter à toutes les valeurs de charge sans irrégularité de chauffe, quelles que soient les perturbations qui peuvent affecter le débit instantané des moyens de séparation des particules fines.

Naturellement, le débit d'air de transport doit être tel que cet air ne perturbe pas non plus la combustion à@l'intérieur de la chaudière, et notamment qu'il ne perturbe pas la combustion des particules réinjectées ainsi transportees ; compte tenu de la teneur élevée de ces particules en carbone et de leur teneur à peu près nulle en matière volatile, il oonvient que la concentration des particules fines réinjectées par rapport à l'air qui les transporte soit suffisamment élevée, et l'on a abtenu de bons résultats avec un rapport du débit massique de particules fines au débit massique d'air de transport de ces dernières compris entre
1 et 10 environ, ces chiffres étant donnés à titre d'exemple non limitatif.

En outre, le débit volumique de l'air de transport est avantageusement sensiblement constant, bien que réglable, seul le débit des particules fines dans cet air variant, afin d'assurer une vitesse d'injection régulière.

Ainsi, le procédé selon l'invention permet de réinjecter la totalité des particules solides prélevées des futées avant évacuation de ces dernières à l'atmosphère, et de brûler la part combustible de ces particules dans les meilleures conditions, ce qui permet de réaliser des éconanies sensibles de combustible sans d'ailleurs qu'il en résulte une complication des installations il en résulte une utilisation optimale du combustible, en tout point comparable à celle que procure une chaudière à charbon pulvérisé , sans qu'il soit nécessaire de prévoir de broyeur, inconvénient particulièrement sensible de telles chaudières,
On remarque en outre que la réinjection totale permet de n'extraire de déchets, en pratique les mâchefers, que dans une zone unique et sous une forme peu encombrante et. facile à retraiter.

Pour la mise en oeuvre de ce procédé, la présente invention propose par ailleurs un dispositif comportant
- des moyens de prélèvement de fumées dans la chaudière,
- des moyens d'évacuation de fumées,
- des premiers moyens de séparation de particules,
- des seconds moyens de séparation de particules,
- des moyens d'acheminement de fumées des moyens de prélèvement aux premiers moyens de séparation, des premiers moyens de séparation aux seconds moyens de séparation, des seconds moyens de séparation aux moyens d'évacuation de fumées,
- des moyens de prélèvement de particules dans les premiers moyens de séparation, et de réinjection de telles particules dans la chaudière,
- des moyens de prélèvement de particules dans les seconds moyens de séparation,
ce dispositif étant caractérisé en ce que les de prélèvement de particules dans les seconds moyens de séparation comportent ::
a) une capacité tampon placée sous les seconds moyens de séparation,
b) des moyens de déversement de particules des seconds moyens de séparation dans la capacité tarpan, interdisant une commu- nication directe entre ces derniers,
c) des moyens de prélèvement continu de particules dans la capacité tampon, selon un débit réglable,
d) des moyens pour asservir à la charge de la chaudière le débit des moyens de prélèvement continu de particules dans la capacité tampon,
et en ce qu'il est prévu
- une source d'air sous pression,
- des moyens d'injection disposés à proximité de la deuxième zone de la chaudière et débouchant vers une partie de ladite trajectoire proche de la grille, dans cette deuxième zone,
- une oonduite de transport pneumatique reliant la source d'air sous pression aux moyens d'injection, les moyens de prélèvement continu de particules dans la capacité tampon débouchant dans ladite conduite.

lorsque, selon un mode de mise en oeuvre préféré, les seconds moyens de séparation comportent une pluralité de séparateurs raccordés en série et/ou en parallèle, entre les premiers moyens de séparation et les moyens d'évacuation de futée, par les moyens d'acheminement de futée, les moyens de prélèvement de particules dans les secondes moyens de séparation comportent de préférence
a) une pluralité de capacités tampons dont chacune est associée à au moins un séparateur et placée sous celui,
b) des moyens de déversement de particules de ce séparateur dans la capacité tampon associée, interdisant une communication directe entre ces derniers,
c) des moyens de prélèvement continu de particules dans chaque capacité tampon, selon un débit réglable,
d) des moyens pour asservir à la charge de la chaudière le débit de chacun des moyens de prélèvement continu de particules dans une capacité tampon,
et, de préférence, les moyens de prélèvement continu de particules dans différentes capacités tampons débouchent
dans la conduite de transport pneumatique précitée, qui est cacoone.

on est ainsi assuré d'effectuer dans chaque capacité tampon des prélèvements à la fois réguliers et adaptés à la production moyenne du dépoussiéreur associé en particules avantageusement, des moyens sont préuus pour asservir le debit des moyens de prélèvement continu de particules aans chaque capacité tampon non seulement à la charge de la chaudière, mais également au maintien d'un niveau moyen de particules dans la capacité tampan considérée, ce qui permet d'absorber progressivnent, sans perturber la réinjection et la combustion des particules dans la chaudière, d'éventuelles variations brusques de la charge de particules reçue par la capacité tampon du fait de la répercussion, avec retard, d'une variation brusque de la charge de la chaudière, ou encore d'un décolmatage des seconds moyens de séparation et plus précisément, lorsque ces derniers comportent plusieurs dépoussiéreurs, d'un décolmatage de l'un de ces dépoussieurs ou de plusieurs d'entre eux.

D'autres caractéristiques et avantages du procédé selon l'invention et du dispositif proposé pour cette mise en oeuvre ressortiront de la description ci-dessous, relative à un exemple non limitatif, ainsi que des dessins annexés qui font partie intégrante de cette descriptian.

- La figure 1 montre le schéma d'une chaudière à projeteur et grille rétro, équipée d'un dispositif de réinjectian mettant en oeuvre le procédé selon l'invention.

- Les figures 2 et 3 illustrent deux variantes de branchement des seconds moyens de séparation, dans le cadre de la mise en oeuvre du procédé selon l'invention.

On se référera en premier lieu à la figure 1, od l'on a désigné par 1 une chaudière à charbon, présentant intérieurement un foyer 2 délimité vers le bas par une grille approximativement horizontale 3 constituée par un transporteur sans fin 4 traversant de part en part la chaudière 1, approximativement horizontalement, et contournant respectivement de part et d'autre de celle-ci des moyens de déviation 5, 6 qui définissent notamment dans le transporteur 4 un brin supérieur 7, approximstivement horizontal, dont une zone intermédiaire entre les mcyens de contournement 5 et 6 constitue la grille 3 ; des moyens moteurs, non représentés, animent le transporteur 4 d'un mouvement tel que son brin supérieur 7, c'est-à-dire la grille 3, accomplisse un mouvement de translation approximativement horizontal 8.

Au-dessus d'une zone aval 9 de la grille 3, en référence au sens 8, débouchant dans le foyer 2 des moyens 10 d'alimentation en charbon, comportant une trémie de stockage 11 extérieure à la chaudière 1 et débouchant vers le bas au-dessus d'un transporteur sans fin 12 également extérieur à la chaudière 1, lequel présente un brin supérieur 13 approximativement horizontal recevant le charbon 14 de la trémie de stockage 11, et des moyens moteurs 16 animant le transporteur sans fin 12 d'un mouvement tel que son brin supérieur 13 se déplace dans le sens 15 d'un rapprochement vis- -vis de la chaudière 1, pour véhiculer le charbon 14 jusqulau-dessus d'un dispositif projeteur 17 disposé au-dessus de la zone aval 9 de la grille 3 et comportant des palettes 18 qu'un moteur non representé anise d'un mouvement de rotation autour d'un axe horizontal et un guide périphérique 19 fixe ; ainsi le charbon amené par le brin supérieur 13 du transporteur 12 jusqu'à p@oximité de la chaudière 1 bombe sur le dispositif 17 et celui-ci projette ce charbon à l'intérieur du foyer 2, selon une trajectoire 20 coupant la grille 3 dans une zone 21 qui constitue sa zone amont en référence au sens 8 ; en d'autres terres, le charbon introduit par le dispositif projeteur 17 traverse le foyer 2 de part en part, pour se déposer sur la grille 3 dans la zone du foyer opposée à la zone de son introduction dans ce dernier ; la charge de la chaudière, c'est-à-dire le débit volumique d'alimentation en charbon 14 issu de la trémie 11, est réglé par réglage de la vitesse de déplacement du brin supérieur 13 du transporteur 12 dans le sens 15, c'est-à-dire par réglage de la vitesse de sortie du moteur 16, les palettes 18 étant entraînées à la rotation autour de leur axe horizontal à une vitesse choisie quant à elle en fonction de la trajectoire 20 à accomplir, telle qu'elle a été définie ci-dessus.

Une combustion du charbon ainsi introduit dans le foyer 2 commence dès le franchissement de la trajectoire 20 et se poursuit sur la grille 3, facilitée par une injection d'air primaire dans le foyer 2 via une gaine 22 déaouant à l'intérieur de celui-ci sous la grille 3, et par une injection d 'air secondaire par des buses telles que 23, 24 débouchant dans le foyer 2, de façon répartie autour de celui-ci, à un niveau intermédiaire entre celui de la grille 3 et celui du dispositif projeteur 17.

La vitesse de déplacement de la grille 3 dans le sens 8 est établie de telle sorte que le charbon déposé sur cette grille dans la zone amont 21 de celle-ci soit réduit à l'état de mâchefer à son arrivée dans la zone avale 9, ce mâchefer étant évacué par gravité au contoumnnement, par le transporteur 4, des msyens déviateurs 6 placés en aval si l'on se réfère au sens 8, carme on l'a schématisé en 25.

la combustion du charbon lors du franchissement de la trajectoire 20 et sur la grille 3 provoque un dégagement 26 de fumées que des parois 27 de la chaudière, délimitant le foyer 2 latéralement et vers le haut, guident en totalité vers un conduit 28 approximativement horizontal, en leur faisant traverser un Evaporateur 29 comprenant un réseau de tubes verticaux reliant un ballon inférieur 30 à un ballon supérieur 31 pour vaporiser un liquide emplissant botalement le ballon inférieur 30 et le réseau de tubes, et partiellement le ballon supérieur 31 ; ce dernier est relié au-dessus du niveau du liquide à un collecteur 32 de sortie de vapeur de la chaudière, par l'intermédiaire d'un surchauffeur 34 placé sur le passage obligé des fumées, et en dessous du niveau du liquide à un collecteur 33 d'entrée d'eau dans la chaudière, par l'intermédiaire d'un échangeur économiseur 35 également placé sur le passage obligé des fumées.

La charge de la chaudière est asservie au débit de vapeur à produire pour satisfaire aux besoins de l'utilisateur.

Les chaudières de ce type sont bien connues de l'homme du métier, qui connait le mode de réalisation pratique des différents éléments qui viennent d'être décrits.

Le conduit 28 achemine successivement les fumés prélevées dans la chaudière 1 à des premiers moyens de séparation 36 destinés à en séparer les particules les plus grosses, puis à des seconds moyens de séparation 43 destinés à séparer les particules plus fines avant acheminement des fumées ainsi dépoussiérées vers des moyens d'évacuation à l'atmosphère, schématisés en 44.

Les premiers moyens de séparation 36 peuvent être constitués par tout dispositif connu, apte à réaliser un dépoussiérage grossier ; ils peuvent être constitués par exemple par un dépoussiéreur mécanique, par exemple centrifuge, ou par le premier champ d'un séparateur électrostatique.

Carme il est déjà connu en soi, des moyens sont prévus pour prélever dans ces s premiers moyens de séparation 36 les particules séparées par ces derniers et les réinjecter dans la chaudière i ; dans l'exemple de mise en oeuvre préféré illustré, où l'on a indiqué carme seul détail des premiers moyens de séparation 36 une trémie inférieure 37, ces moyens de prélèvement et de réinjection comportent une conduite verticale 38, munie de deux vannes juxtaposées 39, 40 et dans laquelle la trémie 37 débouche vers le bas, cette conduite 38 débauchant elle-même vers le bas dans une zone intermédiaire d'une conduite horizontale 84 de transport pneumatique joignant une source d'air sous pression 42 au foyer 2 de la chaudière 1, dans laquelle cette conduite 84 débouche approximativement horizontalement, comme il est indiqué en 41, au-dessus de la zone amont 21 de la grille 3, à un niveau correspondant approximativement à celui du proje tueur 17 ou à un niveau inférieur, de telle sorte que les particules ainsi réinjectées en 41 à l'intérieur de la chaudière 1 soient prises en charge par le charbon projeté selon la trajectoire 20 par le projeteur 17, et suivent ensuite cette trajectoire avec le charbon ainsi projeté.

les paramètres de cette réinjection des particules les plus grosses séparées des fines dans les moyens 36 peuvent être aisément détermines par l'home du métier ; on pourrait d'ailleurs choisir d'autres modes, déjà connus, de réintroduction de telles particules dans le foyer, comme par exemple une réintroduction par le projeteur 17, compte tenu de la granulométrie des particules ainsi réinjectées en 41, la combustion de ces particules sans réenvol, conjointement avec le charbon introduit selon la trajectoire 20 par le projeteur 17, ne pose pas les problèmes particuliers signalés plus haut, liés à la réinjection de particules de granulanétrie plus fine, et que l'on résout conformément à la présente invention.

On remarquera que la totalité des particules les plus grosses séparées des fumées par les premiers moyens de séparation 36 est ainsi réinjectée en 41 dans le foyer 2 ; les moyens peenettant de réinjecter également la totalité des particules plus fines séparées ensuite, dans les seconds moyens de séparation 43 auxquels le conduit 28 achemine les fumées après qu'elles se soient débarras- sées des particules les plus grosses dans les premiers moyens de séparation 36 et avant d'être évacuées à l'atmosphère par les moyens 44, vçnt à présent être décrits.

A titre d'exemple non limitatif, on a illustré le cas o les seconds moyens de séparation 43 sont constitués par trois séparateurs 45, 46, 47, que la futée parcourt successivement dans cet ordre, en série, en y perdant des particules respectivement de plus en plus fines recueillies dans une trémie inférieure respective 48, 49, 50 de ces séparateurs 45, 46, 47 ; ces séparateurs peuvent être soit des champs d'un même dépoussiéreur électrostatique, soit des dépoussiéreurs d'un type différent.

Chacune de ces trémies 48, 49, 50 debouche vers le bas sur une vanne respective 51, 52, 53 susceptible de la fermer de façon étanche au gaz ou de l'ouvrir pour permettre la descente, par gravité, des particules solides recueillies.

Sous chacune des vannes 51, 52, 53 est disposée une trémie intermédiaire respective 54, 55, 56, étanche, présentant un volume intérieur tel qu'à chaque ouverture de la vanne associée 51, 52, 53, elle puisse recevoir la totalité de la charge de particules solides de la trémie inférieure 48, 49, 50 du séparateur associé 45, 46, 47.

A cet effet, en service, une ouverture puis fermeture de chaque vanne 51, 52, 53, normalement fermée, pour vider la trémie inférieure 48, 49, 50 du séparateur correspondant est effectuée soit lorsque cette dernière contient un volume prédéterminé de particules, en fonction duquel est choisi le volume de la trémie interdédiaire associée 54, 55, 56, soit cycliquement avec une pério dicté choisie de telle sorte que le volume de particules dans cette trémie inférieure de séparateur ne dépasse jamais ce volume prédéterminé.

Chacune des trémies intermédiaires 54, 55, 56 débouche vers le bas sur une vanne 57, 58, 59 en tout point semblable aux vannes 51, 52, 53, et qui débouche elle-même vers le bas sur une capacité tampon respective 60, 61, 62, étanche, délimitant un volume intérieur supérieur à celui de la trémie interrédiaire 54, 55, 56 associée de telle sorte qu'elle puisse contenir en permanence un volume de particules largement supérieur au volune qui peut parvenir à la trémie intermédiaire associée 54, 55, 56 lorsque la vanne 51, 52, 53 de liaison de celle-ci avec le séparateur associé 45, 46, 47 est ouverte ; en outre, le volume et la forme de chaque capacité tampon 60, 61, 62 sont tels que, lorsque celleci reçoit de la trémie intermédiaire associée 54, 55, 56 une charge de particules solides par ouverture de la vanne les reliant 57, 58, 59, il s'ensuive dans la capacité taapon une faible variation du niveau de la charge de particules solides dans celle-ci.

Les dispositions pratiques susceptibles d'etre adoptées à cet effet peuvent varier dans une grande mesure, et seront choisies par l'harme du métier sans que l'on sorte pour autant du cadre de la présente invention.

Par exEmple, chacune des capacités taapons 60, 61, 62 présente une partie inférieure en forme de trémie, se rétrécissant progressivement vers le bas, et une partie supérieure de section constante dans un plan horizontal, la partie inférieure étant destinée à être renplie en permanence de particules sur la totalité de sa hauteur, ainsi que la partie supérieure sur une part de sa hauteur.

A chaque capacité taapon 60, 61, 62 est ainsi associé
un niveau supérieur moyen 63, 64, 65 de sa charge en particules un capteur de niveau 91, 92, 93 respectivement associé à chaque capacité taiez 60, 61, 62 permet de détecter et soit de quantifier, soit de carparer à un seuil prédéteriné ou à plusieurs seuils prédéterminés, les différences éventuelles entre le niveau réel de particules dans la capacité tampon considérée et le niveau moyen prédéterminé 63, 64, 65 correspondant à cette capacité tampon ; de tels capteurs sont connus de l'hante du métier.

Chaque trémie interrrédiaire 54, 55, 56 constitue un sas permettant le passage des particules de la trémie inférieure 48, 49, 50 du séparateur respectivement associé 45, 46, 47 à la capa cité taanpcar correspondante 60, 61, 62 sans qu'à aucun instant, le volume intérieur de cette derniers soit mis en camunication directe, avec possibilité de passage de gaz, avec le séparateur 45, 46, 47 ; à cet effet, en service, chacune des vannes 51, 52, 53 n'est owerte qu'à la condition que la vanne 57, 58, 59 associée à La méme trémie intermédiaire 54, 55, 56 soit fermée, et chacune de oes vannes 57, 58, 59 n'est ouverte qu'à la condition que La vanne 51, 52, 53 associée à la même trémie intermédraire 54, 55, 56 soit fermée ; en pratique, une ouverture puis fermeture de chaque vanne 57, 58, 59, normalement fermée, pour vider la trémie intermédiaire associée 54, 55, 56 intervient après chaque ouver ture-fermeture de la vanne 51, 52, 53 correspondante.

D'autres moyens pourraient naturellement être choisis pour autoriser le passage des particules solides recueillies par l'un des séparateurs 45, 46, 47 à la capacité tampon respectivement associée 60, 61, 62, mais le choix de tels sas a permis d'obtenir toute satisfaction dans les conditions de fonctionnement du dispositif, c'est-à-dire cette tenu de ce que les particules solides considérées se présentent à l'état pulvérulent.

A l'intérieur de chacune des capacités tampons 60, 61, 62, en bas de la partie inférieure de celle-ci, débouche une conduite respective 85, 86, 87 branchée en dérivation sur une conduite 66 qui sera décrite plus loin, et qui véhicule un air sous pression fourni par un ventilateur 67 ; chacune de ces conduites 85, 86, 87 permet d'injecter dans la capacité tampon associée 60, 61, 62, un air de fluidisation des particules dans celle-ci, le débit de cet air pouvant être réglé individuellement par une vanne appropriée 88 de la conduite 85, 89 de la conduite 86, 90 de la conduite 87.

les particules sont ainsi maintenues, dans chacune des capacités taxons 60, 61, 62 dans un état de fluidité tel qu'elles puissent être ais & ent prélevées par des moyens de préle- vement à débit continu, réglable,sur lesquels cette capacité tanpcxl 60, 61, 62 débouche vers le bas ; on a désigné par 69, 70, 71 ces moyens de prélèvement associés respectivement à la capacité tampon 60, 61, 62 ; chacun de ces moyens de prélèvement 69, 70, 71 est avantageusement constitué par un sas rotatif ou distributeur alvéolaire, comportant comme il est connu une pluralité de palettes entrainées à la rotation autour d'un axe, par un moteur respectif 72, 73, 74, à l'intérieur d'une enveloppe avec laquelle ces palettes délimitent des alvéoles que la rotation des palettes met en ccanu- nication alternativement avec la capacité tampon associée 60, 61, 62, vers le haut, et, vers le bas, avec une conduite verticale d'éva- cuation par gravité 75, 76, 77 ; le débit d'un tel distributeur alvéolaire, en terxts de débit volunique ou de débit massique, est ocmnandé par la vitesse de rotation des palettes, c'est-à-dire par leur vitesse d'entraînement par le moteur associé 72, 73, 74.

Vers le bas, chacune des conduites 75, 76, 77 débouche dans la conduite 66 évoquée plus haut, approximativement horizon- tale, dans des emplacements répartis le long de celle-ci en aval de la zone d'od en dérivent les conduites 85, 86, 87 d'air de flui disaticn si l'on se réfère à un sens 78 de circulation de l'air dans cette conduite 66, imposé par le ventilateur 67 ; un diaphragme 68 est interposé dans la conduite 66 entre le débouché des différentes conduites 75, 76, 77 et l'embouchure des conduites 85, 86, 87 pour provoquer un passage d'air dans ces dernières.

De ce fait, l'air véhiculé par la conduite 66, selon un débit réglé par réglage du ventilateur 67, prend en charge successivement les particules prélevées dans la capacité tampon 62 selon un débit déterminé par le distributeur alvéolaire 71, et quitanbent via la conduite 77, les particules prélevées dans la capacité tampon 61, selon un débit déterminé par le distributeur alvéolaire 70, et quitombentvia la conduite 76, et les particules prélevées dans la capacité tartipon 60 selon un débit déterminé par le distributeur alvéolaire 69, et gui tombent via la conduite 75 on remarquera que cet ordre, choisi à titre d'e nple, n'est pas caractéristique de l'invention et n'est de ce fait pas limitatif de celle-ci ; d'autres modes de raccordement seront d'ailleurs décrits plus loin, en référence aux figures 2 et 3.

En aval du raccordement de l'ensemble des conduites 75, 76, 77 si l'on se réfère au sens 78, l'air circulant dans la conduite 66 véhicule dans ce sens 78 l'ensemble des particules ainsi reçues jusqu'à des moyens d'injection 79 de tout type connu en soi, utilisé pour l'injection de matièrespulvérulentes dans des chaudières, lesquels moyens d'injection 79 débouchent dans le foyer 2 approximativement horizontalement, au-dessus de la zone amont 21 de la grille 3, à un niveau supérieur à celui des buses 23, 24 d'injection d'air secondaire surais inférieur à celui de l'injection 41 des particules les plus grosses séparées par les premiers moyens de séparation 36 ; les moyens d'injection 79 sont orientés vers la trajectoire 20, et plus precisement vers une partie de celle-ci proche de la grille dans la zone amont 21 de celle-ci, pour favoriser la prise en charge des particules fines ainsi injectées en 79 par le charbon projeté par le dispositif projeteur 17 selon la trajectoire 20, et le suivi de cette trajectoire jusqu'a la grille 3 par ces particules fines.

Conformément à la presente invention, aussi bien le débit d'air dans la conduite 66, considéré carne un débit d'air de transport conte tenu du caractère négligeable de la part de ce débit servant à la fluidisation dans les capacités talrpns 60, 61, 62, et le débit de particules dans cet air, via les moyens de prélèvement dans les capacités tampons 60, 61, 62 ici constitués par les distributeurs alvéolaires 69, 70, 71, sont continus, et le débit de particules en aval de l'ensemble des conduites 75, 76, 77, exprimé en termes de débit massique ou de débit volumique, est au moins approximativement proportionnel à la charge de la chaudière, c 'est-à-dire au débit des moyens d'alimentation 10 exprimé dans les fines unités.

A cet effet, conformément au mode de mise en oeuvre préféré illustré, c'est le débit de chacun des moyens de prélèvement dans les capacités taonons 60, 61, 62, c'est-à-dire de chacun des distributeurs alvéolaires 69, 70, 71, qui est ainsi asservi à la charge de la chaudière de façon à lui être au moins approximativement proportionnel et, dans ce but, on a prévu un asservissement de chacun des moteurs 72, 73, 74,au moteur 16, de façon à lier dans un rapport de proportionnalité prédéterminé les vitesses de sortie respectives de ces moteurs ; ces moyens d'asservissement, schématisés par une liaison en traits mixtes 80, peuvent être choisis par l'hune du métier panni une large gamme de possibilités et ne seront de ce fait pas décrits.

Par un réglage approprié du rapport de proportionnalité, en fonction de quantités de particules solides attendues dans chacun des dépoussiéreurs 45, 46, 47 pour des charges déterminées de la chaudière compte tenu notamment des caractéristiques du charbon utilisé, on peut ainsi assurer une réinjection régulière de ces particules ; on roearra que le rapport peut être différent pour les différents moteurs 72, 73, 74.

Pour permettre une absorption des variations dans la quantité de particules reçue par les dépoussiéreurs 45, 46, 47 consécutivement à la répercussion, avec retard, d'une variation dans la charge de la chaudière ou encore à un décolmatage de ces dépoussiéreurs, sans perturbation du transport par la conduite 66 et sans que la réinjection dans le foyer en 79 provoque des varia ticals excessives de l'allure de chauffe, on prévoit en outre un asservissement de la vitesse de sortie de chacun des moteurs 72, 73, 74, c'est-à-dire du débit des moyens de prélèvement 69, 70, 71, aux variations du niveau dans la capacité tampon respectivement associée 60, 61, 62, en comparaison avec le niveau moyen prédéter- miné 63, 64, 65 t à cet effet, il est prévu des moyens de correction de l'asservissement de la vitesse de sortie de chacun de ces moteurs, telle qu'elle est définie par les moyens 80, en fonction des informations fournies par le capteur de niveau 91, 92, 93 de telle sorte qu'un passage du niveau réel de particules dans l'une des capacités tampons au-dessus du niveau moyen prédéterminé provoque un débit des moyens de prélèvement correspondant 69, 70, 71 supérieur au débit calculé par proportionnalité avec la charge de la chaudière, et qu'au contraire une réduction du niveau en dessous du niveau prédéterminé promue une réduction du débit par rapport au débit calculé par proportionnaIité avec la charge de la chaudière ; on remarquera qu'ainsi, on est en outre assuré de ce que les moyens de prélèvement 69, 70, 71 reçoivent des particules, dans la capacité tampon correspondante 60, 61, 62, un effort approximativement constant leur permettant de travailler dans des conditions approximativement constantes, indépendartaent des vidanges successives des trémies intermédiaires 54, 55, 56 associées.

Les moyens penettant de corriger ainsi, pas-à-pas ou en continu selon le type de capteur de niveau 91, 92, 93 utilise, la vitesse de rotation de chacun des moteurs 72, 73, 74 de façon asservie à la mesure du capteur de niveau 91, 92, 93 associé à la même capacité tarton 60, 61, 62 ont été simplement schématisés par des liaisons en traits mixtes 81, 82, 83 ; ase les moyens 80, ils peuvent être choisis par l'homme du métier dans une large gamme de possibilités, sans que l'on sorte pour autant du cadre de la présente invention.

le débit de particules dans la conduite 66 étant ainsi déterminé, le débit d'air dans cette conduite, considéré comme un débit d'air de transport compte tenu de la faible part de ce débit qui est prélevée pour la fluidisation dans les capacités tanps 60, 61, 62 et de préférence constant en termes de débit volumique, est réglé par action sur le ventilateur 67 de telle sorte que le débit massique des particules introduites dans la conduite 66 soit dans un rapport au débit massique de l'air dans cette conduite, compris entre 1 et 10 environ ; ces chiffres,donnés à titre d'elle non limitatif, correspondent à une concentration élevée de la suspension particules-airinjectée en 79 dans la chaudière, une telle concentration élevée étant favorable à la combustion des particules à leur arrivée dans la chaudière et à leurfrittage sous forme de machefers une fois qu'elles ont brûlé et qu'elles se trouvent sur la grille 3.

Naturellement, outre les dispositions caractéristiques de l'invention qui viennent d'être décrites, l'hame du métier prévoira toutes les sécurités et dispositions accessoires habituelles ; parmi ces dispositions accessoires, on trouvera notamnent des moyens (non représentés) de vidange de l'ensemble de l'installatin vers des moyens de stodcage des particules solides appropriés, et en particulier des moyens de vidange des séparateurs 45, 46, 47 mais on remarquera qu'au lieu d'être utilisés en régime permanent carme c'est le cas traditionnellement, ces moyens seront utilisés exclusivement lors des opérations de maintenance de 1' ins- lallation, le régime permanent correspondant à une réinjection au foyer 2 de la totalité des particules extraites des fumées avant leur évacuation à l'atmosphère par les moyens 44.

Eh outre, l'homme du métier pourra prévoir de nombreuses variantes du dispositif qui vient d'être décrit, sans sortir pour autant du cadre de la présente invention ; ces variantes pourront notamment porter sur la constitution pratique des seconds moyens de séparation 43, constitués dans l'exemple illustré par trois champs d'un dépoussiéreur électrostatique reliés en série par le conduit 28 d'acheminement des fumes ; quelle que soit leur nature, on pourrait prévoir un nombre différent de ces séparateurs constituant les seconds moyens de séparation, et un mode de raccordement mutuel différent, et les figures 2 et 3 illustrent précisément deux variantes.

Dans le cas de la variante illustrée à la figure 2, un conduit 128 d'acheminement des fumées, correspondant aux con- duits 28 et relié c nme celui-ci à une chaudière non représentée, se ramifie en deux branches parallèles 128a et 128b dont chacune relie en série deux séparateurs, respectivement 145a, 146a en ce qui concerne la conduite 128a, et 145b et 146b en ce qui concerne la conduite 128b.

(Macun de ces séparateurs 145a, 146a, 145b, 146b présente une trémie inférieure respective 148a, 149a, 148b, 149b débouchant vers le bas, via une vanne respective 151a, 152a, 151b, 152b, dans une trémie intermédiaire respective 154a, 155a, 154b, 155b débouchant elle-même vers le bas, via une vanne respective 157a, 158a, 157b, 158b, dans une capacité tampon respective 160a, 161a, 160b, 161b ; cette capacité tarpon débouche elle-même vers le bas par des moyens de prélèvement continu selon un débit réglable, telsqu'un distributeur alvéolaire respectivement 169a, 170a, 169b, 170b, sur une extrémité, supérieure, d'une conduite verticale, respectivement 175a, 176a, 175b, 176b ces éléments portent des références numériques résultant d'une incrémentation de 100 par rapport aux références numériques affectées à des éléments déjà decrits en référence à la figure 1, auxquels ces éléments de la figure 2 sont similaires dans leur structure, leur inter-relation et leur fonctionnement.

Dans cette variante, en dépit d'un branchement des séparateurs 145a, 146a, 145b, 146ben série-parallèle, une conduite de transport pneumatique unique 166, en tout point m parable à la conduite 66 décrite précédemment et alimentée canne elle en air sous pression par un ventilateur 167 en tout point imparable au ventilateur 67, reçoit de façon répartie les extrémités inférieures des différentes conduites 176b, 176a, 175a, 175b, dans cet ordre, pour véhiculer les particules qu'elle reçoit de ces conduites, en suspension dans flair, jusqu'à des moyens d'injection uniques 179, en tout point comparables aux moyens 79 décrits précédemment, au foyer de la chaudière (non représentée).

Dans le cas de la variante illustrée à la figure 3, on retrouve l'ensemble des éléments illustrés à la figure 2, affectés de références incrémentées de 100 par rapport aux références que ces éléments portent à la figure 2, si ce n'est que la conduite unique 166 et le ventilateur unique 167 sont dédoublés plus précisément, les conduites 275a et 276a, correspondent respectiveeent aux conduites 175a et 176a, débouchent dans une première conduite d'air de transport 266a et les conduites 275b et 276b correspondant respectivement aux conduites 175b et 176b débouchent dans une deuxième conduite de transport pneumatique 266b, chacune des conduites 266a et 266b présentant une première extrémité raccordée à un ventilateur respectif 267a, 267b y injectant un air de transport selon un débit réglable et de préférence constant, et une deuxième extrémité à laquelle les deux conduites de transport 266a et 266b se raccordent en une conduite de transport pneumatique unique 266 aboutissant au foyer de la chaudière (non représentée) par des moyens d'injection 279 en tout point comparables aux moyens 179 ou aux moyens 79, tels qu'une buse d'injection.

i)ans le cas de cette variante, on peut cependant également prévoir d'alimenter les deux conduites 266a et 266b en air de transport en parallèle, au moyen d'un ventilateur unique comalun 267 au lieu de prévoir un ventilateur propre à chacune d'entre elles et/ou prévoir des trajets distincts de ces deux conduites jusqu'à la chaudière, au foyer de laquelle elles débouchent alors par des mayens d'injection propres 279a et 279b, en tout point copaarables aux moyens 179 ou 79, au lieu d'y déboucher par des moyens d'injection catrttns 279 ; ces deux possibilités ont été schématisées en trait mixte à la figure 3.

Naturellement, dans le cas de ces deux variantes comme dans le cas du mode de réalisation illustré à la figure 1, le nombre de séparateurs parcourus en série par les fumées, et la nature de ces séparateurs peuvent varier dans une large mesure en fonction des besoins estimés par l'homme du métier ; dans le cas des modes de réalisation illustrés aux figures 2 et 3, en outre, le natbre de branches dérivées du conduit d'acheminement de fumée 128 ou 228 pourrait être supérieur à deux, les conduits correspondant alors aux conduits 175a, 176a, 175b, 176b ou 275a, 276a, 275b, 276b pouvant déboucher dans une conduite de transport pneunatique unique du type illustré en 166 à la figure 2, ou dans des conduites de transport pneumatique en parallèle du type illustré en 266a et 266b à la figure 3, ou encore en série dans des conduites de transport pneumatique branchées en parallèle.

Claims (13)

REVENDICATIONS

1. Procédé de réinjection de particules envolées dans une chaudière à ocObustible solide, alimentée en combustible par des moyens (10) disposés dans une première zone (9) de la chaudière et qui projettent en continu une charge déterminée de cxbustible selon une trajectoire (20) amenant ce dernier dans une deuxième zone (21) de la chaudière, sur une grille (3) animée d'un mouvement (8) de retour de la deuxième zone (21) vers la première (9), une ccztbustion s'effectuant sur ladite trajectoire (20) et sur la grille (3) mqyennant un dégagement (26) de fumées entraînant des particules solides, ce procédé consistant à prélever les fumées dans la chaudière, à les acheminer ensuite successivement dans des moyens (36) de séparation des particules les plus grosses et dans des moyens (43) de séparation des particules plus fines, et à évacuer (44) les futées après cette séparation tandis que l'on réinjecte dans la chaudière, des particules séparées, ce procédé étant caractérisé en ce que l'on réinjecte dans la chaudière la totalité des particules séparées,

- de façon éventuellement connue en ce qui concerne les particules les plus grosses et,

- en ce qui concerne les particules les plus fines, fournies par les moyens de séparation correspondants (43) selon un débit irrégulier, au moyen des opérations consistant à

a) transformer ce débit irrégulier en un débit continu de particules, au moins approximativement proportionnel à la charge de la chaudière,

b) introduire en continu ce débit continu de particules dans un débit continu d'air de transport,

c) au moyen de ce débit d'air, acheminer ces particules en continu jusqu'à proximité de la deuxième zone (21) de la chaudière et les injecter dans cette zone, dans une partie de ladite trajectoire (20) proche de la grille (3).

2. Procédé selon la revendication 1, les moyens (43) de séparation des particules plus fines aoçnportant une pluralité de séparateurs (45, 46, 47) dont chacun fournit des particules selon un débit propre irrégulier, caractérisé en ce que l'on met en oeuvre les opérations a) et b) précitées en transformant chacun de ces débits propres irréguliers en un débit propre continu de particules, au moins approximativement proportionnel à la charge de la chaudiere, et en introduisant successivement, en continu, ces débits propres continus de particules dans ledit débit continu d'air de transport.

3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on asservit ledit débit continu de particules au débit des moyens (43) de séparation des particules plus fines.

4. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'on asservit chaque débit propre continu de particules au débit propre du séparateur (45, 46, 47) correspondant.

5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le débit d'air de transport est sensiblement constant, en termes de débit volumique.

6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que, lors de l'opération b), on introduit le débit continu de particules dans le débit continu d'air de transport dans un rapport du débit massique de particules au débit massique d'air de transport coepn.s entre 1 et 10 environ.

7. Dispositif de réinjection de particules envolées dans une chaudière à coebustible solide, alimentéeen carbustible par des moyens (10) disposés dans une première zone (9) de la chaudière et qui projettent en continu une charge déterminée de combustible selon une trajectoire (20) amenant ce dernier dans une deuxième zone (21) de la chaudière, sur une grille (3) animée d'un mouvement (8) de retour de la deuxième zone (21) vers la première (9), une combustion s'effectuant sur ladite trajectoire (20) et sur la grille (3) moyennant un dégagement (26) de fumées entraînant les particules solides, ce dispositif comportant ::

- des moyens (27) de prélèvement des fumées dans la chaudière,

- des moyens (44) d'évacuation de fumées,

- des premiers moyens de séparation (36), pour la séparation de particules relativement grosses,

- des seconds moyens de séparation (43), pour la séparation de particules relativement ries,

- des moyens (28) d'acheminement de fumées des moyens de prélèvement (27) aux premiers moyens de séparation (36), des premiers moyens de séparation (36) aux seconds moyens de séparation (43), des seconds moyens de séparation (43) aux moyens (44) d'éva- cuation de fumées,

- des moyens (37, 38, 39, 40, 41, 42, 84) de prélèvement de particules dans les premiers moyens de séparation (36) et de réinjection de telles particules dans la chaudière,

- des moyens de prélèvement de particules dans les seconds moyens de séparation (43), ce dispositif étant caractérisé en ce que les moyens de prélèvement de particules dans les seconds moyens de séparation (43) comportent :

a) une capacité tampon (60, 61, 62) .

- une ccnduite (66) de transport pneumatique reliant la source d'air sous pression (67) aux moyens d'injection (79), les moyens (69, 70, 71) de prélèvement continu de particules dans la capacité tampon (60, 61, 62) débouchant dans ladite conduite (66).

- des moyens d'injection (79) disposés à proximité de la deuxième zcne (21) de la chaudière et débouchant vers une partie de ladite trajectoire (20) proche de la grille (3) dans cette deuxième zone (21),

- une source (67) d'air sous pression,

d) des moyens (80, 81, 82, 83, 91, 92, 93) pour asservir à la charge de la chaudière le débit des moyens (69, 70, 71) de prélèvement continu de particules dans la capacité tampon (60, 61, 62), et en ce qu'il est prévu

c) des moyens (69, 70, 71) de prélèverrent continu de particules à la partie inférieure de la capacité tampon (60, 61, 62), selon un débit réglable,

b) des moyens (51 à 59) de déversement de particules des seconds moyens de séparation (43) dans la capacité tarpon (60, 61, 62), interdisant une communication directe entre ces derniers,

8. Dispositif selon la revendication 7, les seconds moyens de séparation (43) canporant une pluralité de séparateurs (45, 46, 47, 145a, 146a, 145b, 145b, 245a, 246a, 245b, 246b), raccordés en série et/ou en parallèle, entre les premiers moyens de séparation (36) et les moyens (44) d'évacuation de fumée, par les moyens (28, 128, 228) d'acheeent de fumées, caractérisé en ce que les moyens de prélèvement de particules dans les seconds moyens de séparation (43) canportent : :

a) une pluralité de capacités taonons (60, 61, 62, 160a, 161a, 160b, 161b, 260a, 261a, 260b, 261b), dont chacune est associée à au moins l'un desdits séparateurs et placée sous celui-ci,

b) des moyens (51 à 59,.151a, 152a, 151b, 152b, 154a, 155a, 154b, 155b, 157a, 158a, 157b, 158b, 251a, 252a, 251b, 252b, 254a, 255a, 254b, 255b, 257a, 258a, 257b, 258b) de deversement de particules de ce séparateur dans la capacité tampon associée, interdisant une casnunication directe entre ces derniers,

c) des moyens (69, 70, 71, 169a, 170a, 169b, 170b, 269a, 270a, 269b, 270b) de prélèvement continu de particules à la partie inférieure de chaque capacité tampon, selon un débit réglable,

d) des moyens (80, 81, 82, 83, 91, 92, 93) pour asservir à la charge de la chaudière le débit de chacun des moyens de prélèvement continu de particules à la partie inférieure d'une capacité tarpon, et en ce que les moyens de prélèvement continu de particules à la partie inférieure des différentes capacités tarpons ddbou- chent dans ladite conduite (66, 166, 266a, 267b), qui est cakitune.

9. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que les moyens de déversement de particules des seconds moyens de séparation (43) dans la capacité tampon (60, 61, 62) comportent un sas (54, 55, 56) de volume utile petit devant celui de cette capacité tampon (60, 61, 62).

10. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que les moyens de déversement de particules d'un séparateur (45, 46, 47) dans la capacité tampon associée (60, 61, 62) compor- tent un sas (54, 55, 56) de volume utile petit devant celui de cette capacité toenpcn.

11. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 7 à 10, caractérisé en ce que les moyens (80, 81, 82, 83, 91, 92, 93) pour asservir à la charge de la chaudière le débit des vns (69, 70, 71) de prélèvement continu de particules dans la ou chaque capacité tampon (60, 61, 62) portent des moyens (81, 82, 83, 91, 92, 93) pour asservir ce débit au maintien d'un niveau moyen (63, 64, 65) de particules dans cette dernière.

12. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 7 à 11, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens (85 à 90) de fluidisation des particules dans la ou chaque capacité tapon (60, 61, 62).

13. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 7 à 12, caractérisé en ce que les moyens (69, 70, 71) de prélèvement de particules dans la ou chaque capacité tampon (60, 61, 62) portent un distributeur alvéolaire.