FR2553613A1 - Montage de circuit melangeur de rejection d'image - Google Patents

Abstract

CIRCUIT MELANGEUR DE REJECTION D'IMAGE QUI COMPREND DEUX MELANGEURS 1, 2 AUXQUELS SONT FOURNIS DES SIGNAUX D'ENTREE A PARTIR D'UNE BORNE D'ENTREE 9 ET DES SIGNAUX D'OSCILLATION EN QUADRATURE DE PHASE MUTUELLE A PARTIR D'UN OSCILLATEUR 11. LES SIGNAUX DE SORTIE DES MELANGEURS SONT COMBINES DANS UN DISPOSITIF COMBINEUR 19 POUR PRODUIRE A SA SORTIE 20, 21 UN SIGNAL TRANSPOSE EN FREQUENCE SOUHAITE EXEMPT DE SIGNAUX D'IMAGE TRANSPOSES EN FREQUENCE. LE DISPOSITIF COMBINEUR COMPREND UN FILTRE D'ONDES SUPERFICIELLES ACOUSTIQUES ET POUR EVITER LA NECESSITE DE LE POURVOIR DE DEUX TRANSDUCTEURS D'ENTREE ET L'AUGMENTATION QUI EN DECOULE DE L'AIRE DE SUBSTRAT PIEZO-ELECTRIQUE, IL EST POURVU D'UN SEUL TRANSDUCTEUR D'ENTREE DU TYPE QUADRIPHASE OU PSEUDOQUADRIPHASE. LES SIGNAUX DE SORTIE DES MELANGEURS SONT APPLIQUES A DES ENTREES A QUADRATURE DE PHASE RESPECTIVES 17 ET 18 DU TRANSDUCTEUR D'ENTREE QUI, EN RAISON DE LA RELATION DE PHASE ENTRE LES DIVERSES COMPOSANTES DES SIGNAUX DE SORTIE DES MELANGEURS, PRODUIT DES ONDES SUPERFICIELLES ACOUSTIQUES QUI PROGRESSENT VERS UN TRANSDUCTEUR DE SORTIE SI ELLES CORRESPONDENT A UN SIGNAL D'ENTREE TRANSPOSE EN FREQUENCE SOUHAITE ET PROGRESSENT EN S'ELOIGNANT DU TRANSDUCTEUR DE SORTIE SI ELLES CORRESPONDENT A UN SIGNAL D'IMAGE TRANSPOSE EN FREQUENCE.

Description

Montage de circuit mélangeur de réfection d'image.

La présente invention concerne un montage de circuit mélangeur de réjection d'image comprenant un premier et un second mélangeur de signaux comportant chacun une première et une seconde entrée ainsi qu'une 5 sortie, une entrée de signal couplée à la premiere entrée de chaque mélangeur, un oscillateur local, un couplage d'une' sortie de l'oscillateur local à la seconde entrée du premier mélangeur, un couplage d'une sortie de l'oscillateur local à la seconde entrée du 10 second mélangeur, un dispositif pour produire une diffférence-de phase relative en substance de 90 entre des signaux appliqués en service aux premières entrées respectives ou aux secondes entrées respectives, et un dispositif combineur de signaux, aux entrées duquel 15 sont couplées les sorties des mélangeurs, pour combiner les signaux de sortie des mélangeurs d'une manière propre à produire, à une de ses sorties, lorsque des signaux de sortie d'oscillateur d'une fréquence donnée sont appliqués aux secondes entrées et qu'un premier et 20 un second signal d'entrée présentant des fréquences respectives espacées symétriquement de la fréquence donnée et situées à une distance spécifique de celleci, sont appliqués à l'entrée de signal, le premier signal transposé vers une fréquence inférieure, tout en 25 supprimant à cette sortie, le second signal transposé

vers la fréquence inférieure.

Un montage connu de qe type est décrit dans la demande de brevet allemand publiée OS-2730153 Dans ce montage connu, des signaux d'entrée appliqués à l'en30 trée de signal sont amenés, soit en phase l'un avec

l'autre, soit en opposition de phase, aux premières entrées des mélangeurs et des signaux d'oscillation sont appliqués de l'oscillateur en quadrature de phase aux secondes entrées des mélangeurs Le dispositif 35 combineur de signaux comprend un amplificateur somma-

teur ou différenciateur (selon que les signaux appliqués aux premières entrées des mélangeurs sont en phase ou en opposition de phase), un premier filtre passebande de dispositif à ondes acoustiques superficielles 5 couplant la sortie du premier mélangeur à une entrée de l'amplificateur et un second filtre passe-bande de dispositif à ondes acoustiques superficielles couplant la sortie du second mélangeur -à l'autre entrée de l'amplificateur Ces filtres ont la même caractéris10 tique de fréquence de passage et partagent un substrat piézo-électrique commun L'espacement entre les transducteurs électro-acoustiques d'entrée et de sortie de l'un est différent de l'espacement entre les transducteurs électro-acoustiques 'd'entrée et de sortie de 15 l'autre, la différence étant choisie telle qu'un déphasage relatif de 90 soit produit entre des signaux traversant les transducteurs respectifs des deux dispositifs lorsque ces signaux ont une fréquence égale a la fréquence centrale de la caractéristique de 20 passage des deux dispositifs Il en résulte que, lorsque des signaux d'entrée comportant des fréquences respectives qui soni: espacées symétriquement de la fréquence des signaux d'oscillation et qui en diffèrent dans une mesure égale à la fréquence centrale des 25 filtres passe-bande sont appliqués à l'entrée de signal, un seul de ces signaux d'entrée transposé vers une fréquence inférieure (la différence entre la fréquence du signal d'entrée et la fréquence du signal d'oscillation) apparaît à la sortie de l'amplificateur, 30 en dépit du fait qu'ils soient tous deux présents dans les signaux de sortie des mélangeurs Ceci est dû au fait que les composantes du signal de sortie d'un mélangeur résultant de la transposition vers une fréquence inférieure des deux signaux d'entrée sont en 35 phase l'une avec l'autre, tandis que les composantes du signal de sortie de l'autre mélangeur résultant de la transposition vers une fréquence inférieure des deux signaux d'entrée sont en opposition de phase l'une avec l'autre et sont en quadrature de phase mutuellement 5 opposée par rapport aux composantes correspondantes du signal de sortie du premier mélangeur Par conséquent, le fait d'introduire un déphasage de 90 dans un de ces signaux de sortie et d'ajouter le résultat à l'autre signal de sortie ou de l'en soustraire a pour résultat, 10 dans le cas idéal, de donner un signal contenant les composantes provenant d'un signal d'entrée, mais non

pas celles provenant de l'autre.

Le montage connu a l'inconvénient qu'une aire de substrat piézoélectrique relativement grande est 15 requise pour les deux dispositifs à ondes acoustiques superficielles De plus, les deux dispositifs tendent à souffrir d'une perte d'insertion assez importante due au fait que la moitié de l'énergie ondulatoire superficielle acoustique produite par chaque transducteur 20 d'entrée s'éloigne du transducteur de sortie correspondant au lieu de s'en rapprocher L'invention a pour

but d'atténuer ces inconvénients.

L'invention procure un montage de circuit mélangeur de réjection d'image comprenant un premier et 25 un second mélangeur de signaux, comportant chacun une

première et une seconde entrée ainsi qu'une sortie, une entrée de signal couplée à la première entrée de chaque mélangeur, un oscillateur local, un couplage d'une sortie de l'oscillateur local à la seconde entrée du 30 premier mélangeur, un couplage d'une sortie de l'oscillateur local à la seconde entrée du second mélangeur, un dispositif pour produire une différence de phase relative en substance de 90 entre des signaux appliqués en service aux premières entrées correspondantes 35 ou aux secondes entrées correspondantes, et un dispo-

sitif combineur de signaux, aux entrées duquel les sorties des mélangeurs sont couplées, pour combiner les signaux de sortie des mélangeurs d'une manière propre à produire, à une de ses sorties, lorsque des signaux d'oscillation d'une fréquence donnée sont appliqués aux secondes entrées et qu'un premier et un second signal d'entrée ayant des fréquences respectives espacées symétriquement de la fréquence donnée et situées à une distance spécifique de celle-ci, sont appliqués à 10 l'entrée de signal, le premier signal étant transposé vers une fréquence inférieure, tout en supprimant à cette sortie, le second signal transposé vers la fréquence inférieure, caractérisé en ce que le dispositif combineur de signaux comprend un dispositif à 15 ondes superficielles acoustiques comprenant un substrat piézo-électrique destiné à propager des ondes superficielles acoustiques au niveau d'une surface de ce substrat, un premier montage de transducteur électroacoustique formé sur la surface pour lancer des ondes 20 superficielles acoustiques suivant un trajet de propagation au niveau de la surface et un second montage de transducteur électroacoustique à ondes superficielles formé sur la surface pour recevoir des ondes superficielles acoustiques qui se propagent le long du dit 25 trajet, le premier montage de transducteur étant d'un type unidirectionnel quadriphasé ou pseudoquadriphasé comportant une première et une seconde entrée destinées à des signaux présentant une relation mutuelle de quadrature de phase, les sorties du premier et du 30 second mélangeur étant couplées respectivement à la première et à la seconde entrée du premier montage de transducteur. De tels montages de transducteurs électroacoustiques unidirectionnels (voir, par exemple, 35 l'article de R C Peach et C Dix intitulé "A low loss medium bandwidth filter on lithium niobate" dans Proc. IEEE Ultrasonics Symposium, 1978, pages 509 à 512, le brevet anglais publié n 2 018 081 et l'article de D. C Malocha et S Wilkus intitulé "Low loss capaci5 tively weighted TV IF filter" dans Proc IEEE Ultrasonics Symposium, 1978, pages 500 à 503, en particulier figure 5 à la page 502) exigent, s'ils doivent fonctionner d'une manière unidirectionnelle, c'est-à-dire d'une manière telle que des ondes superficielles 10 acoustiques ne se propagent ainsi en substance que dans

une seule direction, que des signaux identiques situés dans une bande de fréquence étroite spécifique soient appliqués en quadrature de phase mutuelle à raison d'un sur chacune de leurs première et seconde entrées On 15 obtient cette relation de quadrature de phase normalement en alimentant les deux entrées à partir d'une source commune de signaux et en prévoyant un déphaseur approprié dans l'un ou les deux trajets d'alimentation.

On s'est à présent aperçu que dans un montage de 20 circuit mélangeur du type défini dans le premier paragraphe, les signaux de sortie du premier et du second mélangeur peuvent être appliqués directement à ces première et seconde entrées, c'est-à-dire sans interposition d'un dispositif déphaseur, en raison des 25 relations de phase inhérentes entre les composantes précitées des signaux de sortie des mélangeurs Pourvu que leurs fréquences soient situées dans la bande de fréquence étroite spécifique précitée, les composantes des signaux de sortie des mélangeurs résultant de la 30 transposition vers une fréquence inférieure de l'un des premier et second signaux d'entrée appliqués à l'entrée de signal produisent des ondes superficielles acoustiques correspondantes qui se propagent dans une (seule) direction donnée et les composantes des signaux 35 de sortie des mélangeurs résultant de la transposition vers une fréquence inférieure de l'autre des premier et second signaux d'entrée produisent des ondes superficielles acoustiques correspondantes qui se propagent dans la direction opposée (uniquement) Par conséquent, si le second transducteur est positionné de manière à recevoir les ondes superficielles acoustiques propagées par le premier transducteur dans la direction donnée, à l'exclusion de celles propagées dans la direction opposée, son signal de sortie ne correspond qu'à un des 10 premier et second signaux d'entrée transposés en fréquence, comme requis (La propagation des ondes correspondant aux deux signaux d'entrée transposés en fréquence dans des directions opposées est due au fait que, quoique les deux signaux d'entrée produisent des 15 composantes des signaux de sortie des mélangeurs qui sont en quadrature de phase l'une par rapport à l'autre, la relation de quadrature de phase des composantes résultant de la transposition vers une fréquence inférieure d'un signal d'entrée est opposée à la 20 relation de quadrature de phase des composantes résultant de la transposition vers une fréquence inférieure de l'autre signal d'entrée) Le montage permet donc d'atteindre un résultat semblable à celui obtenu au moyen du montage décrit dans la demande de brevet 25 allemand publiée OS-2730153 sans que le dispositif à ondes superficielles acoustiques exige deux transducteurs d'entrée ainsi que l' aire de substrat piézoélectrique qui serait alors requise pour recevoir le second transducteur et un trajet de propagation allant 30 de ce transducteur à un transducteur de sortie, et sans qu'une proportion substantielle des composantes souhaitées des signaux de sortie des mélangeurs produise des ondes superficielles acoustiques qui restent inutilisées. Des formes d'exécution de l'invention seront décrites ci-après, à titre d'exemple, avec référence aux dessins schématiques annexés, dans lesquels: la Fig 1 est un schéma synoptique d'une forme d'exécution; la Fig 2 illustre une construction possible pour une partie de la forme d'exécution de la Fig 1; la Fig 3 illustre une première configuration possible pour un dispositif à ondes superficielles acoustiques faisant partie de la forme d'exécution de 10 la Fig 1, et la Fig 4 illustre une seconde configuration possible pour -le dispositif à ondes superficielles acoustiques. Sur la Fig 1, un montage de circuit mélangeur 15 de réjection d'image comprend un premier et un second mélangeur 1 et 2, respectivement Le mélangeur 1 comporte une première entrée 3, une seconde entrée 4 et une sortie 5 De même, le mélangeur 2 comporte une première entrée 6, une seconde entrée 7 et une sortie 20 8 Une entrée de signal 9 est couplée aux premières entrées 3 et 6 Une sortie 10 d'un oscillateur 11 est couplée aux secondes entrées 4 et 7 par l'intermédiaire de sorties 12 et 13, respectivement, d'un dispositif diviseur par deux de la fréquence désigné de manière 25 générale par le chiffre 14 Le dispositif diviseur par deux 14 est construit de telle façon que des signaux d'oscillation de la moitié de la fréquence de sortie de l'oscillateur 11 apparaissent en quadrature de phase mutuelle à ses sorties 12 et 13, respectivement, et par 30 conséquent, aux entrées 4 et 7 des mélangeurs Les

sorties 5 et 8 des mélangeurs 1 et 2 sont couplées par l'intermédiaire de filtres passe-bas 15 et 16 respectifs à une première et une seconde entrée 17 et 18 d'un dispositif combineur de signaux 19 Le dispositif 35 combineur 19 combine les signaux de sortie des mélan-

geurs 1 et 2, filtrés par les filtres 15 et 16 pour éliminer les composantes de ces signaux de sortie ayant des fréquences égales simplement aux fréquences des signaux d'entrée appliqués à l'entrée de signal 9 et 5 des signaux d'oscillation appliqués aux secondes entrées 4 et 7 et aussi des fréquences égales à la somme de ces fréquences, de manière à ne laisser subsister que des composantes ayant des fréquences égales à la différence entre ces fréquences, afin de 10 produire sur des bornes de sortie 20 et 21 du dispositif combineur, lorsque des signaux d'oscillation d'une fréquence donnée sont appliqués aux secondes entrées 4 et 7 des mélangeurs à partir du dispositif diviseur 14 ainsi que le premier et le second signal 15 d'entrée qui ont des fréquences respectives espacées symétriquement de la fréquence donnée et situées à une distance spécifique de celle-ci, le dit premier signal transposé vers une fréquence inférieure (la différence entre la fréquence du premier signal et celle des 20 signaux d'oscillation) tout en supprimant aux bornes de sortie 20 et 21 le second signal (qui se trouve à la fréquence dite d'image) transposé vers la fréquence inférieure A cet effet, le dispositif combineur 19, dont des constructions spécifiques seront décrites avec 25 référence aux Fig 3 et 4, comprend un dispositif à ondes superficielles acoustiques comprenant un substrat piézo-électrique pour propager des ondes-superficielles acoustiques au niveau d'une de ses surfaces, un premier dispositif transducteur électroacoustique formé sur la 30 surface pour lancer des ondes superficielles acoustiques suivant un trajet de propagation au niveau de cette surface, et un second dispositif transducteur d'ondes superficielles acoustiques formé sur la surface pour recevoir des ondes superficielles acoustiques qui 35 se propagent le long du trajet Le premier dispositif transducteur est du type unidirectionnel pseudoquadriphasé et comporte une première et une seconde entrée destinées à des signaux présentant une relation de quadrature de phase mutuelle, ces entrées étant connec5 tées aux entrées 17 et 18, respectivement Une borne commune du premier dispositif transducteur est connectée au point 22 qui est mis à la masse Le second dispositif transducteur est connecté aux bornes de sortie 20 et 21 qui peuvent être connectées à leur 10 tour, par exemple, à l'entrée d'un amplificateur de fréquence intermédiaire dans un récepteur radio, l'entrée de signal 9 étant alimentée à partir d'une

antenne (non représentée).

La Fig 2 illustre une construction possible 15 pour le dispositif diviseur par deux de la fréquence 14 de la Fig 1 Sur la Fig 2, la sortie 10 de l'oscillateur 11 de la Fig 1 est couplée à la base d'un transistor 49 dont l'émetteur est connecté à la sortie d'une source de courant 50 et à l'émetteur d'un tran20 sistor 51 dont la base est maintenue à un potentiel de référence Vref Le collecteur du transistor 49 est connecté aux émetteurs mis en commun de deux transistors 37 et 39 et le collecteur du transistor 51 est connecté aux émetteurs mis en commun de deux transis25 tors 38 et 40 Les collecteurs des transistors 37, 38, 39 et 40 sont connectés à une borne d'alimentation électrique positive 41 par l'intermédiaire de résistances de charge de même valeur 45, 46, 47 et 48, respectivement Le collecteur du transistor 37 est 30 connecté au collecteur du transistor 38 par l'intermédiaire de la combinaison en série des résistances 52 et 53, le collecteur du transistor 38 est connecté au collecteur du transistor 39 par l'intermédiaire de la combinaison en série des résistances 54 et 55, le 35 collecteur du transistor 39 est connecté au collecteur du transistor 40 par l'intermédiaire de la combinaison en série des résistances 56 et 57 et le collecteur du transistor 40 est connecté au collecteur du transistor 37 par l'intermédiaire des résistances 58 et 59 Les 5 résistances 52 à 59 ont des valeurs égales Les bornes de sortie 12, 13, 12 ' et 13 ' sont connectées au point commun des résistances 52 et 53, au point commun des résistances 54 et 55, au point commun des résistances 56 et 57 et au point commun des résistances 58 et 59, 10 respectivement Une borne d'alimentation électrique

négative 60 est connectée à la source de courant 50.

En fonctionnement, les transistors 49 et 51 passent sur conduction en alternance en réaction à des demi-périodes successives du signal d'entrée appliqué à 15 la borne 10, ce qui donne une onde de tension se déplaçant dans la boucle formée par les résistances 52 a 59 une fois toutes les deux périodes du signal d'entrée Ainsi, un premier signal de sortie, à la moitié de la fréquence du signal d'entrée, apparaît 20 d'une manière équilibrée aux bornes 12 et 12 ' et un second signal de sortie, également à la moitié de la 'fréquence du signal d'entrée et en quadrature de phase avec le premier signal de sortie, apparaît d'une manière équilibrée aux bornes 13 et 13 ' Le circuit de 25 la Fig 2 est en substance tel que décrit et revendiqué

dans le brevet anglais no 1 507 877 (PHN 7833) et comme représenté sur la Fig 9 à la page 60 de l'article "Frequency-dividers for ultra-high frequencies" par W.D Kasperkovitz publié dans Philips Tech Rev, 38, 30 1978/79, n 2, pages 54 à 68.

La Fig 3 est une vue en plan schématique d'une première configuration possible pour le dispositif combineur 19 de la Fig 1 Comme le montre la Fig 3, ce dispositif a la forme d'un dispositif à 35 ondes superficielles acoustiques comprenant un substrat l 1

piézo-électrique 23, par exemple en niobate de lithium taillé et orienté d'une manière connue Par exemple, il peut être à taille Y et à propagation Z, ou à taille Y et propagation X avec rotation de 41 ou de 124 à 131 .

Sur la surface du substrat 23 sont prévus, par exemple, d'une manière classique par un procédé de photolithographie, un premier transducteur ou transducteur d'entrée 24 d'un type unidirectionnel pseudoquadriphasé et un second transducteur ou transducteur de sortie 25. 10 Le transducteur 24 comprend un ensemble imbriqué d'un premier, d'un deuxième et d'un troisième jeu d'électrodes 26, 27 et 28, respectivement, les électrodes de ces jeux étant connectées aux barres omnibus 29, 30 et 31, respectivement Les barres omnibus 29, 30 et 31 15 sont pourvues de plots de contact qui constituent les bornes 22, 17 et 18, respectivement, de la Fig 1 En fonctionnement, le transducteur 24 lance une onde superficielle acoustique le long d'un trajet de propagation dirigé vers le transducteur 25, ce trajet étant 20 indiqué par une flèche 32 Le transducteur 25 comprend un ensemble imbriqué d'un premier et d'un deuxième jeu d'électrodes 33 et 34, respectivement, les électrodes de ces jeux étant connectées à des barres omnibus 35 et 36, respectivement Les barres omnibus 35 et 36 sont 25 connectées à des plots de contact qui constituent les bornes 20 et 21, respectivement, de la Fig 1 Les distances entre centres ou le pas des électrodes dans chaque ensemble valent /4, o t est la longueur d'onde des ondes superficielles acoustiques qui 30 seraient lancées le long du trajet 32 si des signaux d'entrée électriques présentant une relation de quadrature de phase convenable, ayant une fréquence fi, étaient appliqués aux plots 17 et 18, respectivement, par rapport au plot 22, fi étant la différence de 35 fréquence entre les signaux appliqués à la borne 9 et

les signaux d'oscillation appliqués aux entrées 4 et 7 des mélangeurs auxquels le montage de la Fig 1 doit réagir, c'est-à-dire à la fréquence centrale du signal FI souhaité aux bornes de sortie 20 et 21 Les largeurs 5 des électrodes dans chaque ensemble peuvent être égales a X/8 Le transducteur 24 est tel que décrit et revendiqué dans le brevet anglais n 2 018 081.

Le transducteur 24 lance des ondes le long du trajet 32, mais pas dans la direction opposée, c'est-à10 dire suivant un trajet désigné par la flèche 44,

uniquement si le signal de fréquence fi appliqué au plot 18 précède le signal appliqué au plot 17 de 90 .

Si le signal de fréquence fi appliqué au plot 18 suit le signal appliqué au plot 17 de 90 , le transducteur 15 24 lance des ondes suivant le trajet 44 et non suivant

le trajet 32 Toutes les ondes lancées suivant le trajet 44 sont absorbées par une aire 43 de matière absorbant les ondes superficielles acoustiques, par exemple du caoutchouc de silicone, prévue à l'endroit 20 représenté sur la surface supérieure du substrat 23.

Par conséquent, lorsque des signaux d'oscillation d'une fréquence donnée fo sont appliqués aux secondes entrées 4 et 7 des mélangeurs 1 et 2 du montage de la Fig 1 et que des signaux d'entrée ayant des fréquences égales à 25 (fo + fi) et à (fo fi) respectivement sont appliqués à l'entrée de signal 9, le transducteur 25 reçoit des ondes acoustiques superficielles qui ne correspondent qu'à un de ces signaux d'entrée transposé vers la fréquence de différence fi, en raison des relations de 30 phase entre les diverses composantes résultantes des signaux de sortie des mélangeurs 1 et 2 comme expliqué

plus haut.

En pratique, les transducteurs 24 et 25 contiennent un plus grand nombre d'électrodes que les 35 huit électrodes représentées dans chacun d'eux; ils

Z 553613

peuvent être allongés chacun d'une manière exactement semblable à celle repr 6 sentée afin de contenir, par exemple, quatre-vingts électrodes Le transducteur 25 peut être prévu d'une manière convenable connue, si on le souhaite, pour obtenir une caractéristique de réponse particulière à la fréquence FI requise De plus, le transducteur 25 peut être du type à un seul doigt (les électrodes successives étant connect 6 es aux barres omnibus 35 et 36 en alternance et étant séparées 10 par des distances entre centres de X/2) au lieu du type à deux doigts représenté au dessin Il convient de noter qu'une séparation en substance complète du signal de différence correspondant à un signal d'entrée souhaité et du signal de différence correspondant à un 15 signal d'entrée à la fréquence d'image n'est obtenue au moyen du transducteur 24 que lorsque les signaux de différence ont une fréquence exactement égale à fi; le fait d'augmenter les écarts à partir de cette fréquence donne lieu à une augmentation des proportions d'ondes 20 superficielles acoustiques qui devraient être lancées dans un seul des trajets 32 et 44, et sont en fait lancées dans l'autre Ainsi, le montage décrit n'assure une réjection d'image satisfaisante que lorsque la largeur de bande fractionnelle FI est suffisamment 25 petite; la largeur de bande fractionnelle FI réelle avec laquelle le montage peut fonctionner de manière satisfaisante dépend du degré de réjection d'image requis dans le contexte particulier dans lequel il est utilisé Si on le souhaite, on peut augmenter la 30 largeur de bande fractionnelle FI à laquelle le montage peut faire face de manière satisfaisante en appliquant une correction de phase appropriée aux signaux de

sortie de mélangeurs.

La Fig 4 illustre schématiquement une vue en plan d'une seconde configuration possible pour le dispositif combineur 19 de la Fig * 1 La configuration de la Fig 4 est très semblable à celle de la Fig 3 et des éléments correspondants dans chacune de ces figures ont été affectés des mêmes chiffres de référence La 5 différence entre la configuration de la Fig 4 et celle de la Fig 3 est que le transducteur unidirectionnel 24 est à présent du type "groupe", comme indiqué sur la Fig 5 de l'article de Malocha et Wilkus mentionné plus haut, évitant ainsi les croisements dans les connexions 10 des électrodes aux barres omnibus 17 et 18 sur la

Fig 3 Les distances entre centres des électrodes dans chaque transducteur sont à nouveau de ?/4, et les transducteurs contiennent en pratique à nouveau un plus grand nombre d'électrodes que le nombre réellement 15 représenté.

Bien que sur les Fig 3 et 4, le transducteur unidirectionnel 24 soit du type pseudoquadriphasé, on comprendra qu'en variante, il peut être réellement quadriphasé, des électrodes successives présentant des 20 distances entre centres de > /4 étant alimentées en alternance à partir des mélangeurs 1 et 2, les signaux appliqués en alternance aux électrodes étant toujours inversés l'un par rapport à l'autre Cependant, un tel transducteur quadriphasé exige encore davantage de 25 croisements que ceux représentés dans le transducteur

24 de la Fig 3 et est en conséquence assez difficile à fabriquer Des transducteurs pseudoquadriphasés (dont il existe d'autres configurations que celles représentées) sont par conséquent préférés.

Bien que sur la Fig 1, les signaux d'oscillation appliqués aux secondes entrées 4 et 7 des mélangeurs soient en quadrature de phase mutuelle, et que les signaux appliqués aux premières entrées 3 et 6 soient en phase (ou en opposition de phase si un 35 inverseur, non représenté, est incorporé dans le trajet de signal allant à une première entrée) on comprendra qu'en variante, on peut faire en sorte que les signaux d'oscillation appliqués aux secondes entrées soient en phase l'un avec l'autre et que les signaux appliqués aux premières entrées soient en quadrature de phase m:utuelle A cet effet, le circuit diviseur 14 de la Fig 1 peut être remplacé par une connexion directe et, par exemple, un déphaseur de 90 peut être prévu dans le trajet de signal allant de l'entrée de signal 9 à 10 une des premières entrées 3 et 6 ou des déphaseurs produisant des déphasages de + 45 e et de -45 , respectivement, peuvent être inclus dans les trajets de signaux respectifs allant de l'entrée de signal 9 aux premières entrées 3 et 6 Normalement, on constate cependant 15 qu'il est plus commode de faire en sorte que les signaux d'oscillation appliqués aux secondes entrées 4

et 7 soient en quadrature de phase mutuelle.

Il existe évidemment d'autres manières de produire les signaux d'oscillation présentant une 20 relation de quadrature de phase mutuelle pour les

entrées de mélangeurs 4 et 7 Par exemple, l'oscillateur 11 peut être conçu pour fonctionner à la fréquence à laquelle il doit être appliqué aux entrées 4 et 7 et le dispositif diviseur par deux 14 peut être 25 remplacé par un hybride à 90 .

Claims (1)

R E V E N D I C A T I O N S

1. Montage de circuit mélangeur de réjection d'image comprenant un premier et un second mélangeur de 5 signaux, comportant chacun une première et une seconde entrée ainsi qu'une sortie, une entrée de signal couplée à la première entrée de chaque mélangeur, un oscillateur local, un couplage d'une sortie de l'oscillateur local à la seconde entrée du premier mélangeur, 10 un couplage d'une sortie de l'oscillateur local à la seconde entrée du second mélangeur, un dispositif pour produire une différence de phase relative en substance de 90 entre des signaux appliqués en service aux premières entrées correspondantes ou aux secondes 15 entrées correspondantes, et un dispositif combineur de signaux, aux entrées duquel les sorties des mélangeurs sont couplées, pour combiner les signaux de sortie des mélangeurs d'une manière propre à produire, a une de ses sorties, lorsque des signaux d'oscillation d'une 20 fréquence donnée sont appliqués aux secondes entrées et qu'un premier et un second signal d'entrée ayant des fréquences respectives espacées symétriquement de la fréquence donnée et situées à une distance spécifique de celle-ci, sont appliqués à l'entrée de signal, le 25 premier signal étant transposé vers une fréquence inférieure, tout en supprimant à cette sortie, le second signal transposé vers la fréquence inférieure, caractérisé en ce que le dispositif combineur de signaux comprend un dispositif à ondes superficielles 30 acoustiques comprenant un substrat piézo-électrique destiné à propager des ondes superficielles acoustiques au niveau d'une surface de ce substrat, un premier montage de transducteur électroacoustique formé sur la surface pour lancer des ondes superficielles acous35 tiques suivant un trajet de propagation au niveau de la surface et un second montage de transducteur électroacoustique à ondes superficielles formé sur la surface pour recevoir des ondes superficielles acoustiques qui se propagent le long du dit trajet, le premier montage 5 de transducteur étant d'un type unidirectionnel quadriphasé ou pseudoquadriphasé comportant une première et une seconde entrée destinées à des signaux présentant une relation mutuelle de quadrature de phase, les sorties du premier et du second mélangeur étant cou10 plées respectivement à la première et à la seconde

entrée du premier montage de transducteur.