FR2527886A1 - Dispositif absorbeur pour fuites de micro-ondes - Google Patents

Abstract

DISPOSITIF ABSORBEUR D'ONDE POUR APPAREIL A MICRO-ONDES COMPRENANT UN CORPS PRINCIPAL AVEC UNE OUVERTURE ET UNE PORTE COOPERANT AVEC LE CORPS PRINCIPAL POUR FERMER LADITE OUVERTURE, LADITE PORTE LAISSANT SUBSISTER UN CHEMIN DE FUITE ENTRE LA PORTE ET UNE PAROI DU CORPS PRINCIPAL. CE DISPOSITIF ABSORBEUR D'ONDE AYANT UNE CAVITE DE BLOCAGE 6 LE LONG DU CHEMIN DE FUITE, ET CETTE CAVITE DE BLOCAGE AYANT UNE LONGUEUR APPROXIMATIVEMENT EGALE A UN QUART DE LONGUEUR D'ONDE ET UNE OUVERTURE FAISANT FACE AU CHEMIN DEFUITE. LE DISPOSITIF EST CARACTERISE EN CE QUE LADITE OUVERTURE DE LA CAVITE DE BLOCAGE EST FERMEE PAR UNE PIECE DE COUVERCLE 14 FAITE D'UN MELANGE D'UN MATERIAU FERROMAGNETIQUE ET D'UN MATERIAU DIELECTRIQUE, AYANT UNE CONSTANTE DIELECTRIQUE INFERIEURE A 15.

Description

DISPOSITIF ABSORBEUR POUR FUITES DE MICRO-ONDES

La présente invention concerne un perfectionnement à un

dispositif absorbeur d'une onde électromagnétique ou un perfec-

tionnement à un dispositif pour prévenir les fuites d'ondes.

Un tel dispositif est utilisé par exemple pour prévenir les fuites d'ondes dans un dispositif de chauffage à micro-ondes

tel qu'un four à micro-ondes.

D'une façon conventionnelle, un dispositif absorbeur pour fuites de microondes dans un four à micro-ondes possède trois moyens d'absorption Le premier moyen est un ressort métallique de contact qui procure un contact conducteur entre le corps

et la porte du four en vue de fermer la porte complètement.

Le second moyen est une cavité de blocage ayant un quart de longueur d'onde pour absorber les ondes de fuite dudit contact conducteur Le troisième moyen est un absorbeur en ferrite situé à la sortie du chemin de fuite pour absorber le reste

des ondes de fuite.

La présente invention concerne en particulier un perfec-

tionnement à la cavité de blocage et/ou la combinaison d'une

cavité de blocage et d'un absorbeur en ferrite.

La Fig 1 montre la structure d'un dispositif absorbeur d'ondes de l'art antérieur, qui possède les trois moyens d'absorption énumérés précédemment Dans cette figure, le numéro de référence 1 est la paroi du corps principal d'un

dispositif de chauffage, 2 est une porte pour fermer l'ouver-

ture dudit corps principal et 3 est l'enceinte du corps prin-

cipal Un chemin de fuite mince et allongé L subsiste entre la paroi 1 du corps principal et la porte 2 Le long de ce chemin L, un ressort conducteur 13 qui réalise un contact électrique

complet entre la paroi 1 et la porte 2 et des moyens d'absorp-

tion à ferrite 7 sont disposés L'énergie à micro-ondes qui tend à fuir en est d'abord empêché par le ressort 13, puis une partie qui s'échappe le long du ressort 13 est absorbée par la

cavité de blocage 6; enfin le reste de l'énergie à micro-

ondes qui fuit encore hors de la cavité de blocage 6 est absorbée par l'absorbeur en ferrite 7 comme le montre la ligne en pointillée de la figure La cavité de blocage 6 a des parois

conductrices 4 et 5 qui constituent une enceinte fermée allon-

gée ayant une longueur d'un quart de longueur d'onde La cavité de blocage 6 a une fenêtre pour laisser pénétrer les ondes et

cette fenêtre est couverte par un couvercle 8 qui est en maté-

riau diélectrique tel que du polypropylène qui a une constante diélectrique faible en vue d'empêcher la poussière de pénétrer dans la cavité de blocage 6 Le nu nrro de référence 9 est un couvercle décoratif en plastique 10 est une fenêtre en verre disposée sur la porte 2, I 1 est un treillis conducteur qui procure un effet d'écran à la fenêtre er verre 10, 12 est une ris de fixation et 13 est un ressort conducteur qui constitue le contact conducteur entre la porte 2 et la paroi du corps

principal 1.

Commre mentionné ci-dessus ' les ondes qui tendent à fuir en sont d'abord empêchées par le ressort conducteur 13, puis les ondes qui s'échappent du ressort 13 sont absorbées par la cavité de blocage 6 L calité de blocage 6 laisse entrer des ondes par sa fenêtre d'entrée Sa qui est recouverte par le corps diélectrique 8 qui n'empêcha mpas l'entrée des ondes dans la cavité de blocage 6 Les ondes qui quittent encore la cavité

de blocage 6 sont finalement absorbées par l'absorbeuren fer-

rite 7 qui est positionné à coté de la cavité de blocage 6.

Cependant, le dispositif absorbeur de l'art antérieur de la Fig 1 a les désavantages qui suivent: premièrement, la bande passante de la cavité de blocage 6 pour fournir un affaiblissement suffisant est plutôt étroite et, par suite,

la taille de la cavité de blocage pour absorber des micro-

ondes de 2450 M Hz doit être très précise Si la fréquence

centrale de la cavité de blocage 6 pour atteindre l'affaiblis-

sement maximal dérive quelque peu à partir de 2450 M Hz, l'affaiblissement fourni par la cavité de blocage 6 se trouve

considérablement détérioré; deuxièmement, une cavité de blo-

cage de l'art antérieur ne peut pas fournir un affaiblissement suffisant à cause de la diversité des modes d'ondes opérationnels dans un four à micro-ondes Bien qu'une cavité de blocage de l'art

antérieur présente un affaiblissement suffisant dans un dispo-

sitif expérimental qui fourni un mode opérationnel de micro-

ondes unique et pur elle ne peut pas fournir un affaiblisse-

ment suffisant dans le cas d'un four à micro-ondes réel qui présente de multiples modes opérationnels En outre, comme le matériau de l'absorbeur en ferrite 7 est différent du matériau formant le couvercle 8 de la cavité de blocage, la structure formée par la combinaison de la cavité de blocage et de l'absorbeur en ferrite est compliquée En vue de pallier

certains de ces désavantages, une cavité de blocage perfec-

tionnée qui a un matériau absorbeur d'ondes dans la cavité elle-même a été proposée Bien que cette cavité de blocage ait une largeur de bande suffisante, elle a le désavantage que l'affaiblissement qu'elle procure se trouve détérioré considérablement à cause de la décroissance de la valeur du coefficient de surtension Q de la cavité de blocage due à la présence du matériau absorbeur dans la cavité elle-même et ce matériau absorbeur situé dans la cavité peut être brûlé ou brisé par suite du champ magnétique et/ou électrique

intense dans la cavité.

C'est en conséquence un objet de la présente invention de pallier les désavantages et les limitations des dispositifs

absorbeurs de micro-ondes de l'art antérieur.

C'est également un objet de la présente invention de réa-

liser un dispositif absorbeur de micro-ondes qui ait une struc-

ture simple et fournisse un affaiblissement suffisant dans une

bande de fréquence relativement large.

Les objets qui précèdent ainsi que d'autres sont atteints grâce à un dispositif absorbeur de micro-ondes comprenant un corps principal ayant une ouverture, une porte pour fermer ladite ouverture, une cavité de blocage située le long d'un chemin de fuite entre ledit corps principal et ladite porte, ladite cavité de blocage ayant une longueur approximativement égale à 1/4 de longueur d'onde et une entrée faisant face audit chemin de fuite, ladite entrée de la cavité de blocage étant fermée par un couvercle fait d'un mélange d'un matériau ferromagnétique et d'un matériau diélectrique, la constante diélectrique du couvercle étant inférieure à 15 de préférence,et

le rapport entre la partie imaginaire de la perméabilité com-

plexe du couvercle et la partie réelle de ladite perméabilité

étant supérieure à 0,5.

Les objets, caractéristiques et avantages de la présente invention déjà indiqués ainsi que d'autres seront mieux

aperçus à la lecture de la description qui va suivre et à

l'examen des dessins annexés dans lesquels: la Fig 1 représente un dispositif absorbeur d'ondes de l'art antérieur;

la Fig 2 représente la structure d'un dispositif expérimen-

tai; la Fig 3 représente aussi ce dispositif expérimental qui a un couvercle 26 pour recouvrir l'entrée de la cavité de blocage;

la Fig 4 représente les courbes caractéristiques de l'affai-

blissement conformément à la présente invention; la Fig 5 représente également les courbes caractéristiques de l'affaiblissement conformément à la présente invention; les Figs 6 et 7 représentent des courbes d'affaiblissement

et la bande passante pour un changement de-constante diélec-

trique conformément à la présente invention; les Figs 8 (a), 8 (b) et 8 (c) donnent des exemples de structure du couvercle;

la Fig 9 représente des courbes caractéristiques d'affaiblis-

sement pour les structures de couvercle des Figs 8 (a), 8 (b) et 8 (c); les Figs 10 A et 10 B représentent la structure de l'absorbeur d'ondes conforme à l'invention;

les Figs 11 A et 11 B représentent une modification des réali-

sations des Figs 10 A et 1 OB; les Figs 12 A et 12 B représentent une autre modification des réalisations 10 A et 10 B;

les Figs 13 A et 13 B représentent encore une autre modifica-

tion des réalisations des Figs 10 A et 10 B; les Figs 14 (a), 14 (b), 14 (c) et 14 (d) montrent quelques variantes de l'absorbeur d'ondes conforme à la présente invention; et

les Figs 15 A, 15 B et 15 C montrent quelques variantes d'arran-

gements de cavité de blocage conformes à la présente invention.

Le concept principal ou l'une des caractéristiques impor-

tantes de la présente invention est la structure des moyens

de couvercle qui recouvrent l'entrée de la cavité de blocage.

Les présents moyens de couvercle sont faits d'un matériau ferro-

magnétique tel que le ferrite et les moyens de couvercle se

comportent comme un absorbeur de micro-ondes.

D'abord l'équipement expérimental et les résultats expé-

rimentaux de la présente invention vont être exposés et expli-

qués en vue d'une compréhension de l'invention.

La Fig 2 représente la section transversale du dispositif de mesure dans lequel le numéro de référence 21 est un auide

d'onde ayant une ouverture sur la paroi de plafond du disposi-

tif, 22 est une cavité de blocage ayant une longueur d'un quart de longueur d'onde et 23 est un convertisseur à échelons qui simule un étroit chemin entre le corps et la porte d'un four à micro-ondes Le convertisseur à échelons 23 a quelques échelons comme représentés dans la Fig 2 en vue d'empêcher la réflexion de l'énergie à micro-ondes Dans la Fig 2 le symbole (d) désigne la largeur de l'intervalle formant le

chemin de fuite 24 et 22 ' est l'entrée de la cavité de bloca-

ge 22 Un bloc conducteur 25 formant court-circuit ajustable est situé à l'extrémité de la cavité de blocage 22 en vue

d'ajuster la longueur de cette cavité.

La Fig 3 représente une pièce de couvercle 26 qui ferme l'entrée 22 ' de la cavité de blocage 22 et ladite pièce de couvercle 26 est positionnée dans le chemin de fuite 24 La pièce de couvercle 26 est une pièce plate (son épaisseur

est 2,5 mm et sa longueur est 15 mm dans le matériel expérimen-

tal) et le matériau de cette pièce de couvercle 26 est changé

au cours de l'expérience La pièce de couvercle 26 ferme l'en-

trée 22 ' et s'étend un peu au-delà dans la direction de fuite comme représenté sur la Fig 3 de façon que ladite pièce de

couvercle 26 joue également le rôle d'absorbeur d'ondes.

Sept échantillons de pièces de couvercle 26 ont été testés

et les données relatives à chaque échantillon sont récapitu-

lées dans le tableau I.

TABLEAU I

MatériauRapport du Echantil g/ g tg 'e de mélange i on N O I L/L"/'a ferriterésine-ferrite A#11 jd B/M

11 1 1,140,55I 0,48 14, 5 0,1 2,37

ferrite I du 1:3 j 2 1,09 1,39 1,28 6,6 0,2 6,66 groupe 1 5 3 1,02 113 1, 79 8 e 3,2 9,42

1 2 4 1,5 1,16 0,7 14,5 1,5 7,27

ferrite 1 3 5 1 i,77190 1,07 22 j,4 2,7 13 i,6 du groupe Mn -Zn

1:4 6 1,80 2,07 1,15 30 P 5 3,3 17,0

1:5 7 1,82 2 33 1,r 28I 41,4 5,7 21,6 Co ce Ch C 7 % Dans le tableau I, les échantillons 1, 2 et 3 sont des résines au ferrite qui est une mixture d'une poudre d'un ferrite du groupe Ni, Mg, Zn et d'une résine de chloroprène et a une constante diélectrique relativement faible et des pertes magnétiques élevées Les échantillons 4, 5, 6 et 7 sont en une résine au ferrite qui est une mixture d'une poudre d'un ferrite du groupe Mn, Zn et d'une résine de chloroprène et a une constante diélectrique relativement forte et des pertes

magnétiques élevées.

Chaque échantillon (du numéro 1 au numéro 7 dans le

tableau I) recouvre l'entrée 22 ' des Figs 2 ou 3 et un généra-

teur de micro-ondes (non représenté) qui fournit des micro-

ondes desortie ayant une fréquence entre 2200 et 2660 M Hz est couplé à l'entrée du guide d'onde 21 (extrémité de droite A de la Fig 2 ou de la Fig 3) La puissance de sortie à l'extrémité de gauche B du guide d'onde 21 est indiquée sur l'écran d'un oscilloscope après conversion logarithmique du niveau de puissance Les caractéristiques de chaque échantillon de pièce de couvercle sont évaluées à partir du niveau et de

la forme d'onde sur l'écran.

La Fig 4 montre les courbes expérimentales dans lesquel-

les l'axe horizontal représente les fréquences et l'axe verti-

cal représente les affaiblissements en décibels Dans la Fig 4 la courbe A représente la caractéristique quand l'entrée 22 ' est recouverte d'une plaque conductrice, ce qui équivaut au cas o il n'y aurait pas de cavité de blocage La courbe B est une caractéristique correspondant au cas o l'entrée 22 ' est ouverte c'est-à-dire o l'entrée 22 ' n' est pas recouverte par l'un des échantillons du tableau I. Les courbes 1 à 7 représentent des caractéristiques correspondant aux cas o l'entrée 22 ' est recouverte par l'un des échantillons 1 à 7, respectivement (la longueur et la largeur de chaque échantillon sont respectivement 15 mm et 2,5 mm) Il y a lieu de remarquer que les échantillons 1 à 7 ont des constantes diélectriques (El) dans la gamme comprise entre 4,5 et 41,4 comme représenté dans le tableau I. Quand il n'est pas prévu de cavité de blocage ou que l'entrée 22 ' est fermée par une pièce conductrice la courbe d'affaiblissement est presque plate comme représenté en A dans la Fig 4 La courbe A est le niveau de référence à O d B dans

la présente expérience.

Quand l'entrée 22 ' n'est pas recouverte, la cavité de blocage opère directement et un affaiblissement de 40 d B est obtenu pour la fréquence centrale de 2450 M Hz qui est la fréquence de résonance de la cavité de blocage Il y a lieu de noter que seulement 1/10 000 de la puissance s'échappe

( 40 d B d'affaiblissement) à la fréquence centrale de 2450 M Hz.

Les courbes N'1 à N O 7 dans lesquelles l'entrée 22 ' de la cavité de blocage est recouverte par les pièces de couvercle N'1 à N O 7 du tableau I respectivement montrent ce qui suit les échantillons N'1 à N 04 qui ont une constante diélectrique (E') inférieure à 15 produisent un pic d'affaiblissement et

une caractéristique de fréquence plus large que celle corres-

pondant au cas o aucune pièce de couvercle n'est utilisée.

Dans les cas No 1 à N O 7, le maximum d'affaiblissement est un peu inférieur à celui de la courbe B et la fréquence qui donne l'affaiblissement maximal se déplace quelque peu en direction

des basses fréquences en comparaison avec la fréquence centra-

le de la courbe B. Il y a lieu de noter que l'affaiblissement pour un four à micro-ondes doit être supérieur à 20 d B mais qu'il n'est pas

nécessaire qu'il atteigne 40 d B De plus quand un affaiblisse-

ment supérieur à 20 d B est obtenu il est préférable d'obtenir une bande defréquences plus large o l'affaiblissement excède partout 20 d B que d'obtenir un affaiblissement maximal plus grand et proche de 40 d B à la fréquence centrale ( 2450 M Hz)

dans le cas d'une bande étroite.

Maintenant, revenant à la Fig 4 les courbes N O 5 à N O 7 pour lesquelles la constante diélectrique est relativement

élevée et se trouve supérieure à 20 montrent que les caracté-

ristiques de fréquence sont presque plates sans aucune valeur

de pic En particulier l'échantillon N O 7 pour lequel la cons-

tante diélectrique est 41,4 montre que la caractéristique est plate la cavité de blocage n'ayant plus d'effet de pic En

conséquence il y a lieu de noter que quand la constante diélec-

trique de la pièce de couvercle est grande,la réflexion par

la pièce de couvercle elle-même est grande et que l'onde élec-

tromagnétique ne pénètre pas dans la cavité de blocage; par

suite la cavité de blocage est sans influence sur la carac-

téristique Les courbes ( 5), ( 6) et ( 7) ne peuvent pas produi-

re un affaiblissement supérieur à 20 d B. Bien que la fréquence centrale qui donne l'affaiblissement maximal se déplace dans la direction des basses fréquences

dans la Fig 4, la fréquence qui donne l'affaiblissement maxi-

mal peut être ajustée à 2450 M Hz si la longueur de la cavité de blocage est réglée par un court-circuit conducteur ajustable 25. La Fig 5 montre une caractéristique de fréquence dans laquelle la longueur de la cavité de blocage raccourcit de

0,5 à 10 mm en ajustant le court-circuit conducteur 25.

Dans la Fig 5 l'axe horizontal est l'axe des fréquences en M Hz et l'axe vertical est l'axe des affaiblissements en d B, et les courbes B et 1 à 7 correspondent aux courbes B et 1 à 7

de la Fig 4 Comme il apparaît sur la Fig 5 quand la constan-

te diélectrique (à') est inférieure à 15 (cas des échantillons 1 à 4) la cavité de blocage opère d'une façon satisfaisante et la bande de fréquences est plus large que dans le cas

o aucune pièce de couvercle n'est utilisée.

Quand la constante diélectrique est supérieure à 20 (cas des échantillons 5 à 7) la réflexion par la pièce de couvercle est grande et l'onde ne pénètre pas dans la cavité

de blocage et ainsi cette dernière n'opère pas de façon satis-

faisante. Comme il apparaît à la lumière des expériences ci-dessus

la constante diélectrique affecte considérablement l'affaiblis-

sement et la largeur de bande.

-

TABLEAU II.

Echantil-Affaiblisse Bande poassanf Affaiblisse-

Ichntil úJ ment maximal te à 20 d B ment du ion N O en d B en M Hz Imatériau i 4,5 37 400 2,37

2 6,6 32 400 6,7

3 8,3 30 300,

4 14,,5 27 J 2140 7,27

22,5 18 13,6

6 30,5 14 17,0 U

7 41,4 13 21, 6

Pas de n Dièce de couvercle 40 220

macrnéti-

que _ _ _ _ _ _ Le tableau II montre les relations entre l'affaiblissement

maximal en d B et la largeur de bande qui produit un affaiblis-

sement plus grand que 20 d B et l'affaiblissement de transmis-

sion par le matériau lui-même constituant la pièce de couvercle (d B/cm) pour chaque échantillon No 1 à No 7. De plus la relation entre la constante diélectrique (axe horizontal) et le maximum d'affaiblissement (axe vertical)

est représentée sur la Fig 6 et la relation entre la constan-

te diélectrique (axe horizontal) et la largeur de bande (axe vertical) est représentée sur la Fig 7 Les Figs 6 et 7

sont dérivées des Figs 5 et 4.

Il y a lieu de noter que dans les Figs 6 et 7, quand la constante diélectrique est inférieure à 15, l'affaiblissement maximal est supérieur à 25 d B ce qui est suffisant pour un dispositif absorbeur d'onde d'un four à micro-ondes et que la largeur de bande est plus grande que 240 M Hz ce qui est également suffisant pour un four à micro-ondes Quand la constante diélectrique est plus grande que 15, les courbes caractéristiques se dégradent rapidement comme le montrent

les Figs 6 et 7.

Il y a lieu de noter, en outre, que la pièce de couvercle

elle-même est de nature propre à affaiblir l'énergie électro-

magnétique Les échantillons No 1 à N O 7, ont un affaiblisse-

ment de transmission (a) supérieur à 2 d B/cm et produisent un affaiblissement propre Même quand la longueur (d) de la Fig 2 est grande et que la cavité de blocage ne produit pas assez d'affaiblissement, la pièce de couvercle elle-même

peut fournir quelqu'affaiblissement.

Il y a lieu de noter que la perte de transmission (a)

dépend considérablement de la valeur de tg 6 du matériau.

Par exemple les échantillons No 3 et N O 4 dans le tableau I sont tels que tg i S = 1,79 et tg 6 C = 0,70 respectivement et les pertes de transmission sont respectivement 9,42 d B/cm et 7,27 d B/cm De plus, l'échantillon No 1 dans le tableau I

est tel que tg d A = 0,48 et son affaiblissement de transmis-

sion est a = 2,37 d B/cm Par suite, il est préférable que la valeur de tg 6 soit plus grande que 0,5 en vue de fournir un

affaiblissement plus élevé que 50 % en puissance ( 3 d B).

De plus, il est préférable que la pièce de couvercle soit plate le long de la trajectoire de l'onde et ait une projection

courte dans la cavité-de blocage comme décrit plus loin en re-

lation avec les Figs 8 et 9 Cette projection joue le rôle d'une antenne pour introduire l'énergie dans la cavité de blocage

et par suite améliore la caractéristique d'affaiblissement.

La Fig 9 montre les caractéristiques d'affaiblissement pour chaque forme de la pièce de couvercle Dans la Fig 9, l'axe horizontal est l'axe des fréquences, l'axe vertical est l'axe des affaiblissements et le matériau de l'échantillon dans l'expérience de la Fig 9 est celui de l'échantillon N O 3 du tableau I La courbe B de la Fig 9 est relative au cas o aucune pièce de couvercle n'est prévue et les courbes (a), (b) et (c) sont relatives aux cas o la pièce de couvercle est celle des Figs 8 (a), 8 (b) et 8 (c) respectivement La Fig 8 (a)

est relative au cas o la pièce de couvercle est juste une pla-

que plate, la Fig 8 (b) au cas o la pièce de couvercle à une projection en échelon dans la cavité de blocage et la Fig 8 (c) au cas o la pièce de couvercle à deux échelons La hauteur de chaque échelon dans l'expérience est de 2,5 mm Parmi les courbes (a), (b) et (c) de la Fig 9, la préférence doit être donnée à la courbe (b) en ce qui concerne l'affaiblissement

à la fréquence centrale de 2450 M Hz et la bande passante.

L'affaiblissement de la courbe (c) a décru parce que la pièce de couvercle entre trop profondément dans la cavité de

blocage Cette pénétration trop profonde de la pièce de cou-

vercle en matériau ferromagnétique dégrade la caractéristique de la cavité de blocage parce que la pièce de couvercle fait

décroître le facteur de surtension Q de la cavité résonnante.

Par suite la hauteur de la projection de la pièce du couver-

cle ne doit pas être trop grande et la hauteur la meilleure de cette projection est approximativement de 2,5 mm pour un

four à micro-ondes.

Maintenant on décrira quelques exemples structurels

de la présente invention.

La Fig 10 A représente un dispositif de chauffage a micro-ondes dans lequel le numéro de référence 1 est une maroi d'un carter ou corps principal, la est un générateur 13 - de micro-ondes se composant d'un tube magnétron qui produit

des micro-ondes à 2450 M Hz, lb est un guide d'onde pour ap-

pliquer l'énergie à micro-ondes produite par le générateur la à la chambre d'un four, 2 est une porte qui ferme le corps 1 3 est une chambre intérieure au carter et 6 est un dispositif absorbeur d'ondes ou une cavité de blocage La structure

détaillée de la partie marquée A dans la Fig 1 OA est repré-

sentée dans a Fig 1 OB Un espace étroit indésirable subsiste entre la porte 2 et la paroi 1 du carter et de l'énergie à

micro-ondes s'échappe à travers cet espace.

Dans la Fig 1 OB, la porte 2 a une cavité de blocage s'étendant le long des quatre côtés de la porte rectangulaire

2 et ladite cavité de blocage 6 fait face à la paroi du corps 1.

La longueur de la cavité de blocage 6 est approximativement d'un quart de longueur d'onde Les parois conductrices 4 et 5 entourent la cavité de blocage 6 mais ménagent une ouverture ou entrée 6 " de la cavité 6 Cette entrée 6 " est recouverte avec

une pièce de couvercle d'un matériau ferromagnétique comme in-

diqué plus loin Le numéro de référence 9 désigne un couvercle

décoratif en plastique, 19 est un couvercle en verre transpa-

rent, 11 est un treillis conducteur qui a pour but de réaliser un effet d'écran et qui est inséré dans le couvercle en verre ; 12 est une vis pour fixer la cavité de blocage 6 à la porte 2 et 13 est un ressort conducteur élastique fixé au corps 1 de façon que la porte 2 ait un contact électrique avec le corps

1 en vue d'empêcher les fuites d'énergie électromagnétique.

L'une des extrémités de la cavité de blocage 6 est inclinée

comme le représente la Fig 10 B en vue de s'adapter à la struc-

ture dela porte 2 L'extrémité inclinée de la cavité de bloca-

ge 6 est également utile pour augmenter la largeur de bande.

La longueur réelle de la cavité de blocage 6 est déterminée au moyen d'expériences de mises au point progressives de façon que la fréquence centrale de la cavité de blocage demeure égale à 2450 M Hz et bien entendu la longueur de la cavité de blocage

6 est approximativement d'un quart de longueur d'onde.

Dans la Fig 1 OB, le numéro de référence 14 est une pièce de couvercle qui recouvre l'ouverture d'entrée 6 " de la 14 -

cavité de blocage 6 et dans la réalisation décrite le maté-

riau constitutif de la pièce de couvercle 14 est celui de l'échantillon n 3 du tableau I Une extrémité de la pièce de couvercle 14 a un crochet 14 a qui s'engage dans l'extrémité de la paroi conductrice 5 et l'autre extrémité 14 b s'étend au-delà de la cavité de blocage 6 et s'engage dans l'extrémité du couvercle décoratif 9 en matière plastique En conséquence, la pièce de couvercle 14 est substantiellement parallèle à la

paroi 1 et ladite pièce de couvercle ferme l'entrée de la cavi-

té de blocage 6 et celle de l'espace supplémentaire 6 '.

Cet espace supplémentaire 6 ' sert de monture à un absorbeur en ferrite 7 dans l'art antérieur de la Fig 1 Dans la présente réalisation de la Fig 1 OB, la partie de prolongement

14 ' de la pièce de couvercle 14 qui fsrmre l'espace supplémentai-

re 6 ' fonctionne de la meme façon qu, l'absorbeur en ferrite 7 de l'art antérieur de la Fig 1 Ainsi à la fois la pièce de couvercle de la cavité de blocage 6 et l'absorbeur en ferrite sont formés par un unique matériau ferromagnétique dans la

présente invention.

Dans la structure ci-dessus les fuites d'énergie à

micro-ondes (en ligne pcintillée dans la Fig 1 OB) sont em-

pêchées grâce à trois moyerns Premièrement la fuite d'énergie à microondes est empêch 6 e par le contact à ressort conducteur

13 entre la porte 2 et i corps principal; deuxièmement pres-

que toute l'énergie qui s'échappe du ressort conducteur 13 est empêchée de fuir par la cavité de blocage 6; troisièmement,

le reste de l'énergie qui s'échappe encore de la cavité de blo-

cage 6 est finalement empêché de fuir par la partie prolongée

14 ' de la pièce de couvercle 14.

Les Figs 11 A et 11 B montrent une seconde réalisation

structurelle conforme à la présente invention La caractéris-

tique de cette réalisation des Figs 11 A et 11 B quant on la com-

pare à la réalisation précédente des Figs 10 A et 10 B réside dans la présence d'une projection 141 s'étendant dans la cavité de blocage 6 à l'entrée de cette dernière Une pluralité de projections 141 est prévue avec un certain intervalle entre elles, le long des côtés de la périphérie de la porte 2 comme - représenté dans la Fig 11 B Chaaue projection 141 se comporte comme une antenne en introduisant des ondes dans la cavité de blocage et, par suite, les caractériques d'affaiblissement sont amélioréescomme décrit ci-dessus en relation avec les Figs. 8 et 9 De préférence, la hauteur (d) de chaque projection

1 41 est de 2,5 mm.

Les Figs 12 A et 12 B montrent une autre modification de la réalisation des Figs 10 A et 1 OB La caractéristique de la réalisation des Figs 12 A et 12 B est la présence d'une projection 142 s'étendant dans l'espace supplémentaire 6 ' défini par les parois conductrices 4 et 15 Cette projection 142 forme

une seule pièce avec la pièce de couvercle 14 et elle est évi-

demment faite du même matériau que cette pièce de couvercle 14.

La projection,142 est prévue le long de presque tous les côtés de la porte 2 comme représenté dans la Fig 12 B La projection 142 de la Fig 12 A améliore l'opération d'absorption de la

partie allongée 14 ' de la pièce de couvercle 14 de la Fig 1 OB.

Les Figs 13 A et 13 B montrent encore une autre modification de la présente invention et la caractéristique de la réalisation des Figs 13 A et 13 B est la présence à la fois des premières projections 141 de la réalisation des Figs 11 A et 11 B et des secondes projections 142 de la réalisation des Figs 12 A et 12 B Naturellement ces projections 141 et 142 forment une seule pièce avec la pièce de couvercle 14 et sont

faites avec le même matériau aue cette dernière Comme la réali-

* sation des Figs 13 A et 13 B possède à la fois les projections 141 et 142 elle donne à la fois les résultats de la réalisation des Figs 11 A et 11 B et de la réalisation des Figs 12 A et 12 B. Dans cette dernière réalisation la pièce de couvercle 14 et les projections 141 et/ou 142 peuvent être soit une pièce massive unique qui renferme la périphérie de la porte soit une pluralité de pièces séparées qui renferme la périphérie de

la porte.

Certaines modifications aux réalisations qui précè-

dent sont à la portée de l'homme de l'art La Fig 14 (a) mon-

tre un arrangement pour fixer la pièce de couvercle 14 à l'extrémité 9 a du couvercle décoratif 9 ou supporter la 16 - pièce 14 par rapport à la pièce 9 Quand la pièce de couvercle 14 possède une projection allongée 142 la pièce 14 peut aussi

être supportée en fixant la projection 142 à la paire de pa-

rois de l'espace 6 '.

La Fig 14 (b) montre une réalisation dans laquelle

la paroi conductrice 5 a une agrafe 5 a ayant une action de fer-

roir et la pièce de couvercle 14 a un trou pour recevoir l'agrafe a et la pièce de couvercle 14 est supportée par lesdits agrafe et trou En variante la pièce de couvercle peut avoir une agrafe à action de fermoir et la paroi 5 peut avoir un

trou pour recevoir cette agrafe.

La Fig 14 (c) est une réalisation qui ne comporte pas d'espace supplémentaire 6 ' Il y a lieu de noter que les réalisations des Figs 10 A et 1 B et 11 A et 11 B ne nécessitent

pas l'espace supplémentaire 6 '.

La Fig 14 (d) montre 3 exemples de projection 14 î dans les réalisations des Figs 11 A et 11 B et des Figs 13 A

et 13 B La section droite de la projection 141 est trapézol-

dale (Fig 14 (d) a) ou triangulaire (Fig 14 (d) c) ou

circulaire (Fig 14 (d) b).

Le matériau de la pièce de couvercle 14 peut être soit un mélange de ferrite et dé résine soit un mélange

de ferrite et de plastique.

La pièce de couvercle 14 est prévue aux quatre côtés

de la porte Les quatre pièces de couvercle peuvent être in-

tégrales ou ces quatre pièces de couvercle peuvent être sépa-

rées et chaque pièce de couvercle pour un côté donné peut être

fixée auxdits côtés.

Les Figs 15 A, 15 B et 15 C représentent certaines

réalisations concernant le positionnement de la cavité de blo-

cage 6 Dans l'arrangement de la Fig 15 A la cavité de blocage 6 est montée sur la porte 2 de façon que l'entrée de la cavité de blocage 6 soit positionnée en amont le long du chemin de

fuite et les réalisations précédentes des Figs 1 OA à 13 B appli-

quent la disposition de la Fig 15 B Par ailleurs dans la réalisation de la Fig 15 C la cavité de blocage 6 est positionnée sur le corps principal au lieu de l'être sur la porte Ces 17 - variantes du positionnement de la cavité sont une affaire de

choix pour l'homme de l'art.

Comme décrit ci-dessus l'invention présente la caractéristique que la pièce de couvercle de la cavité de blocage est faite en matériau ferromagnétique et joue aussi le rôle d'un moyen de protection entre la poussière Grâce à l'usage d'un matériau ferromagnétique pour la pièce de couvercle, l'absorbeur d'ondes ainsi constitué est excellent en ce qui concerne l'affaiblissement de l'énergie électromagnétique

sans complication de la structure de la cavité de blocage.

De plus le nombre de composants pour fabriquer l'absorbeur d'ondes peut être diminué par l'utilisation d'une pièce de

couvercle ayant des projections et formant pièce unique.

De ce qui précède, il devient maintenant manifeste qu' un dispositif absorbeur d'ondes nouveau et perfectionné a été

découvert Il faut bien comprendre naturellement que les réa-

lisations décrites l'ont été simplement à titre illustratif et sans l'intention de limiter le domaine de l'invention Il y a

lieu de se référer aux revendications formant appendice plutôt

qu'à la présente spécification en ce qui concerne la définition

de l'invention.

18 - R e v e n-d i c a t i o N s 1 Un dispositif absorbeur d'onde pour appareil à micro-ondes comprenant un corps principal avec -une ouverture et une porte coopérant avec le corps principal pour fermer ladite ouverture, ladite porte laissant subsister un chemin de fuite entre la porte et une paroi du corps principal, ledit dispositif absorbeur d'onde ayant -unae cavité de blocage ( 6 W le long dudit chemin de fuite; ladite cavité de blocage ayant une 'Longueur approximativement égale à un quart de longueur d'onde et une ouverture faisant face au chemin de fuite, caractérisé en ce que: Ladite ouverture de la cavité de blocage est fermée

par une pièce de couvercle { 1)t faite d'un mélange d'un maté-

riau ferromagnétique et d'un matériau diélectrique, la constante diélectrique du matériau constituant la pièce de couvercle

étant inférieure à 15.

2 Un dispositif absorbeur d'onde conforme à la revendication 1, caractérisé en ce que la valeur de tg k qui est le rapport de la partie imaginaire de la perméabilité complexe du matériau de la pièce de couvercle et de la partie

réelle de cette même perméabilité est plus grande que 0,5.

3 Un dispositif absorbeur d'onde conforme à la revendication 1, caractérisé en ce que le pièce de couvercle 1 s'étend au-delà de l'ouverture de la cavité de blocage le

long du chemin de fuite pour absorber les ondes grâce au maté-

riau lui-même de la pièce de couvercle.

4 Un dispositif absorbeur d'onde conforme à la revendication 1, caractérisé en ce que la pièce de couvercle

est une plaque plate.

Un dispositif absorbeur d'onde conforme à la

revendication 1, caractérisé en ce que ladite pièce de cou-

vercle est une plaque plate ayant une projection s'étendant dans la cavité de blocage, ladite projection étant une partie

intégrale de ladite plaque plate.

19 - 6 Un dispositif absorbeur d'onde conforme à la

revendication 1, caractérisé en ce que ladite pièce de cou-

vercle est une plaque plate ayant une projection à un endroit extérieur à ladite cavité de blocage pour absorber les ondes, ladite projection étant une partie intégrale de ladite plaque plate. 7 Un dispositif absorbeur d'onde conforme à la

revendication 1, caractérisé en ce que ladite pièce de cou-

vercle est une plaque plate ayant une première projection s'étendant dans la cavité de blocage et une deuxième projection

s'étendant à un endroit extérieur à ladite cavité de blocage.

8 Un dispositif absorbeur d'onde conforme à la revendication 5, caractérisé en ce que ladite projection

a une forme trapézoïdale.

9 Un dispositif absorbeur d'onde conforme à la revendication 5, caractérisé en ce que ladite projection

a une forme triangulaire.

Un dispositif absorbeur d'onde conforme à la revendication 5, caractérisé en ce que ladite projection

a une forme circulaire.

11 Un dispositif absorbeur d'onde conforme à la revendication 1, caractérisé en ce que le matériau de la pièce de couvercle est un mélange de ferrite de Ni-r 1 g-Zn et de

résine chloroprène.

12 Un dispositif absorbeur d'onde conforme à la revendication 1, caractérisé en ce que le matériau de la pièoe de couvercle est un mélange de ferrite, Yn-Zn et de résine chloroprène. 13 Un dispositif absorbeur d'onde conforme à la revendication 4, caractérisé en ce que l'épaisseur de la

plaque plate est approximativement de 2,5 mm.

14 Un dispositif absorbeur d'onde conforme à la

revendication 1, caractérisé en ce que des moyens conduc-

teurs élastiques sont prévus aux bornes du chemin de fuite pour constituer un contact électrique entre le corps principal

et la porte.