FR2501345A1 - Capteur solaire heliostatique - Google Patents
Capteur solaire heliostatique Download PDFInfo
- Publication number
- FR2501345A1 FR2501345A1 FR8203585A FR8203585A FR2501345A1 FR 2501345 A1 FR2501345 A1 FR 2501345A1 FR 8203585 A FR8203585 A FR 8203585A FR 8203585 A FR8203585 A FR 8203585A FR 2501345 A1 FR2501345 A1 FR 2501345A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- heliostat
- cradle
- axis
- solar collector
- collector according
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 7
- 239000003518 caustics Substances 0.000 claims description 4
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims description 4
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 claims description 4
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 3
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 claims description 3
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 3
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N acrylic acid group Chemical group C(C=C)(=O)O NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 2
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 claims description 2
- 229920003217 poly(methylsilsesquioxane) Polymers 0.000 claims description 2
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000001932 seasonal effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000002966 varnish Substances 0.000 claims description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims 1
- PWPJGUXAGUPAHP-UHFFFAOYSA-N lufenuron Chemical compound C1=C(Cl)C(OC(F)(F)C(C(F)(F)F)F)=CC(Cl)=C1NC(=O)NC(=O)C1=C(F)C=CC=C1F PWPJGUXAGUPAHP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 9
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 5
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 4
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 4
- 230000036561 sun exposure Effects 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000004677 Nylon Substances 0.000 description 2
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 230000002354 daily effect Effects 0.000 description 2
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000012806 monitoring device Methods 0.000 description 2
- 229920001778 nylon Polymers 0.000 description 2
- 239000004925 Acrylic resin Substances 0.000 description 1
- 229920000178 Acrylic resin Polymers 0.000 description 1
- 238000002835 absorbance Methods 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002860 competitive effect Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003203 everyday effect Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 description 1
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24S—SOLAR HEAT COLLECTORS; SOLAR HEAT SYSTEMS
- F24S23/00—Arrangements for concentrating solar-rays for solar heat collectors
- F24S23/70—Arrangements for concentrating solar-rays for solar heat collectors with reflectors
- F24S23/75—Arrangements for concentrating solar-rays for solar heat collectors with reflectors with conical reflective surfaces
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24S—SOLAR HEAT COLLECTORS; SOLAR HEAT SYSTEMS
- F24S23/00—Arrangements for concentrating solar-rays for solar heat collectors
- F24S23/70—Arrangements for concentrating solar-rays for solar heat collectors with reflectors
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24S—SOLAR HEAT COLLECTORS; SOLAR HEAT SYSTEMS
- F24S23/00—Arrangements for concentrating solar-rays for solar heat collectors
- F24S23/70—Arrangements for concentrating solar-rays for solar heat collectors with reflectors
- F24S23/80—Arrangements for concentrating solar-rays for solar heat collectors with reflectors having discontinuous faces
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24S—SOLAR HEAT COLLECTORS; SOLAR HEAT SYSTEMS
- F24S30/00—Arrangements for moving or orienting solar heat collector modules
- F24S30/40—Arrangements for moving or orienting solar heat collector modules for rotary movement
- F24S30/45—Arrangements for moving or orienting solar heat collector modules for rotary movement with two rotation axes
- F24S30/458—Arrangements for moving or orienting solar heat collector modules for rotary movement with two rotation axes with inclined primary axis
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24S—SOLAR HEAT COLLECTORS; SOLAR HEAT SYSTEMS
- F24S23/00—Arrangements for concentrating solar-rays for solar heat collectors
- F24S23/70—Arrangements for concentrating solar-rays for solar heat collectors with reflectors
- F24S2023/87—Reflectors layout
- F24S2023/876—Reflectors formed by assemblies of adjacent reflective elements having different orientation or different features
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24S—SOLAR HEAT COLLECTORS; SOLAR HEAT SYSTEMS
- F24S30/00—Arrangements for moving or orienting solar heat collector modules
- F24S2030/10—Special components
- F24S2030/13—Transmissions
- F24S2030/134—Transmissions in the form of gearings or rack-and-pinion transmissions
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24S—SOLAR HEAT COLLECTORS; SOLAR HEAT SYSTEMS
- F24S30/00—Arrangements for moving or orienting solar heat collector modules
- F24S2030/10—Special components
- F24S2030/13—Transmissions
- F24S2030/135—Transmissions in the form of threaded elements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24S—SOLAR HEAT COLLECTORS; SOLAR HEAT SYSTEMS
- F24S30/00—Arrangements for moving or orienting solar heat collector modules
- F24S2030/10—Special components
- F24S2030/13—Transmissions
- F24S2030/137—Transmissions for deriving one movement from another one, e.g. for deriving elevation movement from azimuth movement
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B10/00—Integration of renewable energy sources in buildings
- Y02B10/20—Solar thermal
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/40—Solar thermal energy, e.g. solar towers
- Y02E10/47—Mountings or tracking
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Sustainable Energy (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Photovoltaic Devices (AREA)
Abstract
CAPTEUR SOLAIRE POUR USAGES MENAGERS ET INDUSTRIELS, CARACTERISE EN CE QU'IL COMPREND: UN HELIOSTAT CS AYANT UNE GEOMETRIE PARTICULIERE CONOSPHERIQUE (C'EST-A-DIRE COMBINANT UN TRONC DE CONE ET, A SA PETITE BASE, UNE CALOTTE SPHERIQUE), UN BERCEAU 10 SUPPORTANT L'HELIOSTAT, DISPOSE SUR UN CHASSIS FIXE 20, AVEC POSSIBILITE DE TOURNER AUTOUR D'UN AXE AP PARALLELE A L'AXE POLAIRE DE LA TERRE, LEDIT HELIOSTAT ETANT PIVOTE AU BERCEAU AVEC POSSIBILITE DE TOURNER AUTOUR D'UN AXE PERPENDICULAIRE A L'AXE DE ROTATION DU BERCEAU, DES MOYENS D'ACTIONNEMENT DU BERCEAU ET DES MOYENS 5, 7, 8, 12, 13 D'ACTIONNEMENT DE L'HELIOSTAT ASSERVIS AUX MOYENS D'ACTIONNEMENT DU BERCEAU DE MANIERE A POUVOIR IMPARTIR A L'HELIOSTAT UN MOUVEMENT COMBINE DANS DES DIRECTIONS PERPENDICULAIRES ENTRE ELLES SELON UN PROGRAMME BIEN DETERMINE.
Description
1, La présente invention concerne, de façon générale, les
capteurs solaires et vise, en particulier, un capteur so-
laire pour usages domestiques et industriels, qui possède un élément capteur de géométrie spécialement étudiée pour optimiser le rendement optique/thermique, et est commandé par un système continu de pointage au soleil, de prix de
revient assez réduit.
Il est connu que les capteurs solaires sont des dis-
positifs propres à la conversion et à l'accumulation de l'énergie solaire, étant donné que la radiation solaire, dans les conditions ordinaires de réception, n'a pas une
intensité suffisante pour la plupart des usages technolo-
giques. Les capteurs solaires sont de deux genres: ceux dans lesquels la radiation est focalisée, à partir de grandes surfaces, sur des petites surfaces chauffantes et ceux dans lesquels la même radiation est captée et accumulée par des
récepteurs ou capacités thermiques.
Les capteurs à focalisation ou à concentration attei-
gnent des températures élevées et exigent une exposition au soleil directe et un ciel serein, et surtout une certaine
mobilité pour suivre le cours apparent du soleil. Les cap-
teurs non focalisants sont, en général, pourvus de surfaces réceptrices planes, donnent des températures limitées, sont fixes et peuvent être utilisés même dans les jours qui ne
sont pas parfaitement sereins.
Il est, en outre, connu qu'un héliostat, par défini-
tion, est un miroir capable de réfléchir dans une direction fixe un faisceau des rayons solaires, malgré la rotation
diurne apparente du soleil.
Le miroir peut prendre les formes les mieux appropriées pour diriger les rayons réfléchis sur l'élément capteur d'énergie et il peut être fait en un matériau quelconque
d'un pouvoir réfléchissant élevé.
L'exploitation industrielle desdits dispositifs a con-
duit, en général, à la réalisation de collecteurs solaires qui peuvent être employés même pour des usages ménagers et d'héliostats qui, groupés en batteries, sont destinés à former la partie captante de l'énergie solaire pour des
centrales thermiques.
Le but de la présente invention est de réaliser un
capteur solaire du-genre à focalisation linéaire, de di-
mensions très réduites et qui est apte à donner un rende- ment d'énergie plus grand que celui d'un convertisseur
solaire normal, plan, ayant la même surface.
Un autre but de l'invention est de réaliser un capteur solaire du genre à focalisation linéaire, qui est à même de suivre le cours apparent du soleil, sans exiger la présence d'un opérateur, pendant un temps sensiblement indéfini
d'années solaires.
Un autre but de l'invention est de réaliser un capteur solaire du genre susdit, d'un prix de revient très réduit, de toute façon ne dépassant pas celui d'un convertisseur solaire plan classique ayant une surface équivalente, et
dont les coûts d'entretien sont tout à fait concurrentiels.
Un autre but de l'invention est de réaliser un hélios-
tat d'une géométrie telle qu'il en résulte qu'il est peu encombrant, tout en fournissant une surface réfléchissante capable de donner un taux de concentration élevé, et qu'il permet d'être reproductible, à partir d'unseul modèle, de
manière modulaire avec des surfaces réfléchissantes diffé-
rentes, selon les exigences.
Enfin, un autre but de l'invention est de réaliser un dispositif de commande pour impartir au capteur solaire un mouvement cyclique de poursuite du cours apparent du soleil, dispositif qui est conçu de manière très simple et qui est
pourtant à même d'être commandé par une personne quelcon-
que sans la nécessité d'exiger des manoeuvres spéciales,
et qui présente une autonomie presque illimitée.
Plus particulièrement, le capteur solaire pour usages domestiques et industriels selon la présente invention est caractérisé en ce qu'il comprend: un héliostat ayant une
géométrie particulière conosphérique, c'est-à-dire consti-
tuée par la combinaison d'un tronc de cône avec, à sa peti-
te base, une calotte sphérique, un récepteur cylindrique coaxial à l'axe de la conosphère, un berceau pour supporter 3. l'héliostat, disposé sur un chassis fixe, avec possibilité de tourner autour d'un axe parallèle à l'axe polaire de la
Terre, ledit héliostat étant pivoté au berceau avec pos-
sibilité de tourner autour d'un axe perpendiculaire à l'axe de rotation dudit berceau, des moyens d'actionnement du
berceau et des moyens d'actionnement de l'héliostat asser-
vis aux moyens d'actionnement du berceau de manière à pou-
voir impartir à l'héliostat un mouvement combiné dans des directions perpendiculaires entre elles selon un programme
bien déterminé.
L'invention sera maintenant décrite plus en détail en se référant à une forme de réalisation semblant devoir être
préférée, donnée à simple titre d'exemple nullement limi-
tatif, et illustrée dans les dessins annexés, qui font par-
tie de le description, et dans lesquels
Fig. l est un graphique illustrant la distribution
axiale du flux de radiation en fonction de la surface ré-
fléchissante de l'héliostat de l'invention;
Fig. 2 montre, de manière très schématique, la géomé-
trie conosphérique (combinaison d'un tronc de cône et d'une calotte sphérique) de l'héliostat selon l'invention; Fig. 3 est une vue en plan de l'héliostat de la Fig.2;
Fig. 4 montre, de manière très schématique et en élé-
vation latérale, le capteur solaire selon l'invention;
Fig. 5 montre le moteur actionnant le berceau qui sup-
porte l'héliostat; Fig. 6 montre le détail du moyen d'actionnement de l'héliostat asservi à celui du berceau; Fig. 7 est une vue en plan du moyen d'actionnement de l'héliostat illustré en Fig. 6; Fig. 8 est un graphique de l'angle de déclinaison du soleil intéressé par le mouvement de l'héliostat; et Fig. 9 est une vue en élévation frontale du berceau avec l'héliostat appliqué et avec les moyens d'actionnement
pour impartir audit berceau les mouvements combinés.
On va maintenant décrire de manière plus détaillée
toutes les parties formant le capteur solaire de l'inven-
tion. 4.
CONCENTRATEUR
Le choix de projet est parti d'une géométrie tronco-
nique, comme celle présentée par Mouchot à l'Exposition Universelle de Paris de 1878 et développée analytiquement par M.H. Cobble (voir: Solar Energy 7/75-1963 "Analysis
of a Conical Solar Concentrator").
Les dimensions d'encombrement et les limitations d'une telle géométrie par rapport à la non-uniformité du flux d'énergie sur l'élément capteur, ont poussé les inventeurs à rechercher ultérieurement les possibilités d'en combiner
les avantages avec ceux d'un collecteur focalisant sphéri-
que, tous les deux avec un angle d'ouverture circulaire de auquel correspondent le taux d'interception maximal et
donc la dispersion minimale.
Il en est résulté (voir Fig. 2) un réflecteur formé par la combinaison d'un tronc de cône ayant une ouverture de 90 et un rayon R, avec, à sa petite base, une calotte sphérique S ayant la même ouverture et un rayon R/V2
(hauteur R.E 2 et surface lt.R (\V - 1), angle d'ou-
V2-i verture correspondant à - -1= 0,103553391 stéradian), qui est concentrique au cercle de la grande base du tronc de cône et tangent à ce dernier. Ladite conosphère ayant
une hauteur R/V2 et une "caustique" R/2, avec superposi-
tion de l'effet sphérique le long d ' u n s e g m e n t
R. 2-, réduit l'encombrement axial du système par rap-
port à la solution conique simple.
RECEPTEUR
Mais, à parité de surface captante, on a obtenu le double avantage de doubler le taux de concentration et de
partager en deux les déperditions par rayonnement du ré-
cepteur P qui, dans le modèle étudié, est formé par un cylindre de rayon (r) et de hauteur (h = R/2), dont l'axe coincide avec celui de la conosphère. En outre, ce choix fait en sorte que le "Taux de Concentration":
WR2 R2 R
-2tR35 2R2 R Soleils, soit seulement une fonc-
tion du rapportentre les rayons du cercle d'exposition au tion du rapport-entre les rayons du cercle d'exposition au
soleil et du cylindre capteur de l'énergie radiante con-
centrée. Un autre bénéfice résulte d'une meilleure distribution axiale du flux de radiation le long de la caustique. En effet, la loi qui gouverne le flux d'énergie réfléchie en fonction du rayon de la surface spéculaire est linéaire et décroissante pour le réflecteur conique et tend vers zéro en correspondance du sommet, tandis que, pour la calotte sphérique ayant une ouverture circulaire de 45 ladite 1 o i est u n e épicyclolde selon l'expression R(l - -) dans laquelle l'angle d'ouverture:O a 4-
son maximum à 45 . A partir de la base du cylindre récep-
teur, c'est-à-dire en correspondance au cercle de tangence et pour une hauteur de -i-\-2 le flux épicycloldal va se superposer au flux linéaire et va changer selon la loi R. T (cos - 2 sin, Jlaquelle a deux maxima
de valeur égale aux extrêmes R et R/2, tandis que son mini-
mum correspond à R(1- \ /4), (voir Fig. 1).
En maintenant la susdite géométrie pour la partie
sphérique du réflecteur, mais en prolongeant le cône qua-
drique au-delà du rayon R, on a formé un ensemble modulaire reproductible d'un modèle unique, qui permet de réaliser
des concentrateurs de deux à sept mètres carrés. Les dimen-
sions maximales sont limitées par les facteurs suivants e - Poids et déformabilité de la structure - Trainée au vent - Précision de pointage (Equation du temps) - Economicité du système concentrateur/collimateur Taux d'interception ou fraction de radiation réfléchie
interceptée par la surface d'échange.
Compte tenu des susdits facteurs, on a vérifié expéri-
mentalement que le taux de concentration pratique optimal moyen est C = 20 Soleils pour la catacaustique (caustique par réflexion) conosphérique de l'invention, qui se trouve pourtant dans le domaine des concentrateurs solaires de 6.
moyenne température.
Le module de base a donc R = 100 cm, r = 5 cm, la fonction modulaire du taux de concentration moyen pour rayons plus grands que R(1 -V2/4) = 0, 64644661 R, R _ R R2 o R est Cmoyen =1- r(2R-1) 2R-1 Soleils; = ce qui permet de dimensionner le cylindre d'échange en
fonction du rayon R de la conosphère, dont les flux d'é-
nergie extrêmes et le flux spécifique moyen sont donnés
ci-après. En effet si on suppose que la concentration mo-
yenne ait la valeur optimale de C = 20 Soleils, on trouve R 0 = 2r = (2R1)10 cm et on ristiques suivants:
obtient les paramètres caracté-
Pour obtenir de suivre continuellement le Soleil de
façon à ce que l'axe du réflecteur AC coïncide avec le ver-
seur solaire, il est nécessaire de prévoir la possibilité de rotation autour de deux axes pour réaliser, de manière
s i m p 1 e etéconomique, les mouvements apparents du so-
leil. Les genres de montures utilisés en astromonie sont de A R 02C = Fmi. = F =F -=Fm nmax
A 2 R =2r Cmoy. 2= F m-i n, Fmax spéc.
m m cm R2 4 -2 R (2R-1) 4r R/r 2R - 1
1,50 0,7 12 20,2/5 10,3/4 20,- 1,3/4 53,3/4
2,- 0,8 il 19,4/5 11,3/4 " 1,1/3 58,3/4
2,50 0,9 " 20,1/4 13,- " 1,1/8 65,
3,- 1,- 10 20,- " 1,
4,- 1,15 " 20,1/8 " 23 0,885 56,1/2
4,50 1,20 " 20,1/4 " 24 0,857 54,
,- 1,275 " 21 25,1/2 0,823 51,
6,- 1,40 il 19,7 11,3/4 25,45 0,7 46,
7,- 1,50 " 20,45 " 27,27 3/4 43,
7.
trois, à savoir: la monture altazimutale, la monture méri-
dienne, la monture équatoriale.
Par simplicité de construction on a choisi la monture
équatoriale à berceau, qui a deux degrés de liberté ortho-
gonaux. L'un est l'axe polaire AP qui est parallèle à l'axe de rotation de la Terre et est donc pointé exactement vers le pôle nord céleste. L'autre est l'axe de déclinaison AD (Fig. 6). L'axe du concentrateur AC peut tourner autour de cet axe et tout l'ensemble tourne autour de l'axe polaire avec une vitesse angulaire égale et de sens contraire à
celui de la rotation de la Terre.
Ce système a l'avantage de présenter un plus petit nombre de mouvements; l'angle horaire peut simplement être
référé à une montre, tandis que l'inclinaison peut être ré-
glée même une fois par jour, étant donné qu'elle va changer
très lentement.
L'automatisme universel de monitorage AUM (Figs. 5 et 6) est un système électromécanique de grande simplicité
constructive qui combine de manière continue les deux mou-
vements, en employant le synchronisme de la fréquence du réseau électrique en courant alternatif, qui, en théorie, exige deux seules manoeuvres par an en correspondance des
solstices pour sélectionner l'augmentation ou la diminu-
tion de la déclinaison.
Le dispositif pendant la nuit va repositionner le
pointage pour l'aube à venir etpendant une des deux pha-
ses, il procède simultanément même à la variation journa-
lière, d'environ un quart de degré, de la déclinaison de
manière continue ou discontinue, à volonté.
Le dispositif AUM (Figs. 5 et 6) est formé par un micromoteur synchrone (1) (220 Volts, 50/60 cycles) ayant une puissance de l'ordre de la dizaine de watts, commandé
par des micro-interrupteurs de fin de course (non repré-
sentés) pour la réversibilité, et qui tourne à la vitesse de 250 à 300 tours par minute et qui, par l'intermédiaire
d'un micro-réducteur (rapport 1/15.000) réalise une rota-
tion d'un tour par heure avec un couple de 20-30 m.Newton-
mètre. Ce moteur est solidaire, par l'intermédiaire d'un 8.
joint à couronne dentée 2 en NYLON, d'un réducteur 3 (rap-
port 1/24) à vis sans fin à axes orthogonaux (à graissage continu), qui effectue donc un tour/jour, et dont l'arbre mené 4 est solidaire de l'axe polaire AP du berceau 10, coïncidant avec l'axe polaire et donc parallèle à l'axe de la Terre. Il s'agit donc d'un réducteur de puissance, dont le moment de torsion référé à l'arbre mené est de Nm, qui doit absorber les contraintes des coups de vent
sur la conosphère.
De cette façon on obtient le mouvement horaire du berceau à la vitesse de 15'/h, respectivement de l'Est à l'Ouest pendant le jour et de l'Ouest à l'Est pendant la
* nuit. Les éventuels déphasements ou interruptions de cou-
rant peuvent être compensés très aisément en tournant en avance ou en retard le joint à couronne dentée 2 en NYLON d'une dent pour chaque 2 minutes, c'est-à-dire de 120
étant donné que la couronne a 30 dents.
L'inclinaison de l'axe de déclinaison AD, qui peut changer, par effet saisonnier, de + 23 27'= 23,45 = 0,409279709 radian = + Eest obtenue par un dispositif de
commande de conception très simple, formé par une tige fi-
letée 5, parallèle à l'axe polaire, tournant dans un écrou 12
fileté solidaire d'une fourchette 13 pivotée en correspon-
dance du sommet 6 de la conosphère et solidarisée au ber-
ceau 10 par deux tiges rigides 14, 14'. Le déplacement axial de ladite tige filetée 5 est calculé de manière à faire accomplir une rotation NordSud, ou "vice versa", à la
conosphère d'un solstice à l'autre d'un angle égal au dou-
ble de l'angle compris entre le plan de l'écliptique par rapport au plan de l'équateur terrestre, c'est-à-dire 2.ú = 46,900 = 46054', selon la relation suivante:
m = 2.n.sinú = 2nO,39794863 = 80 %.n (Fig. 8).
En exprimant les mesures en mm, si le pas de vis est P = 1/p,le nombre de. tours/jour pour l'obtenir est donné par 80 % n.4 - 80 % n.4p/365,25 = 8, 75 % n.p = 8,75 % n/P
tours/jour qui sont obtenus par le système classique chaîne 7-
pignon 8, fixé au châssis 20 (Fig. 4), ayant un rapport 9.
convenable, et solidarisé à la tige filetée par l'intermé-
diaire d'un dispositif à roue libre dans les deux sens 9
(Fig. 7), commandé par un levier de sélection 11 qui per-
met de faire tourner la tige filetée 5 dans le sens (+) ou (-) selon que l'on veut augmenter ou réduire l'angle d'in- clinaison de déclinaison. Dans le premier cas on commence en correspondance du solstice d'hiver (22 Décembre) pour
tout l'hiver et le printemps, dans le second cas on com-
mence en correspondance du solstice d'été (21 Juin) pour
tout l'été et l'automne.
La commande est donc limitée à deux fois seulement
par année et pour éliminer cette commande on peut l'auto-
matiser moyennant un simple compte-tours.
La réalisation du dispositif de monitorage qui ne comprend pas le dispositif d'angulation de la déclinaison (5, 6, 7, 8, 9, 11, 13, 14) peut être aisément appliqué aux collecteurs solaires classiques, à une simple commande
manuelle à trois positions et permet d'augmenter le rende-
ment de 50 % avec un prix vraiment réduit, comme on verra
ensuite.
Le berceau 10 est pivoté parallèlement à l'axe polaire
AP dirigé vers le Nord et incliné par rapport au plan hori-
zontal d'un angle GO égal à la latitude du lieu. Le plan perpendiculaire à l'axe, plan de rotation, correspond au
plan équatorial, qui forme avec le plan horizontal, un an-
gle égal à la colatitude du lieu: ce =1T/2 - Go Si on donne les coordonnées équatoriales et l'angle horaire ou azimutal (référé au temps solaire vrai) de la trigonométrie sphérique, on a: sin.h = sin.u sin (D + cos.g cos. GO. cosH Il parcourt chaque jour un angle plat à la vitesse angulaire de 15'/h et telle est l'angulation maximale de captation pour le capteur dans les six mois de printemps et d'automne, c'est-à-dire entre les deux équinoxes (21 mars - 23 septembre) et a une durée de 12 heures. Dans les six mois de l'automne et de l'hiver, ladite angulation va diminuer à nouveau jusqu'à rejoindre les 12 heures dans 10.
l'équinoxe du printemps (21 mars) et rester constante.
La loi qui gouverne la durée de la journée est fonc-
tion de la latitude O o et de la déclinaison À, qui est,
à son tour, liée à la date du calendrier (nombre progres-
sif du jour = n): arc. cos. 8 = tg.. tg. o (angulation azimutale) arc. cos. 0 = tg. 23.27'. tg. o = 0,43377512. tg. 9o = 0
1 2 0
di =T T e = 0,13 6 =-heures =,Esin (360:284 + = 23,45o sin (360 284 + n) pour o 450 on a = E 23027B = 23,45 ; tg. = 1., 0 = arc.cos. 23,450 = arc. cos. 0,43377512 = 64,2926220 64 292622 = 8,5723496 h = 3h34mn20,46s tmin 7,5 ' tmax = 24h - tmin = 15,4276504 h = 15h 25mn 39,54s Au contraire, dans le cas du "dispositif horaire de monitorage" (c'est-à-dire en l'absence de l'oscillation
verticale de l'héliostat), il s'agissait d'un convertis-
seur solaire plan, l'angulation de déclinaison est celle
effective, mais naturellement, sauf à midi, la surface ef-
ficace va diminuer selon la loi de Lambert Seff = S.cos. 0, cos. max = = 23027' Smin 0,9174077.S ME {cosSd sin.,ú= 0, 9723145,S moy. Réalisation pratique
Dans le but de garantir la durée et la stabilité pen-
dant le temps, la conosphère est réalisée en verre-résine à armature orthogonale, renforcée par une jante d'acier 17 en correspondance de la circonférence barycentrique, à laquelle les tourillons 15 de l'angulation de déclinaison
sont soudés. On a ainsi réalisé une structure d'une remar-
quable rigidité, résistant aux agents atmosphériques (vent, 11. intempéries, changements de température, etc.) et dont le degré de dêformabilité est stable dans le temps si bien que le taux d'interception reste à peu près constant, étant
donné que la géométrie du système ne change pas.
La surface spéculaire de la conosphère a été réalisée en expérimentant de nombreux produits qui se trouvent sur
le marché à partir de la simple feuille d'aluminium jus-
qu'aux films adhésifs aluminés sous vide avec ou sans pro-
tection en résine acrylique, du genre: Alkor, Scothcal
et analogues. Les meilleurs résultats ont été naturel-
lement obtenus, soit comme stabilité dimensionnelle, soit
dans le temps, soit comme résistance aux agents atmosphé-
riques, soit surtout comme pouvoir réfléchissant, à partir
des matériaux qui ont été développés pour usages spatiaux.
Dans ce cas, cependant, l'incidence du prix de revient est très élevée et il est opportun d'arriver à un compromis économique pour une application ménagère, étant donné que lesgainsde rendement sont seulement de l'ordre de quelques pourcents. Un bon matériel de revêtement pour convertisseurs
héliothermiques à concentration est formé par un film acry-
lique auto-adhésif métallisé, protégé par un film spécial
de polyester d'une application facile.
L'opération d'application, qui est extrêmement simple,
est effectuée en coupant le matériau en tranches, qui cor-
respondent à la surface latérale cono-quadrique correspon-
dant à la conosphère, pour minimiser les pertes de maté-
riau. La chaudière ou récepteur P est formée très simplement par uh tuyau d'acier soudé ayant un diamètre 0 = 100 mm, qui est supporté par les tuyaux d'alimentation et de retour passant par le sommet de la conosphère et qui est cintré par l'intermédiaire des tirants 16 disposés à 1200 entre eux et fixés à la jante d'acier de raidissement 17 par
l'intermédiaire de tendeurs.
Pour réaliser le corps noir on a employé un vernis de genre non-sélectif pour moyennes températures (jusqu'à
1500C) de haut rendement (taux d'absorption = 95 %).
2501345-
12. Le rendement est donné par: réflectance x absorbance x (radiation directe) 3.600 J/m2.h
= 85 % x 95 % x 3.600 x 555.J/m2.h = 22.J/m2. mn.
Compte tenu du taux d'interception et des déperditions pour rayonnement de la chaudière à la température d'exer- cise (120 C) on peut, avec toute tranquillité, considérer un flux d'énergie captée égal à:
0 = 2323 x 90 % = 2090 J/m2.h.
L'exposition utile au soleil, c'est-à-dire en défal-
quant une heure le matin et une heure le soir dans lesquel-
les l'absorption de l'atmosphère est trop intense et li-
mitée par l'angle plat de rotation horaire en été est:
SOLSTICE
D'HIVER: 6,1/2h vs 8,1/2h)Automne EQUINOXE:10,1 h " 12,0 h)& Hiver: 8, 1/4h) ANNEE: SOLSTICE)Printemps)9,4/5h vs 12h D'ETE:12,1/4h " 15,1/2h)& Eté:11,1/3h)
C e sont les valeurs moyennes pratiques pour lati-
tudes près de 45 qui donnent une exposition au soleil égale
à 80 % de la valeur théorique. Les heures moyennes corres-
pondantes d'exposition effective au soleil, relevées à la latitude de 45 , par les stations météorologiques dans les
dernières 15 années sont 2.000 h/année. Donc l'énergie mo-
yenne captée dans une année est égale à: 2.000 x 80 % x 2.090 = 3.348 kJ/m2 Cela équivaut à échauffer 20 m3 d'eau par année à 55 C par m2, ou bien 55 litres/m2/jour, dont il est très facile
d'obtenir le besoin ménager de surface captante.
Au contraire, la condition de sûreté que l'eau dans le système n'atteint jamais la température d'ébullition
permet d'établir la capacité maximale absolue de l'ensem-
* ble chaudière chauffe-eau, dans l'hypothèse la plus favo-
rable d'exposition maximale continue au soleil pour toutes les 12 heures d'exposition possible du concentrateur avec dispersion nulle, c'est-àdire avec une isolation parfaite: Vmin.= h. 0/(T-t) = 12 x 500/(95-15) = 6000/80 = 75 litres /m Dans ce cas même avec une consommation journalière 13. nulle le système est en équilibre thermique avant d'entrer
en ébullition.
La chaudière sera connectée par l'intermédiaire d'un
thermostat différentiel à l'échangeur de chaleur, (chauffe-
eau) qui met en fonctionnement une électro-pompe (circula- teur) si la température dans la chaudière est plus élevée
que 400C.
Le berceau 10 de la monture équatoriale est réalisé
en profilés à section carrée, en acier pour avoir le maxi-
mum de rigidité, et il présente une forme octogonale.
De manière similaire, on a formé le châssis 20, supportant le berceau 10, dont les montants verticaux 21 et 22 ont les paliers 23 et 24 fixés à une distance: h = d. tg x, o d est l'entre-axe des montants verticaux et A est la
latitude du lieu.
La description qui précède permet de relever les grands
avantages que procure le convertisseur héliothermique pour usages ménagers selon la présente invention par rapport aux
capteurs solaires actuellement dans le commerce. La simpli-
cité de la réalisation pratique qui emploie, pour actionner le système, un moteur synchrone réversible, qui combine
les deux mouvements de l'héliostat en employant le synchro-
nisme de la fréquence électrique en courant alternatif,
exige, en théorie seulement, deux manoeuvres par an en cor-
respondance des solstices pour sélectionner l'augmentation
et la diminution de la déclinaison.
Il va de soi que, bien qu'on ait illustré et décrit l'invention en relation à une forme de réalisation préférée, on peut apporter à l'invention toutes les modifications et tous les changements à la portée d'un homme de l'art et qu'on peut prévoir tous les équivalents sans sortir du cadre de l'invention. En particulier, les matériaux employés pourront être de différentes natures selon les nécessités
du moment sans rien modifier.
14.
Claims (9)
1. Capteur solaire pour usages ménagers et indus-
triels, caractérisé en ce qu'il comprend: un héliostat (CS) ayant une géométrie particulière-conosphérique, (c'est-à-dire combinant un tronc de cône et, à sa petite base, u n e calotte sphérique), un berceau (10) supportant l'héliostat,
disposé sur un chàssis fixe (20), avec possibilité de tour-
ner autour d'un axe (AP) parallèle à l'axe polaire de la
Terre, ledit héliostat étant pivoté au berceau avec pos-
sibilité de tourner autour d'un axe (AD) perpendiculaire
à l'axe de rotation du berceau, des moyens (1-4) d'action-
nement du berceau et des moyens (5, 7, 8, 12, 13) d'action-
nement de l'héliostat asservis aux moyens d'actionnement du berceau de manière à pouvoir impartir à l'héliostat un mouvement combiné dans des directions perpendiculaires
entre elles selon un programme bien déterminé.
2. Capteur solaire selon la revendication 1, caracté-
risé en ce que l'héliostat est formé par la combinaison d'un tronc de cône ayant une ouverture de 900 et un rayon R à la grande base avec une calotte sphérique ayant la même ouverture et un rayon R \, qui est concentrique au cercle de la plus petite base du tronc de cône et tangente à ce dernier, si bien que ladite conosphère de hauteur R \ et de caustique R/2, en se superposant à l'effet sphérique pour un segment R., réduit l'encombrement
axial de l'héliostat.
3. Capteur solaire selon l'une des revendications 1
et 2, caractérisé en ce que le récepteur est formé par un cylindre (P) ayant un rayon r et une hauteur h = R/2 et
forme la chaudière pour le capteur solaire.
4. Capteur solaire selon la revendication 1, caracté-
risé en ce que le berceau présente une forme assimilable à celle d'un octogone avec deux côtés opposés plus longs et est pivoté au chAssis fixe dans une position inclinée, par l'intermédiaire de paliers à sphères (15), ou analogues, si bien que son axe longitudinal soit parallèle à l'axe
polaire de la Terre de façon telle que son angle d'incli-
15. naison par rapport au plan horizontal est fonction de la
latitude du lieu d'installation.
5. Capteur solaire selon l'une des revendications 1
et 2, caractérisé en ce que l'héliostat est pourvu d'une jante métallique de support (17), disposée autour de son barycentre et présentant deux axes de pivotement dans des paliers disposés au centre des deux côtés plus longs du berceau, ledit récepteur cylindrique, ou chaudière, étant fixé de manière coaxiale à l'axe de la conosphère par des
tirants radiaux réglables.
6. Capteur solaire selon la revendication 1, caracté-
risé en ce que les moyens d'actionnement du berceau sont formés par un moteur synchrone réversible, pourvu d'un
réducteur pour faire accomplir, moyennant un rapport con-
venable de réduction de sa vitesse, une rotation du ber-
ceau par jour, ladite rotation étant partagée, au moyen
d'éléments de fin de course, en deux mouvements d'oscil-
lation de 1800 par jour et de sens opposés, l.edit mouve-
ment du moto-réducteur étant synchronisé pendant le temps au moyen de la fréquence du réseau et donc n'exigeant
aucun mouvement d'horlogerie pour son actionnement.
7. Capteur solaire selon la revendication 1, caracté-
risé en ce que lesdits moyens d'actionnement de l'héliostat sont formés par une tige filetée (5) tournant dans un écrou fileté (12) pivoté au sommet de la conosphère, ladite tige filetée ayant à son extrémité libre un pignon (8) engrenant dans une chaîne ou crémaillère (7), solidaire du chàssis fixe du capteur, si bien que le mouvement de rotation de
l'héliostat autour de son axe polaire va entraîner un pivo-
tement autour de l'axe perpendiculaire audit axe polaire, ledit écrou ayant un pas des filets de manière à impartir à la conosphère un mouvement d'oscillation saisonnier égal
au double de l'angle de déclinaison solaire.
8. Capteur solaire selon la revendication 7, caracté-
risé en ce qu'il comporte des moyens à roue libre (9) dans les deux sens, commandés par un levier de sélection (11)
permettant de faire tourner la tige filetée dans des direc-
tions opposées selon que l'on veut augmenter ou diminuer 16.
l'angulation de déclinaison.
9. Capteur solaire selon l'une quelconque des reven-
dications précédentes, caractérisé en ce que l'héliostat
est fait en un matériau de verre-résine, pourvu d'un revê-
tement formé d'un film acrylique auto-adhésif métallisé, ayant un pouvoir réfléchissant moyen égal à 85 % tandis que le récepteur, ou chaudière, est revêtu d'un vernis non
sélectif ayant un taux d'absorption d'environ 95 %.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
IT8120127A IT8120127A0 (it) | 1981-03-04 | 1981-03-04 | Collettore solare per usi domestici, composto da un'eliostata conosferale catacaustica equatoriale con attuatore universale motorizzato |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FR2501345A1 true FR2501345A1 (fr) | 1982-09-10 |
FR2501345B1 FR2501345B1 (fr) | 1985-06-14 |
Family
ID=11164020
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FR8203585A Expired FR2501345B1 (fr) | 1981-03-04 | 1982-03-04 | Capteur solaire heliostatique |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
FR (1) | FR2501345B1 (fr) |
GB (1) | GB2094499B (fr) |
IT (1) | IT8120127A0 (fr) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
IT1196558B (it) * | 1983-08-05 | 1988-11-16 | Giuseppe Farina | Macchinario per la conversione dell'energia solare in energia elettrica o meccanica |
DE102004054755B4 (de) * | 2004-07-08 | 2013-12-24 | Fachhochschule Aachen | Vorrichtung zur Konzentration von Licht, insbesondere von Sonnenlicht |
ITBZ20060029A1 (it) * | 2006-07-07 | 2008-01-08 | Egon Wenter | Dispositivo di orientamento per collettori solari |
DE102010043790A1 (de) * | 2010-11-11 | 2012-05-16 | Ppp Sonnenkraft Gmbh | Heliostat mit zugeordnetem Empfangselement |
Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1424932A (en) * | 1920-08-28 | 1922-08-08 | Moreau Marcel Eloi | Solar heating device |
US3171403A (en) * | 1962-05-17 | 1965-03-02 | John C Drescher | Solar heating systems |
US3295512A (en) * | 1963-05-03 | 1967-01-03 | Thomas J Mccusker | Foldable solar concentrator |
US4030477A (en) * | 1974-11-20 | 1977-06-21 | Smith Philip D | Solar collector with conical elements |
DE2717108A1 (de) * | 1977-04-19 | 1978-11-02 | Kurt Reiber | Spiegelelement zur buendelung sichtbarer und unsichtbarer strahlung, insbesondere waermestrahlung, vorzugsweise zur buendelung der sonnen-infrarotstrahlung in form eines innenverspiegelten trichterfoermigen kreiskegelmantels |
DE3025602A1 (de) * | 1979-07-05 | 1981-02-12 | Fernand Fabre | Astronomisches geraet zur erfassung der bahn eines gestirns oder satelliten |
GB2060926A (en) * | 1979-07-11 | 1981-05-07 | Bratland E A | A device for utilising solar energy |
US4266858A (en) * | 1979-01-04 | 1981-05-12 | Holland Beecher J | Solar concentrator of wide-angle capability |
GB2073870A (en) * | 1980-04-09 | 1981-10-21 | Kalokanakis A | Solar collector |
-
1981
- 1981-03-04 IT IT8120127A patent/IT8120127A0/it unknown
-
1982
- 1982-03-03 GB GB8206164A patent/GB2094499B/en not_active Expired
- 1982-03-04 FR FR8203585A patent/FR2501345B1/fr not_active Expired
Patent Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1424932A (en) * | 1920-08-28 | 1922-08-08 | Moreau Marcel Eloi | Solar heating device |
US3171403A (en) * | 1962-05-17 | 1965-03-02 | John C Drescher | Solar heating systems |
US3295512A (en) * | 1963-05-03 | 1967-01-03 | Thomas J Mccusker | Foldable solar concentrator |
US4030477A (en) * | 1974-11-20 | 1977-06-21 | Smith Philip D | Solar collector with conical elements |
DE2717108A1 (de) * | 1977-04-19 | 1978-11-02 | Kurt Reiber | Spiegelelement zur buendelung sichtbarer und unsichtbarer strahlung, insbesondere waermestrahlung, vorzugsweise zur buendelung der sonnen-infrarotstrahlung in form eines innenverspiegelten trichterfoermigen kreiskegelmantels |
US4266858A (en) * | 1979-01-04 | 1981-05-12 | Holland Beecher J | Solar concentrator of wide-angle capability |
DE3025602A1 (de) * | 1979-07-05 | 1981-02-12 | Fernand Fabre | Astronomisches geraet zur erfassung der bahn eines gestirns oder satelliten |
GB2060926A (en) * | 1979-07-11 | 1981-05-07 | Bratland E A | A device for utilising solar energy |
GB2073870A (en) * | 1980-04-09 | 1981-10-21 | Kalokanakis A | Solar collector |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
ASTRONAUTICS & AERONAUTICS, vol. 13, no. 11, novembre 1975 * |
SOLAR ENERGY, vol. 7, no. 2, 1963 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB2094499A (en) | 1982-09-15 |
IT8120127A0 (it) | 1981-03-04 |
GB2094499B (en) | 1984-09-26 |
FR2501345B1 (fr) | 1985-06-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4284839A (en) | Internal refractor focusing solar energy collector apparatus and method | |
US4297521A (en) | Focusing cover solar energy collector apparatus | |
US4227513A (en) | Solar system having improved heliostat and sensor mountings | |
JP2951297B2 (ja) | 太陽光集光システム | |
CH641269A5 (fr) | Dispositif de concentration destine a capter et a focaliser l'energie solaire et appareil convertisseur comprenant ce dispositif. | |
EP2534430B1 (fr) | Capteur solaire à miroirs de fresnel | |
FR2461902A1 (fr) | Collecteur d'energie solaire plan a concentration | |
US4269168A (en) | Focusing reflector solar energy collector apparatus and method | |
RU2005125937A (ru) | Параболоцилиндрический концентратор солнечной энергии с абсорбером и системой слежения за солнцем | |
Skouri et al. | Optical, geometric and thermal study for solar parabolic concentrator efficiency improvement under Tunisia environment: A case study | |
CN104422153A (zh) | 塔式太阳能聚光系统及聚光方法 | |
KR100916629B1 (ko) | 태양광 추적 집광장치 | |
US8770768B2 (en) | Spherical mechanical linkage and multi-axis trackers | |
FR2501345A1 (fr) | Capteur solaire heliostatique | |
FR2977010A1 (fr) | Concentrateur solaire comprenant un heliostat et une lentille de fresnel | |
WO2012030225A2 (fr) | Ensemble panneau solaire | |
FR2497328A1 (fr) | Concentrateur d'energie solaire cylindrique | |
FR2505463A1 (fr) | Dispositif de poursuite pour l'orientation continue de collecteurs solaires | |
EP2486342B1 (fr) | Dispositif de concentration de radiations solaires | |
FR2460502A1 (fr) | Dispositif astronomique porteur d'instruments pour le suivi de la course d'un astre ou d'un satellite | |
WO2013079823A1 (fr) | Héliostat à deux miroirs | |
FR2488378A1 (fr) | Installation pour la concentration de l'energie du rayonnement solaire | |
JPS6073248A (ja) | 太陽位置追従装置 | |
FR2458768A1 (fr) | Module de conversion de l'energie solaire, et centrale solaire utilisant de tels modules | |
WO2019066634A1 (fr) | Traqueur à un seul axe polaire avec plusieurs points d'action pour concentreur thermo solaire |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
ST | Notification of lapse |