FR2482365A1 - Reproduction couleur en ligne a autoconvergence insensible a l'alignement - Google Patents

Abstract

L'INVENTION CONCERNE UN TUBE CATHODIQUE DE TELEVISION 10 AYANT UN CANON A ELECTRONS 13, UN COL 12 ET UN SUPPORT DE DEVIATION 16. CETTE INVENTION EST CARACTERISEE EN CE QUE LES CHAMPS DE DEVIATION ASTIGMATIQUE CREES DANS LE TUBE CATHODIQUE REDUISENT LA SENSIBILITE DE LA CONVERGENCE DU FAISCEAU ELECTRONIQUE. L'INVENTION TROUVE APPLICATION DANS LES TUBES CATHODIQUES DE TELEVISION OU LE MOUVEMENT ENTRE LE SUPPORT DE DEVIATION ET LE TUBE CATHODIQUE N'AFFECTE PAS LA CONVERGENCE.

Description

Cette invention concerne untube-image couleur auto-convergent ou systèmes

de reproduction sur tube de télévision qui n'exige pas d'alignement précis transversal ou incliné entre le support de déviation et le faisceau électronique du tube de télévision. Les tubes de télévision couleur ou tubes-images créent des images couleur en provoquant des électrons à rentrer en collision avec des phosphores ayant des émissions de longueurs d'onde diffé6rentes. Normalement, des phosphores ayant une émission rouge, verte et bleu-ciel sont utilisés, groupés en groupes de trois régions phosphores, chacun des groupes contenant une région phosphore de chacune des

trois couleurs.

Dans le tube cathodiquee les phosphorea de chatune des trois oouleurs sont excités par un faisceau él6ectronique qui est destiné à entrer en collision avec des phosphores émettant seutlement me couieur. Ainsi, chaque faisceau !lectroilque pout etre iden^tifi par la couleur éise par le phosphore que le faisceau est destiné à exciter. La région heurtée par chaque faisceau électronique est relativement grande comparée au groupe phosphore, et à n'importe quelle position sur lécran, chaque faisceau excite un phosphore particulier de couleur dans chacm des

plusieurs groupes de trois. Les trois faisceaux 4lectro-

niques sont générs par trois canons à électrons situés dans une partie en col du tube cathodique opposé à l'écran d'observation formé par les phosphores. Les canons à électrons sont orientés de telle façon que les faisceaux

non déviés quittent le canon en chemins convergents dirigs -

sur l'écran d'observation. Pour que l'écran dcobservation puisse reproduire une reproduction fidèle en couleur d'une scène, il est nécessaire que la position du faisceau par rapport au tube cathodique soit ajustée pour produire une pureté de couleur et une convergence statique du faisceau au centre de 1 'écran. Le réglage de pureté implique occasionnellement chacun des faisceaux rouge, vert et bleu a exciter seulement son phosphore respectif. Ceci est accompli par le masque d'ombre. Le masque d'ombre est un écran ou une grille ayant un grand nombre de perforations à travers lesquelles les faisceaux électroniques peuvent passer. Chacune des perforations est dans une position fixée par rapport à chacun des groupes de trois régions phosphores couleur. Les. faisceaux électroniques passent à travers une ou plus des perforations et se jettent sur les phosphores de couleurs appropriées situés dans leurs directions d'incidence. La pureté de couleur dépend en grande partie de l'exactitude de l'emplacement des groupes phosphores par rapport aux perforations et à la

source apparente des faisceaux électroniques.

La convergence statique incite les trois faisceaux à converger à un point debalayage au centre ou près du centre de l'écran d'observation. La convergence au centre de l'écran peut *tre accomplie par l'utilisation d'un assemblage de convergence statique monté par rapport au col du tube cathodique et réglé ou magnétisé pour produire un champ magnétique statique qui incite les trois faisceaux

à converger au centre de l'écran d'observation.

Afin de former une image à deux dimensions, le point lumineux excité sur l'écran d'observation par les trois faisceaux électroniques convergés doit être balayé à la fois horizontalement et verticalement sur l'écran d'observation pour former une région lumineuse. Ceci est accompli au moyen de champs magnétiques produits par un

support de déviation monté sur le col du tube cathodique.

Le support de déviation dévie les faisceaux électroniques par des systèmes de déviation horizontale et verticale indépendants. La déviation horizontale des faisceaux électroniques est réalisée par des bobinages du support qui produisent un champ magnétique ayant principalement des lignes de champ dirigées verticalement. L'intensité du champ magnétique est variée avec le temps à une valeur relativement élevée. La déviation verticale des faisceaux électroniques est accomplie par des bobinages produisant principalement un champ magnétique dirigé horizontalement

qui varie avec le temps en une valeur relativement basse.

Un noyau magnétique perméable est associé aux bobinages de support. Les conducteurs des bobinages peuvent envelopper le noyau pour former un enroulement de défiation on anneau, ou les conducteurs peuvent former des bobinages en forme

de selle qui n'enveloppent pas le noyeau.

L'écran d'observation du tube cathodique est relativement plat. Les électrons de chaque faisceau éleotronique traverseront une plus grande distance lorsque déviés sur le côté de l'écran d9observatioa que lorsque dirigés sur le centre. A cause de la séparation des canons a électrons, ceci peut résulter en une séparation des points d'atterrissage des trois faisceau électroniques lorsque prè3 des côtés de l'écran ou dévis sur celuiîcio En plus, les champs de déviation mag6tique peu près unifûries de l'art antrieur ncitent les faisceausx electroniques à tre surconvergés lorsque déviés loin du centre de l'écrans. Ces effets se combinent pour inciter les points de lumiîre des treois faisceaux aux points sur l'éorn d'observation éloignés du centre ftre paro Ceci est connu conme déconvergence, et résulte en des

franges de couleur sur les bords des images reproduites.

Une certaine quantité de d6convergence est tolerable, maisî la séparation oeiplte des trois points llumines nGes2t généralement pas acceptable. La déconvergence peut être mesurée comme une éparation des lignes rouges9 vertag et bleues superposées idéalement d'unmotif contre hachurd de lignes apparaissant sur leécran lorsqutun signal de test approprié est appliqué au tube'i1mage.o Chacun des trois faisceaux électroniques balaie un champ, qui peut être identifié par sa couleur. Ainai, dans un tube- image en ligne o le faisceau électronique central excite des phosphores verts, et les faisceaux extérieurs excitent des phosphores rouges et bleus, respectivement, un champ vert est ordinairement balayé par le faisceau électronique central, et les faisoeaux extérieurs balayent les champs rouges et bleus. Un motif contre-hachurê est formé uapua et 'aqn. ael suep nesosTeS np UOTTsod et %ueoa;se uoTBoTaqej ap saleBuou saoueiTlo. salt a,lTTqTsueas qqaD 'spgTAp uou xnaosTea sap leuTpnqT2uoT axeil %joddeg aed %joddns np teuTpn.Tutol axeil ep uoTiTsod Et 0p eauepugdpp aousjiauoo el: %uapuaJ aouaaAuoo00 -onuel nod saieTsseopu sanbTdoizosl semseTsu saet tesTlnpoJd seZo;Tun-uou sanbpUg9uem sdmeqo sao '%uepuadaD ItlAnTnOO UOT1STA99. ep UOTonpoJda. ep semsis sal suep 0ç anbTmetIUp aouaazeauoo ap staueJedeip uTosaq aT aUTmTrT TOaD dmeqo np squTod set sno% I %uema.e Tluesqns spEga&uoo ueaTos xneaosTel sel enb uoea alla%. ep 'IIT.SOd teOldA enbTdoAosT emsTepuTsetl ap %e $Teuu leuozTioq anbTdoi.osT oSTem,î TSsT ep.tesTnpoid uOTuTApp ep suem 5z -eTno.zua sap uIueiadmoo uoTeTap ap %:oddns ap 3TTSodwtp un oeAe euTTI ua suoJloatp suoueo ep 92elqesse un aqmeasua %uasTtTTn uOTsTA9t9p. ap sueinoo uoTIonpoideJ ap sTaîeedde sep 4sso.zo I L61 silex 9Z et 9pATt1P 91 00 ú oN -n %eAeaq eTl suep ea 'uTqaeg q 1iI6k JaTAUvr 6Z at p9ATIPP OZ Z 69L oN *s-n l aAaq 1 8Up %lTOpp emoo *pooaeeD 9L61. sJ% Z ae ftrTITP L90 Z?16 oN ''fl.ea.Jq etl sump %TJOPP emoo xneeosT;e ine jToeCaJoo %uemeoetd9p et Tel ao ep ejaeeasuel inod anbTpoq.eo eqn% np 1oo np nalTT UTat - sapn.T4S seiTetod seoqTd sep aeToxe inod enbTmeuLp eoue2zeAuoo ep sTnoiT0 sep ed uoTeTAgp p sAnaleTA sap sTnpuoo %ea enbTpot.eo aqn. np 1oo np Anone squot aetaeuuoTpITpe aouaeaeAuoo ap saeeuTqoq sap %ueuudwoo anbTmeuip eouagaAuoo ap sOJT1sodsTp sap sa ed eTaep-uoueo seoqsl& seap suep aeIdwoooe 0 %Te%9 UOTeû.&esqoàp UBea9ot ap ea4uao np s9u3TOl sUTod xne senbTuol.oael xneeosTe; sep aoue2aeAuoo ea Tp no elen2ueT UoT%.eanTuoo aeun ue suo0ioe7p suoueo sel uaTeuAe senbTpoqeo seqnI saet 'Wueiednv dweqo np ealueo at saeAuea %uassud sauTBeeo %uop '%uemeTeuozToq ot 4umaeoae u e sagSTiTP seuSTT saelnp Tssne pueadmoo Ia 'saereuozTçzoq %e saetoljeA saoulT sap oeAe dmeqo el o4 9JiantoeU-ieluoo $Tom el * nalq ae eJeA 'eanoi sdmeqo sep unoeBqo suep Al nécessaire pour régler le support transversalement pour parvenir au meilleur compromis de convergence. Une

description de la valeur du changement de convergence

résultant d'un changement de position des faisceaux par rapport à l'axe du support apparaît dns le brevet UeS.

NO 3 789 258 susmentionné de Barbin.

Afin de réaliser une tolérance pour permettre au support de déviation d'être déplacé transversalement (ou

incliné ce qui est accompli par un positionneent trans-

versal de l'extrémité libre du support) par rapport aux faisceaux électroniques afin de réaliser la meilleure convergence totale sur la surface de l'éoran, le diamètre du contour intérieur des supports de déviation de l'art antérieur est fait plus large que celui du contour correspondant de l'enveloppe du tube cathodique d'une petite quaitit6 telle qu'aientre 2 et 6 amu Il est souhaitable de rduire, autant que poosible, la quantité de matériaux utilis6s dans la fabrication des supports de déviation Afin deacoomplir ceci, le support de déviation devrait être destin à embrasser fereaet la partie du col du tube cathodique. A cause des tolirances de fabrication, le contour intérieur du support de ddviation doit être plus grand que le contour nominal extérieur du col du tube cathodique, de telle façon que le diamètre intérieur le plus petit dans le pire des cas du support s'ajoutera commodément sur le diafètre extérieur ïi1aumAi dans le pire des cas du col. Dans un tel mode, le support de déviation est considéré comme s'assemblant commodément sur le col du tube cathodique mSme si un espace pouvait apparaître entre le diamètre intérieur moyen du support et

le diamètre moyen du col.

Un tel ajustement commode du support aura substan-

tiellement tous les flux magnétiques générés par les bobinages à l'intérieur du col du tube cathodiqueo Un support de déviation qui ne s'ajustent pas commodément, d'un autre c8té, a un flux miagntique dans l'espace entre le support et le col du tube cathodique. Le flux extérieur au col n'est pas utilisé pour la déviation et s'ajoute simplement à l'énergie totale qui doit être emmagasinée dans le champ du support afin d'accomplir une quantité donnée de déviation. Puisque l'énergie stockée doit être périodiquement ajoutée et retranchée du support de déviation, une puissance de balayage réactive augmentée est exigée et des pertes correspondantes du support

augmentent pour des supports qui ne s'ajustent pas commodé-

ment autour du col du tube cathodique. Un support de déviation qui s'ajuste commodément autour du col du tube cathodique peut, aussi, être commande par des circuits de déviation qui supportent moins de puissance réactive, et dissiperont moins de puissance du support. Le système de

reproduction résultant peut s'attendre à avoir une sensibi-

lité de déviation plus grande et être plus fiable que des reproductions avec des supports désajustés. La position

de sensibilité des enroulements de déviation auto-

convergents ici utilisés exigeait que le support de déviation soit ajusté par un mouvement transversal comme décrit afin d'accomplir la convergence désirée et en conséquence il n'a pas été possible de réaliser un support auto-convergent produit dans la masse sajustant commodément

autour du col du tube cathodique.

Des ajustements de convergence de l'art antérieur en positionnant le support auto-convergent par rapport aux faisceaux ont été réalisés de façon variée. Comme décrit dans le brevet U.S. de Barbin susmentionné, un tube cathodique peut être d'abord ajusté avec le support de déviation avec-lequel il doit être utilisé. Des ajustements de convergence statique sont alors réalisés, le support

est alors déplacé transversalement en des directions-

verticale et/ou horizontale pour accomplir la meilleure convergence possible et être alors fixé dans une position par des moyens tels que de la colle ou un dispositif d'attache convenable. Un tel support peut au moment de sa fabrication avoir été testé conjointement avec un tube cathodique standard pour vérifier que ses caractéristiques tombent à l'intérieur d'une certaine tolérance, par exemple, qui n'est pas défectueuse. Dans un système de reproduction de télévision couleur couramment produit par un grand fabricant, la technique Barbin est utilisée en un mode à deux étapes. Dans ce système le tube-image comprend des

caractéristiques par lesquelles il peut être individuelle-

ment aJusté par un support de déviation standard durant les dernières étapes de fabrication, et les moyens de repérage du support sont mis en position sur le tube basé sur cet ajustement. Ce système utilise aussi un support de déviation pré-aligné ayant des moyens de repérage d'accouplement. En plus, un circuit ajustable associé avec le support permet une compensation électrique pour les effets de n'importe quel fauxalignement horizontal

résiduel des faisceaux dans le champ de d6viation verticale.

Puisque chaque tube et chaque unité de déviation est ainsi indîviduetlleentpr6aligaé, n 'importe quel tube s'ajuste automatiquement avec n'importe quelle unité de déviation et probablement, l'unité de déviation a seulement à être poussée zur le col du tube Jusqu'à ce quail trouve place et n enlge pas d 'ajustement supplémentairl e do teur final, Il est souhaitable d'éliminer ce prê-alignement de chaque tube individuel pour le support standardo Il est aussi souhaitable de réaliser un système de reproduction à canon en ligne auto-convergent de télévision qui permet la convergence substantielle des trois faisceaux au-dessus de tout le champ sans le besoin d'ajustement transversal

ou incliné du support par rapport aux faisceaux électroni-

ques non-déviés du tube cathodique. Un support de déviation autoconvergent en accord à une réalisation de l'invention

n'exige pas seulement aucun alignement transversal ou pré-

alignement pour une meilleure convergence, mais aussi n'est pas susceptible d'Gtre aligné pour l'auto-convergence car le déplacement du support par rapport au tube cathodique n'affecte pas substantiellement la convergence. Jusqu9ici, ce résultat a été considéré comme autocontradictoire, car on a cru que les champs de déviation non-uniformes pour accomplir nécessairement l'auto-convergence par une déviation différentielle des faisceaux électroniques rendaient la convergence dépendante de l'alignement précis du champ du support avec l'axe longitudinal des faisceaux électroniques non-déviés. Par exemple, le brevet U.S. No 4 060 836 délivré le 29 Novembre 1977 à Corbeij, établit que la coïncidence des axes du champ de déviation et du tube de reproduction est une condition pour exécuter 1o la convergence sans aide additionnelle. Par suite du manque de sensibilité de la convergence, le support auto-convergent dans une réalisation de l'invention peut

s'ajuster commodément autour du col du tube cathodique.

Une sensibilité différentielle de convergence au déplacement vertical et horizontal du support autour de sa position centrée par rapport aux faisceaux peut être mesuréépour produire un rapport sans dimension d'erreur de convergence des faisceaux extérieurs divisés par le déplacement du support. Ordinairement, l'erreur de convergence est mesurée en millimètres, aussi le rapport représente une erreur en millimètres sur le déplacement du support en millimètres. Le déplacement du support dans un simple plan peut résulter en une erreur de convergence aux extrémités des deux directions de déviation. Par exemple, le déplacement horizontal du support de cette position qui produit la meilleure convergence peut provoquer un changement ou une erreur dans la largeur du champ rouge par rapport au bleu aussi bien qu'un changement relatif ou une erreur en hauteur de ces deux champs. En particulier, le déplacement horizontal des faiseeaux dans le champ du support occasionne le champ balayé par le faisceau conducteur, par exemple, le faisceau qui est décalé dans la direction du déplacement, pour balayer un champ qui est augmenté en largeur et en hauteur par rapport à celui balayé par le faisceau en retard. Similairement, un déplacement vertical du support par rapport au tube cathodique peut occasionner une rotation relative apparente ou croisement de lthorizontale centrale aussi bien que des lignes contre-hachêes verticales produites sur le champ. En particulier, un déplacement ascendant des faisceaux dans le champ du support occasionne les lignes de contre-hachure centrales balayées par le faisceau décalé du côté droit (comme vu è partir de l'écran ou à la fin de la sortie du support) à tourner dans le sens des aiguilles d'une montre, et ceux balayés par le faisceau du côté gauche à tourner dans le sens contraire des aiguilles d'une montre. Le mouvement vertical descendant renverse les directions de rotation. Des mesures ont été faites de la sensibllité différentielle de convergence au déplacement d'un nombre de systèmes de reproduction

récents comprenant des supports de déviation Les rsultats.

ezi millim&tre /Millimètre sont résuMs0 et tabulés comme suit: Mouvement ouvenent horizontal vertical syst.,Ee Erreur Erreur Croise- Croise= en en ment ho- eont largeur hauteur rizontal vertical Hitachi 17V 900 0,2 0o8 0, 5 0D7 semi:koroidal Philiaps 20X 0,5 O,3 0 O,5 0,3 V 1100 en forme de selle Phlips 30AX 0,9 1,0 0,6 0,1 V 1100 en forme de selle Des systèmes RCA n'employant pas la présente invention donnèrent les résultats suivants:

XD4780 19V900 1,7 0,8 192 0,6

entièrement toroldal

XD5000 13V 90 0,6 0,7 0,5 0,5

semi-toroldal

XP74-125Q 2 8 1 2 116

V 110 entière- 3 ument toro dal ct4 %e 0o6 enb gle% 'sgael snld elso. uoTeTi&p ep a9g2ue sep oeau enbTq9u2ez UOTWeTAp ep saemsXs seap eaSei% ep eouemojaed el SuBp selTIn %uos dmeqo np uoTiosep aeao -

IBd sagenbTpuT suoToaeTp sel 'L enb pue2aS snnid e4o%.

uoTeTAfp ap sae2ue xne emqeoTidde quemesneanoSTa sed %sau (Z)ZH ae (z)OH dmIeqo np uoTnqTiJsTp ep suoTouo szel jed %toddns np duIeqo unp uoTdTaosep el anb sgTpue *Wocdlns np dIeqo Oú np UemOjTun-uou eIBtJeAgUJIe eBuesg9EJe Tnb '(z)ZH pueadmuoo dimeqo np ealdmoo snTd UoTq. eue;sqdaJ aufl '. no X eguTcsp.gs qe ssneo op aeladde %se iUoTITApp ap duaeqo np eltdTouTid aquesteodmoo el '(z)0H uaemealnecs edmoo ue %uueuaid sgenbTuoloe9lp xneeBosTU sep UOTlTAgp el çz I H op Tnleo Tins ToT qdope uoTqeou ap emlXsCs e7 6 696 'L6-g9 se2ed 'fb aumnIOA et suep %e,96, '99- 917 sged EL auItoA el ctzp 'sdTITtd ep eqoaeqopa ep saoddea sel suep %uemUA&ToedSea scniedct uos Tnb (' H) uoqqnI a' SGe UBH'ú2 jed aenbT9%u2m UOTuTAgp Bp JanaaflJ OZ spaT saelola sel suep %Troep emmoo %aoddns np z no leuTpnqTSuol exB,I ep 2uoI el uoT.Tsod el oeaAs %uaeTA Tnb (Z)eH %a (z) OH dm'eqo np UoTBnqas-p p ap8UoTouo seS Bp Taejd q %joddns un,p eATmTxoaidd enbTuoiope9 enbTI.do eOUe.iojaed eI aesXIeue inod apgsTITn eaZ %ned 51 enbTI.eum UOTiTAgp el Bp e@pao aeîsT5oa4 np UoTaaaeq;,I @p eTaOpq4 el '%Tns emoo eaJpJo emqTsToe z np uoTieLaequ,I Bp eTaOgq% el aed a%*uomgp %se %ueSjaeuoo-onu %.Ioddns un,p uoTsuamTp eI ep enbTUamtiqem uoTdTzooep eun *XVOZ uoTonpoadea ep emuisKs el sump enbUTmeuTp aoueSaeauoo Oh el Bp uoTlesTITIn,l aud elqTssod npueaJ %Tnppg leOT4ae amsTq1HTsil ap %uelInsi itoTIea %uemeoaoedgp ne esuodga ue eTnpj leoI.oBA eauemesToJo ep aneaje,l qa %aofdns np IeuOZçiOq %uemeoaedpp ne esuod9. ue olnppz aneneq ue Jneaai 'seq ue Xneq ap aoueaB2jauoo el anod enblTmeutp aouaBgaJuoo et luesBTIn scem s9ueISJauoo-o.lm luema.qadmoo sed.uos au O Z- 1yLdX %a XVOQ uoTonpoadea ap semqtss sel JBo sesssq %uemeAJelea I l %T4aeA uemesToio op sanejla s@p 1%ueuespid 0çZI-fLdX %0 XVOZ semBqss seq Oh S úza 0 Les champs de déviation sont décrits par un développement de séries de puissance autour de l'axe optique électronique du support de telle façon que dans le plan horizontal (y-=0) le champ de déviation horizontal soit: HIzy = HII0(z)+H%12(z)x2+ ô (1) o l'axe du support est align6 le long de l'axe des z du système de coordonnées, et le champ de déviation vertîcale dans le plan vertical (x=0) soit: Hix = HI0(z)+H12(z) y2+..- (2) L'indice I se réfère un champ magnétique ayant sa composante principale dans la direction x par exemple, le champ de dviaetion verticale, et.l'indice Il se réfère à un champ aeyant se composante principale dans la

direction y par exemple, le champ de déviation horizontale.

Les expressions d'aberration générale décriv nt la différence 4 x et y à l'écra d'observation entre la dêviation de Gauss et la déviation du troisie ordre (par execple, avec H2(z) pris en compte). Cas epressions de A x et de Ay sont siîaplifiîdans la cas d'un tube cathodique avec des faisceaux électroniques n ligne on 6liminant des termes ayant trait à l'entrée des faiscoaux dans le champ du support par des pentes autres que dans le plan horizontal, Pour des faisceaux électroniques en ligne les expressions d'aberration pertinentes de l'invention sont 2 y2' _7X.x,2+ sx x--(A4Xs+B5Ys)(Xs x)+A7Xs(x,)2*A16SXX'sXs+B7Ysx' jY (3) (astigmatisme) (coma) (sensibilité d'alignLement de convergence) y=(B2 +A3)X Ys +(A6+B6) Xssx+Bs(x)2 +BY Xxs+A s (coussinet (astigma- (coma) (sensibilité (4) NS) tisme) d'alignement de convergence) Ici, Xs et Ys sont les déviations de Gauss & l'écran, xl est la pente dans le plan horizontal du faisceau entrant dans le champ du support et x. t y. sont les coordonnées du point d'atterrissage du faisceau non dévié mesuré à partir de la trace de l'axe du support sur l'écran. Les équations (3) et (4) sont partielles, en ce sens que seulement des termes ayant trait à l'invention, par exemple, le coussinet Nord-sud (NS), la convergence (astigmatisme et coma), et la sensibilité d'alignement de convergence ont été inclus. Les coefficients d'aberration A1 - A18 et B1 - B18 peuvent être exprimés sous forme intégrale. La signification physique du coefficient d'aberration devient claire.lorsque des hypothèses de simplification suivantes sont faites: (a) les champs de déviation principaux des bobinages verticaux et horizontaux sont similaires, par exemple, HIIO (z) g -CHIO (z); et (b) leurs déviations de Gauss sont substantiellement coïncidentes de telle sorte que X * CY (une différence du facteur étalon CO1 n'affecte pas les coefficients d'aberration, qui comprennent des rapports de fonctionsde distribution du champ). Ce sont d'excellentes approximations pour des supports toroldaux, dans lesquels les enroulements verticaux et horizontaux ont la même longueur d'axe; et dans le cas d'enroulements en forme de selle ou en forme de selle toro!dale, la plus courte longueur des bobinages verticaux est compensée par leur diamètre intérieur plus grand de telle sorte que les approximations restent valables. Les distributions détaillées de l'enroulement des bobinages horizontaux et verticaux sont différentes, et il en résulte, que leurs fonctions non uniformes ne sont pas similaires; HII2(z) 4 -CHI2(z), Les coefficients d'aberration simplifiés nécessaires pour la compréhension de l'invention sont alors: B2 + A3 =f + PSIII + SIl (5)

= G]2S(4D

3[_)2 S(6)

- A4MT _U S112

l_ [l+ -]- + 2S ( 7)

B5 L 6 (7 2

A6 + B6 = + 2(SII2 + S2) (8)

A7 SII3 (9)

2 - SII3

B8 - + SI3 (10)

A16 = - 2 SII4(11)

A18 = - 2 SI4 (12)

B17 = 2 S1 (13)

Bl8 = 2 s14 - (14) dans lesquGlles D est la distance de la- d6viation principale du plan de Gauss à l'écran, L est la longueur eLfective du support de déviation, A= D/L et Si, S2 9 53 et S4 sont définis cidessouso Les termes siM SUi (i=1293,4) sont des expressions 2intégrales contenant les fonctions HIIO " H112 et Ho e HI2. Ainsi, par exemple, la distorsion en coussinet Nord-sud est déterainée par le coefficient B+A3 des équations (4) et (5), qui comprennent à la lois: S 1 H X (Z-Z) dz (15)

SII=) HII2)

et SI1 =13 J HI2 Y2 (z-z8) dz (16) 1s Ici, Xs et Ys sont les déviations de Gauss sur un écran d'observation situ à zs d'une distance D = (zs - zc) du centre de d6viation zc du support9 et z est la distance mesurée le long de l'axe longitudinal du support. HII2 et HI2 sont respectivement des fonctions non-uniformes du champ horizontal et vertical. L'intégration est formellement exécutée de -- à + o mais en pratique peut être considérée comme commençant approximativement à une distance du diamètre du support de l'entrée du support

et terminant à l'écran.

L'astigmatisme dans la direction horizontale est déterminé par le coefficient A4, qui est partiellement déterminé par: = S / x HXs2 X 2 dz (17) SII2 Xs HII2 Lastigmatisme dans la direction verticale est déterminé par le coefficient B5, qui est partiellement déterminé par: SI2 HI2 Y (Zzs)2 dz (18) I2 I H2 (zz8 s-,- Le coma est déterminé par: (horizontal) SII3 = X HII2 (Z-Zs3 dz (19) et / (Z-Zs)3 d (vertical) SI3 HI2 (z-zs dz (20) Ces expressions décrivent les distorsions en coussinet, de l'astigmatisme et du coma considérées dans l'art antérieur pour produire des supports auto-convergents

corrigés pour le coussinet Nord-sud et pour le coma.

La sensibilité d'alignement est déterminée par: (horizontal) S 1 = (Z-z)2 dz (21) SII4 = rs/ II2 aZZ)2d (vertical) S4 y J I2 (z-zs)2 dz (22) SI4 YS sH Tandis que toutes les parties du support et ses champs affectent chacune des distorsions, l'effet des changements dans des régions particulières des champs peut affecter des distorsions particulières disproportionnellemezt Cette invention est basée sur la reconnaissance que des parties différentes des fonctions H2 contribuent

différemment à la sensibilité de convergence au faux-

alignement du support par rapport au tube-image du système de reproduction. Trois régions du champ du support sont définies. La région d'entrée s'étend de la sortie du canon à électrons à la proximité du plan d'entrée des bobinages horizontaux. La région de sortie s'étend du voisinage du plan de sortie du noyau à l'écran. La région intermédiaire

est liée par les plans d'entrée et de sortie.

Les fonctions de charge apparaissant dans les intégrants de SIi, sUi chargent les fonctions H2 coFme indiqué dans la figure 1. Sous l'hypothèse des champs de déviation pzincpaux similaires, seulement les fonctions de charge horizontale ont besoin d'être Eontr6es à partir des

fonotions de charge pour le champ vertical correspondant.

Dans la figure 1, l'abscisse représente la distance axiale dans le système de reproduction mesurée à partir du centre de déviation zc et l'ordonnée représente la fonction de charge en unités arbitraires. L'écran est à une position zs = 25,4 cm du centre de déviation. Les positions approxiî matives des plans d'entr6e et de sortie du support de détection sont indiquées respectivement par E et S. Les valeurs en ordonnée ne sont pas les tmmes pour les

différentes fonctions.

Les équations (15) et (16) indiquent que le coussinet est déterminé principalement par l'allure des fonctions H2 dans la région de sortie et, à une étendue plus petite, dans la région intermédiaire puisque les valeurs des fonctions négatives de charge apparaissant dans ces équations, X2 (z-zs) et y2 (z-zs), s'élèvent en pente rapide à partir de leurs valeurs basses d'entrée,

comme illustré dans la figure 1.

Les équations 17 et 18 indiquent que l'astigmatiae exigé pour l'autoconvergence est déterminé par des parties des fonctions H2 dans les régions intermédiaire et de sortie du support puisque les fonctions positives de charge X (z - Z)2 et Y (z - z 2 s'élèvent rapidement de leurs

valeurs d'entrée. Les équations 09)et(20)indiquent que le coma est déterminé principalement

par l'allure des fonctions H2 dans la région d'entrée et, à une étendue plus petite, dans la région intermédiaire puisque la valeur de la fonction négative de charge diminue rapidement à partir de

sa valeur maximum d'entrée.

Les équations êi)et (22)montrent que la sensibilité de convergence au faux-alignement est déterminée par

l'allure des fonctions H2 aux régions d'entrée et intermé-

diaire et, à une étendue plus petite,, dans la région de sortie, puisque la fonction positive de charge (z _ z)2 diminue moins rapidement-à partir de sa valeur maximum

d'entrée.

Des supports auto-convergents de l'art antérieur pour systèmes de reproduction horizontal à canon en ligne tels que le support torodial 19V90Ode RCA ou le support semi-toroldal 17V900,de Hitachi, avaient des fonctions de distribution du champ comme illustré aux figures 2a, 2b, 3a et.3b, respectivement. Comme illustré dans les figures 2a, 2b, 3a et 3b, les fonctions HI2 et HII2 sont multipliées

par un facteur de 10 pour la clarté.

Une discussion qualitative des supports de l'art antérieur peut être basée sur les fonctions de charge illustrées à la figure 1 conjointement avec les figures 2 et 3. Ces supports avaient des fonctions HII2de non uniformité de champ horizontal dont les-lobes positifs (les champs en forme de coussinets) présentaient des crêtes excessivement larges à la proximité de l'entrée (E) du support. De telles fonctions HII2 produisaient l'astigmatisme négatif exigé - pour la convergence des faisceaux décalés le long de l'axe horizontal d'une manière inefficace, puisque des champs en couadnnet situés près de l'entrée du support, o la déviation est déjà petite, devaient avoir une non-uniformité

excessive pour exécuter l'auto-convergence.

Cette distribution axiale inefficace des fonctions HIi2 illustrée aux figures 2a et 3a menait à la sensibilité de convergence au fauxalignement des faisceaux dans les champs horizontaux et contribuait au coma horizontal Les supports de l'art antérieur susmentionnés avaient des fonctions 1I12 de on fnormi du champ vertical avec des valeurs négatives excessivemernt grandes (des champs en forme de barillet) près de l'entrée du support, et dans le cas desbobinages verticaux toroldaux, comme montré aux figures 2b et 3b, tous négatifs, des fonctions H12 disymètriques ou à lobe simple o De telles fonctions H12 produisaient l'astigmatisme positif exigé pour l'auto= convergence le long de l'axe vertical dune façgon ineffi= cace, puisque la contribution des champs en barillet & l'entrée du support à l'astigmatisme est petiter forçant ainsi les charmps en barb:let du support interédiaire à

-v ir une nOe i'ifort axtces e pour exécuter l auto-

convsrence. Les conséquences de cette distribution exiale inefficace des fonctions 1112 illustrées ux figures 2b et 3b étaien le coma vertical substantîiel une haute sensiî bîiité de onvergence amu fauxalignement des faisceaz: dans los cChamps verticuxg et une contribution signifiante au oeussinet Nord-sud qui était difficile à corriger par les bobinageo horizontaux sans causer 3haile de mouettel ou ulne distorsion plus haute que la fréquence horizontale

du champ haut et bas.

En accord avec ne rêa.satîon préférée de l'îivention, un appareil de reproduction télévision couleur comprend un tube cathodique comprenantun assemblage à caÀnon à êions pour générer une pluralité de faisceaux électroniques en ligne dans un col opposé à l'écrano Un support de déviation est monté sur le col et est adapté pour dévier les faisceaux électroniques pour forcr un champ sur l'écran. Le support comprend des enroulements de déviation verticaux et horizontaux, chacun produisant un champ ayart un astigmatisme isotropique pour converger substantiellement les faisceaux à tous les points sur le ch-amp Le charp de déviation a des excursions de crête inférieure de non-uniformité pour réduire le changement de dimension relatif à chaque bord du-champ formé par les faisceaux extérieurs de la pluralité des faisceaux. Le champ réduit aussi le mouvement relatif des extrémités des lignes contre-hachurées horizontales et verticales balayées par les champs extérieurs à travers le centre du champ en réponse au déplacement transversal du support par rapport aux faisceaux de -moins que 0,4 mm pour chaque millimètre

dudit mouvement transversal.

Un dispositif de reproduction de télévision comprend un tube cathodique ayant un écran d'observation, un assemblage à canon à électrons en ligne pour produire une pluralité de faisceaux électroniques et une enveloppe définissant un col à une extrémité duquel un assemblage à canon à électrons est monté. Un support de déviation est - associé avec le tube cathodique pour produire des champs de déviation astigmatique convergeant substantiellement

les faisceaux à tous les points sur l'écran d'observation.

Les champs astigmatiques ont chaun des fonctions de non uniformité minimisées pour réduire la sensibilitédelacoewEence à la position du support par rapport aux faisceaux électroniques, -par lesquels lemouvement relatif entre le

support et le tube cathodique n'affecte pas la convergence.

L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci

appara!tront plus clairemernt au cours de la description

explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexes donnérs uniquement à titre d'exemple illustrant plusieurs modes de réalisation de l'invention et dans lesquels:

- la figure 1 illustre des représentations graphi-

ques des fonctions de charge utiles dans l'explication des régions signifiantes aux erreurs variées de déviation;

- les figures 2a, 2b, 3a et 3b sont des représenta-

tions graphiques décrivant la distribution du champ de déviation dans les supports de l'art antérieur; - les figures 4a et 4b illustrent des représentations graphiques décrivant la distribution du champ de déviation dans un support en accord à l'invention; la figure 5 illustre une coupe transversale d'un tube cathodique et une distribution du support de d6viation réalisant l'invention; - les figurE 6a et 6b illustrent des vues de l'extrémité de sortie séparée d'enroulementsverticaux et horizontaux, respectivement, d'un support réalisant l'invention, dont les vues ne sont pas à l'léchelle, afin d'augmenter la clarté; - la figure 7 illustre, sous forme schmatique9 la distribution de l'enroulement prise à trois sections o transversales séparées d'un support réalisant l'.inventiono les figures 8a à 8m montrent une rseprésentation alternative préférée de la distribution de l'enroulement d'un support réalisant l'invention, ensemble avec une repr6sentation plus détaillée des distributions; et les figures 9 et 10O sont des rer6sentations graphiquea de la valeur fondamentale normalise de Fourioer et des coefficients de troisième harmonique coole une fonction de poitîaon longitudinale le long d'un support

réalisant l'invention.

En accord aevec l'invention, des supports avec des enroulements nongodêsiques, par exemple,. des supports ayant des spires typiques ne sétendant pas sur le chelin le plus court entre deux points de la surface intérieur, des bobinaeges peuvent ftre faits pour exécuter l'astigma tisme exigé pour l'auto-convergence ou convergence siapli= fiée ensemble avec le coma réduit et la distorsion en coussinet de haut et en bas réduite et dont la convergence est sumultanément insensible aux erreurs d'alignement entre les champs du support et lés faisceaux électroniques du tube cathodiqueo Ces supports éliminent le coma et minimisent la sensibilité de convergence au faux-alignement des faisceaux

dans les champs de déviation en équilibrant les non-

uniformités milnimima de la région intermédiaire et de sortie des champs horizontaux et verticaux qui sont exigés pour l'auto-convergence et la correction du coussinet Nord-sud avec les non-uniformités opposes à l'entrée du support. La fonction HII2 horizontale a une partie positive plus petite dans la région intermédiaire du support, et la valeur de crête de la fonction HII2 apparaît plus proche de l'extrémité de sortie que dans l'art antérieur. La fonction HI2 verticale comprend un lobe d'entrée négatif, un lobe positif immédiatement à l'intérieur du plan d'entrée et une partie intermédiaire-à-sortie de valeur de crête négative plus petite que dans l'art antérieur, ladite crête négative apparaissant plus fermée à la sortie que dans l'art antérieur. Cette distribution axiale des fonctions H2 est plus efficace, car elle génère des valeurs de l'astigmatisme horizontal négatif et vertical positif nécessaires à l'auto-convergence avec une valeur de crête plus petite des fonctions de non-uniformité du coussinet horizontal et des champs en barrnlet verticaux. Cette distribution plus efficace de non-uniformité du champ offre un mode additionnel de liberté par comparaison aux supports de l'art antérieur, et ce mode de liberté est exploité pour minimiser la sensibilité de convergence ou faux-alignement des faisceaux dans le champ du support, et pour éliminer substantiellement le coma horizontal et

vertical et la distorsion en coussinet nord-sud du champ.

Les fonctions de non-uniformité des champs générés par les supports réalisant l'invention sont suJettes à

quatre exigences qui peuvent être décrites mathématiquement.

Ces exigences sont comme suit: (1) En accord à l'invention, la distorsion en coussinet nord-sud est minimisée en faisant: Si: (S)- (23) (2) Les valeurs de l'astigmatisme horizontal négatif et vertical positif exigées pour l'auto-convergence sont exécutées en faisant: Sii2 = pour donner A40 (24)

I I

Si2: 1 pour donner B5 2 0 (25) Ces conditions sur A4 = B5 O sont aussi utiliss ici eome des approximations pour le cas de reproduction sur écran plus grand, ol on donne & A4 une petite valeur négative, à B5 une petite valeur positive afin de minimiser

A6+ B6 (sous-convergence le long de l'axe horizoital, sur-

convergence le long de l'axe vertical, réalisant de ce fait

la convergence substantielle sur tout le champ).

(3) Le coma est éliminé en faisant: sI3 = pour A7= 0 (26) S!3: pour B8 O 27) (4) el6imination de la sensibilite de convergence au fau'alignemeHt horizontal exige: SI1- 0 pour A16 0 (28) S I4= 5pour B18 (29) et] ?1limination de la sensabllte de convergence au faux alignement vertical exige: - u pour A8= Si4 = O pour A 7 = 0 (30) Si4: pour B 17 = 0 (41) PuiSque SIA et SII4 ne peuvent pas Simultanéent égaler à la fois M et 0 la sensibilité de convergence au faux-alignement à la fois horizontal et vertical est minimisée en faisant: S:14 s4: I (32) Les sept 6quations (22) ,9 (24), (25), (26),(27) et (32) sont satisfaites par les cheaps 1minimum - H25 générés par les nouveaux supports. En supposant domnées les fonctions HIii = -CHI0, ces sept équations fonstituent un syst&me d'équations int6grales linéaires dont les solutions sont les fonctions minimum H2 produites par des

supports en accord à l'invention.

Les courbes représentatives des fonctions Ho et H2 d'un support de déviation en accord à une réalisation de l'invention sont illustrées dans les figures 4a et 4b. Dans des supports réalisant l'invention, les bobinages verticaux

contribuent à tmne plus petite quantité de coussinets Nord-

Sud que le font les supports de l'art antérieur, puisque leurs champs en barrillet dans la région intermédiaire du support ont la non-uniformité plus petite, comme il peut être vu à partir de la figure 4a. Ceci permet les bobinages horizontaux avec des champs coussinets du support intermédiaire de non-uniformité plus petite mais s'étendant au-delà d'une plus grande région vers l'écran comme indiqué

dans la figure 4b pour corriger le coussinet Nord-Sud.

Cette non-uniformité plus petite des champs à la fois

horizontaux et verticaux dans les régions intermédiMi-

res sortie permet l'exécution de l'auto-convergence qui est substantiellement insensible à la position des faisceaux

par rapport aux champs.

La figure 5 illustre d'une façon générale un tube cathddique 10 et un support de déviation 16. Le tube cathodique 10 comprend une enveloppe ayant une partie en col 12 fusionnant dans une partie en évasement 14. Un assemblage de canon à électrons 13, représenté comme un bloc 13, monté dans le col 12 produit des faisceaux électroniques en ligne horizontaux dans le tube cathodique 10. Le support de déviation 16 est du type hybride ou en selle-toroldal et comprend des enroulements horizontaux 20, dont les spires de l'extrémité de sortie du faisceau électronique sont illustrées comme 22. Les spires de

l 'extrémité d'enirée du faisceau sont illustrées comme 24.

Les enroulements de déviation verticaux 28 sont toroldale-

ment enroulés autour dUn noyau magnétique 26. Un isolant 18 interposé entre les enroulement horizontaux 20 et les enroulement verticaux 28 enroulés toroidalement supporte les enroulements en position en ce qui concerne chacun d'eux et produit aussi des moyens (non indiqués) par lesquels le dispositif de support peut être attaché au tube cathodique 10. En accord avec l'invention, les enroulements 20 et 28 sont configurés pour produire une insensibilité substantielle de convergence en réponse au déplacement transversal vertical ou horizontal ou au déplacement incliné du support 16 par rapport au tube cathodique 10. En conséquence, l'entrefer illustré en 32 entre le support 16 et le tube cathodique 10 n'a pas à être plus grand que l'exige les tolérances d'assemblage mécaniques. Il en résulte qu'aucun déplacement transversal vertical ou horizontal du support 16 par rapport au tube cathodique 10 n'est possible. D'une façon similaire, aucun déplacement en inclinaison n'est possible0 Avec une telle disposition, le support enserre fermement le col du tube et moins de matérlaux peut être exigé dans sa construotion comparée avec la disposition dans laquelle ientrefer 32 est grand. Dans une disposition co.me das la figure 5, plus de flux magnétique généré par le support est utilîé pour la déviation que dans l'art antérieur, Pour exécuter une densité de flux donnée à l'intlrieur du ool du tube cathodique pour dévier les faisceaux électroniquess un courant plus petit est exigé que dans l'art antérieur et de ce fait la sensibilité de déviation est augmentée, la circulation de l'énergie entre le support et les circuits de commande est réduite et la puissance totale dissipée

dans la déviation peut être minimisée.

Comme il est connu, seulement ces conducteurs des enroulements verticaux et horizontaux s'étendant le long de la périphérie interne du noyau miagétique d'un support de déviation affectent de façon significative la déviationo En conséquence, la distribution de l'enroulement réalisant les bienfaits de l'invention peut être exécutée soit avec des enroulements toroldaux soit avec des enroulements en

forme de selle.

La figure 6a illustre une distribution d'enroulement à déviation horizontale d'un support réalisant l'invention, et la figure 6b illustre une distribution d'enroulement vertical, comme vu à partir de l'extrémité de sortie du faisceau du support de déviation. A partir de ces vues, il est difficile de discerner la distribution près de l'extrémité d'entrée du faisceau, même si la bague d'entrée a été agrandie pour augmenter la clarté. Les figures 7a-7c illustrent deux quadrants de la distribution des spires des enroulements de déviation horizontaux aux régions d'entrée, intermédiaire et de sortie du support de la figure 6. Les figures 7d-7f illustrent

deux quadrants de la distribution des spires des enroule-

ments de- déviation verticaux aux régions d'entrée intermé-

diaire et de sortie du support de la figure 6.

Dans la figure 7a, les régions marquées 300 et 302 représentent les régions dans lesquelles les spires de l'enroulement près de l'extrémité d'entrée du support apparaissent. Les lignes marquées 304 et 306, respectivement représentent les centrages de la distribution réelle de

l'enroulement plutôt que le centrage des aires 300 et 302.

Comme illustré à la figure 7a, la distribution 302 de l'enroulement soustend un angle central de 700, et les centrages 304, 306 de la distribution même de l'enroulement apparaissent à un angle de 350 à partir de l'horizontale, indiquant de ce fait que les distributions réelles de l'enroulement sont symétriquement disposées autour des

centrages.

D'une façon similaire, dans la figure 7b représen-

tant une section transverslae près de la région intermé-

diaire du support, des régions 310 représentent les régions

dans lesquelles des enroulements horizontaux apparaissent.

Chaque région 310 sous-tend un angle central de 53 et part du plan horizontal. La ligne 312, représentant l'angle du centrage de distribution de l'enroulement apparaissant à l'intérieur d'une région 310, est élevée de 270 à partir du plan horizontal, montrant de ce fait que la distribution

de l'enroulement dans la région 310 est à peu près symé-

trique. Cependant, aucune indication est indiquée dans une telle représentation pour montrer si la distribution est concentrée aux extrémités de la région 310, distribuée

régulièrement partout ou si elle est une autre distribution.

Similairement, la figure 7c illustre une distribution d'enroulement près de la région de sortie du support occupant une région 324 qui sous-tend un angle central de 240, dont le centrage de la distribution de l'enroulement est de 12,5 au-dessus de l'horizontale. Evidemment, la distribution de l 'enroulement contenu dans la région 324 n'est pas symétrique, bien qutaucune indication de la distribution réelle ne soit donnée. La figure 7d illustre des régions 334 dans lesquelles la distribution de leen= roulement vertical est située à une section transversale près de l'extrémité d'entrée du support. Des régions 334 sous-tendent chacune un angle central de 58%o Le centrage de chacune des distributions de l'enroulement est située de 240 par rapport & l'axe vertical, qui n9est pas le cesntre de la r6gion 334. Similtirement, la figure 7e illustre des régions 344 dans lesquelles la distribution de l'enroulement vertical est située. Chaque région 344 commence à 60,6 à partir de l'axe vertical et sous-tend

un angle de 68 Le centrage de la distribution de l'enrou-

lement dans chacune des régions 344 est situe sur une ligns 342 s'étendat de 36,5o à partir de l'axe vertical et qui n'est pas près du centre de la région 344. La figure 7f illustre ue distribution correspondante 324 à l 'extrémité de sortie du support, dont le centrage 352 est près du centre de la région 354 dans laquelle la distribution de l'enroulement apparmat, A partir de la

figure 7, il sera clair qu'une description plus dêtaill'e

des distributions de leenroulement est nécessaire pour décrire adéquatement leurs détails., La figure 8 comprend des représentations de deux distributions de l'enroulement en accord à l'invention.o Les figu:res 8a-8f décrivent la distribution de l'enroulement horizontal, et les figures 8g:Sm illustrent la distribution de l'enroulement vertical d'un support en accord à l'invention. Les figures 8a, 8b, 8e, 8g, 8i et 8k illustrent la distribution réelle du conducteur, et les figures 8b, 8d, 8f, 8n, 8j et 8m représentent la distribution wHet wV en densité des spires dérivée à partir de la distribution du conducteur. Les axes horizontaux des graphes de la figure 8 représentent un quadrant autour de la périphérie du support. Le quadrant est divisé en quarante-et-une parties égales dont chacune est numérotée. Ces parties peuvent représenter des canaux réels dans lesquels les conducteurs ou fils peuvent 4tre placés, ou les parties peuvent représenter des points indexants auxquels une machine d'enroulement place les fils. La marque zéro à la gauche de l'axe horizontal représente la fin d'un quadrant et le commencement d'un autre montré, et la quarante-et-unième marque & la droite représente la fin du quadrant montré et le commencement d'un autre. L'angle en degrés des parties est aussi indiqué. Des conducteurs s'étendant sur l'axe O sont montréspartiellement en plein et partiellement en pointillé, afin d'indiquer cette partie du conducteur contribuanr a la distribution du champ dans le quadrant en question. Comme illustré les conducteurs sont séparés verticalement aussi bien qu'horizontalement mais en pratique ils peuvent être en paquets fermés comme

exigé par les considérations pratiques de l'enroulement.

A la figure 8, les fils illustrés sont des sections transversales des fils d'un simple fil lié pour former soit des enroulements toroldaux soit des enroulements en type enforme de selle. En conséquence, le m&me courant passe à travers tous les fils. Les figures 8a et 8b illustrent la distribution de l'enroulement près de l'extrémité de sortie du support. A ce propos, l'extrémité de sortie est

à l'extrémité du noyau magnétique ou près de cette extré-

mité. Les fils 402 et 404 sont situés au-dessus du point zéro de l'axe horizontal qu divise un quadrant d'un autre à la figure 8a. Pour des propos d'analyse, chacun contribue à une moitié d'une unité de courant et aussi une moitié

d'une spire au quadrant montré, pour un total d'une spire.

La première division ou partie du quadrant de la figure 8a comprend aussi un troisième fil 406, qui s'étend entièrement à l'intérieur de la première division et de ce fait contribue à une spire entière. Les contributions des spires sont aussi produites par des fils 407 et 4089 qui sont illustrés comme écartant la ligne de division entre les première et seconde parties du quadrant. En conséquence, les fils 407 et 408 contribuent chacun à une demi-spire, pour un total d'une contribution d'une spire à la première division du quadrant. Ainsi, la contribution du nombre total de spires à la première division du quandrant de la figure 8a est une demi-unité à partir des fils 402, 404, 407 et 408, et une contribution de une unité à partir du fil 406. La contribution totale du nombre des spires à partir de ces fils associés avec la première division du quadrant totalise ainsi trois spires. La figure 8b illustre la contribution du nombre total de spires à la première

division du quadrant comme étant de 3.

La seconde division du quadrant dans la figure 8a cop@rend la contribution de une demi-spire à partir des fils 407 et 408, et une demi- spire à partir des fils 411 et 412, qui écartent la division entre les seconde et troisième divisions du quadrant. Le second quadrant reçoit aussi une contribution entière d'une spire à partir des enroulements 409 et 410, pour une contribution totale de quatre spires, comme illustré à la figure 8b. La troisième division de la figure 8a a aussi une contribution de quatre spires, et la quatrième division Jusqut'à la onzième division ont chacune une contribution de trois spires. La douzième division comprend la contribution d'une demi=unité à partir de chacun des enroulements 414 et 416, pour une contribution totale de une spire comme illustré à la figure 8b. Les parties restantes du quadrant contiennent aucun conducteur

et la distribution du nombre de spires est de ce fait zéro.

Ainsi, il peut être vu que la distribution des spires près de la région de sortie du support réel, comme illustré à la figure 8a, peut être représentée par une spire discon tinue ou une fonction de distribution en densité de

l'enroulement W. 420 comme illustré à la figure 8b.

La figure 8c illustre la distribution réelle des spires dans un quadrant du support réalisant l'invention dans la région intermédiaire des extrémités d'entrée et de sortie du support. La distribution 440 de la figure 8d est une distribution (Wh) de densité de l'enroulement correspondant représentant la contribution nette des enroulements montrés à la figure 9c. Similairement, la distribution des spires illustrée à la figure 8e représente la distribution de l'enroulement horizontal pris de la région d'entrée du même support réalisant l'invention comme illustré aux figures 8a et 8c. La distribution 460 de la figure 8f représente la distribution (Wh) de densité

de l'enroulement de la figure 8e.

La distribution (Wv) de l'enroulement vertical d'un

support réalisant l'invention est montrée aux figures 8g-

8m. Les figures.8g, 8i et 8k représentent la distribution

réelle de l'enroulement aux extrémités de sortie intermé-

diaire et d'entrée du support, respectivement, et les figures 8a, 8j et 8m représentent les distributions (W)

de densité de l'enroulement correspondant 470, 480 et 490.

La comparaison des figures 8a-8f avec les figures 7a-7c et des figures 8g8m avec les figures 7d-7f révèle que la représentation de la figure 7 de la distribution de l'enroulement est sursimplifiée pour une distribution d'enroulement telle que celle montrée, en ce qu'elle omet

des détails de structure importants.

Une caractérisation mathématique des bobinages d'un support est donnée par une série de Fourier de la distribution de l'enroulement comme connu et comme décrit par exemple dans le brevet U.S. NO 4 117 434-délivré le 26 Septembre 1978 à Logan. Ceci étant, à une section transversale particulière du support, la distribution discontinue de l'enroulement des bobinages horizontaux et verticaux du support réalisant l'invention peut être décrite par des séries de Fourier des densités respectives de leur enroulement: J)= E Cc COS n Wy(O) =5 Snsin n WVH(0) C:csnSnin

1,3.. 1,-3...

o Cn, S. sont les coefficients de Fourier d'ordre pair des distributions de densité de l'enroulement horizontal et vertical, et W(e) est la distribution de densité de l'enroulement qui signifie que w(e) de est le nombre de spires dans l'intervalle de e à e +d$. Le nombre total de spires N par quadrant (qui est bien sûr le même dans toutes les sections transversales) est donné par NH Cn NV = n Sn 1,3... n 1,3.,o n A noter que le centrage de la distribution de densité de 1 'enroulement est dgfini par H:-fWHde et langle $ sous-tendu entre les centrages des deux moitiMs du bobinage est Q = - 2H Le dposant a désigné un support qui a été fait en accord & l'invention comme un support XP75=125-CE 90%o Les bobinages du support XP75-125-CE 900e dont la

distribution de l'enroulement est illustrée aux figures 4-6.

et les bobinages de support similaires 900 réalisant l'inventitn, peuvent être décrits par les harmoniques fondamentales et troisième de leurs densités d'enroulement dane trois sections transversales (partie d'entrée, intermé6diaire de sortie.) Pour rendre cette caractêrisa: tion independante de l impédance des bobinages, la composante fondamentale est exprimée comme une fraction du nombre total des spires deus un quadrant et la troisi&ème

harmonique comme une fraction de la fondamentale.

Les coefficients donnés en liste ci-dessous représentent les coefficients normalisés des harmoniques

fondamentales et troisième de la distribution de l'enrou-

lement aux régions denrtr6e intermédiaire et de sorties d'un support toroidal à 900 (XP75-125-CE) réalisant l'invention. La distribution de lenroulement horizontal est approchée par les composantes harmoniques fondamentales (C 1/N) et troisième (C3/Cl), et la distribution de l'enroulement vertical est approchée par les composantes harmoniques fondamentales (S1/Nv) et troisième (S3/s1).

XP75-125-CE

HORIZONTALE VERTICALE

c1 C S1 s Entrée 0,99 -0,14 1,10 -0,26

Intermé-

diaire 1,11 0,23 0,95 0,14 Sortie 1,24 0,80 - 0,O67 1,43 Ces coefficients de Fourier sont rapportés à la figure 9 aux trois positions axiales (des régions d'entrée,

intermédiaire et de sortie) le long du support.

Similairement, pour un support torofdal de 1100 (XP75-128-ECQ) réalisant l'invention, les bobinages sont caractérisés par les coefficients:

XP75-128-ECQ

HORIZONTALE VERTICALE

C1 C S1 S

c 1 1 1 Entrée 0,94 -0,34 1,04 -0,17

Intermé-

diaire 1,14 0,33 0,99 0 Sortie 1,25 0,87 0,69 1,42

qui sont rapportés à la figure 10.

Des supports en accord à l'invention ont des

bobinages horizontaux dont les distributions de l'enroule-

ment sont caractérisées par une composante fondamentale de Fourier C1/NH de leur densité d'enroulement normalisée à un nombre total de spires par quadrant qui augmente de l'entrée à la sortie du support, et par une composante de Fourier d'harmonique trois C3/Ci normalisée & la fondamentale qui a une valeur négative à l'entrée du

support, des spires positives avant ou à la région inter-

médiaire, et a sa plus grande valeurpositive près de la sortie du support; et des bobinages verticaux dont les distributiorEsd'enroulement sont caractérisées par une composante fondamentale normalisée de Fourier S1/INV qui diminue de l'entrée à la sortie du support, et par une composante normalisée d'harmonique trois S3/S1 qui a une valeur négative à l'entrée du support, des spires positives avant ou à la région intermédiaire et a sa plus grande

valeur positive près de la sortie du support.

La sensibilité mesurée de la convergence de ces supports (mm/am) est comme suit Déplacement Déplacenent Horizontal. .ertcal Erreur en Erreur CroiseCroise= largeur en ment nent hauteur horizontal vertical

XP75-1 25-CE

(19 v 900) o 0o,1 0o1 O

*XP75-128-ECQ

(25V 1100) 0,1 0,1 0,3 0o3 qui est substantiellement insensible. Pour des intentions pratiques ul enroulement de déviation horizontale peut

être dit pour avoir une convergence insensible au déplace-

ment si le déplacement horizontal transversal du support ou une inclinaison correspondante du support par rapport aux faisceaux électroniques du tube cathodique provoque des lignes de contre-hachure verticales balayées par les deux faisceaux décalés à chaque coté du champ pour se déplacer horizontalement par rapport à chacurn d'autre (changement de dimension) de moins que 0,4 mim par mm de déplacement, et si le déplacement vertical du support par rapport aux faisceaux provoque des extrémités des lignes horizontales balayées par les faisceaux décalés à travers le centre du champ à se déplacer verticalement par

rapport à chacun d'autre de moins que 0,4 mm/mm.

Similairement, un enroulement de déviation verticale peut être dit étre insensible si le déplacement horizontal du support par rapport aux faisceaux provoque des lignes de contre-hachure horizontalees par les deux faisceaux décalés en haut et en bas du champ à se déplacer verticalement par rapport à chacun d'autre de moins que 0,4 mm par mm de déplacement, et si le déplacement vertical du support provoque les extrémités des lignes verticales balayées par les faisceaux décalés à travers le centre du champ à se déplacer horizontalement par rapport à chacun d'autre de moins que 0,4 mm/mm. Des supports du type en forme de selle peuvent

aussi être caractérisés par des coefficients de Fourier.

Is distributionsquasi-continue de l'enroulement des bobinages en forme de selle dans un quadrant du support peuvent être décrites par des séries de Fourier de leur épaisseur radiale dans un plan à z constant représentant une section transversale de l'enroulement: T(#) = S Cn cos n e, o T(#) est lépaisseur

variant avec l'angle e & n'importe quelle section trans-

versale, et Cn est le coefficient de Fourier d'ordre n.

L'aire A de n'importe quelle section transversale perpendi-

culaire au contour intérieur R (z) du bobinage en forme de selle est constante, car le nombre total de fils et le même à toutes les sections transversales, et est donné, à l'intérieur (T)2 4c R, par R A / =+R,27D Cn

1,3... R*

o R est le rayon intérieur du bobinage en forme de selle horizontal à la section transversale en question, R' r,

et z est la distance axiale.

Les bobinages horizontaux en forme de selle sont caractérisés par les coefficients de Fourier d'harmoniques fondamentales et troisième de leur épaisseur radiale dans trois sections transversales définies. De nouveau, pour normaliser l'impédance, la composante fondamentale de l'aire à section transversale est exprimée comme une fraction de la section transversale totale, correspondant

à la normalisation du nombre ou à la quantité des enroule-

ments, et le coefficient d'harmonique trois est exprimé

comme une fraction de la fondamentale.

D'autres réalisations de l'invention seront apparentes à ceux spécialisés dans l'art. En particulier, des enroulements verticaux insensibles décrits peuvent

être utilisés individuellement ensemble avec des enroule-

ments horizontaux sensibles, et les enroulements insensibles peuvent être utilisés dans un support qui ne soit pas

d'aJustement commode.

Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et représentés qui n'ont été donnés qu'A titre d'exempleo En particulier, elle o10 comprend tous les moyens constituant des équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci sont exécutées suivant son esprit et mises en

oeuvre dans le cadre de la protection comme revendiquée.

Claims (5)

1. R E V E N D I C A T I 0 N S

   I.- Support de déviation auto-convergent pour un tube cathodique de télévision ayant une configuration à canon à électrons en ligne, ledit support comprenant des bobinages de déviation horizontaux et verticaux pour produire des champs électromagnétiques à l'intérieur dudit support, lesdits champs consistant en des zones de fonctions positive et négative non-uniformes, caractérisé en ce que

   la valeur et la distribution desdites fonctions de non-

   uniformité dans chacune desdites zones étant sélectionnées pour rendre ladite auto-convergence substantiellement insensible au mouvement dudit support en ce qui concerne

   lesdits faisceaux électroniques.
2. 2.- Appareil de reproduction de télévision couleur utilisant un support selon la revendication 1, comprenant un tube cathodique comprenant un assemblage à canon à

   électrons pour générer une pluralité de faisceaux électro-

   niques en ligne dans un col opposé à-un écran, ledit support de déviation monté sur ledit col et adapté pour dévier lesdits faisceaux électroniques pour former un champ de reproduction sur ledit écran, ledit support comprenant des enroulement de déviation verticaux et

   horizontaux produisant chacun un champ ayant un astigma-

   tisme isotropique pour substantiellement converger lesdits faisceaux à tous les points sur ledit champ de reproduction, caractérisé en ce que ledit champ a des excursions en crête basse- de non-uniformité pour réduire le changement de dimension relatif à chacun des bords des champs de reproduction formés par les faisceaux extérieurs desdites pluralités de faisceaux et le mouvement relatif des extrémités des lignes contrehacdibu horizontales et verticales balayées par lesdits faisceaux extérieurs à travers le centre du champ de reproduction en réponse au mouvement transversal dudit support par rapport auxdits faisceaux de moins que 0,4 millimètre pour chaque

   millimètre dudit déplacement transversal.
3. 3.- Appareil de reproduction de télévision couleur utilisant le support selon la revendication 1, comprenant un tube cathodique comprenant un assemblage à canon a électrons pour produire trois faisceaux électroniques en ligne; ledit support de déviation monté sur ledit tube cathodique, ledit support comprenant des extrémités d'entrée et de sortie et comprenant aussi des conducteurs de déviation horizontaux dans une distribution autour dudit tube cathodique, caractérisé en ce que ladite distribution des conducteurs de déviation horizontaux étant décrite dans

   un quadrant par les coefficients de Fourier de la fondamen-

   tale horizontale normalisée à la quantité desdits conduc-

   teurs de déviation horizontaux dans ledit quadrant, lesquels coefficients de Fourier de la fondamentale horizontale normalisée augmentant en valeur A partir de ladite extrémit6 d'entrée pour atteindre une valeur maximum près de ladite extrémité de sortie dudit support, ladite distribution desdits conducteurs horizontaux étant aussi décrite dans ledit quadrant par des coefficients de Fourier de troisième harmonique horizontale normalisée auxdits coefficients de fondamentalehorizontaleà chaque position longitudinale à laquelle lesdits coefficients de troisième harmonique horizontale sont établist lesdits coefficients de troisième harmonique horizontale ayant une valeur négative près de l'extrémité d'entrée dudit support, et ayant une valeur qui devient augmentante positivement à des parties vers la région intermédiaire dudit support afin de prendre une valeur positive près de ladite région intermédiaire, et ayant une valeur positive maximum près de ladite région de sortie; ledit support de déviation comprenant aussi des conducteurs de déviation verticaux dans une distribution autour dudit tube cathodique, ladite distribution verticale

   étant décrite dans un quadrant par des coefficients de Fou-

   de la fondamental vertical normalisés à la quantité desdits conducteurs verticaux dans ledit quadrant, lesdits coefficients de Fourier de fondamentale verticale normalisés diminuent en valeur à partir de ladite entrée auxdites régions de sortie pour atteindre une valeur minimum près de ladite extrémité de sortie dudit support, ladite distribution desdits conducteurs verticaux étant décrite dans ledit quadrant par des coefficients de Fourier de troisième harmonique verticale normalisés à la valeur prise par lesdits coefficients de Fourier de fondamentale verticale à chacune des positions longitudinales à laquelle lesdits coefficients de Fourier de troisième harmonique verticale sont établis, lesdits coefficients de Fourier de troisième harmonique verticale ayant des valeurs qui sont négatives près de ladite région d'entrée dudit support, et lesquelles valeurs prenant des valeurs augmentant plus positivement à des parties vers ladite région intermédiaire dudit support, et ayant une valeur positive maximum près de ladite région de sortie, par o la convergence dudit appareil de reproduction couleur est

   rendue substantiellement insensible à la position trans-

   versale-dudit support par rapport audit tube cathodique.
4. 4.- Système de reproduction couleur utilisant un support selon la revendication 1, comprenant un tube cathodique comprenant un assemblage à canon à électrons pour produire une pluralité de faisceaux électroniques en ligne; ledit support de déviation couplé audit tube cathodique, ledit support de déviation comprenant des enroulements de déviation verticaux et horizontaux, lesdits

   enroulements de déviation verticaux et horizontaux produi-

   sant un champ de déviation horizontale ayant un astigma-

   tisme négatif et un champ de déviation verticale ayant un astigmatisme positif pour produire l'auto-convergence desditz pluralité de faisceaux, caractérisé en ce que la fonction de non-uniformité dudit champ horizontal a une valeur négative près de l'entrée et des valeurs positives dans les régions intermédiaire et de sortie dudit champ, lesdites valeurs étant sélectionnées près de ladite région de sortie dudit champ pour la correction du coussinet Nord-Sud et dans lesdites régions intermédiaire et de sortie pour ltastigmatisme proprotionné avec ladite auto-convergence, lesdites valeurs étant sélectionnées près de la région d'entrée pour la correction du coma, et lesdites valeurs étant sélectionnées dans lesdites régions d'entrée et intermédiaire pour une insensibilité substan- tielle de la convergence dudit enroulement horizontal pour un déplacement transversal dudit support par rapport

   auxdits faisceaux électroniques, et la fonction de non-

   uniformité dudit champ vertical ayant une valeur positive près de ladite région d'entrée dudit champ et une valeur négative près de ladite région de sortie et une transition d'une valeur positive à une valeur négative dans ladite région intermédiaire, lesdites valeurs dans lesdites régions intermédiaire et de sortie étant sélectionnées pour l'astigmatisme pour produire ladite auto-convergence, lesdites valeurs étant sélectionnées près de ladite région d'entrée pour la correction du coma, et lesdites valeurs étant sélectionnées dans lesdites régions d'entrée et intermédiaire pour l'insensibilité substantielle de la convergence dudit enroulement vertical au déplacement transversal dudit support par rapport auxdits faisceaux électroniques.
5. 5.- Dispositif selon la revendication 4, caractérisé par des moyens d'appui du support couplés audit support et audit tube cathodique pour fixer ledit support dans une position transversale établie seulement par un alignement mécanique dudit support avec-ledit tube cathodique.