FR2479529A1 - Appareil de lecture de bande magnetique - Google Patents

Abstract

L'APPAREIL DE LECTURE DE BANDE MAGNETIQUE SELON LA PRESENTE INVENTION COMPREND UNE PLURALITE DE TETES DE LECTURE 1, 2; UNE PLURALITE DE CIRCUITS D'AMORTISSEMENT 28-33; UN CIRCUIT DE COMMUTATION 10; UN CIRCUIT D'EGALISATION FM 34; ET UN PROCESSOR OU CIRCUIT DE TRAITEMENT DE SIGNAUX 36. CHAQUE CIRCUIT D'AMORTISSEMENT SERT A AMORTIR LA SORTIE DE LA TETE DE LECTURE ASSOCIEE DE MANIERE QUE LA CARACTERISTIQUE DE CRETE CREEE PAR SA CAPACITE DE RESONANCE EQUIVALENTE, SA RESISTANCE D'AMORTISSEMENT EQUIVALENTE, L'INDUCTANCE DE LA TETE DE LECTURE ASSOCIEE ET LA CAPACITE DE CETTE DERNIERE NE DETERMINE LA CARACTERISTIQUE TOTALE D'EGALISATION.

Description

Appareil de lecture de bande magnétique.

La présente invention concerne une technique pour

éliminer le réglage du circuit de crête des têtes dans l'appa-

reil de lecture de bande magnétique du type à défilement hé-

licoocal. L'appareil de lecture de bande magnétique du type à défilement hélicoldal utilisé pour les signaux vidéo et pour les signaux audio PCM (modulés par impulsions codées) ainsi que pour d'autres signaux analogues comporte plusieurs têtes de lecture. Dans l'appareil classique, il faut procéder à deux réglages pour chaque circuit de crête de tête de lecture, c'est-à-dire un réglage de la fréquence de tête et un réglage

de l'amplitude de crête. Pour cela, non seulement il faut pré-

voir des éléments de réglage mais il faut également beaucoup

de temps pour effectuer le réglage,ce qui rend l'appareil coû-

teux. En outre, si l'on remplace la tête de lecture à la fin de sa durée de vie utile, il faut régler de nouveau le circuit de crête pour l'adapter à la nouvelle t9te,ce qui se traduit

par des complications pour l'utilisateur.

On va décrire ci-après en se référant à certaines fi-

gures du dessin annexé les inconvénients de l'appareil classi-

que de lecture ou reproduction d'informations.

La figure 1 est un schéma synoptique d'un exemple ty-

pique de l'appareil de reproduction ou lecture d'informations d'un magnétoscope classique à deux têtes du type à défilement

hélicoïdal. Sur cette figure 1, une tête magnétique 1 repro-

duit de façon intermittente un signal FM toutes les deux trames comme indiqué sur la figure 3(a) par la référence 14. Le signal FM 14 est appliqué, par l'intermédiaire d'un transformateur rotatif 3, un circuit de crête de tête (circuit amplificateur

de tète) comprenant un condensateur d'équilibrage ou condensa-

teur trimmer 4 ainsi qu'un résistance variable 5. Le circuit de crête de tête assure au signal FM provenant de la tête 1 une caractéristique de fréquence telle que celle représentée sur la figure 2 par une courbe 13. En d'autres termes, on règle la fréquence de crête à l'aide du condensateur d'équilibrage

4 et l'amplitude de crête à l'aide de la résistance variable 5.

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La caractéristique de fréquence représentée sur la

figure 2 est nécessaire pour compenser les signaux haute fré-

quence perdus par suite des caractéristiques de fréquence

propres à la tête et à la bande9cette caractéristique étant sen-

siblement constante pour le système d'enregistrement/lecture de bande vidéo (magnétoscope). Par exemple, pour le magnétoscope du système à défilement hélicoïdal (VHS), la fréquence de crête

est de 4,5 MHz et le niveau d'amplitude de crête est de 10 dB.

Sur la figure 1, la fréquence de crête est déterminée par le circuit résonant comprenant la bobine de self-induction

de la tête 1 et la somme delacapacité du condensateur d'équi-

librage 4, de la capacité d'entrée d'un amplificateur 8 et

d'une capacité parasite. Par conséquent, on règle la capaci-

té du condensateur d'équilibrage 4 pour compenser la variation

de la fréquence de crête due aux variations des valeurs respec-

tives de la bobine de self-induction de la tête 1, de la capa-

cité d'entrée du préamplificateur 8 et de la capacité parasite.

Si, les préamplificateurs 8 et 9 sont des amplificateurs à forte impédance d'entrée et à large bande présentant un faible

ruit et un gain élevé.

L'amplitude ou niveau de la crête est déterminée par

la perte (résistance série équivalente) à la tête 1, la résis-

tance d'entrée du préamplificateur 8 et la valeur de la résis-

tance variable 5. On ajuste la résistance variable 5 pour com-

penser l'erreur d'amplitude de crête qu'entratnent les varia-

tions de la perte à la tête 1 et de la résistance d'entrée du préamplificateur 8. D'une façon similaire, on règle le signal FM (représenté sur la figure 3(b) par 15) de la tete 2, en ce qui concerne sa caractéristique de fréquence, à l'aide de cette tête 2, d'un condensateur d'équilibrage 6 et d'une

résistance variable 7 en fonction de la caractéristique repré-

sentée sur la figure 2 par la courbe 13.

On règle les caractéristiques de fréquence des signaux FM des têtes 1 et 2 et ces signaux sont ensuite amplifiés par les préamplificateurs 8 et 9 dont les sorties sont appliquées

à un amplificateur de commutation 10. L'amplificateur de commu-

tation 10 laisse passer alternativement les signaux de sortie des préamplificateurs 8 et 9 de manière à émettre un signal FM continu comme représenté sur la figure 3(c) par 16. Ce signal FM 16 est modulé par un circuit de traitement de signaux 11, appelé processor dans la technique, de manière à donner un signal vidéo (signal d'information enregistré) qui est alors appliqué à une borne de sortie 12.

Le circuit ll de traitement de signal comporte un cir-

cuit d'égalisation de reproduction (égaliseur FM), un limiteur, un compensateur d'interruption, un démodulateur FM, un circuit de désaccentuation, etc. Par ailleurs, un exemple du circuit classique de crête de tête est décrit dans le brevet U.S. 4 210 942, ce circuit de tête modifiant légèrement celui de la figure 1 en ce sens

que la résistance variable 5 est branchée aux bornes du pré-

amplificateur 8 sous la forme d'une résistance variable de contreréaction servant à amortir le signal de sortie de la

tête 1. Dans cet agencement, on règle la fréquence de crtet 'am-

plitude cugrandeur de crgte à l'aide d'un condensateur d'équi-

librage et de la résistance variable respectivement. L'amor-

tissement a simplement pour but d'améliorer le rapport signal/ bruit du signal de sortie de la tête de sorte que le degré d'amortissement est faible et que le coefficient Q du circuit

de crête est important.

On va résumer ci-après les inconvénients de l'appareil de lecture ou reproduction d'informations classiques:

(1) il exige des composants coûteux tels que les condensa-

teurs d'équilibrage 4 et 6 et les résistances variables 5 et 7 qui augmentent le prix de l'appareil; (2-) le réglage de crte de tête est le réglage du circuit

comprenant la tête et il est non seulement difficile à effec-

tuer mais il doit être exécuté pour quatre éléments différents, ce qui prend beaucoup de temps;

(3) la caractéristique de crête de tête es fonictde l'induc-

tance de la tête vidéo ainsi que de la perte à cette tête et, dans le cas o l'on remplace la tête à la fin de sa durée de vie

utile, il faut régler le circuit de crête de tête pour l'adap-

ter à la nouvelle tête. Ce réglage exige des moyens spéciaux

et est très difficile à effectuer en dehors de l'atelier.

La figure 4 montre un exemple typique de l'appareil de lecture ou reproduction d'informations du magnétoscope

classique à quatre têtes du type à défilement hélicoïdal.

Dans le système à quatre têtes, il existe un magné-

toscope du système à défilement hélicoïdal (VHS) pouvant pas-

ser sur deux modes de fonctionnement, à savoir un mode "2 heures de lecture" et un mode "6 heures de lecture". Le mode "2 heures de lecture" exige une largeur de piste vidéo d'environ 60 'm et le mode "6 heures de lecture" demande une largeur de piste vidéo d'environ 20 j.m de sorte que l'on doit

utiliser deux têtes vidéo pour chacun des modes de lecture.

Les têtes 1 et 2 pour le mode "2 heures de lecture" sont choisies de manière à présenter une largeur de piste d'environ 60 am et les têtes 17 et 18 pour le mode "6 heures de lecture" sont choisles de manière à présenter une largeur de piste d'environ 20 gm. La figure 4 diffère de la figure 1 par le fait que les têtes 17 et 18 ont donc été ajoutées pour équiper un transformateur rotatif 19 à quatre voies, un circuit de crête associé à la tête 17 et qui comprend une résistance variable 25 et un condensateur d'équilibrage 24, un circuit de erête associé à la tête 18 et qui comprend une résistance variable 27 et un condensateur d'équilibrage 26, ainsi que des interrupteurs 20, 21, 22 et 23 pour une commutation entre les

modes "2 heures de lecture" et "6 eures de lecture".

Dans le mode "2 heures de lecture" les interrupteurs à 23 sont dans les états représentés sur la figure 4 et, de ce fait, les têtes 1 et 2 sont reliées respectivement par l'intermédiaire des interrupteurs 20 et 21 aucpréamplificateurs

8 et 9. De plus, les éléments de circuit 4, 5, 6 et 7 consti-

tuant deux circuits de crête sont mis en fonction par l'inter-

médiaire des interrupteurs 22 et 23 tandis que les éléments de circuit 24, 25, 26 et 27 constituant deux circuits de crête

sont au repos. Dans le mode '6 heures de lecture" les inter-

rupteurs 20 à 23 se trouvent dans les états inverses de ceux de la figure 4 et, de ce fait, les têtes 17 et 18 se trouvent branchées respectivement aicpréamplificateurs 8 et 9. En outre, les éléments de circuit 24, 25, 26 et 27 sont en fonction et

les éléments de circuit 4, 5, 6 et 7 sont au repos.

L'inconvénient de l'appareil de la figure 4 réside dans le fait que, comme on peut le voir, étant donné que le nombre de têtes de lecture est plus grand par rapport au nombre de têtes de lecture de la figure 1, le condensateur d'équilibrage pour le réglage de la fréquence de crête et la résistance variable pour le réglage de l'amplitude de crgte sont également nécessaires pour chacune des têtes supplémentaires. Il en résulte que l'appareil est plus coûteux et demande un temps

de réglage plus long par rapport au système à deux têtes.

Un objet de la présente invention est d'obtenir un

appareil de lecture de bande magnétique qui supprime les in-

convénients de la technique classique et qui permet d'éliminer

le réglage du circuit de crête de tête.

Pour atteindre cet objet, l'appareil de la présente

invention est réalisé de manière que les sorties d'une plurali-

té de préamplificateurs auxquels les signaux de sortie des

têtes associées sont appliqués soient renvoyées par contre-

réaction aux entrées de manière à amortir ainsi complètement les caractéristiques de crête de tete de manière à rendre sensiblement plates les caractéristiques de fréquence des

sections comprises entre les têtes respectives et les pré-

amplificateurs associés et de manière que les signaux de sortie des préamplificateurs respectifs soient appliqués par

l'intermédiaire d'un amplificateur de commutation à un égali-

seur FM qui traite en commun les signaux provenant des têtes

respectives et qui a une caractéristique de crête voulue.

Selon un premier aspect de l'invention, il est proposé un appareil de reproduction de bande magnétique comprenant une pluralité de têtes de lecture, une pluralité de circuits d'amortissement amortissant chacun la sortie de la tête de lecture correspondante de manière que la caractéristique de crête déterminée par sa capacité de résonance équivalente, sa résistance d'amortissement équivalente, l'inductance de la tête de lecture associée et la capacité de celle-ci ne détermine pas la caractéristique totale d'égalisation de

lecture ou reproduction, un circuit de commutation pour lais-

ser passer de façon séquentielle une sortie provenant de la pluralité des circuits d'amortissement tour à tour, un moyen d'égalisation de reproduction pour créer sensiblement la caractéristique totale d'égalisation de reproduction ou lecture relative au signal de sortie du circuit de commutation, et un circuit de traitement de signaux, appelé processor dans la technique, pour transformer le signal de sortie du circuit d'égalisation de reproduction en un signal d'information enregistré. Les objets, caractéristiques et avantages ci-dessus ainsi que d'autres obJets et caractéristiques et avantages

de la présente invention apparattront au cours de la descrip-

tion donnée ci-après en référence aux dessins annexés, sur lesquels:

la figure 1 est un schéma synoptique d'un ecemple typi-

que de l'appareil classique de lecture de bande magnétique à deux têtes du type à défilement hélicoïdal; la figure 2 montre une caractéristique de fréquence

d'un circuit de crête de tête de l'appareil classique de lectu-

re ou reproduction représenté sur la figure 1; la figure 3 montre des formes d'onde de signaux à diverses parties de l'appareil de lecture de la figure 1; la figure 4 est un schéma synoptique d'un exemple typique de l'appareil de lecture de bande magnétique à quatre têtes du type à défilement hélicoïdal; la figure 5 est une schéma synoptique d'un premier

mode de réalisation de l'appareil de lecture-de bande magnéti-

que à deux têtes du type à défilement hélicoïdal selon la pré-

sente invention;

les figures 6 et 7 sont des schémas de circuit équiva-

lents du circuit amplificateur de tête de l'appareil de lecture de la figure 5; la figure 8 est une graphique de la caractéristique de fréquence du circuit amplificateur de tête'de la figure 5;

les figures 9 et 10 sont des graphiques des caractéris-

tiques d'égalisation FM de l'appareil de reproduction de la figure 5; la figure ll est un graphique de la caractéristique totale d'égalisation de lecture ou reproduction de l'appareil de lecture de la figure 5; la figure 12 est une schéma de principe d'un premier exemple de préamplificateur de l'appareil de lecture de la figure 5;

les figures 13a, 13b et 13c sont des schémas de princi-

pe d'exemple de l'égalisaseur FM; la figure 14 est un schéma synoptique d'un premier

mode de réalisation de l'appareil de lecture de bande magnéti-

que à quatre tstes du type à défilement hélicoïdal selon la la présente invention; la figure 15 est un schéma synoptique d'un premier

mode de réalisation de l'appareil de lecture de bande magné-

tique à deux têtes du type à défilement hélicoïcal comportant un compensateur d'interruption selon la présente invention; les figures 16, 17 et 19 sont des graphiques de la caractéristique de fréquence du circuit amplificateur de tête de l'appareil de lecture; et les figure 18 et 20 sont des schémas de principe

d'exemples des préamplificateurs de l'appareil de lecture.

La figure 5 est un schéma synoptique d'un mode de réali-

sation d'un magnétoscope à deux têtes à défilement hélicoïdal auquel la présente invention a été appliquée. Dans l'exposé qui va suivre, le magnétoscope sera supposé être du système vidéo à défilement hélicoïdal (VHS) En se référant à la figure 5, on voit que les signaux FM (modulés en fréquence) provenant des têtes 1 et 2 sont appliqués par l'intermédiaire du transformateur rotatif 3 aux

préamplificateurs 30 et 32, respectivement. Entre le transfor-

mateur rotatif 3 et le préamplificateur 30 est branché un con-

densateur 28 et une résistance de rétroaction 31 est branchée

aux bornes du préamplificateur 30. La tête 1, le transforma-

teur rotatif 3, le condensateur 28, le préamplificateur, et

la résistance de r5troaction 31 forment un circuit de préamplifi-

cateur de tête (circuit d'amortissement). Les valeurs du con-

densateur 28 et de la résistance 31 sont choisies de façon appropriée pour assurer une caractéristique de fréquence presque plate au circuit amplificateur de la tête vidéo 1 ainsi qu'au préamplificateur 30 comme représenté sur la figure 8 par une zone comprise entre les courbes 38 et 39. De même, un condensateur 29 est branché entre le transformateur rotatif 3 et le préamplificateur 32 et une résistance de rétroaction 33 est branché'aux bornes du préamplificateur 32. La tête 2,

le transformateur rotatif 3, le condensateur 29, le préampli-

ficateur 32 et la résistance de rétroaction 33 constituent

un circuit de préamplificateur de tête (circuit d'amortisse-

ment). Les valeurs du condensateur 29 et de la résistance 33 sont choisies de façon appropriée pour que la caractéristique de fréquence du circuit préamplificateur de lat9te vidéo 2 se trouve dans une zone comprise entre les courbes 38 et 39 de la figure 8. Les circuits équivalents auccircuits amplificateurs

de tête 1 et 2 sont représentés sur la figure 6. Sur la figu-

re 6, la tête vidéo 1 présente une tension de sortie el et comprend une bobine de self-induction L1, une composante de résistance série rl, la t9te vidéo 2 présente une tension de sortie e2 et comprend une bobine de self-induction L2 et une composante de résistance série r2, le rapport de transformation

du transformateur rotatif 3 est égal à 1: n, la capacité para-

site entre le transformateur rotatif 3 et le préamplificateur

(32) est Cs, la capacitance d'entrée de chacun des préamplifi-

cateurs 30, 32 est Cin, la résistance d'entrée de ces préamplifi-

cateurs est Rîin, les capacités des condensateurs 28 et 29 sont C28 et C29, respectivement, les gains des préamplificateurs et 32 sont -A1, -A2, respectivement, et les valeurs des

résistances de rétroaction 31 et 33 sont R31 et E33, respecti-

vement. La figure 7 montre un circuit qui est équivalent à celui de la figure 6 et dans lequel les capacités de résonance équivalents Ceql et Ceq2 sont exprimées par: Ceql = Cs + C28 + Cin Ceq2 = Cs + C29 + Cin et les résistances d'amortissement équivalentes Req et Req2 sont exprimées par: ReqI =

R =

Rin(l + A1) R31 Rin(1 + A2) "eq2 R33 R33 d'après la figure 7, la fréquence angulaire de résonance 6J1 dans la caractéristique de crgte par rapport à la tète vidéo 1 et la caractéristique d'amortissement Q1 sont déterminées comme suit: <Jl = Ceql R + n2r Reql 1 - (1) Req1 Reql + n2rl Q= (n2L 2Re q2 w1 inL + Ceql'Reql'fl r1) (2)

De façon similaire, la fréquence angulaire de résonance 602 et-

la caractéristique d'amortissement Q2 dans la caractéristique de crête par rapport à la tète 2 est déterminée comme suit: 1 Req2 + n r2 m2 2= n2L2. Ceq2 Req2 + nr2 Q2 = (n2 + 2 w2(n L2 Ceq2Req2n r2) (3) (4) Par conséquent, pour que les caractéristiques de fréquence des signatAxde sortie des préamplificateurs 30 et 32 soient les mêmes dans la région comprise entre les courbes 38 et 39 de la figure 8, il est nécessaire que G)I = w 2 et Q1 = Q2' Du fait,que, d'une façon générale, Req " n2rIet, 2 eql r1 et, R 'z n on obtient 1es équations suivantes eq2 r2, ml --" 1 n2L1' Ceq1 m2 2 (5) (6) De ce fait, lorsque les bobines de self-induction L et L2

ont des valeurs spécifiques données préalablement, les fréquen-

ces angulaires de résonance tk1 et (À2 sont déterminées sen-

siblement par Ceql et Ceq2, ou par les valeurs des condensa-

teurs 28 et 29, respectivement. Pour que > 1 soit égal W 2' il faut que l'équation suivante soit satisfaite: n L1.Ceql n L2 Ceq2 Si les bobines de self-induction des têtes 1 et 2 sont alors

sensiblement égales l'une à l'autre, le choix d'une même va-

leur pour les condensateurs 28 et 29 se traduit par le fait

que l = 2'.

Comme la porteuse FM pour le système VHS est choisie de manière à se trouver dans la plage de 3,4 à 4,4 MHz, on donne à la fréquence de crgte une valeur se situant dans la plage de 4,4 à 6,0 MHz comme représenté sur la figure 8, en choisissant des valeurs appropriées pour les condensateurs 28 et 29. Or, dans le système VHS, la fréquence porteuse de blanc est 4,4 MHz. En d'autres termes, il est préférable de

donner à la fréquence de crste une valeur se situant au voisi-

nage ou un peu au-dessus (environ 1 MHz) de la fréquence maxi-

male de la porteuse FM. Ceci augmente l'impédance du circuit,

comprenant la tête 1 et le condensateur 28,vuedu préamplifica-

teur 30 et permet une bonne adaptation au bruit du préampli-

ficateur 30 (pour la bande fréquence porteuse FM).

Par ailleurs, du fait que n2Ll 17 Ceql.Reql.n2rl et que n2L2>;Ceq2.Req2. n2r2, on obtient les équations suivantes:

R

O Q1 - eql(8) lW-.n L1 Req2

Q --------------------à(9)

2 2 '(n2 L2 Si le bobines de self-induction L1 et L2 ont des valeurs données préalablement, Q1 et Q2 sont sensiblement déterminés il par Reql et Req2, respectivement. Par conséquent, un choix convenable des valeurs des résistances 31 et 32 assure des

caractéristiques de fréquence à peu près plates pour les si-

gnaux de sortie des préamplificateurs 30 et 32, comme repré-

senté dans la zone comprise entre les courbes 38 et 39 de la figure 8. Par ailleurs, pour que Q1 soit égal à Q2, il faut que l'équation suivante soit satisfaite:

R R.

eql Req2 (10)

2 *2

nL1 n2L2 Si les bobines de self-induction L1 et L2 des têtes 1 et 2 sont alors sensiblement égales l'une à l'autre, le choix d'une valeur égale pour les gains des préamplificateurs 30 et 32 et pour les résistances 31 et 33 se traduit par le fait que Q1 = Q2' De ce fait, pour que les caractéristiques de fréquence des signaux de sortie des préamplificateurs 30 et 32 soient les mêmes dans la zone comprise entre les courbes 38 et 39 de la figure 8, il est nécessaire de choisir une valeur égale de capacité pour les condensateur 28 et 29, un gain égal pour les préamplificateurs 30 et 32, et une valeur

ohmique égale pour les résistance 31 et 33.

On détermine une valeur appropriée de Q dans la plage de 0,6 - 1,2, de préférence 0,84, en choisissant pour les résistance 31, 33 des valeurs telles que les signaux de sortie de préamplificateurs 30 et 32 se trouvent renforcés d'environ 3 dB ou moins au voisinage de la fréquence de crête. Or, les caractéristiques de fréquence des circuits amplificateurs des têtes 1 et 2 doivent se trouver dans la région comprise entre

les courbes 38 et 39 de la figure 8 mais il n'est pas indis-

pendable qu'elles soient identiques.

Les signaux de sortie des préamplificateurs 30 et 32

sont envoyés à l'amplificateur de commutation 10 par l'inter-

médiaire duquel ces signaux sont envoyés alternativement à

un circuit d'égalisation FM 34.

Le circuit d'égalisation FM 34 est un amplificateur de crête ayant la caractéristique de fréquence représentée sur la figure 9 par une courbe 40. Ce circuit d'égalisation

34 sert à renforcer les signaux de sortie des préamplifica-

teurs 30 et 32 d'environ 10 dB à la fréquence de 4,5 MHz de préférence.

La sortie du circuit d'égalisation FM 34 est appli-

quée à un circuit 36 de traitement de signaux o il est trans-

formé en un signal vidéo qui apparalt à la borne 12. Le cir-

cuit 36 de traitement de signaux comporte un second circuit d'égalisation FM, un limiteur, un démodulateur FM, un circuit de désaccentuation, etc. La caractéristique de fréquence du second circuit égaliseur FM est représentée sur la figure 10 par une courbe 42. La caractéristique d'égalisation totale pour le signaux de sortie reproduits par les tètes vidéo 1

et 2 est représentée sur la figure 11 par une courbe 44.

De cette façon, le signaux de sortie des tètes vidéo 1 et 2 sont appliqués aux préamplificateurs correspondants

et 32 dont les sorties sont renvoyées aux entrées de ma-

nière à amortir ainsi suffisamment la caractéristique de crête de tête pour que la caractéristique de fréquence de chacun des circuits préamplificateurs des têtes vidéo 1 et 2

soit sensiblement constante. Les sorties des préamplifica-

teurs 30 et 32 sont ensuite appliquées alternativement par l'amplificateur de commutation 10 au circuit.égaliseur FM commun 34 dont la sortie est ainsi obtenue en accord avec la caractéristique totale voulue d'égalisation de lecture ou

reproduction représentée sur la figure 11 par la courbe 44.

Du faitque les signaux de sortie des tètes 1 et 2

sont égalisés suivant la même caractéristique de crête repré-

sentée par la courbe 44, on obtient donc des qualités d'image égales pour chaque trame et un scintillement peu difficilement

se produire.

Si les bobines de self-induction des tètes 1 et 2

sont fortement différentes l'une de l'autre, les caractéris-

tiques de fréquence des circuits préamplificateurs des têtes 1 et 2 diffèrent considérablement. Par conséquent, la valeur de crgte dans la caractéristique totale d'égalisation de

lecture ou reproduction varie au point d'entratner une diffé-

rence de qualité d'image entre les trames, ce qui se traduit par l'apparition d'un scintillement. La différence admissible

entre les inductances des têtes 1 et 2 pour que le scintille-

ment soit négligeable est d'environ 5 à 10% au maximum.

Dans le présent mode de réalisation, les têtes 1 et 2 n'utilisent qu'une inductance égale pour le réglage de chaque cr8te de tète et, de ce fait, le renouvellement des têtes ne nécessite pas un réglage de crête.

La figure 12 est un schéma de circuit de l'amplifica-

teur 30. Le préamplificateur 32 est supposé avoir la même structure.

Le préamplificateur 30 reçoit à son entrée une compo-

sante de courant alternatif d'un signal provenant de la tete

1 par l'intermédiaire d'un condensateur 64 qui élimine la com-

posante de courant continu du signal d'entrée. Dans le préam-

plificateur 30, les transistors 50 et 52 constituent un ampli-

ficateur cascode dont la sortie est appliquée par l'inter-

médiaire d'un transistor 54 auxtransistors56 et 58. La résis-

tance de rétroaction 31 fournit une polarisation en courant continu au transistor 50 et renvoie négativement la sortie du préamplificateur 30 à l'entrée de ce dernier pour amortir le signal de sortie. Une résistance 60 sert à déterminer le degré de contre-réaction en courant alternatif. Si la valeur de la résistance 60 est importante, le degré de contre- réaction

est grand. Un condensateur 62 fournit une polarisation en cou-

rant continu au transistor 50. Le transistor 56 fournit une

composante de courant continu et une composante de courant al-

ternatif (composante FM) et le transistor 58 fournit une compo-

sante de courant quasi continu. La différence entre les sorties des transistors 56 et 58 est appliquée comme composante de

signal FM à l'amplificateur de commutation 10.

Les figures 13a, 13b et 13c montrent des exemples du circuit égaliseur FM 34 ou du circuit égaliseur FM se trouvant dans le circuit 36 de traitement de signaux. Les circuits des

figures 13a, 13b et 13c sont des circuits à résonance d'émet-

teur, à résonance de collecteur et à résonance d'émetteur res-

pectivement, la caractéristique de fréquence de chacun de ces circuits étant déterminée par les valeurs d'une résistance R d'un condensateur C et d'une bobine de self-induction L. Le circuit égaliseur FM devant être utilisé peut être n'importe lequel des circuits des figures 13a, 13b et 13c ou bien la

combinaison des circuits de ces figures.

La figure 14 est un schéma synoptique d'un magnétoscope (VTR) à quatre têtes du type à défilement hélicoïdal auquel

la présente invention est appliquée.

Dans l'exposé ci-après, le magnétoscope (VTR) du systè- me à défilementhélicoïdal (VHS) du type ci-dessus comportant une fonction de commutation pour un mode "2 heures de lecture" en,

et pour un mode "6 heures de lecture"ara décrit/fenrence àlafig 14.

Les têtes de vidéo 1 et 2 sont destinées au mode "2 heures de lecture" et les inductances de de ces têtes sont

avantageusement presque égales comme on l'a décrit précédemment.

Les têtes 17 et 18 sont destinées au mode "6 heures-de lecture" et les bobines de ces têtes doivent être choisies avec une

différence de valeur d'inductance d'environ 5 à 10% au maximum.

Les têtes 1 et 17 sont reliées par l'intermédiaire du

transformateur rotatif 19 et de l'interrupteur commun de sélec-

tion de mode de lecture au préamplificateur 30. Les têtes 1 et

17 partagent en commun un circuit amplificateur de tête compre-

nant le compensateur 28, le préamplificateur 30 et la résistance 31. Les têtes 2 et 18 sont reliées par l'intermédiaire du transformateur rotatif 19 et de l'interrupteur 21 de sélection de mode de lecture au préamplificateur 32. Les têtes 2 et 18 partagent en commun un circuit amplificateur-de tête comprenant

le condensateur 29, le préamplificateur 32 et la résistance 33.

Si les inductances des têtes 1 et 2 sont à peu près égales et si celles des têtes 17 et 18 sont sensiblement égales, on obtient une égalité des caractéristiques de fréquenee de crête des têtes 1 et 2 dans la région comprise entre les courbes 38 et 39 de la figure 8 en choisissant des valeurs égales pour les condensateurs 28 et 29, un gain égal pour les préamplificateurs et 32 et des valeurs identiques pour les résistances 31 et 33 et on obtient de même des caractéristiques de fréquence de crête égales pour les têtes 17 et 18 dans la région comprise

entre les courbes 38 et 39 en choisissant des valeurs comme ci-

dessus. Par conséquent, la caractéristique équivalentetotale

* pour le signal vidéo reproduit par le dispositif 36 de traite-

ment de signaux via les préamplificateurs 30 et 32, l'amplifica-

de commutation 10 et le circuit égaliseur FM 34,est représentée par la courbe 44 de la figure 11, que les interrupteurs et 21 soient placés sur la position de mode "2 heures de

lecture" ou bien sur la position de mode "6 heures de lecture".

Les inductances des têtes 1 et 17 ou des têtes 1 et 18 peuvent différer légèrement l'une de l'autre, c'est-à-dire que l'on peut admettre une différence atteignant environ 20% entre

les valeurs d'inductance.

En d'autres termes, on choisit simultanément soit les têtes 1 et 2 soit les têtes 17 et 18,c'est-à-dire que l'on ne

choisit Jamais simultanément les têtes i et 17 ou 2 et 18.

Dans l'un ou l'autre cas, les caractéristiques de fréquence de crête pour chaque paire de têtes i et 2, ou 17 et 18 sont donc égales de manière à éliminer le scintillement. Toutefois, si la différence d'inductance entre les têtes 1 et 17 ou 2 et

18 est très grande, la différence de caractéristique de fré-

quence de crête entre les modes "2 heures de lecture" et "6 heures de lecture" augmente considérablement. Par conséquent, - les caractéristiques totale d'équivalence de reproduction pour

lesdeux modes diffèrent ce qui se traduit par une détériora-

tion de la qualité de l'image. Cette différence est admissi-

ble jusqu'à environ 20% au maximum.

De ce fait, pour le système à quatre têtes, si chaque paire de têtes présente une valeur d'inductance

presque égale, le réglage de chaque circuit amplifi-

cateur de tête est inutile. En outre, du fait que l'on peut utiliser un circuit amplificateur commun pour les têtes 1 et 17 et un autre circuit amplificateur commun pour les têtes 2 et 18, la structure globale du circuit devient simple. Les

condensateurs 28 et 29 sont choisis pour assurer les caracté-

ristiques de fréquence identiques dans la zone comprise entre

les courbes 38 et 39 de la figure 8 et une fréquence de ré-

sonance de l'ordre de 4,4 à 6,0 MHz à l'entrée du préamplifi-

cateur comme pour le mode de réalisation de la figure 5.

De plus, les signaux de sortie des préamplificateurs et 52 sont renforcés d'environ 5 dB ou moins au voisinage de la fréquence de crête par un choix de valeurs appropriées

pour les résistances 31 et 33.

La figure 15 montre un exemple d'un magnétoscope à

deux têtes du type à défilemerthélicoldal comportant un com-

pensateur d'interruption ou suppression, auquel la présente invention est appliquée. La caractéristique de l'exemple de la figure 15 réside dans l'addition d'un second circuit FM à la suite du circuit d'égalisation FM 34, un amplificateur 72 à commande de gain automatique (CGA) pour rendre constant le niveau du signal FM de sortie provenant du circuit 70, et un compensateur classique d'interruption ou suppression 74 consistant en un détecteur d'interruption ou de suppression 76, un interrupteur 78, un amplificateur 80, et un circuit

82 de temporisation 1-H(une ligne horizontale). Le second cir-

cuit d'égalisation FM 70 est conçu pour présenter la caracté-

ristique représentée sur la figure 10 par la courbe 42 pour le magnétoscope (VTR) du système àdfilement hélicoïdal (VHS)

il en résulte que la caractéristique totale des circuits d'é-

galisation FM 34 et 70 est choisie comme représenté sur la

figure ll par la courbe,44.

L'amplificateur 72 à CGA est utilisé pour améliorer les performances du compensateur d'interruption. En d'autres

termes, le niveau de détection (niveau de seuil) pour l'in-

terruption du signal FM de sortie du second circuit d'égalisa-

tion FM est choisi de manière à être égal à environ 1/10 du niveau du signal FM de sortie habituel afin d'optimiser ainsi la qualité de l'image du signal vidéo après la compensation

d'interruption. Si le niveau de seuil est supérieur à ce ni-

veau choisi, la brève interruption imperceptible est également

compensée et il en résulte que le bruit de commutation appa-

raissant par suite de la compensation devient un obstacle à

la visualisation.

En d'autres termes, quand le détecteur d'interruption 76 détecte une interruption dans le signal de sortie de l'amplificateur 72 à CGA, dont le niveau est inférieur au niveau de détection d'interruption, le contact mobile de l'interrupteur 78 passe du plot 78a au plot 78b. A ce momentune

différence de phase apparatt entre la sortie de l'amplifica-

teur 72 à CGA et la sortie du circuit 82 servant à retarder d'une ligne de balayage horizontale (1 H) de la sortie de l'amplificateur 80 et il en résulte que la qualité de l'image

du signal vidéo après compensation peut se dégrader.

Si le niveau de seuil est abaissé, l'interruption n'est pas totalement compensée. D'autre part, les niveaux des signaux des têtes varient considérablement en fonction de la condition d'enregistrement et du type de bande utilisé. Il est donc souhaitable que le niveau de détection d'interruption soit de préférence choisi pour être égal à environ 1/10 du niveau de sortie moyen. A cette fin, l'amplificateur 72 à CGA est disposé juste avant le détecteur 76 de manière à rendre

constant le niveau de sortie moyen.

Toutefois, avec cette disposition, quand une bande magnétique sur laquelle des signaux sont enregistrés à des

niveaux faibles est lue, il arrive souvent qu'aucune interrup-

tion ou suppression n'est détectée d'une façon successive.

Dans ce cas, l'amplificateur 72 à CGA augmente son gain au point d'amplifier parfois le bruit de la bande et le bruit de l'amplificateur Jusqu'au dixième du niveau de sortie moyen, ou même au-dessus de ce niveau, et il devient alors impossible

de détecter l'interruption.

Pour résoudre ce problème, il est absolument nécessaire de réduire à un minimum le niveau d'entrée du bruit de la bande

et du bruit de l'amplificateur appliqués au détecteur d'in-

terruption 76. En particulier, il est nécessaire de réduire

la largeur de bande du signal FM appliqué au détecteur d'in-

terruption 74.

En d'autres termes, du fait que la porteuse FM se trou-

ve dans la plage de 3,4 à 4,4 MHz, un filtre pour laisser pas-

ser cette bande de fréquence doit être prévu avant l'amplifica-

teur 72 à CGA. Toutefois, dans le présent mode de réalisation, un tel filtre n'est pas utilisé mais le signal FM traversant

les circuits d'égalisation FM 34 et 70 est dirigé sur le détec-

teur d'interruption 76.

Plus particulièrement, du fait que la fréquence de crete de la caractéristique totale d'égalisation de reproduc- tion des circuits d'égalisation 34 et 70 se situe au voisinage

de la fréquence la plus élevée de la porteuse FM, cette carac-

téristique est également utilisée pour le filtre.

La sortie du compensateur d'interruption 74 est appli-

quée par l'intermédiaire d'un circuit 84 de traitement de signaux à la borne 12 en tant que signal vidéo. Le circuit 84

de traitement de signaux comprend un démodulateur FM, un cir-

cuit de désaccentuation, etc. Comme on l'a décrit ci-dessus, pour une compensation

satisfaisante de l'interruption ou suppression, le compensa-

teur d'interruption est disposé après les circuits d'égalisa-

tion FM 34 et 70 et aucun filtre particulier n'est placé avant le compensateur. La structure de circuit de la figure 15 peut aussi être appliquée au magnétoscope du type à quatre têtes

et à défilement hélico!dal de la figure 14.

Dans la description ci-dessus, il convient de supposer

que les valeurs d'inductance de chaque paire de tête sont approximativement égalesavec une marge d'erreur de 5 à 10% au

maximum.

Toutefois, dans le magnétoscope rdcent, les largeurs de piste des têtes vidéo appariées sont prévues pour des modes

différents en vue d'une reproduction au ralenti ou à vuesfixe*.

De ce fait, les valeurs d'inductance des têtes vidéo peuvent être difficilement égales. En d'autres termes, pour une tête, l'augmentation de la largeur de piste avec le même nombre de spires de bobines augmentent l'inductance. On égalise donc les inductances en diminuant le nombre de spires de la tête à grande largeur de piste de manière que ce nombre soit plus petit que le nombre de spires de la tête à petite largeur de

piste. Du faitque le nombre de spires de la tête est habituel-

lement égal à environ 20, on peut rapprocher l'une de l'autre les valeurs des inductances des têtes avec une différence d'environ 5% même si les largeurs de piste sont différentes (du fait que l'inductance d'une tête est proportionnelle au carré du nombre de spires, l'inductance diminue de 10% pour

chaque spire en moins).

Toutefois, un grand nombre de spires dans la tête vidéo, par exemple 20 spires, se traduit par une diminution

de productivité dans la fabrication d'une tête et, par consé-

quent, il est préférable de réduire considérablement le nombre des spires. Si on pouvait,par exempleréduire à 5 le nombre de

spires, l'optimisation du nombre de spires pour égaliser l'in-

ductance des têtes à largeurude piste différentes se tradui-

rait par une différence d'environ 20% entre ces inductances.

Par conséquent, l'utilisation de condensateurs 28 et 29 ayant une valeur égale et aussi de résistances 31 et 33 ayant une valeur égale,comme c'est le cas dans le mode de

réalisation de la figure 5,se traduit par l'obtention de carac-

téristiquesde crête de tête considérablement différentespour les circuits amplificateurs des têtes 1 et 2,comme le montrent sur la figure 16 les courbes 86 et 88, cette différence de caractéristique entratnant facilement une détérioration de la qualité de l'image reproduite. La courbe 86 montre le cas dans lequel l'inductance de tête est plus petite que celle du

cas de la courbe 88.

Dans le mode de réalisation de la figure 5, on compren-

dra que l'équation (7) (Ceql - Ceq2) doit être satisfaite pour que les fréquences angulaires de crête 601 et (2 soient Req Req22

égales,et que l'équation (10)(Rq %-q) doit être satis-

n L1 n L2 faite pour que les caractéristiques d'impédance Q1 et Q2 soient

les mêmes.

En d'autres termes si l'inductance L2 de la tête vidéo est supérieure à l'inductance L1 de la tête vidéo 1, on fait

en sorte que Ceq2 soit plus petit que Ceql pour que les fré-

quences angulaires de crête W1 et c2 soient les mêmes, c'est-à-dire que l'on choisit la valeur de C2 pour qu'elle soit plus petite que celle de C1. En outre, pour que les caractéristiques d'amortissement Q1 et Q2 soient égales, on choisit la valeur de Reql pour qu'elle soit supérieure à celle de R't'die I33 si de eql C cest-à-dire que l'on fait en sorte que soit supérieur à 31

1 + A1

Plus particulièrement, quand A1 = A2, on fait en sorte que la valeur de R33 soit supérieure à celle de R31 et lorsque R31 = R33 on fait en sorte que la valeur de A1 soit

supérieure à celle de A2.

En d'autres termes, dans le circuit amplificateur de la tête vidéo à forte valeur d' inductance

ron choisit la valeur de la capacité de résonance équiva-

lente et la valeur de la résistance de rétroaction de manière qu'ellessclitrespectivement inférieure et supérieure à celle du circuit amplificateur de la tête vidéo à faible valeur d'1nducane. On va décrire ci-après d'autres modes de réalisation

de l'invention.

La figure 17 montre les caractéristiques de fréquence

de la sortie de l'amplificateur 30 pour des valeurs d'inductan-

O10 ce relatives de O, -15% et +15% par rapport à une valeur nor-

malisée indiquée par les courbes 89, 90 et 91,respectivement.

Dans la caractéristique de fréquence pour la valeur normalisée d'inductance représentée sur la figure 17, %01 et Q1 sont choisis de manière à être respectivement d'environ

2U x 5MHz et 0,8 à l'aide des équations (1) et (2).

La performance du magnétoscope dépend principalement de la différence de gain de sortie entre 3 et 6MHz de la fréquence de sortie du préamplificateur. Cette différence de gain est de -3 dB pour la caractéristique normalisée représentée par le courbe 89, de -1,8 dB pour la caractéristique 90 et de -4 dB pour la caractéristique 91. Bien que l'on puisse tolérer que la qualité de l'image diminue par suite d'une variation de différence de gain de sortie, variation qui peut être de -1, 8 dB à -4 dB dans chacun des préamplificateurs 30 et 32, on peut obtenir une meilleure performance du magnétoscope de la façon suivante. La figure 18 montre un préamplificateur a qui constitue un autre exemple du préamplificateur 30 pour atteindre l'objectif décrit ci-dessus. L'exemple de la figure

18 diffère de celui de la figure 12 par le fait qu'un condensa-

teur 95 a été ajouté et que la valeur de la résistance 61 pour

déterminer le gain avec contre-réaction a été légèrement augmen-

tée. La figure 19 montre les caractéristiques de fréquence

du circuit préamplificateur de tête comprenant le préamplifica-

teur 30a de la figure 18, cette caractéristique correspondant

à celle de la figure 17.

Sur la figure 19, la référence 92 désigne une courbe de caractéristique de fréquence pour une valeur d'inductance

normalisée, la référence 93 désigne un courbe de caractéris-

tique de fréquence pour une valeur d'inductance relative de -15% par rapport à la valeur normalisée et la référence 94 désigne une courbe de caractéristique de fréquence pour une valeur d'inductance relative de + 15% par rapport à cette va- leur. La différence de gain de sortie du préamplificateur entre 3 et 5 MHz est comprise entre -1,0 dB et -2,0 dB, ce qui indique que la variation de la différence de gain peut

9tre réduite de moitié par rapport au cas de la figure 17.

Cette réduction est plut8t faite par suite d'une augmentation de 10 à 20% de la valeur de la résistance 60 représentée sur

la figure 18 par rapport à la valeur de cette résistance re-

présentée sur la figure 12, la valeur de Q1 de l'équation (1) est d'environ 0,7 et, pour diminuer l'importance de la rétroaction en ce qui concerne les harmoniques, on utilise

un condensateur 95. On peut donc augmenter dans des propor-

tions équivalentes la fréquence de crgte de tête (W l dans l'équation (1)) . En d'autres termes, on fait en sorte que Reql à 4 MHz soit pareil que dans le cas de la figure 12 et que Reql à 6 MHz soit augmenté de manière à avoir une valeur

supérieure à la valeur du cas de la figure 12. On peut augmen-

ter facilement) 1 en diminuant la valeur du condensateur 28

mais il se produit un équilibrage ou adaptation du bruit.

Sur la figure 18, le préamplificateur 30a est capable d'augmenter la largeur de sa bande de fonctionnement tout en maintenant l'équilibrage du bruit et il sert donc àéliminer notablement l'influence de la variation d'inductance de la

tête 1.

Sur la figure 18, on peut relier une résistance ou une bobine de selfinduction en série avec le condensateur 95 de manière que la dispersion de la caractéristique de fréquence

puisse ainsi être réduite avec précision.

La figure 20 montre un préamplificateur 30b qui cons-

titue un autre exemple du préamplificateur 30 pour atteindre

le même objectif que le préamplificateur de la figure 18.

L'exemple de la figure 20 est différent de celui de la figure

12 Par le fait que sur cette figure 20 une bobine de self-

induction 96, un condensateur 97 et une résistance 98 sont montés entre la résistance 60 et le condensateur 62 de la

figure 12.

Si on réduit légèrement la valeur de la résistance 60 de la figure 20 de manière qu'elle soit inférieure de la valeur de la résistance 60 de la figure 12 et si on choisit

la fréquence de résonance du circuit résonant parallèle com-

prenant la bobine de self-induction 96 et le condensateur 97 de manière qu'elle se situe au voisinage de la fréquence

de crête detête, on obtient ainsi une caractéristique de fré-

quence similaire à celle de la figure 19. Bien que le préam-

plificateur de la figure 20 soit plus compliqué ence qui concerne la structure de son circuit que le préamplificateur

de la figure 18, on peut réduire la dispersion de la carac-

téristique de la fréquence due à la variation de la valeur d'inductance de la tête de manière que cette dispersion soit

plus étroite que celle représentée sur la figure 19.

Bien entendu on peut utiliser cet exemple dans le

mode de réalisation de la figure 14.

L'appareil selon la présente invention est donc capa-

ble d'éviter deux réglages pour chacun des circuits amplifi-

cateurs de tête. Pour le magnétoscope du système à deux têtes, on peut éviter un total de quatre réglages et pour le magnétoscope du système à quatre têtes, on peut éviter un total de huit réglages et on peut supprimer deux circuits de commutation, les deux circuits communs amplificateurs de tête étant utilisés comme un agencement simple. En outre, il n'est pas nécessaire de procéder à un nouveau réglage de crgte quand on remplace la tête de sorte que le service après vente devient plus efficace. Par ailleurs la caractéristique de reproduction pour chaque image devient égale de sorte qu'aucun scintillement

ne se produit ce qui améliore la qualité de l'image.

Bien que la présente invention soit utilisée avec un magnétoscope du système'à défilement hélicoïdal, elle pourrait être appliquée à un lecteur de bande de tout autre système comme par exemple le lecteur de bande du système béta en modifiant la caractéristique de tête et la caractéristique d'égalisation PM. La présente invention pourrait en outre être utilisée avec l'appareil de lecture de signaux audio

PCM (modulés par impulsionscodées).

Il est bien entendu que la description qui précède

n'a été donnée qu'à titre purement illustratif et non limi-

tatif et que des variantes ou des modifications peuvent y être apportées dans le cadre de la présente invention.

Claims (9)

REVENDICATIONS

1. Appareil de lecture de bande magnétique caractérisé par le fait qu'il comprend: une pluralité de tètes de lecture (1, 2); une pluralité de circuits d'amortissement (28-33)

amortissant chacun la sortie de la tête de lecture correspon-

dante de manière que la caractéristique de crête déterminée

par sa capacité de résonance équivalente, sa résistance d'amor-

tissement équivalente,linduet 1?edelabcbne desoef-ductiondela tête

O10 de lecture associée et la capacité de cette dernière ne déter-

mine pas une caractéristique d'égalisation de reproduction totale; un circuit de commutation (10) pour laisser passer de façon séquentielle les signaux de sortie de ladite pluralité de circuits d'amortissement tour à tour; des moyens (34,70) d'égalisation de reproduction pour

créer sensiblement la caractéristique d'égalisation de repro-

duction totale pour le signal de sortie du circuit de commuta-

tion; et un circuit (36, 84) de traitement de signaux pour transformer le signal de sortie du circuit d'égalisation de

reproduction en un signal d'information enregistré.

2. Appareil de lecture de bande magnétique suivant la revendication 1, caractérisé parle fait qu'il comprend, en outre, des interrupteurs (20, 21) de premier et second modes de lecture, lesdites têtes de lecture consistant en des première et secondes têtes de lecture (1, 2) pour le premier mode de lecture et de troisième et quatrième têtes de lecture (17, 18) pour le second mode de lecture, lesdits circuits d'amortissement étant constitués par un premier circuit d'amortissement (28, 30, 31) communs aux première et troisième têtes de lecture, et un second circuit d'amortissement (29, 32j, 33) pour les secondes et quatrième têtes de lecture, dans ledit premier mode de lecture, lesdites première et seconde têtes de lecture étant reliées par l'intermédiaire desdits interrupteursde modes de lecture auxdits premier et second circuits d'amortissement, respectivement, tandis que dans ledit second mode de lecture, lesdites troisième et quatrième têtes de lecture sont reliées auxdits premier et

second circuits d'amortissement respectivement.

3. Appareil de lecture de bande magnétique-suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que chacun desdits

circuits d'amortissement a une capacité de résonance équiva-

lente (Ceql, Ceq2) choisie de manière que la fréquence de

crête soit légèrement supérieure à la fréquence la plus éle-

vée ou à peu près la plus élevée de la fréquence FM de la

sortie de la tête correspondante.

4. Appareil de lecture de bande magnétique suivant la revendication 3, caractérisé par le fait que la fréquence de

crête dudit circuit d'amortissement est de l'ordre de 4,4-

6,0 MHz.

5. Appareil de lecture de bande magnétique suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que la résistance

d'amortissement équivalent(Reql, Req2) de chacun desdits cir-

cuits d'amortissement est choisi de manière que le niveau de sortie de la fréquence de crête ne soit pas renforcé de plus

de 3 dB.

6. Appareil de lecture de bande magnétique suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que chacun desdits circuits d'amortissement présente un coefficient Q de l'ordre

de 0,6 - 1,2.

7. Appareil de lecture de bande magnétique suivant

la revendication 1, caractérisé par le fait que le compensa-

teur d'interruption (74) est monté entre ledit moyen (34, 70)

d'égalisation de reproduction et ledit circuit (84) de traite-

ment de signaux.

8. Appareil de lecture de bande magnétique suivant

la revendication 1, caractérisé par le fait que ladite plura-

lité de têtes de lecture consiste en des première et seconde têtes de lecture (1, 2) ayant chacune une inductance (n2Ll, n2L2) sensiblement égale et que la capacité de résonance équivalente (Ceql, Ceq2) et la résistance d'amortissement équivalente (Reql, Req2) du circuit d'amortissement associé à ladite première tête de lecture sont égales à celles du

circuit d'amortissement associé à la seconde tête de lecture.

9. Appareil de lecture de bande magnétique suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que: ladite pluralité de tètes d'e lecture comprend au moins une première tète de lecture et une seconde tète de lecture ayant une inductance supérieure à celle de ladite première tête de lecture, le circuit d'amortissement associé à ladite première tète de lecture comporte une première capacité de résonance équivalente résonant avec la bobine de self-induction de

ladite première tête de lecture ainsi qu'une première résis-

tance d'amortissement équivalente en vue d'un amortissement, le circuit d'amortissement associé à ladite seconde tête de lecture comprend une seconde capacité de résonance

équivalente résonant avec la bobine de self-induction de la-

dite seconde tète de lecture, et une seconde résistance d'amortissement équivalente en vue d'un amortissement, et ladite seconde capacité de résonance équivalent est plus petite que la première capacité de résonance équivalente

tandis que ladite seconde résistance d'amortissement équiva-

lente est supérieure à la première résistance d'amortissement équivalente.