FR2477646A1 - Compresseur a recyclage par trompe pour separation isotopique par diffusion gazeuse - Google Patents

Abstract

L'INVENTION CONCERNE UN COMPRESSEUR QUI COMPRIME UN FLUX PRINCIPAL A BASSE PRESSION F1 ET RECOMPRIME UN FLUX SECONDAIRE A MOYENNE PRESSION F2 POUR DELIVRER UN FLUX COMMUN A HAUTE PRESSION F3. A CET EFFET, LE COMPRESSEUR COMPREND, EN PLUS DES MOYENS DE COMPRESSION 14 DU FLUX PRINCIPAL F1, DES MOYENS STATIQUES FORMANT TUYERE INDUCTRICE 40 LOGES DANS LE DIFFUSEUR ET DES MOYENS POUR Y INTRODUIRE LE FLUX SECONDAIRE F2, LE FLUX PRINCIPAL F1 CONSTITUANT LE FLUX D'ENTRAINEMENT. CE TYPE DE COMPRESSEUR EST UTILISE POUR LE RECYCLAGE DANS LES INSTALLATIONS D'ENRICHISSEMENT DE L'URANIUM PAR SEPARATION ISOTOPIQUE OBTENUE PAR DIFFUSION GAZEUSE.

Description

Compresseur à recvclage Dar trompe pour séparation isoto-

pique par diffusion gazeuse.

La présente invention a pour objet un compresseur avec

recyclage d'un flux secondaire.

De façon plus précise, la présente invention concerne un compresseur qui permet de délivrer dans son diffuseur un flux de sortie à unepression donnée à partir d'un flux

principal ayant une première pression et un flux secon-

daire à une deuxième pression, ladite deuxième pression étant supérieure à ladite première pression, ladite pression de sortie étant supérieure auxdites première et deuxième pressions. De façon encore plus précise, la présente invention concerne

un compresseur de ce type pour des installations d'enrichis-

sement de l'uranium par le procédé de diffusion gazeuse. On sait que dans de telles installations, l'enrichissement du mélange gazeux contenant le mélange isotopique d'uranium

235 et d'uranium 238, se fait à travers une cascade de dif-

fuseurs dans lesquels circule l'hexafluorure d'uranium.

Dans chaque étage de diffusion, c'est-à-dire dans chaque

diffuseur, il faut injecter d'une part le flux gazeux sor-

tant de l'étage précédent et d'autre part recycler le flux

secondaire gazeux provenant de l'étage suivant.

En se référant à la figure 1 annexée, on comprendra mieux le problème à résoudre. Sur cette figure, on a représenté les étages N-1, N et N+1 d'enrichissement isotopique par diffusion gazeuse. Le gaz contenant le mélange isotopique est introduit dans un ensemble de barrières poreuses de diffusion ou diffuseur et une fraction de ce flux gazeux traverse la paroi poreuse pour s'enrichir dans l'isotope le moins lourd, c'est-à-dire l'uranium 235. Ce flux qui a traversé la paroi poreuse dans le diffuseur de rang N est recyclé à l'entrée du diffuseur N+1. Le flux qui n'a pas diffusé dans le diffuseur N est recyclé dans un diffuseur

amont dont le rang est fonction du taux d'enrichissement.

Par exemple, dans un cycle simplifié, on peut considérer que le flux gazeux principal qui a diffusé dans le. diffuseur de rang N est recyclé par l'intermédiaire d'un compresseur dans le diffuseur de rang N+1. Au contraire, le flux gazeux qui n'a pas diffusé est recyclé dans le diffuseur de rang N-1. On comprend donc que d'une manière générale, il y a lieu à l'entrée de chaque diffuseur d'introduire un mélange de flux gazeux résultant d'une part du flux principal non diffusé provenant du diffuseur de rang précédent et d'autre

part, du flux gazeux qui a diffusé et qui provient du dif-

fuseur de rang inférieur. En outre, ces deux flux, compte tenu de leur passage ou de leur non passage à travers la paroi de diffusion ont des pressions différentes. Il y a bien sûr lieu de comprimer le flux principal et le flux

dérivé pour lui donner en sortie du compresseur une pres-

sion commune compatible avec le fonctionnement optimal de

l'installation. C'est précisément l'objet de l'invention.

Sur la figure 1, on a symbolisé les diffuseurs DMN1, DN, DN+l avec une barrière BN-1, BN, BN+l et les compresseurs CNE1, CN et CN+1. Les flèches représentent les différents

recyclages des flux diffusés et non diffusés.

On connaît par exemple à travers le brevet français-

1 237 157 un compresseur qui permet ce recyclage du flux gazeux secondaire. Selon ce brevet, le compresseur comporte un ensemble de compression principale qui traite le flux

principal et une roue de compression auxiliaire qui com-

prime le flux à recycler pour que l'ensemble du flux de

sortie ait la même pression dans un étage dit de mélange.

Cependant, la conception de cet étage est complexe du point

de vue aérodynamique et sa réalisation est onéreuse.

L'objet de la présente invention est donc de réaliser -

un compresseur ne comportant pas cette roue auxiliaire mais qui permet cependant d'assurer la compression du flux gazeux secondaire et le mélange du flux principal et du flux secondaire pour obtenir un fluxde sortie à une

pression adéquate.

Un autre objet de l'invention est de-réaliser un tel compresseur permettant un tel recyclage de telle manière

que sa fabrication soit d'un coOt réduit.

Un second objet de la présente invention est de réaliser un compresseur permettant ledit recyclage à l'aide de dispositifs intégrés dans le compresseur, ces dispositifs

étant statiques.

Un troisième objet de l'invention est de réaliser un tel compresseur dans le cas o le rapport de pression requis pour le flux secondaire ou recyclé est faible, c'est-à-dire légèrement supérieur à 1. Ce rapport est par

exemple compris entre 1,01 et 1,05.

Pour obtenir'ce résultat, l'invention concerne un compres-

seur pour délivrer dans son diffuseur un flux de sortie à une pression donnée à partir d'un flux principal à une première pression et un flux secondaire à une deuxième

pression, ladite deuxième pression étant supérieure à la-

dite première pression, ladite pression de sortie étant supérieure auxdites première et deuxième pressions qui se caractérise en ce que ledit compresseur comprend une entrée

pour ledit flux principal, des moyens mobiles de compres-

sion pour élever la pression dudit fluide principal à une valeur supérieure à ladite pression de sortie et des moyens

logés dans ledit diffuseur pour introduire ledit flux se-

condaire dans des mogens statiques formant tuyère à induc-

tion, ledit flux principal constituant le flux d'entraînement

du flux secondaire à sa sortie des moyens de compression.

On comprend donc que selon la présente invention, au lieu d'utiliser une roue supplémentaire dans ledit compresseur pour traiter le flux secondaire, on utilise des moyens statiques formant tuyère à induction pour mélanger et porter à la pression adéquate ledit mélange de flux, afin d'obtenir un flux de sortie à la pression désirée. En d'autres termes, on utilise dans le diffuseur du compresseur des dispositifs statiques formant trompe pour réaliser à l'aide d'une tuyère

à induction un mélange des deux flux gazeux, afin que ceux-

ci sortent à une pression convenable.

Pour avoir davantage d'éclaircissements sur le phénomène d'entraînement par induction ou entraînement par trompe, on se reportera avantageusement au brevet français 2 010 938

déposé le 20 février 1970 pour "Pompe à injecteur".

Selon la présente invention, l'intégration de ce système à injecteur ou à induction est réalisée de telle manière qu'on obtienne le meilleur rendement global possible pour

le compresseur quel que soit le type de compresseur d'ori-

gine. L'invention concerne donc des compresseurs axiaux à diffuseur torique, des compresseurs centrifuges et des compresseurs axiaux à diffuseur droit. Dans tous les cas,

on intègre dans le diffuseur du compresseur un système for-

mant trompe à injection ou tuyère à induction dans lequel le flux principal constitue le flux d'entraînement du flux secondaire, la pression totale à laquelle on porte le flux principal étant légèrement supérieure à la pression finale pour le mélange que l'on souhaite obtenir, mais la pression

statique à la jonction des deux flux est commune. Les cal-

culs et expérimentations effectués montrent qu'on obtient

ainsi une optimisation du système si le rapport des pres-

sions du flux secondaire recyclé est de l'ordre de 1,05.

De toute façon, l'invention sera mieux comprise à la lec-

ture de la description qui suit de plusieurs modes de mise

en oeuvre de l'invention donnés à titre d'exemples non

limitatifs. La description se réfère aux figures annexées

sur lesquelles on a représenté: - sur la figure 1, une vue schématique illustrant une installation d'enrichissement isotopique par diffusion gazeuse; - sur la figure 2, une vue en coupe longitudinale ou axiale d'un compresseur comportant le dispositif par trompe pour le mélange du flux principal et du flux secondaire, ce compresseur étant du type à diffuseur torique; - sur la figure 3, une vue en coupe longitudinale ou axiale d'un compresseur de type centrifuge comportant le perfectionnement selon l'invention, et - sur la figure 4, une vue en coupe longitudinale ou axiale d'un compresseur du type à diffuseur axial comportant également le dispositif à trompe

ou dispositif par tuyère à injection selon l'in-

vention.

Sur la figure 2, on a représenté un premier mode de réali-

sation de l'invention dans le cas d'un compresseur axial à diffuseur torique. Sur cette figure, on trouve de façon classique le carter du compresseur constitué par une virole cylindrique 2 fermée à sa partie inférieure par une pièce de fond 4. Sur cette pièce de fond 4, est fixé un boîtier biconique 6 aux extrémités duquel sont montés des paliers

8 et 10. Dans ces paliers, est monté l'arbre 12 du compres-

seur à l'extrémité duquel on trouve le rotor 14 avec ses couronnes d'aubages 16. On a également représenté sur la

figure de façon schématique le rotor 18 du moteur d'entrai-

nement lié à l'arbre 12 et le stator 20 de ce moteur qui est solidaire de la pièce de fond 4. A l'intérieur du carter et plus précisément de lavirole cylindrique 2, on trouve le stator du compresseur qui est constitué par une tôle cylindrique 22 à l'intérieur de laquelle on a monté des aubes 25 qui coopèrent avec les couronnes d'aubes mo- biles 16 du rotor. Cet ensemble mobile constitue donc les

moyens de compression du fluide. La tôle 22 du stator pro-

longe un convergent 24 raccordé par sa périphérie supé-

rieure. à la virole 2 du carter de compresseur. Le convergent 24 constitue l'entrée du flux gazeux principal à comprimer et à la sortie 26 de l'espace limité par le stator 22, le flux principal est comprimé. Entre le stator 22 et la

virole cylindrique 2, on trouve plusieurs tôles sépara-

trices. On trouve d'une part la tôle sensiblement cylindri-

que 28 qui comporte un espace d'entrée 30 raccordé à la

buse 32 par laquelle entre le fluide secondaire, c'est-à-

dire le flux gazeux à recycler. D'autre part, on trouve une deuxième tôle séparatrice 34 qui définit avec la pièce de fond 4 le diffuseur torique du compresseur. On voit

donc que la partie inférieure de l'espace 30 peut communi-

quer avec la zone inférieure 26 définie par la stator 22.

Entre la tôle cylindrique 28 et la virole cylindrique 2, on trouve l'espace 36 raccordé à la zone de diffusion, cet espace étant muni de la buse 38 de sortie du flux gazeux

de sortie qui est constitué par le mélange de flux princi-

pal entrant parle convergent 24 après compression et du

flux à recycler entrant par la buse 32.

Comme on l'a déjà expliqué, selon l'invention, le mélange etla compression du flux secondaire est effectué par des

tuyères inductrices ou trompes. Afin d'optimiser le rende-

ment de l'installation, ces tuyères sont disposées à l'entrée du diffuseur du compresseur. Plus précisément,

comme on le voit sur la figure 2, ces tuyèries sont consti-

tuées par une tôle 40 qui prolonge le stator 22 du compres-

seur. Cette tôle est ondulée et comporte une succession de creux 40a et de redans 40b. On voit par ailleurs que cette tôla 40 est disposée entre la pièce de fond 4 et la t8le sé9aratrice 34. On comprend donc que de cette manière les creux 40a sont en communication avec la zone 26 de sortie du compresseur proprement dit et les redans 40b avec l'es- pace 30 d'admission du flux secondaire à recycler. De plus, selon leur sens longitudinal, ces successions de creux et de redans forment l'équivalent d'une tuyère. Comme on le

voit sur la figure 2, on trouve donc la zone d'interpéné-

tration A correspondant à la zone de la tôle 40, la zone

de mélange B et enfin la zone C de diffusion proprement dite.

Le fonctionnement du compresseur avec recyclage selon

l'invention découle de façon évidente de la description

précédente. Le flux principal Fl entre par le convergent 24 et est comprimé à une pression Pl légèrement supérieure à la pression souhaitée de sortie P3. Le flux secondaire F2 à la pression P2 est admis par la buse 32 et pénètre dans l'espace 30. Dans les interstices définis par la tôle 40 et dans la zone de mélange B, on a un effet d'induction qui assure la compression du flux secondaire. Ce flux se mélange dans la zone B et arrive dans la zone de diffusion C d'o il pénètre dans l'espace 36. A la sortie par la buse 33, on obtient donc un flux mélangé F3 à la pression

P3 souhaitée.

Comme on l'a déjà indiqué, le taux de compression assuré par le rotor est légèrement supérieur à la pression que l'on veut obtenir en sortie P3. Ce surplus d'énergie

sert de fluide moteur dans la trompe ou tuyère à injection.

Ce dispositif est perticulirement intéressant lorsque-le rapport de compression requis pour le fluide secondaire

recyclé est faible autour de la valeur 1,05.

Sur la figure 3, on a représenté un deuxième exemple de mise en oeuvre de l'invention dans le cas d'un compresseur centrifuge.

On retrouve la virole cylindrique 2' du carter du compres-

seur et sa pièce de fond 4'. On trouve également l'arbre 12'

d'entraînement du rotor 14'. Le rotor est disposé à l'inté-

rieur du stator 22' dont la partie inférieure est raccordée à la pièce de fond 4' et dont la partie supérieure est rac- cordée au convergent 24' qui constitue l'entrée du flux

principal gazeux Fi. Selon ce mode de réalisation, des dif-

fuseurs 50 constituant la sortie du compresseur proprement

dit sont montés en couronne sur le stator. Une t8le de sépa-

ration 28' sépare l'espace 30' d'introduction du flux à recycler F2 de l'espace 36' de sortie du flux mélangé. Cette tôle 28' est raccordée d'une part sur la face externe du convergent 24' et d'autre part sur une pièce annulaire 52 fixée sur la pièce de fond 4'. Dans cette pièce annulaire 52, sont montées des tuyères inductrices 54, les axes des trompes 54 et des diffuseurs 50 étant communs. On comprend que les diffuseurs 50 débouchent dans l'espace 30', alors que l'entrée des trompes 54 se trouve également dans cet

espace 30', tandis que leurs sorties débouchent dans l'es-

pace 36'. Selon ce mode de réalisation, le flux principal Fi, après avoir été comprimé par le rotor 14' sort par

les diffuseurs 50. Le flux à recycler F2 pénètre dans l'es-

pace 30' et se présente à l'entrée des trompes d'injection 54. Le flux principal comprimé sortant des diffuseurs 50 sert de fluide moteur pour le flux à recycler. A la sortie destrompes 54, c'est-à-dire dans l'espace 36', on trouve

le flux mélangé F3 à la pression souhaitée P3.

Sur la figure 4, on a représenté un troisième mode de réalisation du compresseur. Celui-ci est du type axial à

diffuseur droit.

On retrouve le carter cylindrique externe 2" fermé à sa partie inférieure par la pièce de fond 4". La pièce de fond 4" est traversée par l'arbre 12" du rotor 14"1 du compresseur, le rotor étant bien sûr muni de ses couronnes

d'aubages. Le rotor 14" est entouré par son stator cons-

titué par la virole 22" et les aubages fixes 25". Une tâle séparatrice 34" de révolution est raccordée par un fond torique 34" a à la partie inférieure de la virole 22" du stator du compresseur. L'extrémité supérieure de la t8le séparatrice 34" est raccordée à l'extrémité inférieure d'un divergent de sortie 60 par lequel sort le flux mélangé F3. La t8le séparatrice 34" définit d'une part avec la virole 22" un espace interne 62 et d'autre part, avec le

carter externe 2" un espace externe 64. Une buse 66 débou-

chant dans le carter 2" permet l'introduction du flux principal Fl. Une portion de conduite 68 traverse le carter 2" et est raccordée à la tôle séparatrice 34". Ainsi, la conduite 68 traverse de façon étanche l'espace externe 64 et débouche dans l'espace interne 62. Elle permet donc l'introduction du flux à recycler F2 dans l'espace 62. La virole 22" du stator du compresseur se prolonge par une tôle ondulée 40" analogue à la tôle ondulée 40 représentée sur la figure 2. Cette tale 40" définit ainsi deux séries de passages 40"a et 40"b alternés et régulièrement répartis

autour de l'axe du compresseur. La définition de ces pas-

sages est complétée d'une part par la partie inférieure du divergent 60 et d'autre part par le prolongement 70 du rotor 14". Ces deux types de passage débouchent à leur extrémité supérieure dans le divergent 60. A leur extrémité inférieure, les passages 40"a débouchent dans la zone de compression interne à la virole 22" et les passages 40"b dans l'espace interne 62. On réalise ainsi une pluralité

de tuyères inductrices conformes à l'invention.

Dans les exemples décrits précédemment, on a représenté une pluralité de passages 40a, 40"a et 40b, 40"b ou de tuyères 50 et 54. Bien entendu et en particulier dans le cas des figures 2 et 4, on pourrait n'avoir en principe qu'un seul passage de chaque type, chaque passage occupant 1 0 une demi-circonférence. On comprend cependant qu'en

multipliant le nombre de passages, on améliore la répar-

tition du flux principal comprimé et du flux à recycler.

Si l'on considère que le débit à recycler est égal au débit principal et que le taux de compression à appliquer au flux recyclé est de 1,05, on constate que le rendement

global durmto-compresseur selon l'invention n'est infé-

rieur à celui d'un compresseur avec une roue hélico-centri-

fuge de recyclage que de 1 à 2%, ce qui est très faible

compte tenu de l'avantage que représente ce mode de réali-

sation. Il faut ajouter que pour obtenir ce résultat, il est nécessaire de multiplier par environ 1,22 le taux de

compression principale pour assurer l'effet d'induction.

De plus, dans les mêmes hypothèses, mais avec un taux de compression du flux secondaire compris entre 1,03 et 1,04, le rendement global est égal à celui qu'on obtenait avec la solution antérieure. D'une manière générale, l'intérêt de l'invention est d'autant plus grand que le taux de compression du flux recyclé est plus faible. De même, cet intérêt est d'autant plus grand que le débit à recycler est plus faible par rapport au débit du flux principal. 1 1

Claims (6)

REVENDICATIONS

1. Compresseur pour délivrer dans son diffuseur un flux de sortie (F3) à une pression donnée (P3) à partir d'un flux principal (F1) à une première pression (P1) et d'un flux secondaire (F2) à une deuxième pression (P2), ladite deuxième pression (P2) étant supérieure à ladite première

pression (P1), ladite pression de sortie (P3) étant supé-

fieure auxdites première et deuxième pressions (P1 et P2), ledit compresseur étant caractérisé en ce qu'il comprend une entrée du flux principal (F1), des moyens mobiles de compression (14; 14"; 14') pour élever la pression (P1) du flux principal (F1) à une valeur supérieure à ladite pression de sortie (P3) et délivrer un flux dans ledit diffuseur du compresseur, des moyens statiques formant

tuyère inductrice (40; 54; 40") logés dans ledit diffu-

seur et des moyens pour introduire ledit flux secondaire (F2) dans lesdits moyens formant tuyère inductrice, ledit flux principal (F1) à sa sortie des moyens mobiles de

compression (14; 14'; 14") constituant le flux d'entraî-

nement du flux secondaire (F2).

2. Compresseur selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend à la sortie de son rotor (14; 14") formant les moyens mobiles de compression et à l'entrée de son diffuseur une t8le ondulée (40; 40") définissant au moins un passage (40a; 40"a) alimenté par le flux principal (Fi) à sa sortie du rotor (14; 14") et au moins un passage

(40b; 40"b) alimenté par le flux secondaire (F2),.

3. Compresseur selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il est du type axial à diffuseur torique et en ce que ladite tôle ondulée (40) définit une pluralité de passages alternés (40a; 40b),ladite tôle ondulée (40) prolongeant la virole (22) d-u stator dudit compresseur, ladite t6le ondulée (40) étant logée entre une pièce de fond (4)

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constituant une paroi du diffuseur et des plaques sépara-

trices (34) définissant d'une part l'autre paroi du

diffuseur et d'autre part, un espace annulaire (30) ali-

menté par ledit flux.secondaire (F2).

4. Compresseur selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il est du type axial à diffuseur droit (60), et en ce que ladite tôle ondulée (40") définit une pluralité de passages alternés (40"a et 40"b), ladite tôle ondulée (40") prolongeant la virole (22") du stator dudit compresseur, ladite t8le ondulée (40") étant logée entre la paroi du diffuseur (60) raccordée à une plaque séparatrice (34") définissant un espace annulaire (62) alimenté par ledit flux secondaire (F2) et une pièce (70) prolongeant ledit

rotor.

5. Compresseur selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il est du type centrifuge en ce qu'à la sortie du rotor (14') il comprend une pluralité de diffuseurs (50)

régulièrement répartis, et en ce qu'il comprend une plu-

ralité de tuyères inductrices (54) dont les axes sont dans le prolongement de l'axe desdits diffuseurs (50), lesdites tuyères inductrices (54) étant montées dans une paroi (28'; 52) entourant le stator (22') dccompresseur et définissant un espace (30')d'introduction du flux secondaire (F2) dans lequel débouche l'entrée des tuyères

conductrices (54) et un espace de sortie (36') du flux mé-

langé dans lequel débouche la sortie des tuyères induc-

trices (54).

6. Compresseur selon l'une quelconque-des revendications

1 à 5, caractérisé en ce que le rapport de compression du

flux secondaire (F2) est de l'ordre de 1,05.