FI89415C - Foerfarande foer att bestaemma kortslutningsinduktansen i en asynkronmaskin - Google Patents
Foerfarande foer att bestaemma kortslutningsinduktansen i en asynkronmaskin Download PDFInfo
- Publication number
- FI89415C FI89415C FI920090A FI920090A FI89415C FI 89415 C FI89415 C FI 89415C FI 920090 A FI920090 A FI 920090A FI 920090 A FI920090 A FI 920090A FI 89415 C FI89415 C FI 89415C
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- stator
- voltage
- short
- derivative
- circuit inductance
- Prior art date
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R27/00—Arrangements for measuring resistance, reactance, impedance, or electric characteristics derived therefrom
- G01R27/02—Measuring real or complex resistance, reactance, impedance, or other two-pole characteristics derived therefrom, e.g. time constant
- G01R27/26—Measuring inductance or capacitance; Measuring quality factor, e.g. by using the resonance method; Measuring loss factor; Measuring dielectric constants ; Measuring impedance or related variables
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
- G01R31/34—Testing dynamo-electric machines
- G01R31/343—Testing dynamo-electric machines in operation
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Control Of Ac Motors In General (AREA)
- Testing Of Short-Circuits, Discontinuities, Leakage, Or Incorrect Line Connections (AREA)
- Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)
- Tests Of Circuit Breakers, Generators, And Electric Motors (AREA)
Description
1 n 9 41 5
Menetelmä epätahtikoneen oikosulkuinduktanssin määrittämiseksi Tämä keksintö koskee menetelmää epätahtikoneen oi-5 kosulkuinduktanssin määrittämiseksi, jossa menetelmässä oikosulkuinduktanssi määritetään koneen staattorijännitteen ja staattorivirran derivaatan avulla.
Epätahtikoneen ohjauksessa on yleensä tavoitteena saada koneen kehittämä momentti käyttäytymään halutulla 10 tavalla, kun koneeseen syötetyt virta ja jännite tunnetaan. Tällöin pyritään vaikuttamaan sähköiseen momenttiin, jonka suhteellisarvo staattorivuon ja -virran funktiona on: 15 T = (ψβχΐΒ), (1) missä T = sähköinen momentti, i]Je = staattorivuo ja is = staattorivirta.
20
Hallittu momenttisäätö siis edellyttää, että tunnetaan virran iB lisäksi koneen staattorivuo tai siihen verrannollinen suure (kuten roottori- tai ilmavälivuo).
Staattorivuon laskentamenetelmät perustuvat ylei-25 sesti tunnettuihin epätahtikoneen staattorin ja roottorin differentiaali- ja virtayhtälöihin, jotka staattorikoordi-naatistossa ovat: _ - dvö 30 ua = Rsi8 + -g- (2) dvF _ 0 = - 3¾% (3) 3 5 dt Ψ8 = LÄ + LÄ (4) 40 ii7r = LrIr + L.I., (5) 2 39415 missä ψΓ = roottorivuo, ir = roottorivirta, uB = staattorijännite,
Re = staattoriresistanssi, 5 Rr = roottoriresistanssi,
Lg = staattori-induktanssi,
Lr = roottori-induktanssi
Lm = pääinduktanssi ja ωπ1 = mekaaninen pyörintänopeus.
10
Tavoitteena on staattorivuon laskenta mitattujen staattorivirran ja -jännitteen avulla, joten yllä esitetyistä yhtälöistä on eliminoitava roottorivuo ja -virta. Yhtälöitä 4 ja 5 käyttäen ratkaistaan ensin roottorivuo ja 15 -virta staattorivuon ja -virran funktioina: K _ ΨΓ = - (Ψ« - oL.i.) (6) 20 ir = — (Ψ8 - Leie) , (7) k 25 L* missä σ=1- - = hajakerroin ja
L L
r oLe = oikosulkuinduktanssi.
30
Yhtälöitä 6 ja 7 käyttäen saadaan nyt yhtälöt 2 ja 3 seuraavaan muotoon: , dijT — 35 dt = u« ' r-1b {8) ^ = oLa — - — (ψΒ - L,i.)+ju^(ij>. -OL.I,), (9) 4 0 dt tr 3 89415
Lr missä xr = — = roottoriaikavakio.
5 Useimmat tunnetut staattorivuon laskentamenetelmät hyödyntävät joko yhtälöä 8 tai yhtälöä 9 tai molempia yhtälöitä. Pelkästään yhtälöä 8 käytettäessä ei ole mahdollista toteuttaa toimivaa säätöä hyvin pienillä taajuuksilla, joten parhaimmissa menetelmissä käytetään aina joko 10 yhtälöä 9 tai molempia yhtälöitä.
Eräs hyvin keskeinen tarvittava parametri yhtälössä 9 on oikosulkuinduktanssi. Sen erään laskentamenetelmän johtamiseksi tarkastellaan ensin roottorivuon derivaattaa, joka yhtälöiden 2 ja 6 perusteella on 15 K / <*Ψ. dl. Lr l_ - <*!» i ----- = —--oL„ - = — \ u.-R.i.-oL. - (10) dt L ' dt dt ' L dt ' ;n m 20 Sijoittamalla yhtälö 10 yhtälöön 3 saadaan: dis _ _ „Le----= ua+u0 , (11) dt 25 missä u0 on koneen tilasta riippuva jännite:
K
uo = — (ΚΑ - j“A) - Ve (12) 30 Lr
Epätahtikoneen käynnistyshetkellä (, jota merkitään t0:lla) ovat staattorin- ja roottorin virrat ja vuot nollia, joten tällöin on u0(t0)=0 ja yhtälöstä 11 seuraa, että 35 oLs^-3 (to) = uB(t0), (13) missä i'(t0) on staattorivirran derivaatta hetkellä t0.
Siten staattorivirta lähtee kasvamaan staattorijän- * :i 9 415 nitteen suuntaan kulmakertoimella u.(t0)/oLB, kun magnetoi-mattomaan koneeseen syötetään tietty jännite uB(t0). Tilannetta on havainnollistettu kuviossa 1, jossa on esitetty jännite u, ja virta i, ajan funktioina kuvatunlaisessa 5 käynnistystilanteessa.
Eräs tunnettu oL,:n määritystapa perustuukin juuri siihen, että käynnistyshetkellä mitataan koneen staattori-jännite ja staattorivirran derivaatta, jolloin yhtälön 13 perusteella oikosulkuinduktanssi voidaan laskea suoraan 10 näiden suhteena: u„< t0) oLb = =- (14) is(t0) 15
Ylläkuvatun menetelmän heikkoutena on se, että aLs määritetään vain käynnistyshetkellä, minkä jälkeen sen oletetaan pysyvän vakiona. Todellisuudessa oikosulkuinduktanssi, kuten muutkin koneen induktanssit, voivat ajon ai- 20 kana vaihdella huomattavastikin johtuen staattorin tai roottorin magneettivuon kyllästystilan vaihteluista koneen toimintapisteen vaihdellessa.
Esillä olevan keksinnön tavoitteena on aikaansaada sellainen menetelmä oikosulkuinduktanssin estimaatin mää-25 rittämiseksi, johon ei liity yllä mainittuja rajoituksia ja ongelmia ja jota voidaan soveltaa myös koneen ajoaika-na. Tähän päästään keksinnön mukaisen menetelmän avulla, jolle on tunnusomaista, että menetelmä käsittää vaiheet, joissa aiheutetaan staattorijännitteeseen askelmainen muu-30 tos, mitataan sekä staattorijännite että staattorivirran derivaatta sekä ennen mai^ttua staattori jännitteen askel-maista muutosta että sen jälkeen, määritetään mitattujen staattori jännitteiden ja vastaavasti mitattujen staattori-virtojen derivaattojen erotukset ja määritetään staatto-35 rijännitteiden erotuksen ja staattorivirtojen derivaatto jen erotuksen osamäärä oikosulkuinduktanssin saamiseksi.
5 89415
Menetelmässä eliminoidaan yhtälössä 11 esiintyvä, koneen käydessä normaalisti nollasta poikkeava tuntematon jännitekomponentti u0 siis siten, että yksittäisen staatto-rivirran derivaatta-arvon sijasta tutkitaan sen muutosta 5 staattorijännitteen askelmaisen muutoksen vaikutuksesta.
Seuraavassa keksintöä kuvataan yksityiskohtaisemmin viitaten oheisiin piirustuksiin, joissa kuviot la ja Ib esittävät esimerkkejä staattorijännitteen ja vastaavasti staattorivirran itseisarvoista ajan 10 funktioina, kun magnetoimattoman koneen staattorijännitet tä muutetaan askelmaisesti hetkellä t0, kuviot 2a ja 2b esittävät esimerkkejä staattorijännitteen ja vastaavasti staattorivirran itseisarvoista ajan funktioina, kun magnetoidun pyörivän koneen staattorijän-15 nitettä muutetaan askelmaisesti hetkellä tc, kuvio 3 esittää keksinnön mukaista epätahtikoneen oikosulkuinduktanssin estimointimenetelmää havainnollistavan vuokaavion ja kuvio 4 esittää keksinnön mukaisen epätahtikoneen 20 oikosulkuinduktanssin estimointimenetelmän soveltamista havainnollistavan vuokaavion eräässä epätahtikoneen momentin säätömenetelmässä.
Oletetaan että magnetoidun pyörivän epätahtikoneen staattorijännite muuttuu askelmaisesti hetkellä tc, ja että 25 on mitattu staattorijännite ja staattorivirran derivaatta vähän ennen tätä muutosta hetkellä t2 sekä vähän muutoksen jälkeen hetkellä tt (kuvio 2). Koska yhtälö 11 on voimassa sekä hetkellä t: että t2, saadaan mainituille mittaussuu-reille seuraavat riippuvuussuhteet: 30 ^Λβ^ι) = «.(tx) + ujtj (15) = “.(t2) + u0(t2) (16) 35 Käytännössä epätahtikoneen virrat ja vuot eivät voi muuttua askelmaisesti, joten yhtälön 12 nojalla jännite- 6 S 9 41 5 komponentti u„ on ajan suhteen jatkuva funktio, jolle pätee lim{u0(t)> = lim{u0(t)} = u0(tc) (17) * - «S t - *£ 5
Kun mittaushetket tt ja t2 asetetaan hyvin lähelle muutoshetkeä tc, niin yhtälöstä 17 seuraa, että
UoitJ - u0(t2) (18) 10
Staattorivirran derivaatta-arvot tulee siis mitata juuri ennen staattorijännitteen muutoshetkeä ja juuri sen jälkeen. Käytännössä tämä merkitsee sitä, että staattorivirran derivaatat määritetään esimerkiksi noin 100 ps ennen 15 ja jälkeen staattorijännitteen muutoksen koneessa, jonka roottoriaikavakio on noin 100 ms. Yleisesti ottaen voidaan ajatella, että mittaushetket asetetaan staattorijännitteen muutoshetkestä ajalliselle etäisyydelle, joka on korkeintaan tuhannesosa koneen roottoriaikavakiosta.
20 Kun yhtälö 16 vähennetään puolittain yhtälöstä 15 ja sovelletaan likiarvoyhtälöä 18, saadaan aL.iliitJ-Iii^JJ^^tJ-u.i^J+UoitJ-Uoit.J-u.itJ-u.it,) 25 (19)
Havaitaan, että staattorijännitteen muuttuessa as-kelmaisesti staattorivirran derivaatan vastaava muutos riippuu oikosulkuinduktanssin lisäksi vain ao. jännitemuu-30 toksen suuruudesta. Yksittäinen virran derivaatta riippuu sekä staattorijännitteestä että jännitteestä u0 (yhtälö 11), joka kuitenkin supistuu yhtälössä 19, sillä lyhyellä aikavälillä u0(t) on vakio syöttöjännitteen vaihteluista huolimatta.
; 35 Ratkaisemalla yhtälö 19 oL.rn suhteen havaitaan, että oikosulkuinduktanssin estimaatti voidaan laskea jaka malla staattorijännitteen hetkellinen muutos staattorivir- ran derivaatan vastaavalla muutoksella: 7 09415 5 u.ttJ-u.itj) oLs = - (20) i; (t1)-i; (ta)
Keksinnön mukainen menetelmä on esitetty vuokaavio-10 na kuviossa 3, jossa symbolia x on käytetty kuvaamaan mit-taushetkien t1 ja t2 välistä aikaeroa: tt-t2 = x (21) 15 Lohkoissa 3 ja 5 on käytetty viiveoperaattoria D, joka määritellään seuraavasti: D(x)f(t) = f(t—x)/ (22) 20 missä f on mielivaltainen t:n funktio, joka viivästyy x:n verran, kun se kerrotaan D(x):lla.
Lisäksi kuvion 3 menetelmässä edellytetään, että staattorijännite muuttuu askelmaisesti hetkien ti ja t2 välillä. Tästä edellytyksestä ei käytännössä aiheudu on-25 gelmia, sillä tyypilliset epätahtikonekäytöt, joissa para- metri-indentifiointia tarvitaan, perustuvat yleensä askelmaisesti staattorijännitettä ohjaaviin taajuusmuuttajiin. Kysymys onkin vain oLe:n estimoinnin synkronoinnista siten, että staattorijännitteen muutokset sattuvat hetkien tj ja 30 t2 välille.
Kuviossa 3 hetkellä tx mittaamalla saatu epätahtiko-neen 1 staattorivirta ί,(^) derivoidaan ensin lohkossa 2 derivaatan Ι;(^) saamiseksi. Lohkossa 3 Ι;(^) viivästyy x:n verran, joten ao. lohkon ulostulona saadaan I;(t2). 35 Lohko 4 on summain, jossa jälkimmäinen viivästetty derivaatta vähennetään edellisestä, ja jonka ulostulo vastaa 8 :-9415 nimittäjää yhtälössä 20. Vastaavasti hetkellä t2 mittaamalla saatu staattorijännite ϋ,(^) viivästetään ensin τ:η verran lohkossa 5 u,(t2)sn saamiseksi. Sen jälkeen jälkimmäinen viivästetty jännite vähennetään edellisestä lohkos-5 sa 6, jonka ulostulo vastaa osoittajaa yhtälössä 20. Lopuksi lohkossa 7 jaetaan lohkon 6 ulostulo lohkon 4 ulostulolla yhtälöön 20 perustuvan oikosulkuindudktanssin estimaatin saamiseksi.
Kuviossa 4 on esitetty vuokaaviona keksinnön mukai-10 sen menetelmän soveltaminen eräässä epätahtikoneen momentin säätömenetelmässä. Mittaamalla saadut epätahtikoneen 1 staattorivirta ja -jännite ovat tulosuureina lohkolle 8, joka vastaa kuvion 3 mukaista oikosulkuinduktanssin esti-mointimenetelmää. Lohkon 8 ulostulona saatu oLB, sekä li-15 saksi Is ja u, sekä tunnetuiksi oletetut parametrit R„, La/ xr ja (¾ ovat tulosuureina lohkolle 9, jonka lähtösuureena saadaan yhtälön 9 mahdollisimman tarkasti toteuttava staattorivuon estimaatti. Lohkosta 9 saatu vuoestimaatti sekä mitattu staattorivirta ovat tulosuureina lohkolle 10, 20 jossa ristituloa käyttäen lasketaan momentin estimaatti T (yhtälö 1). Lohkossa 11 vähennetään saadusta momenttiesti-maatista momentin ohjearvo Tref säätösuureen μ saamiseksi. Lohko 12 on säätäjä, jossa mainitun säätösuureen perusteella pyritään koneeseen syötettyä virtaa tai jännitettä 25 muuttamalla aikaansaamaan momenttia suurentava vaikutus, jos μ<0, sekä vastaavasti momenttia pienentävä vaikutus, jos μ>0.
Claims (2)
- 9 89415 Patenttivaatimus Menetelmä epätahtikoneen oikosulkuinduktanssin määrittämiseksi, jossa menetelmässä oikosulkuinduktanssi mää-5 ritetään koneen (1) staattorijännitteen (u„) ja staattori-virran derivaatan (£') avulla, tunnettu siitä, että menetelmä käsittää vaiheet, joissa aiheutetaan staattorijännitteeseen (u8) askelmainen muutos, 10 mitataan sekä staattorijännite (u,) että staattori- virran derivaatta (li) sekä ennen mainittua staattorijännitteen askelmaista muutosta että sen jälkeen, määritetään mitattujen staattorijännitteiden (u*e(t^), ua(t2)) ja vastaavasti mitattujen staattorivirtojen 15 derivaattojen (Iitti), Ii(t2)) erotukset ja määritetään staattorijännitteiden erotuksen ja staattorivirtojen derivaattojen erotuksen osamäärä oikosulkuinduktanssin (oL„) saamiseksi. 10 3 9 4 1 5
- 1. Förfarande för bestämning av kortslutningsinduk-tansen hos en asynkronmaskin, i vilket förfarande kort-5 slutningsinduktansen bestäms med hjälp av maskinens (1) statorspänning (u8) och statorströmmens derivata (li), kännetecknat därav, att förfarandet omfattar steg, vid vilka en stegvis förändring ästadkoms i statorspänningen 10 (u8), säväl statorspänningen (uB) som derivatan (1;) av statorströmmen mäts säväl före nämnda stegvisa förändring av statorspänningen som efter den, differenserna mellan de uppmätta statorspänningarna 15 (ΰ8(^), u,(t2)) och respektive uppmätta derivator (liitj, Ii(t2)) av statorströmmarna bestäms och kvoten av statorspänningarnas differens och diffe-rensen för statorströmmarnas derivator bestäms för erhäl-lande av kortslutningsinduktansen (oL8).
Priority Applications (13)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI920090A FI89415C (fi) | 1992-01-09 | 1992-01-09 | Foerfarande foer att bestaemma kortslutningsinduktansen i en asynkronmaskin |
TW081110090A TW246753B (fi) | 1992-01-09 | 1992-12-16 | |
KR1019940702358A KR100268291B1 (ko) | 1992-01-09 | 1992-12-21 | 비동기식 기계에서 단락회로 인덕턴스를 결정하는 방법 |
DE69225497T DE69225497T2 (de) | 1992-01-09 | 1992-12-21 | Verfahren zum bestimmen der kurzschlussinduktanz einer asynchronen maschine |
CA002126756A CA2126756C (en) | 1992-01-09 | 1992-12-21 | Method for determining the short-circuit inductance of an asynchronous machine |
PL92304414A PL169617B1 (pl) | 1992-01-09 | 1992-12-21 | Sposób pomiaru indukcyjnosci stojana maszyny asynchronicznej PL PL PL |
DE0620920T DE620920T1 (de) | 1992-01-09 | 1992-12-21 | Verfahren zum bestimmen der kurzschlussinduktanz einer asynchronen maschine. |
PCT/FI1992/000354 WO1993014410A1 (en) | 1992-01-09 | 1992-12-21 | Method for determining the short-circuit inductance of an asynchronous machine |
US08/256,274 US5477162A (en) | 1992-01-09 | 1992-12-21 | Method for determining the short-circuit inductance of an asynchronous machine |
BR9207031A BR9207031A (pt) | 1992-01-09 | 1992-12-21 | Processo para determinar indutância de curto-circuito em máquina assincrona |
EP93900205A EP0620920B1 (en) | 1992-01-09 | 1992-12-21 | Method for determining the short-circuit inductance of an asynchronous machine |
AU42640/93A AU665434B2 (en) | 1992-01-09 | 1992-12-21 | Method for determining the short-circuit inductance of an asynchronous machine |
JP5511233A JP2923359B2 (ja) | 1992-01-09 | 1992-12-21 | 非同期機の短絡インダクタンスの決定方法 |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI920090 | 1992-01-09 | ||
FI920090A FI89415C (fi) | 1992-01-09 | 1992-01-09 | Foerfarande foer att bestaemma kortslutningsinduktansen i en asynkronmaskin |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FI920090A0 FI920090A0 (fi) | 1992-01-09 |
FI89415B FI89415B (fi) | 1993-06-15 |
FI89415C true FI89415C (fi) | 1993-09-27 |
Family
ID=8533889
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FI920090A FI89415C (fi) | 1992-01-09 | 1992-01-09 | Foerfarande foer att bestaemma kortslutningsinduktansen i en asynkronmaskin |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5477162A (fi) |
EP (1) | EP0620920B1 (fi) |
JP (1) | JP2923359B2 (fi) |
KR (1) | KR100268291B1 (fi) |
AU (1) | AU665434B2 (fi) |
BR (1) | BR9207031A (fi) |
CA (1) | CA2126756C (fi) |
DE (2) | DE620920T1 (fi) |
FI (1) | FI89415C (fi) |
PL (1) | PL169617B1 (fi) |
TW (1) | TW246753B (fi) |
WO (1) | WO1993014410A1 (fi) |
Families Citing this family (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19836237C1 (de) * | 1998-08-05 | 2000-03-30 | Daimler Chrysler Ag | Verfahren zur Messung richtungsabhängig gesättigter Streuinduktivitäten von Asynchronmotoren |
US6172509B1 (en) * | 1999-02-11 | 2001-01-09 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Detecting polyphase machine faults via current deviation |
US7166076B2 (en) * | 2004-09-07 | 2007-01-23 | Biomedix, Inc. | Vascular testing system |
US7172555B2 (en) * | 2004-09-07 | 2007-02-06 | Biomedix, Inc. | Vascular testing system |
US7214192B2 (en) * | 2004-09-07 | 2007-05-08 | Biomedix, Inc. | Vascular testing system |
US7196498B2 (en) * | 2004-09-08 | 2007-03-27 | Honeywell International Inc. | Method and apparatus for generator control |
US8102140B2 (en) | 2008-05-16 | 2012-01-24 | Schneider Electric USA, Inc. | Method and apparatus for estimating induction motor electrical parameters |
US8024120B2 (en) * | 2008-05-16 | 2011-09-20 | Turner Larry A | Complex phase locked loop |
US8035322B2 (en) * | 2008-05-16 | 2011-10-11 | Turner Larry A | Methods and apparatuses for estimating transient slip |
US7769552B2 (en) | 2008-05-16 | 2010-08-03 | Schneider Electric USA, Inc. | Method and apparatus for estimating induction motor rotor temperature |
US8131482B2 (en) | 2008-05-16 | 2012-03-06 | Schneider Electric USA, Inc. | Methods and apparatus for estimating rotor slots |
US8373379B2 (en) | 2010-10-21 | 2013-02-12 | Schneider Electric USA, Inc. | Methods and devices for estimation of induction motor inductance parameters |
EP3654522B1 (en) | 2010-10-28 | 2023-12-06 | Schneider Electric USA, Inc. | Demodulating induction motor instantaneous rotor slot harmonic frequency |
US8494037B2 (en) | 2010-12-06 | 2013-07-23 | Schneider Electric USA, Inc. | Complex adaptive phase discriminator |
US10241152B2 (en) | 2013-08-02 | 2019-03-26 | Danfoss Power Electronics A/S | Automated motor adaptation |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4219740A (en) * | 1979-01-12 | 1980-08-26 | Eldec Corporation | Proximity sensing system and inductance measuring technique |
DE2939665A1 (de) * | 1979-09-29 | 1981-04-16 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Auswerteschaltung fuer einen halbdifferential-kurzschluss-geber |
EP0126846B1 (de) * | 1983-04-21 | 1990-08-01 | WABCO Westinghouse Fahrzeugbremsen GmbH | Induktiver Sensor |
DE3807015A1 (de) * | 1987-04-29 | 1988-11-10 | Wabco Westinghouse Fahrzeug | Verfahren und schaltung zur messung einer induktivitaet |
GB9002811D0 (en) * | 1990-02-08 | 1990-04-04 | Du Pont Uk | Inductance and resistance measuring circuit |
-
1992
- 1992-01-09 FI FI920090A patent/FI89415C/fi active
- 1992-12-16 TW TW081110090A patent/TW246753B/zh active
- 1992-12-21 KR KR1019940702358A patent/KR100268291B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1992-12-21 BR BR9207031A patent/BR9207031A/pt not_active IP Right Cessation
- 1992-12-21 DE DE0620920T patent/DE620920T1/de active Pending
- 1992-12-21 US US08/256,274 patent/US5477162A/en not_active Expired - Fee Related
- 1992-12-21 EP EP93900205A patent/EP0620920B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-12-21 DE DE69225497T patent/DE69225497T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1992-12-21 CA CA002126756A patent/CA2126756C/en not_active Expired - Fee Related
- 1992-12-21 JP JP5511233A patent/JP2923359B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1992-12-21 AU AU42640/93A patent/AU665434B2/en not_active Ceased
- 1992-12-21 PL PL92304414A patent/PL169617B1/pl unknown
- 1992-12-21 WO PCT/FI1992/000354 patent/WO1993014410A1/en active IP Right Grant
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FI89415B (fi) | 1993-06-15 |
TW246753B (fi) | 1995-05-01 |
CA2126756C (en) | 2000-02-08 |
DE69225497T2 (de) | 1998-09-24 |
PL169617B1 (pl) | 1996-08-30 |
AU4264093A (en) | 1993-08-03 |
US5477162A (en) | 1995-12-19 |
WO1993014410A1 (en) | 1993-07-22 |
DE620920T1 (de) | 1995-06-29 |
EP0620920A1 (en) | 1994-10-26 |
CA2126756A1 (en) | 1993-07-22 |
KR940704004A (ko) | 1994-12-12 |
DE69225497D1 (de) | 1998-06-18 |
EP0620920B1 (en) | 1998-05-13 |
JP2923359B2 (ja) | 1999-07-26 |
JPH07505709A (ja) | 1995-06-22 |
BR9207031A (pt) | 1995-12-05 |
KR100268291B1 (ko) | 2000-10-16 |
FI920090A0 (fi) | 1992-01-09 |
AU665434B2 (en) | 1996-01-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
FI89415C (fi) | Foerfarande foer att bestaemma kortslutningsinduktansen i en asynkronmaskin | |
Wang et al. | An automated rotor time-constant measurement system for indirect field-oriented drives | |
Tajima et al. | Speed sensorless field-orientation control of the induction machine | |
US5440219A (en) | Induction motor speed control having improved sensing of motor operative conditions | |
Gao et al. | A sensorless rotor temperature estimator for induction machines based on a current harmonic spectral estimation scheme | |
Soto et al. | Reduced-order observers for rotor flux, rotor resistance and speed estimation for vector controlled induction motor drives using the extended Kalman filter technique | |
KR20020014506A (ko) | 유도 전동기의 벡터 제어 시스템 | |
KR940004959B1 (ko) | 유도전동기의 슬립각속도 연산방법 | |
US6528966B2 (en) | Sensorless vector control apparatus and method thereof | |
Kim et al. | New approach for the low-speed operation of PMSM drives without rotational position sensors | |
US6479971B1 (en) | Method for regulating a three-phase machine without a mechanical rotary transducer | |
FI115860B (fi) | Menetelmä epätahtikoneen roottorin ohmisen resistanssin automaattista mittausta varten | |
Cecati et al. | On-line identification of electrical parameters of the induction motor using RLS estimation | |
KR20190036667A (ko) | 전동기 속도 추정 장치 및 방법 | |
EP0335269B1 (en) | Magnetic flux operation method for induction motor | |
EP2149976B1 (en) | Systems and methods involving permanent magnet electric machine rotor position determination | |
KR100422204B1 (ko) | 유도전동기 회전자의 자속각 획득방법 | |
US11594989B2 (en) | Method for regulating an electric rotary current machine, and rotary current machine system for such a method | |
Vidlak et al. | Sensorless speed control of brushed DC machine | |
Athira et al. | Improved stator flux and stator resistance estimators for sensor-less control induction motor drives | |
JP2587877B2 (ja) | 非同期機のストールを防止する方法 | |
JP2006121860A (ja) | モータ駆動装置 | |
Ambrozic et al. | Induction machine sensorless control with stator and rotor resistance adaptation | |
Keerthipala et al. | An efficient observer model for field oriented induction motor control | |
Hillenbrand | BY MEASURING THE TERMINAL QUANTITIES |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
BB | Publication of examined application |