FI85166C - FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER DAEMPNING AV VIBRATIONEN I VALSARNA AV ETT VALSPAR SOM BILDAR ETT NYP. - Google Patents
FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER DAEMPNING AV VIBRATIONEN I VALSARNA AV ETT VALSPAR SOM BILDAR ETT NYP. Download PDFInfo
- Publication number
- FI85166C FI85166C FI902121A FI902121A FI85166C FI 85166 C FI85166 C FI 85166C FI 902121 A FI902121 A FI 902121A FI 902121 A FI902121 A FI 902121A FI 85166 C FI85166 C FI 85166C
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- pressure
- piston
- damping device
- damping
- pressure medium
- Prior art date
Links
Description
8 5166 1 Menetelmä ja laite nipin muodostavan telaparin käsittävien telojen värähtelyn vaimentamiseksi Förfarande och anordning för dämpning av vibrationen i valsarna av ett valspar som bildar ett nyp 58 5166 1 Method and apparatus for damping the vibration of rollers comprising a pair of nip-forming rollers For the purpose of damping the vibration of a roll of a nip-forming roller
Keksinnön kohteena on menetelmä nipin muodostavan telaparin käsittävien telojen värähtelyn vaimentamiseksi, jossa menetelmässä telaparin käsittävien telojen laakeripesät tuetaan toisiinsa vaimenninlaitteella, jolla vaimennetaan ja absorboidaan värähtelystä aiheutuvia telaparin käsittävien telojen keskinäisiä liikkeitä.The invention relates to a method for damping the vibration of rollers comprising a pair of nip-forming rollers, in which method the bearing housings of the rollers comprising a pair of rollers are supported by a damping device for damping and absorbing the mutual movements of rollers comprising a pair of rollers.
Keksinnön kohteena on lisäksi laite nipin muodostavan telaparin käsittävien telojen värähtelyjen vaimentamiseksi, joka vaimenninlaite on asennettu telaparin laakeripesien väliin vaimentamaan ja absorboimaan värähtelystä aiheutuvia telaparin käsittävien telojen keskinäisiä liikkeitä .The invention further relates to a device for damping the vibrations of the rollers comprising a pair of nip forming a nip, which damping device is mounted between the bearing housings of the pair of rollers to dampen and absorb the mutual movements of the rollers comprising the pair of rollers due to vibration.
Keksintö on erityisesti tarkoitettu paperikoneen puristinosaan, jossa telojen väliset värähtelyt muodostavat nykyisillä ratkaisuilla erään huomattavan haittatekijän. Nämä värähtelyt ilmenevät erityisesti kovilla nipeillä, suurilla viivapaineilla ja suurilla nopeuksilla. Erityisiä ongelmakohtia nykyrakenteissa ovat kovapintaisten telaparien muodostamat nipit, esim. kivitelan ja uratelan muodostamat nipit. Tällaisia nippejä ovat mm. tunnetun "Sym-Press"-puristimen kolmas nippi sekä sitä 25 seuraavan erillispuristimen muodostama neljäs nippi. Eräs syy haitallisten värähtelyjen muodostumiseen on se, että nippitelat on perinteisesti kytketty eri runkoihin, jolloin nippivoimat leviävät myös runkoihin eri tavoin. Etenkin tavanomaisilla taipumakompensoiduilla teloilla kaikki nippivoimat välittyvät runkoon telan kuormitussylinterien kaut- ou ta. Hydraulisylinteri on kuitenkin kimmoisa, eikä se pysty estämään värähtelyjä, mikäli heräte on tarpeeksi suuri. Liiaksi värähtelevänä pidetään yleensä puristinta, jossa värähtelyn liikenopeus telan laake-ripesissä on yli 2 mm/s. Värähtelyn amplitudit vaihtelevat yleensä alueella 0,01-0,1 mm.The invention is particularly intended for the press section of a paper machine, where the vibrations between the rolls constitute a considerable disadvantage with current solutions. These vibrations occur especially at hard nips, high line pressures, and high speeds. Particular problems in current structures are nips formed by pairs of hard-surfaced rollers, e.g. nips formed by a design and a grooved roll. Such nips include e.g. the third nip of the known "Sym-Press" press and the fourth nip formed by the 25 separate presses. One reason for the formation of harmful vibrations is that the nip rolls are traditionally connected to different frames, whereby the nip forces are also distributed to the frames in different ways. Especially with conventional deflection-compensated rollers, all nip forces are transmitted to the frame through the roll's load cylinders. However, the hydraulic cylinder is resilient and cannot prevent vibrations if the excitation is large enough. A press in which the speed of movement of the vibration in the roller bearings of the roll is more than 2 mm / s is generally considered to be too vibrating. The amplitudes of the oscillation generally range from 0.01 to 0.1 mm.
O0 Värähtelyt on havaittu ongelmallisiksi jo aikaisemmin ja värähtelyn 2 85166 1 poistamiseksi on esitetty useita erilaisia ratkaisuja. Eräs tällainen aikaisempi ratkaisu on esitetty FI-patenttihakemuksessa 830520, joka koskee paperikoneen pitkänippipuristinta. Tässä ratkaisussa nippi muodostuu puristustelan ja sitä vasten olevan puristuskengän välille, jota 5 ympäröi radanlevyinen hihna. Tässä ratkaisussa on värähtelyt pyritty eliminoimaan siten, että mainitun puristustelan laakeripesä ja puristuskengän kannatusrakenteet on sidottu toisiinsa kiinteällä kehärakenteella. Tässä ratkaisussa olennaisena haittapuolena on kuitenkin se, että nippi on lukittu täysin kiinteäksi, jolloin lukituksen purkaminen 10 on erittäin hankalaa ja lisäksi nippipaineiden säätäminen on vaikeasti suoritettavissa.O0 Vibrations have been found to be problematic in the past and several different solutions have been proposed to eliminate vibration 2 85166 1. One such prior solution is disclosed in FI patent application 830520, which relates to a paper machine long nip press. In this solution, a nip is formed between the press roll and the press shoe against it, which is surrounded by a track-width belt. In this solution, an attempt has been made to eliminate vibrations in such a way that the bearing housing of said press roll and the support structures of the press shoe are connected to each other by a fixed circumferential structure. However, the essential disadvantage of this solution is that the nip is locked completely fixed, which makes it very difficult to unlock 10 and, in addition, it is difficult to adjust the nip pressures.
Eräs toinen ennestään tunnettu ratkaisu on esitetty FI-kuulutusjulkaisussa 77 071, joka koskee myös pitkänippipuristinta. Tässä ratkai-15 sussa on puristintelan laakeripesä ja sitä vasten olevan puristuskengän kannatusrakenteet sidottu toisiinsa nivelellisillä vetotangoilla. Myös tässä ratkaisussa on lukituksen vapauttaminen erittäin hankalaa eikä nipin lukitus ole säädettävissä.Another previously known solution is presented in FI publication 77 071, which also relates to a long nip press. In this solution, the bearing housing of the press roll and the support structures of the press shoe against it are connected to each other by articulated drawbars. Also in this solution, it is very difficult to release the lock and the locking of the nip is not adjustable.
20 Vielä eräs ennestään tunnettu ratkaisu on esitetty FI-patentissa 57 653, joka koskee telaparin muodostamaa nippiä. Telaparin laakeri-pesät on tässä ratkaisussa liitetty täysin jäykästi toisiinsa esim. pulttiliitoksella. Lukituksen vapauttaminen on tässä ratkaisussa erittäin hankalaa eikä lukitus ole säädettävissä. Kaikkiin edellä esitet-25 tyihin tekniikan tason mukaisiin ratkaisuihin liittyy lisäksi se yhteinen haittapuoli, että lukitusta ei ajon aikana voida vapauttaa ja lisäksi eivät nämä ratkaisut ole sellaisinaan sovellettavissa olemassa oleviin puristimiin ilman huomattavia rakennemuutoksia.Another previously known solution is disclosed in FI patent 57 653, which relates to a nip formed by a pair of rollers. In this solution, the bearing housings of the roller pair are completely rigidly connected to each other, e.g. by a bolt connection. Unlocking is very difficult in this solution and the lock is not adjustable. In addition, all the prior art solutions described above have the common disadvantage that the lock cannot be released while driving and, moreover, these solutions are not as such applicable to existing presses without significant structural changes.
30 Paperikoneen puristinosan nippitelojen välistä värähtelyä on pyritty vaimentamaan myös siten, että ainakin toisen nippitelan laakeripesä on tuettu runkoon erityisen vaimennuselementin välityksellä. Tällainen ratkaisu on esitetty esim. US-patentissa 4 464 986. Tämän julkaisun mukainen iskunvaimenninperiaatteella toimiva ratkaisu soveltuu puristi-35 miin kuitenkin huonosti sen johdosta, että värähtelyn amplitudit ovat erittäin pienet, kuten jo edellä on selostettu. Jotta US-julkaisun il 3 8 5 Ί 66 1 mukainen iskunvaimenninperiaatteella toimiva ratkaisu vaimentaisi värähtelyjä tehokkaasti, olisi liikematkojen oltava huomattavasti suuremmat .Attempts have also been made to dampen the vibration between the nip rolls of the press section of the paper machine in such a way that the bearing housing of at least the second nip roll is supported on the frame by means of a special damping element. Such a solution is disclosed, for example, in U.S. Patent 4,464,986. However, the shock-absorbing solution of this publication is poorly suited for presses 35 due to the very small amplitudes of the oscillations, as already described above. In order for the shock-absorbing solution according to US publication il 3 8 5 Ί 66 1 to dampen vibrations effectively, the travel distances should be considerably greater.
5 Nyt esillä olevan keksinnön tarkoituksena on saada aikaan olennainen parannus ennestään tunnettuihin ratkaisuihin ja erityisesti US-jul-kaisun 4 464 986 mukaiseen iskunvaimenninperiaatteella toimivaan ratkaisuun nähden. Tämän toteuttamiseksi on keksinnön mukaiselle menetelmälle pääasiassa tunnusomaista, että hydraulisesti toimivalla, mäntä-Ί0 sylinterirakenteen käsittävällä vaimenninlaitteella, johon johdetaan ja josta poistetaan hydraulista paineväliainetta, vahvistetaan telaparin telojen aikaansaaman mäntä-sylinterirakenteen keskinäisen liikkeen aiheuttamaa hydraulisen paineväliaineen virtausta ja mainittua vahvistettua virtausta kuristetaan värähtelyn vaimennuksen aikaansaamiseksi.It is an object of the present invention to provide a substantial improvement over previously known solutions, and in particular over the shock-absorbing solution of U.S. Pat. No. 4,464,986. In order to achieve this, the method according to the invention is mainly characterized in that a hydraulically operated damping device comprising a piston-cylinder structure, in which a hydraulic pressure medium is introduced and removed, reinforces the
1515
Keksinnön mukaiselle laitteelle on puolestaan pääasiassa tunnusomaista, että vaimenninlaite käsittää hydraulisen, paineväliainekäyttöisen mäntä-sylinterirakenteen, joka on sovitettu vahvistamaan vaimenninlaitteen kautta kulkevaa väliainevirtausta ja kuristamaan mainittua vahvistettua 20 virtausta vaimennuksen aikaansaamiseksi.The device according to the invention, in turn, is mainly characterized in that the damping device comprises a hydraulic, pressure-driven piston-cylinder structure adapted to amplify the flow of medium passing through the damping device and to restrict said amplified flow to provide damping.
Keksinnöllä saavutetaan tekniikan tasoon nähden lukuisia etuja, joista voidaan tuoda esiin mm. seuraavat. Keksinnön mukainen ratkaisu on helposti sovellettavissa esim. jo olemassa oleviin puristinten nippiteloi-25 hin siten, että rakenteisiin ei jouduta tekemään suuria muutoksia.The invention achieves numerous advantages over the prior art, of which e.g. following. The solution according to the invention can be easily applied, e.g. to existing nip rolls of presses, so that no major changes have to be made to the structures.
Keksinnön mukainen ratkaisu ei haittaa millään tavoin nipin avaamista eikä säätämistä. Tämä on merkittävä etu silloin, kun puristimen nippi-paineita joudutaan korjaamaan tai säätämään. Iskunvaimenninperiaatteella toimiva keksinnön mukainen ratkaisu on saatu tehokkaaksi sillä, että 30 vaimentimen hydraulinesteen virtausta ensin vahvistetaan ja tämän jälkeen mainittua vahvistettua virtausta kuristetaan. Tällä ratkaisulla on saatu vältettyä värähtelyn pieniin liikematkoihin liittyvät haittapuolet. Tavanomaisissa puristimissa värähtelyjen ensisijaisesti aiheuttama — haitta on siinä, että puristimen huovat kuluvat liian nopeasti, mikä 35 aiheuttaa huopakustannusten nousua sekä ylimääräisiä tuotantokatkoksia. Keksinnön mukaisessa ratkaisussa nämä haittapuolet poistuvat kokonaan, 4 85166 1 koska värähtelyt saadaan vaimennettua olennaisesti täydellisesti. Keksinnön mukainen ratkaisu soveltuu erityisesti käytettäväksi taipumakom-pensoiduilla teloilla, joissa telavaippa on laakeroitu päistään kiinteään asemaan keskiakseliin nähden. Keksintöä voidaan tosin soveltaa myös 5 ns. jäykille teloille, eli sellaisille, joissa ei ole mitään taipuman-säätölaitteita. Keksinnön muut edut ja ominaispiirteet käyvät ilmi jäljempänä seuraavasta keksinnön yksityiskohtaisesta selostuksesta.The solution according to the invention does not in any way interfere with the opening or adjustment of the nip. This is a significant advantage when the nip pressures of the press need to be corrected or adjusted. The solution according to the invention operating on the principle of a shock absorber has been made effective by first amplifying the flow of the hydraulic fluid of the damper and then restricting said amplified flow. This solution has avoided the disadvantages associated with vibration for small business trips. In conventional presses, the primary disadvantage of vibrations is that the press felts wear out too quickly, which causes an increase in felt costs as well as additional production interruptions. In the solution according to the invention, these disadvantages are completely eliminated, 4 85166 1 because the vibrations can be damped substantially completely. The solution according to the invention is particularly suitable for use with deflection-compensated rollers in which the roll shell is mounted at its ends in a fixed position relative to the central axis. However, the invention can also be applied to 5 ns. for rigid rollers, i.e., those without any deflection control devices. Other advantages and features of the invention will become apparent from the following detailed description of the invention.
Seuraavaksi keksintöä selostetaan yksityiskohtaisesti oheisen piirus-10 tuksen kuvioihin viittaamalla, joissa esitettyyn toteuttamisesimerkkiin ei keksintöä kuitenkaan ole tarkoitus mitenkään ahtaasti rajoittaa.The invention will now be described in detail with reference to the figures of the accompanying drawing, in which, however, the invention is not intended to be narrowly limited in any way.
Kuvio 1 esittää kaaviollisena sivukuvana paperikoneen puristinosaa, johon keksinnön mukaista menetelmää ja laitetta voidaan soveltaa.Figure 1 shows a schematic side view of a press section of a paper machine to which the method and apparatus according to the invention can be applied.
1515
Kuvio 2 esittää kaaviollisesti keksinnön mukaisen laitteen rakennetta le ikkauskuvana.Figure 2 schematically shows the structure of the device according to the invention in a sectional view.
Kuvio 3 on kaaviollinen leikkauskuva keksinnön mukaisen vaimenninlait-20 teen rungosta.Figure 3 is a schematic sectional view of the body of a damping device 20 according to the invention.
Kuvio 4 esittää kaaviollisesti keksinnön mukaisen vaimenninlaitteen runkoon tulevaa kantta.Figure 4 schematically shows a cover entering the body of a damping device according to the invention.
25 Kuvio 5 esittää keksinnön mukaisen vaimenninlaitteen ensimmäistä mäntää eli ns. päämäntää.Figure 5 shows the first piston of the damping device according to the invention, i.e. the so-called the main piston.
Kuvio 6 esittää leikkauskuvana vaimenninlaitteen rengasmännän ja vai-menninmännän käsittävää toista mäntää.Fig. 6 shows a sectional view of a second piston comprising a ring piston and a damper piston of the damper device.
3030
Kuvio 7 esittää kaaviollisena leikkauskuvana toista suoritusmuotoa keksinnön mukaisen laitteen rakenteesta.Figure 7 shows a schematic sectional view of another embodiment of the structure of the device according to the invention.
Kuviossa 1 kaaviollisena sivukuvana esitetty puristinosa käsittää sul-35 jetun puristinrakenteen, johon kuuluu kolme peräkkäistä nippiä N1(N2 ja N3. Mainitut nipit muodostuvat puristinosan ensimmäisen, toisen jaThe press section shown in a schematic side view in Fig. 1 comprises a closed press structure comprising three successive nips N1 (N2 and N3. Said nips consist of a first, a second and a second section of the press section).
IIII
5 85166 ^ kolmannen puristintelan 13,23,33 sekä keskitelan 3 väliin. Puris-tinosaan kuuluu lisäksi neljäs erillinen nippi N4, joka muodostuu si-leäpintaisen puristintelan 44 ja neljännen puristintelan 43 väliin. Puristinosa käsittää ensimmäisen kudoksen 10 ja toisen kudoksen 20, 5 jotka ovat yleensä huopia ja jotka molemmat kudokset kulkevat ensimmäisen nipin läpi ja joista ensimmäinen kudos 10 toimii pick-up-kudokse-na ja lisäksi puristinkudoksena toisessa nipissä N2. Kolmas puristinku-dos 30 kulkee kolmannen nipin N3 läpi ja neljäs puristinkudos 40, joka on alapuolinen puristinkudos, toimii puristuskudoksena neljännessä 10 nipissä NA.5 85166 ^ between the third press roll 13,23,33 and the center roll 3. The press section further includes a fourth separate nip N4 formed between the smooth-faced press roll 44 and the fourth press roll 43. The press section comprises a first fabric 10 and a second fabric 20, 5 which are generally blankets and both fabrics pass through the first nip and of which the first fabric 10 acts as a pick-up fabric and further as a press fabric in the second nip N2. The third press fabric 30 passes through the third nip N3 and the fourth press fabric 40, which is the lower press fabric, acts as the press fabric in the fourth nip 10 NA.
Ensimmäisen kudoksen 10 silmukan sisällä on imuvyöhykkeellä varustettu pick-up-tela 11, joka siirtää rainan muodostuskudokselta 18 telojen 11 ja 13 väliselle juoksulle. Kudosta 10 ohjaavat johtotelat 12, joista 15 tela 12a on kiristystela. Toinen kudos 20 kulkee johtotelojen 22 ohjaamana. Vastaavasti kolmas kudos 30 on johtotelojen 32 ohjaama, joista tela 32a on kiristystela. Neljäs kudos 40, joka siirtää rainan W siir-totelan 38 kohdalta viimeiseen nippiin N4, kulkee pick-up-telan 41 ja johtotelojen 42 ohjaamana.Inside the loop of the first fabric 10 there is a pick-up roll 11 with a suction zone which transfers the web from the forming fabric 18 to the run between the rollers 11 and 13. The fabric 10 is guided by guide rollers 12, of which 15 rolls 12a are tension rollers. The second fabric 20 passes under the guidance of the guide rollers 22. Correspondingly, the third fabric 30 is guided by guide rollers 32, of which the roll 32a is a tension roll. The fourth fabric 40, which transfers the web W at the transfer roll 38 to the last nip N4, passes under the guidance of the pick-up roll 41 and the guide rollers 42.
2020
Rainan W kulku pick-up-kohdasta P alkaen on seuraava. Pick-up-telan 11 imusektori irrottaa rainan W muodostuskudoksesta 18 ja kiinnittää sen kudoksen 10 alapinnalle, jossa raina W siirtyy kaksikudoksisen nipin N3 läpi. Nipin Nx alatela 23, joka on toinen puristintela, on uratela.The course of the web W from the pick-up point P is as follows. The suction sector of the pick-up roll 11 detaches the web W from the forming fabric 18 and attaches it to the lower surface of the fabric 10 where the web W passes through the double-woven nip N3. The lower roll 23 of the nip Nx, which is the second press roll, is a groove roll.
25 Nipin Nx jälkeen raina W seuraa ensimmäisenä puristintelana 13 toimivan imutelan imusektorin vaikutuksesta ensimmäistä kudosta 10. Raina W siirtyy toisessa nipissä N2 sileällä pinnalla varustetun keskitelan 3 pinnalle ja edelleen kolmanteen nippiin N3, jonka jälkeen raina W seuraa keskitelaa 3 ja siirtyy siirtotelan 38 ohjaamana neljännelle kudokselle 30 40 pick-up-telan 41 imusektorilla ja edelleen mainitun kudoksen 40 kannattamana viimeiseen nippiin N4. Nipin N4 jälkeen raina W seuraa sileäpintaista puristintelaa 44, jolta se siirtyy siirtotelalle 48 ja kuivatusosan yksivientikudokselle 50, joka on johtotelojen 52 ohjaama. Raina W siirtyy yksikudosvientinä kuivatusosalle, josta kuviossa 1 35 näkyvät kaksi yläsylinteriä 53 ja kaksi alasylinteriä 54. Edellä mainitut keskitela 3 sekä sileäpintainen puristintela 44 voivat tavanomai- 6 85166 ^ seen tapaan olla kiviteloja, joskin myös muita sileäpintaisia teloja voidaan puristimessa käyttää.After the nip Nx, the web W follows the first fabric 10 under the action of the suction sector of the suction roll 13 acting as the first press roll 13. The web W moves to the third nip N3 in the second nip N2 and further to the third nip N3, after which the web W follows the center roll 3 and moves to the fourth fabric 30 40 in the suction sector of the pick-up roll 41 and further supported by said fabric 40 to the last nip N4. After the nip N4, the web W follows a smooth-surfaced press roll 44, from which it passes to a transfer roll 48 and a single-pass fabric 50 of the drying section, which is guided by the guide rollers 52. The web W passes as a single fabric outlet to the drying section, where two upper cylinders 53 and two lower cylinders 54 are shown in Fig. 1. 35 The above-mentioned central roll 3 and smooth-surfaced press roll 44 may be embodiments in a conventional manner, although other smooth-surfaced rollers may also be used in the press.
Kuvion 1 mukaisen puristinosan runkorakenne käsittää eturungon 14, joka 5 kannattaa ensimmäisen kudoksen 10 johtoteloja 12, pick-up-telaa 11 sekä kiristyslaitteella 17 varustettua kiristystelaa 12a. Ensimmäinen puris-tintela 13 eli imutela on kiinnitetty eturunkoon 14 vaakasuuntaisin nivelakselein 16 välirungon 15 kautta. Ensimmäisen nipin Nx alatela 23 eli toinen puristintela on kiinnitetty nivelöidysti alarunkoon 24, 10 johon alatelan 23 laakeripesä 23a on näin ollen kääntyvästi nivelöity. Ensimmäinen nippi N: on kuormitettavissa laakeripesän 23a ja alarungon 24 väliin sovitetuin voimalaittein 25. Toinen nippi N2 on kuormitettu välirungon 15 ja eturungon 14 välisin voimalaittein.The frame structure of the press part according to Fig. 1 comprises a front frame 14 which supports the guide rolls 12 of the first fabric 10, a pick-up roll 11 and a tensioning roller 12a provided with a tightening device 17. The first press roll 13, i.e. the suction roll, is fixed to the front frame 14 by horizontal articulated shafts 16 through the intermediate frame 15. The lower roll 23 of the first nip Nx, i.e. the second press roll, is articulated to the lower body 24, 10 to which the bearing housing 23a of the lower roll 23 is thus pivotally articulated. The first nip N: can be loaded by power devices 25 arranged between the bearing housing 23a and the lower body 24. The second nip N2 is loaded by power devices between the intermediate body 15 and the front body 14.
15 Kolmannen kudoksen 30 johtotelat 32 ja kiristystela 32a sekä kolmas puristintela 33, joka on uratela, on laakeroitu takarunkoon 34. Taka-runkoon 34 on vaakasuuntaisilla nivelakseleilla kääntyvästi nivelöity välirunko 35, joka kantaa mainittua kolmatta puristintelaa 33. Kolmas nippi N3 on kuormitettavissa takarungon 34 ja välirungon 35 väliin 20 sovitetuin voimalaittein 36. Kuvioon 1 on lisäksi viitenumerolla 37 merkitty kiristystelaan 32a liitettyä kiristyslaitetta 37.The guide rolls 32 and the tension roll 32a of the third fabric 30 and the third press roll 33, which is a groove roll, are mounted on the rear body 34. The rear body 34 has a spacer 35 pivotally articulated by horizontal articulated shafts carrying said third press roll 33. The third nip N3 is loadable with power devices 36 interposed between the intermediate body 35. In Fig. 1, reference numeral 37 further denotes a tightening device 37 connected to a tensioning roller 32a.
Puristimen keskitela 3, joka on esim. kivitela tai jokin sitä korvaava sileäpintainen tela, on laakeroitu kiinteästi erilliseen keskitelan 25 runkoon 4, joka sijaitsee alarungon 24 ja takarungon 34 välissä. Suljetun puristinkokonaisuuden kukin puristintela on näin ollen laakeroitu omaan runko-osaansa. Värähtelyilmiöiden vähentämiseksi on eturunko 14 ja keskitelan runko 4 lisäksi kytketty toisiinsa lisärungolla 19.The central roll 3 of the press, which is e.g. a design or a smooth-surfaced roll replacing it, is fixedly mounted on a separate center roll 4 body 4 located between the lower body 24 and the rear body 34. Each press roll of the closed press assembly is thus mounted in its own body part. In order to reduce the vibration phenomena, the front body 14 and the center roll body 4 are further connected to each other by an additional body 19.
30 Keskitelan rungon 4 takasivun jälkeen takarungon 34 alapuolelle on sovitettu runko-osa 45, johon on kiinnitetty pick-up-tela 41 sekä neljännen puristinnipin NA alatela eli neljäs puristintela 43. Myös neljännen kudoksen 40 johtotelat 42 on laakeroitu mainittuun runko-osaan 45. Neljäs puristintela 43, joka on uratela, on järjestetty välirunkoon 47, 35 joka on nivelakselin ympäri käännettävissä voimalaitteen 46 avulla neljännen nipin NA kuormittamiseksi. Neljännen nipin NA ylätela 44, joka li 7 85166 on sileäpintainen puristintela, esim. kivitela tai jokin sitä korvaava ratkaisu, on laakeroitu takarunkoon 34, joten myös neljännen nipin N4 telat on kumpikin laakeroitu eri runkoihin.After the rear side of the central roll body 4, a body portion 45 is mounted below the rear body 34, to which a pick-up roll 41 and a lower roller NA of the fourth press nip, i.e. a fourth press roll 43, are mounted. The fourth fabric guide rolls 42 are also mounted on said body portion 45. A fourth the press roll 43, which is a groove roll, is arranged in an intermediate body 47, 35 which is rotatable about an articulated shaft by means of a power device 46 to load the fourth nip NA. The upper roll 44 of the fourth nip NA, which is a smooth-faced press roll, e.g. a design or some alternative solution, is mounted on the rear frame 34, so that the rollers of the fourth nip N4 are also each mounted on different frames.
5 Edellä selostettu puristinosan rakenne ja toiminta on pääasiallisesti ennestään tunnettu ja se on selostettu tässä yhteydessä taustatietona keksinnön ymmärtämisen helpottamiseksi ja sen selvittämiseksi, että puristintelat on laakeroitu eri runkoihin, minkä johdosta myös nippi-voimat leviävät eri runkoihin ja nipeissä esiintyy haitallista telojen 10 välistä värähtelyä. Kuvion 1 mukaisessa ratkaisussa värähtelyn suhteen erityisiä ongelmakohtia ovat puristimen kolmas nippi N3 ja sitä seuraa-van erillispuristimen muodostama neljäs nippi N4, jotka kumpikin muodostuvat kovapintaisista telapareista.The structure and operation of the press section described above are mainly known in the prior art and are described herein as background information to facilitate understanding of the invention and to determine that press rolls are mounted on different bodies, causing nip forces to spread to different bodies and harmful vibrations between rolls. In the solution according to Figure 1, special problems with respect to vibration are the third nip N3 of the press and the fourth nip N4 formed by the subsequent separate press, each of which consists of hard-surfaced roll pairs.
15 Kuvioissa 2-6 on kaaviomaisesti esitetty yksityiskohtaisemmin eräs suoritusmuoto keksinnön mukaisesta laitteesta, jolla edellä kuvatut värähtelyilmiöt saadaan olennaisesti voitettua. Keksinnön perusidea on siinä, että koska värähtelyn liikematkat ovat erittäin pienet ja yleensä liian pienet, jotta iskunvaimenninperiaatteella toimiva vaimennin-20 laite olisi riittävän tehokas, on keksinnössä vaimennus toteutettu siten, että vaimenninlaitteen kautta kulkevaa hydraulinesteen virtausta ensin vahvistetaan ja tämän jälkeen tätä vahvistettua virtausta kuristetaan, jolloin saadaan aikaan tehokas vaimennus. Kuvio 2 esittää kaaviomaisesti vaimenninlaitetta kokonaisuutena ja kuvioissa 3-6 on esi-25 tetty erikseen vaimenninlaitteen pääosat. Kuviossa 2 on näin ollen esitetty kaaviomaisesti telapari, joka käsittää nippikosketuksessa toisiinsa olevan ensimmäisen telan 61 ja toisen telan 71. Toinen tela 71 voi olla esim. taipumakompensoitu tela, jonka telavaippa on päistään laakeroitu kiinteään asemaan telan keskiakseliin nähden. Toisaalta voi 30 toinen tela 71 olla myös ns. jäykkä tela, jota ei ole varustettu minkäänlaisilla taipumansäätölaitteilla. Viitenumerolla 61 merkitty ensimmäinen tela on myös kovapintainen tela ja se voi olla esim. kuvion 1 raukaisen puristimen neljännen puristinnipin N4 ylätela, eli kivitela tai vastaava. Viitenumerot 62 ja 72 tarkoittavat mainittujen telojen 61 ja 35 71 laakeripesiä.Figures 2-6 schematically show in more detail an embodiment of a device according to the invention with which the above-described vibration phenomena can be substantially overcome. The basic idea of the invention is that since the movement distances of the vibration are very small and generally too small for the shock absorber-20 damping device to be sufficiently effective, the damping is realized in the invention by first amplifying the hydraulic fluid flow through the damping device and then restricting this amplified flow. resulting in effective attenuation. Figure 2 schematically shows the silencer device as a whole, and Figures 3-6 show the main parts of the silencer device separately. Thus, Fig. 2 schematically shows a pair of rollers comprising a first roll 61 and a second roll 71 in nip contact with each other. The second roll 71 may be e.g. a deflection compensated roll, the roll shell of which is mounted at a fixed position with respect to the central axis of the roll. On the other hand, the second roll 71 can also be a so-called a rigid roller not fitted with any deflection control devices. The first roll denoted by reference numeral 61 is also a hard-surfaced roll, and may be, for example, the upper roll of the fourth press nip N4 of the crawler press of Fig. 1, i.e., an embodiment or the like. Reference numerals 62 and 72 denote the bearing housings of said rollers 61 and 35 71.
8 85166 ^ Keksinnön mukainen vaimenninlaite käsittää kuvioiden 2 ja 3 mukaisesti vaimenninlaitteen rungon 100, joka on jäykästi kiinnitetty ensimmäisen telan laakeripesään 62 sopivin kiinnityselimin, esim. kiinnitysruuvein 101. Vaimenninlaitteen runkoon 100 on muodostettu telaparin 61,71 nip-5 pitason suuntaiset koaksiaaliset sylinteriporaukset 102,103, joista ensimmäinen poraus 102 on suurihalkaisijainen ja toinen poraus 103 on halkaisijaltaan ensimmäistä porausta 102 pienempi jatkuen ensimmäisen porauksen pohjan 104 ohi siten, että ensimmäisen porauksen pohja 104 muodostaa toisen porauksen 103 suuaukkoon rengasmaisen olakkeen. Toinen 10 poraus 103 on sokkoporaus siten, että se ei ulotu kokonaan vaimenninlaitteen rungon 100 läpi, vaan vaimenninlaitteen runkoon 100 muodostuu umpinainen sylinterimäinen tila. Vaimenninlaitteen rungossa 100 oleviin porauksiin 102,103 on sovitettu vaimenninlaitteen männät, jotka käsittävät päämäntänä toimivan ensimmäisen männän 130 sekä toisen männän 15 140, joka muodostuu rengasmännän 141 ja vaimenninmännän 143 käsittävästä kokonaisuudesta. Vaimenninlaitteen runkoon on kiinnitysruuvien 124 avulla kiinnitetty kansi 120, johon muodostetun reiän 121 läpi ensimmäisen männän männänvarsi 132 ulottuu vaimenninlaitteen rungon 100 ulkopuolelle.The damping device according to the invention comprises, according to Figures 2 and 3, a damping device body 100 rigidly fastened to the first roll bearing housing 62 by suitable fastening means, e.g. fastening screws 101. The damping device body 100 is formed with coaxial cylinders 102 of the nip-5 of which the first bore 102 is large in diameter and the second bore 103 is smaller in diameter than the first bore 102 extending past the base 104 of the first bore so that the base 104 of the first bore forms an annular shoulder at the mouth of the second bore 103. The second bore 103 is a blind bore so that it does not extend completely through the body 100 of the damper, but a closed cylindrical space is formed in the body 100 of the damper. Arranged in the bores 102,103 in the body 100 of the damper are pistons of the damper comprising a first piston 130 serving as a main piston and a second piston 15 140 formed by an assembly comprising an annular piston 141 and a damper piston 143. A cover 120 is attached to the body of the damper device by means of fixing screws 124, into which the piston rod 132 of the first piston extends outside the body of the damper device 100 through a hole 121 formed.
2020
Kuten jo edellä todettiin, vaimenninlaitteen toinen mäntä 140 muodostuu rengasmännän 141 ja vaimenninmännän 143 muodostamasta kokonaisuudesta. Rengasmäntä 141 on rengasmainen siten, että se käsittää sisäpuolisen ontelotilan 142. Rengasmäntä 141 on sovitettu vaimenninlaitteen rungos-25 sa 100 olevaan toiseen poraukseen 103, johon rengasmäntä 141 on ulkopinnastaan aksiaalisuunnassa liikkuvasti tiivistetty toisen porauksen tiivisteuriin 106 sovitettujen tiivisteiden avulla. Vaimenninmäntä 143 on halkaisijaltaan rengasmäntää 141 suurempi ja se on sovitettu aksiaa-lisesti liikkuvasti vaimenninlaitteen rungossa 100 olevaan ensimmäiseen 30 poraukseen 102, johon vaimenninmäntä 143 on tiivistetty vaimenninmännän tiivisteuriin 144 sovitettujen tiivisteiden avulla. Vaimenninlaitteen ensimmäinen mäntä 130 eli päämäntä on sovitettu rengasmännän 141 onteloillaan ja tiivistetty liikkuvasti ontelotilan 142 seinämään ensimmäisen männän 130 tiivisteuriin 131 sovitetuilla tiivisteillä. Toiseen 35 mäntään 140 on muodostettu aksiaalisesti läpi menevä poraus 145, johon ensimmäisen männän männänvarsi 132 on sovitettu ja tiivistetty liikku-As stated above, the second piston 140 of the damper device is formed by an assembly of the annular piston 141 and the damper piston 143. The annular piston 141 is annular in that it comprises an internal cavity 142. The annular piston 141 is fitted in a second bore 103 in the body 100 of the damper, into which the annular piston 141 is axially movably sealed on its outer surface by means of seals fitted in the sealing grooves 106 of the second bore. The damper piston 143 is larger in diameter than the annular piston 141 and is axially movably fitted to a first bore 102 in the damper body 100, into which the damper piston 143 is sealed by seals fitted in the damper piston seal grooves 144. The first piston 130 of the damping device, i.e. the main piston, is fitted with its cavities of the annular piston 141 and movably sealed to the wall of the cavity 142 with seals fitted to the sealing grooves 131 of the first piston 130. An axially through bore 145 is formed in the second piston 140, into which the piston rod 132 of the first piston is fitted and sealed in a movable manner.
IIII
9 85166 vasti. Vastaavasti on kanteen 120 muodostettuun reikään 121 järjestetty tiivisteurat 122, joihin sovitetuin tiivistein männänvarsi 132 on liikkuvasti tiivistetty. Vaimenninlaitteen ollessa paikalleen asennettuna männänvarren päätypinta 133 on tuettu toisen telan laakeripesään 72 5 kiinnitetyn vastekappaleen 73 tukipintaan 74. Edelleen on vaimenninmän-tään 143 muodostettu vastepinta 146 siten, että mainitun vastepinnan ja ensimmäisen porauksen pohjaolakkeen 104 väliin on sovitettu jouset 150 tai vastaavat, jotka ovat puristusjousia, jotka työntävät vaimenninmän-tää 143 ensimmäisen porauksen pohjaolakkeesta 104 poispäin.9 85166 equivalents. Correspondingly, sealing grooves 122 are provided in the hole 121 formed in the cover 120, in which the piston rod 132 is movably sealed with fitted seals. With the damper device in place, the end surface 133 of the piston rod is supported on a support surface 74 of a abutment 73 attached to the bearing housing 72 5 of the second roll. A abutment surface 146 is further formed in the damper piston 143 such that springs 150 or similar are provided between said abutment surface and first bore shoulder 104. , which push the damper piston 143 away from the bottom shoulder 104 of the first bore.
1010
Vaimenninlaitteeseen sisältyy näin ollen useita erillisiä painetiloja, joista ensimmäinen painetila 161 rajoittuu ensimmäisen männän männän-pään 134 ja toisen porauksen pohjan 105 väliin. Vaimenninlaitteen runkoon 100 on muodostettu ensimmäinen hydraulikanava 107, joka avautuu 15 mainittuun ensimmäiseen painetilaan 161. Toinen painetila 162 puolestaan rajoittuu vaimenninmännän pohjapinnan 149 ja kannen 120 sisäpinnan 123 väliin. Vastaavasti on vaimenninlaitteen runkoon 100 muodostettu toinen hydraulikanava 108, joka avautuu mainittuun toiseen painetilaan 162. Edelleen sisältyy vaimenninlaitteeseen kolmas painetila 163, joka 20 rajoittuu ensimmäisen männän alapinnan 135 ja rengasmännän 141 ontelon pohjan 148 väliin. Tätä varten on vaimenninlaitteen runkoon 100 muodostettu kolmas hydraulikanava 109, joka avautuu ensimmäiseen poraukseen 102 ja siitä edelleen ontelon pohjaan 148 muodostetun yhden tai useamman läpimenevän kanavan 147 kautta mainittuun kolmanteen painetilaan 25 163.The damper device thus includes a plurality of separate pressure spaces, of which the first pressure space 161 is bounded between the piston head 134 of the first piston and the base 105 of the second bore. A first hydraulic passage 107 is formed in the body 100 of the damper device, which opens into said first pressure space 161. The second pressure space 162 in turn is bounded between the bottom surface 149 of the damper piston and the inner surface 123 of the cover 120. Accordingly, a second hydraulic passage 108 is formed in the body 100 of the damping device and opens into said second pressure space 162. The damping device further includes a third pressure space 163 bounded between the lower surface 135 of the first piston and the cavity bottom 148 of the annular piston 141. To this end, a third hydraulic channel 109 is formed in the body 100 of the damping device, which opens into said third pressure space 25 163 through one or more through-passages 147 formed in the first bore 102 and further from the bottom 148 of the cavity.
Ensimmäiseen hydraulikanavaan 107 on liitetty vastaventtiilillä 172 varustettu ensimmäisen syöttöjohto 171, jonka kautta syötetään va-kiopaineista hydraulinestettä ensimmäiseen painetilaan 161. Vastaa-30 vasti on toiseen hydraulikanavaan 108 liitetty vastaventtiilillä 173 varustettu toinen syöttöjohto 174, jonka kautta syötetään vakiopaineis-ta painenestettä toiseen painetilaan 162. Toiseen syöttöjohtoon 174 on lisäksi liitetty kuristimella 176 varustettu sivukanava, jonka merkitys käy ilmi jäljempänä seuraavasta vaimenninlaitteen toiminnan kuvaukses-35 ta. Edelleen on kolmanteen hydraulikanavaan 109 liitetty kolmas syöttö-johto 173, jonka kautta pääasiassa paineetonta hydraulinestettä syöte- 10 851 66 1 tään kolmanteen painetilaan 163. Edelleen on vaimenninlaitteen runkoon 100 muodostettu ilmauskanavat 110,111,112, joiden kautta painetilat 161,162,163 voidaan ilmata tarvittaessa.Connected to the first hydraulic passage 107 is a first supply line 171 with a non-return valve 172, through which a constant pressure hydraulic fluid is supplied to the first pressure space 161. Correspondingly, a second supply line 174 with a non-return valve 173 is connected to the second hydraulic passage 108 via a constant pressure fluid. Also connected to the second supply line 174 is a side channel provided with a choke 176, the meaning of which will be apparent from the following description of the operation of the attenuator device. Further, a third supply line 173 is connected to the third hydraulic passage 109, through which substantially unpressurized hydraulic fluid is fed to the third pressure space 163. Further, venting channels 110,111,112 are formed in the body 100 of the damper, through which the pressure spaces 161,162,163 can be vented.
5 Keksinnön mukainen vaimenninlaite vaimentaa telaparin 61,71 nipin välisiä värähtelyjä tukemalla telojen laakeripesät 62,72 toisiinsa. Vaimenninlaite hidastaa nipin väliä supistavaa liikettä ja kiihdyttää rengas-männän muodostaman massan liikettä hydraulinesteessä. Kuviossa 2 on esitetty, että vaimenninlaitteen runko 100 on kiinnitetty ensimmäisen 10 telan eli ylätelan laakeripesään 62, mutta laite toimii myös ylösalaisin käännettynä siten, että vaimenninlaitteen runko 100 on kiinnitetty toisen telan 71 eli alatelan laakeripesään 72. On luonnollisesti selvää, että keksinnön mukaisia vaimenninlaitteita käytetään koneen poik-kisuunnassa nipin kummallakin puolella eli koneen hoito- ja käyttöpuo-15 lella. Kuten jo edellä on todettu, on telaparin värähtelyn amplitudi puristinosalla erittäin pieni ollen suuruusluokaltaan 0,01 mm. Keksinnön mukaisen vaimenninlaitteen toiminta perustuukin siihen, että laitteella vahvistetaan liike esim. kymmenkertaiseksi. Mikäli värähtelyn amplitudi on suurempi, esim. suuruusluokkaa 0,1-1 mm, toteutuu vaimen-20 nusvaikutus entistäkin paremmin. Myös näiden suuriamplitudisten värähtelyjen tapauksessa vaimenninlaitteen perusrakenne voidaan säilyttää kuvion 2 mukaisena, joskin osien mitoitusta voidaan muuttaa toisenlaiseksi kuin erittäin pienen värähtelyliikkeen vaimentamisessa. Tällöin keksinnön mukaisen vaimenninlaitteen käyttökohde olisi ilmeisesti jokin 25 muu kuin puristinnippi, koska esim. amplitudiltaan 0,1 mm:n värähtelyt ovat jo erittäin suuria ja yleensä liian suuria paperikoneen puristimelle .The damping device according to the invention dampens the vibrations between the nip 61.71 nip rollers by supporting the bearing housings 62.72 of the rollers with each other. The damping device slows down the movement reducing the nip gap and accelerates the movement of the mass formed by the ring piston in the hydraulic fluid. Figure 2 shows that the damping device body 100 is attached to the bearing housing 62 of the first roll 10, i.e. the upper roll, but the device also operates upside down so that the damping device body 100 is attached to the second roll 71, i.e. the lower roll bearing housing 72. It is obviously used to use damping devices according to the invention. in the transverse direction of the machine on each side of the nip, i.e. on the care and operating side of the machine. As already stated above, the amplitude of the oscillation of the pair of rollers in the press section is very small, of the order of 0.01 mm. The operation of the damping device according to the invention is therefore based on the fact that the device amplifies the movement ten times, for example. If the amplitude of the oscillation is larger, e.g. of the order of 0.1-1 mm, the damping effect is even better. Also in the case of these high-amplitude oscillations, the basic structure of the damping device can be maintained as shown in Fig. 2, although the dimensioning of the parts can be changed differently than in damping a very small oscillation movement. In this case, the application of the damping device according to the invention would obviously be something other than a press nip, because e.g. vibrations with an amplitude of 0.1 mm are already very large and generally too large for a press of a paper machine.
Kuten jo edellä todettiin, kytketään sekä ensimmäiseen painetilaan 161 30 että toiseen painetilaan 162 vakiopaineet, joina voidaan käyttää esim. puristimen kuormitushydrauliikan kevennyspainetta, joka on yleensä suuruudeltaan noin 40-50 bar. Kolmanteen painetilaan 163 puolestaan johdetaan ensimmäisen ja toisen painetilan paineita olennaisesti pienempi paine, joka on suuruudeltaan esim. 10 bar, jota käytetään ylei-35 sesti puristimen kuormitushydrauliikassa vakiopaineena. Laite voidaan tosin konstruoida myös muilla paineilla toimivaksi, jolloin ensimmäi- i, 11 85166 sessä ja toisessa painetilassa 161,162 voidaan paineena käyttää esim.As already stated above, constant pressures are connected to both the first pressure space 161 30 and the second pressure space 162, for which, for example, the relief pressure of the load hydraulics of the press can be used, which is generally in the range of about 40-50 bar. In turn, a pressure substantially lower than the pressures of the first and second pressure chambers, e.g. 10 bar, is applied to the third pressure chamber 163, which is generally used in the load hydraulics of the press as a constant pressure. However, the device can also be designed to operate at other pressures, in which case in the first, 11 85166 and second pressure conditions 161,162, e.g.
10 bar ja kolmannessa tilassa 163 täysin paineetonta hydrauliöljyä. Edellä mainittujen paineitten ja ensimmäisen männän 130 pinta-alan määräämällä voimalla, joka on esim. 2-3 % nippivoimasta, laite kuormit-5 taa telojen laakeripesiä 62,72 erilleen nipin kuormitusta vasten. Tämän voiman vaikutuksesta ensimmäinen mäntä 130 seuraa värähtelyssä telojen laakeripesiä 62,72. Ensimmäisen männän 130 iskunpituus on lyhyt, jotta hydraulinesteen kokoonpuristuvuuden vaikutus saadaan minimoitua, mutta kuitenkin riittävä kompensoimaan telojen 61,71 välimitan muutokset.10 bar and 163 completely unpressurized hydraulic oil in the third mode. With a force determined by the above-mentioned pressures and the surface area of the first piston 130, which is e.g. 2-3% of the nip force, the device loads the bearing housings 62.72 of the rollers separately against the nip load. Under the effect of this force, the first piston 130 vibrates the roller bearing housings 62,72. The stroke length of the first piston 130 is short to minimize the effect of hydraulic fluid compressibility, but still sufficient to compensate for changes in the spacing of the rollers 61.71.
1010
Seuraavaksi kuvataan yksityiskohtaisemmin keksinnön mukaisen vaimennin-laitteen toimintaa käytön aikana. Telojen 61,71 muodostaman nipin loi-totessa värähdysliikkeen vuoksi toisistaan ensimmäinen mäntä 130 seuraa liikettä ensimmäisen painetilan 161 sisään virtaavan vakiopaineisen 15 hydraulinesteen avulla. Rengasmäntä 141 pysyy paikallaan toisessa painetilassa 162 vallitsevan paineen sekä sen vastavoiman yhteisvaikutuksesta, joka muodostuu kolmannen painetilan 163 paineesta ja jousien 150 puristusvoimasta. Koska telanipin värähtelytapauksessa ensimmäisen männän 130 liike on hyvin pieni, jää olosuhteitten muutos painetiloissa 20 hyvin pieneksi. Värähdysliikkeessä telanipin lähetessä ensimmäisen syöttöjohdon 171 vastaventtiili 172 sulkeutuu sulkien ensimmäiseen paineillaan 161 tietyn määrän hydraulinestettä. Tällöin ensimmäisen männän 130 liike pakottaa rengasmännän 141 liikkeelle, koska öljytila-vuus ensimmäisessä painetilassa 161 pysyy vakiona, öljytila on muodos-25 tettu mahdollisimman pieneksi hydraulinesteen kokoonpuristuman minimoimiseksi. Koska rengasmännän 141 pinta-ala on hyvin pieni ensimmäisen männän 130 pinta-alaan nähden, on rengasmännän 141 liikematka mäntien pinta-alojen suhteen vuoksi esim. kymmenkertainen verrattuna ensimmäisen männän 130 liikkeeseen. Ensimmäiseen painetilaan 161 joissakin 30 tilanteissa syntyvä liian suuri paine puretaan paineenrajoitusventtii-lin (ei esitetty) kautta, joka on järjestetty esim. ensimmäiseen kanavaan 107.The operation of the damper device according to the invention during use will now be described in more detail. As the nip formed by the rollers 61,71 intersects due to the oscillating movement, the first piston 130 follows the movement by means of a constant pressure hydraulic fluid 15 flowing into the first pressure space 161. The annular piston 141 is held in place by the combined effect of the pressure in the second pressure space 162 and its counterforce, which consists of the pressure of the third pressure space 163 and the compressive force of the springs 150. Since in the case of vibration of the roll nip, the movement of the first piston 130 is very small, the change of conditions in the pressure spaces 20 remains very small. In the oscillating motion, as the roller nip transmits, the check valve 172 of the first supply line 171 closes, closing a certain amount of hydraulic fluid to the first at its pressures 161. In this case, the movement of the first piston 130 forces the movement of the annular piston 141, since the oil volume in the first pressure space 161 remains constant, the oil space is formed to minimize the compression of the hydraulic fluid. Since the area of the annular piston 141 is very small with respect to the area of the first piston 130, the travel of the annular piston 141 with respect to the areas of the pistons is e.g. ten times that of the first piston 130. The excessive pressure generated in the first pressure space 161 in some situations in 30 situations is released through a pressure relief valve (not shown) arranged, e.g., in the first channel 107.
Koska rengasmäntä 141 ja vaimenninmäntä 143 ovat yhtä ja samaa kappa-35 letta, tekee vaimenninmäntä 143 saman liikkeen kuin rengasmäntä 141.Since the annular piston 141 and the damper piston 143 are one and the same piece 35, the damper piston 143 makes the same movement as the annular piston 141.
12 851 66 ^ Tällöin vastaavasti toisen painetilan 162 tilavuus pienenee ja kolmannen painetilan 163 tilavuus kasvaa. Kolmanteen paineillaan 163 virtaa tällöin kolmannesta syöttöjohdosta 173 hydraulinestettä. Toisessa pai-netilassa 162 tapahtuu tällöin huomattavasti suurempi tilavuuden muutos 5 kuin ensimmäisen männän 130 liikkeen alunperin aikaansaama, koska vai-menninmännän 143 liikematkaa on kasvatettu ensimmäisen männän 130 ja rengasmännän 141 pinta-alasuhteella ja koska vaimenninmännän 143 pinta-ala on huomattavasti suurempi kuin ensimmäisen männän 130 pinta-ala. Tämän johdosta vaimenninmännän 143 liike pumppaa toisesta painetilasta 10 162 kuristimeen 176 moninkertaisen (esim. 10-15 kertaisen) määrän hyd raulinestettä siihen nähden, mitä pelkkä ensimmäinen mäntä 130 siirsi kierron alussa. Hydraulineste ohjautuu kuristimeen 176 toiseen syöttö-johtoon 174 kytketyn vastaventtiilin 175 vaikutuksesta. Näin ollen aikaansaatua nestevirtaa kuristamalla saadaan nipin välinen värähtely 15 vaimennettua ja värähtelyn liike-energia absorpoitua. Paluuiskussa toisessa painetilassa 162 vaikuttava vakiopaine palauttaa rengasmännän 141 keskiasentoonsa. Rengasmännän 141 paluuliike ja ensimmäisen männän 130 vakiopaine saavat aikaan sen, että ensimmäinen mäntä 130 seuraa loittonevaa telan laakeripesää 72. Paluuliikkeen voima on hyvin pieni 20 verrattuna sulkeutumisliikkeen voimaan, koska vakiopaine on esim. suuruusluokkaa 40-50 bar ja kuristuksella aikaansaatu ja mäntien pinta-alasuhteitten vahvistama paine esim. 200 bar.12,851 66 ^ Then, correspondingly, the volume of the second pressure space 162 decreases and the volume of the third pressure space 163 increases. At its third pressure 163, 173 hydraulic fluid then flows from the third supply line. In the second pressure space 162, there is then a considerably larger volume change 5 than originally caused by the movement of the first piston 130, because the travel of the damper piston 143 is increased by the area ratio of the first piston 130 and the annular piston 141 and the area of the damper piston 143 is much larger than the first piston. 130 area. As a result, the movement of the damper piston 143 pumps a multiple (e.g., 10-15 times) amount of hydraulic fluid from the second pressure space 10 162 to the throttle 176 relative to what the first piston 130 alone moved at the beginning of the cycle. The hydraulic fluid is directed to the throttle 176 by a check valve 175 connected to the second supply line 174. Thus, by throttling the obtained fluid flow, the oscillation between the nip 15 is damped and the kinetic energy of the oscillation is absorbed. The constant pressure acting on the return stroke in the second pressure space 162 returns the annular piston 141 to its center position. The return movement of the annular piston 141 and the constant pressure of the first piston 130 cause the first piston 130 to follow the deflecting roller bearing housing 72. The force of the return movement is very small 20 compared to the closing force, because the constant pressure is of the order of 40-50 bar and the throttle confirmed pressure eg 200 bar.
Keksinnön mukaisessa laitteessa saadaan näin ollen nipin välinen väräh-25 tely vaimennettua kolmen eri painetilan öljyvirtauksia sopivasti ohjaamalla ja virtausta kuristamalla. Vaimennuksen määrään ja laitteessa kehittyviin paineisiin vaikuttaa virtauksen kuristus. Toisaalta kuristuksen suuruus vaikuttaa myös laitteen jatkuvan läpivirtauksen suuruuteen. Tämän johdosta edullisinta onkin, että kuristus säätyy automaat-30 tisesti värähtelytason mukaan, koska tällöin laite saadaan toimimaan vaimentimena myös pienillä värähtelytasoilla, eivätkä toisaalta suuret värähtelyt nosta laitteen paineita liian suuriksi. Paineenrajoittimet tarvitaan silti joko vaimenninraännälle 143 tai ensimmäiselle männälle 130. Päämännän 130 voima on suurempi nipin lähenemisliikkeen aikana 35 kuin se oli nipin loitotessa toisistaan. Voiman ero on esim. suuruusluokkaa 5 kN. Lähenemisliikkeen aikana vaimenninmännän 143 männänpuolen li 13 85 1 66 ^ paine eli toisen painetilan 162 paine nousee kuristimella 176 aikaansaadun virtauksen kuristuksen vuoksi, jolloin tämä korkeampi paine siirtyy rengasmännän 141 välittämänä ensimmäisen männän 130 männän puolelle eli ensimmäiseen painetilaan 161 lisäten ensimmäisen männän 5 130 voimaa vakiopainetilanteeseen verrattuna.In the device according to the invention, the oscillation between the nip can thus be damped by suitably controlling the oil flows of the three different pressure states and by restricting the flow. The amount of damping and the pressures developing in the device are affected by the flow restrictor. On the other hand, the magnitude of the choke also affects the magnitude of the continuous flow of the device. As a result, it is most advantageous for the throttle to be adjusted automatically according to the vibration level, because in this case the device is made to act as a damper even at low vibration levels, and on the other hand large vibrations do not increase the device pressures too high. Pressure limiters are still required for either the damper mandrel 143 or the first piston 130. The force of the main piston 130 is greater during the nip approach movement 35 than it was when the nip was spaced apart. The difference in force is, for example, of the order of 5 kN. During Lähenemisliikkeen vaimenninmännän 143 of the piston rod li 13 85 January 66 ^ pressure in a second pressure chamber 162 pressure increases, the choke 176 provided in the flow constriction due to this higher pressure to the annular piston 141, mediated side of the first piston 130 of the piston a first pressure space 161, adding the first piston 5 130 force constant pressure situation compared to .
Kuvion 7 mukainen vaimenninlaite on käyttökohteeltaan edellistä suoritusmuotoa vastaava ja niinpä on kuviossa 7 teloja 61,71 ja niiden laa-keripesiä 62,72 merkitty kuviota 2 vastaavin viitenumeroin. Myös itse 10 vaimenninlaite on tässä suoritusmuodossa hyvin pitkälti edellä selostettua suoritusmuotoa vastaava. Niinpä kuvion 7 mukainen vaimenninlaite käsittää vaimenninlaitteen rungon 200, joka on jäykästi kiinnitetty ensimmäisen telan laakeripesään 62 kiinnitysruuvein 201. Vaimenninlaitteen runkoon 200 on muodostettu telaparin 61,71 nippitason suuntaiset 15 koaksiaaliset sylinteriporaukset, jotka ovat oleellisesti identtiset kuvioissa 2 ja 3 esitetyn suoritusmuodon kanssa. Vaimenninlaitteen rungossa 200 oleviin porauksiin on sovitettu vaimenninlaitteen männät, jotka käsittävät päämäntänä toimivan ensimmäisen männän 230 sekä toisen männän 240, joka muodostuu kuviota 2 ja 6 vastaavalla tavalla rengas-20 männän ja vaimenninmännän käsittävästä kokonaisuudesta. Vaimenninlaitteen runkoon on kiinnitysruuvien avulla kiinnitetty kansi 220, johon muodostetun reiän läpi ensimmäisen männän männänvarsi 232 ulottuu vai-raenninlaitteen rungon 200 ulkopuolelle.The damping device according to Fig. 7 is used in accordance with the previous embodiment, and thus in Fig. 7 the rollers 61,71 and their bearing housings 62,72 are indicated by reference numerals corresponding to Fig. 2. The damping device 10 itself in this embodiment is also very similar to the embodiment described above. Thus, the damping device of Fig. 7 comprises a damping device body 200 rigidly secured to the first roll bearing housing 62 by fixing screws 201. The damping device body 200 is formed with coaxial cylinder bores 15 parallel to the nip plane of the pair of rollers 61,71, which are substantially identical to those shown in Figs. Arranged in the bores in the body 200 of the damper are pistons of the damper comprising a first piston 230 serving as a main piston and a second piston 240 formed in a manner corresponding to Figures 2 and 6 by a ring-20 piston and a damper piston assembly. A cover 220 is secured to the body of the damper by means of fastening screws, into which the piston rod 232 of the first piston extends outside the body 200 of the silencer through the hole formed.
25 Kuten jo edellä todettiin, vaimenninlaitteen toinen mäntä 240 muodostuu rengasmännän ja vaimenninmännän muodostamasta kokonaisuudesta. Nämä ovat rakenteeltaan oleellisesti edellä selostettua suroitusmuotoa vastaavat ja ne on sovitettu vastaavalla tavalla vaimenninlaitteen rungossa 200 oleviin sylinteriporauksiin.As stated above, the second piston 240 of the damper device is formed by an assembly of a ring piston and a damper piston. These are substantially similar in construction to the depression mode described above and are fitted in a corresponding manner to the cylinder bores in the body 200 of the damper device.
3030
Kuvion 7 mukaiseen vaimenninlaitteeseen sisältyy näin ollen useita erillisiä painetiloja, joista ensimmäinen painetila 261 rajoittuu ensimmäisen männän männänpään 234 ja toisen porauksen pohjan 205 väliin. Vaimenninlaitteen runkoon 200 on muodostettu ensimmäiset hydraulikana-35 vat 207a ja 207b, jotka avautuvat mainittuun ensimmäiseen painetilaan 261. Toinen painetila 262 puolestaan rajoittuu vaimenninmännän pohja- 14 85 1 66 ^ pinnan 249 ja kannen 220 sisäpinnan 223 väliin. Vastaavasti on vaimen-ninlaitteen runkoon 200 muodostettu toiset hydraulikanavat 208a ja 208b, jotka avautuvat mainittuun toiseen painetilaan 262. Edelleen sisältyy vaimenninlaitteeseen kolmas painetila 263, joka rajoittuu 5 ensimmäisen männän alapinnan ja rengasmännän ontelon pohjan väliin.The damper device of Figure 7 thus includes a plurality of separate pressure states, of which the first pressure state 261 is bounded between the piston head 234 of the first piston and the base 205 of the second bore. Formed in the body 200 of the damper device are first hydraulic channels 207a and 207b which open into said first pressure space 261. The second pressure space 262 is in turn bounded between the bottom surface 249 of the damper piston 249 and the inner surface 223 of the cover 220. Accordingly, second hydraulic passages 208a and 208b are formed in the body 200 of the damper and open into said second pressure space 262. The damper further includes a third pressure space 263 bounded between the lower surface of the first piston and the bottom of the annular piston cavity.
Tätä varten on vaimenninlaitteen runkoon 200 muodostettu kolmannet hydraulikanavat 209a,209b, jotka avautuvat rungon 200 ensimmäiseen sylin-teriporaukseen. Toisen männän 240 sisältämään vaimenninmäntään on muodostettu poraukset 210a,210b, jotka ulottuvat vaimenninmännän ulkoke-10 häitä rengasmännän onteloon muodostaen näin yhteyden kolmansista hyd-raulikanavista 209a,209b vaimenninlaitteen kolmanteen painetilaan 263.To this end, third hydraulic channels 209a, 209b are formed in the body 200 of the damper device, which open into the first cylinder bore of the body 200. Borees 210a, 210b are formed in the damper piston included in the second piston 240, extending from the camshaft protrusion 10 to the annular piston cavity, thereby connecting from the third hydraulic passages 209a, 209b to the third pressure space 263 of the damper device.
Kuvion 7 suoritusmuodossa on vaimenninlaitteen runkoon 200 muodostettu lisäksi neljännet hydraulikanavat 211a,211b, jotka johtavat jousitilaan 15 251, johon kuvion 2 suoritusmuotoa vastaavat jouset 250 on sovitettu.In the embodiment of Fig. 7, a fourth hydraulic channel 211a, 211b is further formed in the body 200 of the damper, which leads to a spring space 15 251 in which the springs 250 corresponding to the embodiment of Fig. 2 are arranged.
Kuvion 7 suoritusmuodossa on vaimenninlaitteen kuhunkin painetilaan 261,262,263 sekä jousitilaan 251 johdettu hydraulikanavat pareittain. Tämän johtuu siitä, että kuvion 7 suoritusmuodon mukainen vaimenninlai-te toimii läpivirtausperiaatteella. Hydraulineste syötetään vaimennin-20 laitteen painetiloihin 261,262,263 sekä jousitilaan 251 esim. kuviossa 7 oikeanpuoleisista hydraulikanavista 207a,208a,209a,211a ja johdetaan vaimenninlaitteesta ulos vastakkaisella puolella olevista hydraulikanavista 207b,208b,209b,211b. Painetiloihin 261,262,263 hydraulineste syötetään vakiopaineisena, esim. n. 40-50 bar:in paineessa joka suu-25 ruusluokaltaan vastaa esim. puristimen kuormitushydrauliikan kevennys-painetta. Jousitilaan 251 hydraulineste syötetään matalammassa, esim. n. 10 barin paineessa. Kyseinen matalampipaineinen neste on pääasiassa tarkoitettu jousituksen sisäisten kitkojen pienentämiseen.In the embodiment of Figure 7, hydraulic channels are provided in pairs to each pressure space 261,262,263 and spring space 251 of the damping device. This is due to the fact that the damping device according to the embodiment of Fig. 7 operates on the flow-through principle. The hydraulic fluid is supplied to the pressure chambers 261,262,263 of the damper-20 device and to the spring space 251, e.g., in Fig. 7, from the right hydraulic channels 207a, 208a, 209a, 211a and discharged from the damper device from the hydraulic channels 207b, 208b, 209b, 211. The hydraulic fluid is supplied to the pressure chambers 261,262,263 at a constant pressure, e.g. at a pressure of approx. 40-50 bar, which in its order of magnitude corresponds to e.g. the relief pressure of the load hydraulics of the press. Hydraulic fluid is supplied to the spring space 251 at a lower pressure, e.g. at a pressure of about 10 bar. This lower pressure fluid is primarily intended to reduce internal friction in the suspension.
30 Kuvion 7 mukaiseen rakenteeseen ei ole merkitty tarvittavia venttii-lielimä ja kuristuksia, mutta näiden merkitys on alan ammattimiehelle ilmeinen edellisen suoritusmuodon selostuksen perusteella. Paineiskujen johdosta on vaimenninlaitteesta ulostulevista kanavista ainakin kanavaan 207b kytkettävä ylipainesuojaus.The structure according to Fig. 7 does not have the necessary valve members and chokes, but the significance of these will be obvious to a person skilled in the art from the description of the previous embodiment. Due to the pressure shocks, an overpressure protection must be connected at least to the duct 207b from the ducts exiting the damping device.
Edellä keksintöä on selitetty esimerkinomaisesti oheisen piirustuksen 35 15 851 66 ^ kuvioihin viittaamalla. Keksintöä ei kuitenkaan ole rajoitettu koskemaan pelkästään kuvioissa esitettyä esimerkkiä, vaan monet muunnokset ovat mahdollisia oheisissa patenttivaatimuksissa määritellyn keksinnöllisen ajatuksen puitteissa.The invention has been described above by way of example with reference to the figures of the accompanying drawing 35 15 851 66 ^. However, the invention is not limited to the example shown in the figures, but many modifications are possible within the scope of the inventive idea defined in the appended claims.
5 10 15 20 25 30 355 10 15 20 25 30 35
Claims (21)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI902121A FI85166C (en) | 1990-04-26 | 1990-04-26 | FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER DAEMPNING AV VIBRATIONEN I VALSARNA AV ETT VALSPAR SOM BILDAR ETT NYP. |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI902121 | 1990-04-26 | ||
| FI902121A FI85166C (en) | 1990-04-26 | 1990-04-26 | FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER DAEMPNING AV VIBRATIONEN I VALSARNA AV ETT VALSPAR SOM BILDAR ETT NYP. |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI902121A0 FI902121A0 (en) | 1990-04-26 |
| FI902121A FI902121A (en) | 1991-10-27 |
| FI85166B FI85166B (en) | 1991-11-29 |
| FI85166C true FI85166C (en) | 1992-03-10 |
Family
ID=8530338
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI902121A FI85166C (en) | 1990-04-26 | 1990-04-26 | FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER DAEMPNING AV VIBRATIONEN I VALSARNA AV ETT VALSPAR SOM BILDAR ETT NYP. |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| FI (1) | FI85166C (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FI104207B (en) * | 1998-07-24 | 1999-11-30 | Valmet Corp | A method and apparatus for changing the characteristic frequency of a nip roll structure of a paper or board machine |
| FI123116B (en) | 2006-03-28 | 2012-11-15 | Metso Paper Inc | The control valve |
-
1990
- 1990-04-26 FI FI902121A patent/FI85166C/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI85166B (en) | 1991-11-29 |
| FI902121A (en) | 1991-10-27 |
| FI902121A0 (en) | 1990-04-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FI91664B (en) | Roller with adjustable deflection | |
| FI82092B (en) | LAONGNYPPRESS. | |
| US4910842A (en) | Roll for the pressure treatment of webs of material | |
| US4249290A (en) | Controlled deflection roll | |
| FI85166C (en) | FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER DAEMPNING AV VIBRATIONEN I VALSARNA AV ETT VALSPAR SOM BILDAR ETT NYP. | |
| JPH08291492A (en) | Press machine for paper-making machine or similar machine | |
| US5024150A (en) | Process for reducing vibrations of successive sets of rolls and a roll arrangement having reduced vibratory tendencies | |
| EP2808445B1 (en) | Deflection compensated roll | |
| FI117486B (en) | Roller for a paper machine or paper finishing machine | |
| FI115554B (en) | Plant for supporting a roll in a paper, cardboard, or finishing machine and method for controlling the boom of a roll | |
| FI120409B (en) | Bending-compensated roller for a fiber web or finishing machine, method of driving and manufacturing a bending-compensated roller and apparatus for damping oscillations in a hydraulic pressure medium | |
| WO2000009805A1 (en) | Method and device for changing the natural frequency of a nip roll construction in a paper or board machine | |
| US5730692A (en) | Roll with vibration damper | |
| FI104207B (en) | A method and apparatus for changing the characteristic frequency of a nip roll structure of a paper or board machine | |
| FI82127B (en) | Method and arrangement for damping of vibrations in rolls of a roll gap that forms a nip | |
| FI119519B (en) | Drum and vibration damper for a paper machine | |
| US20070060456A1 (en) | Roll for pressure treatment of material bands | |
| FI123495B (en) | Arrangement for damping the vibrations of the calender rollers | |
| US4464986A (en) | Device for reducing the vibration of a press section constituted by two or more rolls pressed one against the other in a paper manufacturing machine | |
| FI65104B (en) | PROCEDURE FOR IMPROVING VIDEO PRESS PROCESSING IN FIBER STATION AND PAPER-ELLER CARTON | |
| US20020132712A1 (en) | Self-adjusting deflection controlled roll | |
| FI110530B (en) | Apparatus for moving strap sheath end of a shoe press | |
| WO2003104553A1 (en) | Arrangement for closing roll nips | |
| US20030015306A1 (en) | Extended-nip press | |
| US4826571A (en) | Roller-type presses including methods associated therewith |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM | Patent lapsed | ||
| MM | Patent lapsed |
Owner name: VALMET PAPER MACHINERY INC |