FI82276C - Frame for super calender - Google Patents
Frame for super calender Download PDFInfo
- Publication number
- FI82276C FI82276C FI875404A FI875404A FI82276C FI 82276 C FI82276 C FI 82276C FI 875404 A FI875404 A FI 875404A FI 875404 A FI875404 A FI 875404A FI 82276 C FI82276 C FI 82276C
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- supercalender
- vertical
- oblique
- horizontal
- vertical beam
- Prior art date
Links
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21G—CALENDERS; ACCESSORIES FOR PAPER-MAKING MACHINES
- D21G1/00—Calenders; Smoothing apparatus
Landscapes
- Paper (AREA)
Description
82276 1 Superkalanterin runko Stomme för superkalander 5 Keksinnön kohteena on superkalanterin runko.82276 1 Supercalender body Stomme för superkalander 5 The invention relates to a supercalender body.
Tekniikan tasosta tunnetut superkalanterirungot ovat korkeita ja kapeita rakenteita. Ne ovat näin ollen hyvin vMrähtelyalttiita. Superkalante-reissa esiintyvät herätevoimat ovat ominaistaajuuksien alueella tai hyvin 10 lähellä niitä. Näin ollen niiden kohdalla esiintyy jatkuvasti värähtely-ongelmia. Superkalanteri on suurimassainen kone, jossa on huomattavia dynaamisia kuormituksia aiheuttavia pyörivien massojen ryhmiä. Näitä ovat esim. konerulla, jolta paperi tulee koneeseen ja joka on vaihtelevasti epäkeskeinen, ylä- ja alatelat, jotka ovat halkaisijaltaan suurempia 15 kuin muut telat, kuitutelat, joiden halkaisija pienenee käytössä ja joihin saattaa syntyä epäkeskelsyyttä. Lisäksi superkalanterissa on suuri joukko rautateloja sekä ohjaus- ja levitysteloja. Kyseiset pyörivät massat voivat olla laakerointipisteidensä suhteen epäkeskeisiä, jolloin epä-keskeisyys aiheuttaa harmoonlsla herätevoimia kalanterirunkoon. Pienet-20 kln massaepäkeskeisyydet teloissa aiheuttavat suuria voimia, koska pyö-rlntänopeudet ovat suuret ja telat painavat useita tonneja. Koko tela-pinon paino rataleveydestä riippuen voi olla jopa 200 tonnia.The supercalender bodies known from the prior art are tall and narrow structures. They are therefore very sensitive to vibration. The excitation forces in supercalenders are in or very close to the eigenfrequencies. As a result, they constantly have vibration problems. A supercalender is a high-mass machine with groups of rotating masses that cause considerable dynamic loads. These include, for example, a machine roll from which paper enters the machine and is alternately eccentric, upper and lower rollers that are larger in diameter than other rolls, fiber rolls that decrease in diameter during use and may experience eccentricity. In addition, the supercalender has a large number of iron rollers as well as guide and spreading rollers. Such rotating masses can be eccentric with respect to their bearing points, whereby the eccentricity causes excitation forces on the calender body. The small mass eccentricities of the 20 rolls on the rollers cause large forces because the rotational speeds are high and the rolls weigh several tons. The weight of the entire roll stack can be up to 200 tons, depending on the track width.
Myös aukirullattava paperirulla sijaltessaan aukikelaustasolla voi alheut-25 taa huomattavaa kuormitusta superkalanterirunkoon. Aukirullattavan tampuu-rin suurin halkaisija vaihtelee 2000:sta aina 3000 mm:iin. Täyden tampuu-rin massa vaihtelee 30-70 tonniin. Tampuurien vaihdon yhteydessä aiheutuu koneeseen Iskumaista kuormitusta. Myös käyttöjen kiihdytys- ja jarrutusvaiheessa kohdistuu konerunkoon huomattavia herätevoimia. Samoin kalanteri-30 pinon nippien pika-avaukset synnyttävät iskumaisten voimien sarjan. Näin ollen superkalanterin runkoon voi kohdistua lukuisa määrä herätevoimia, jotka aiheuttavat runkovärähtelyä.Also, the rollable paper roll, when located on the unwinding plane, can reduce considerable load on the supercalender body. The maximum diameter of the reel to be rolled varies from 2000 to 3000 mm. The mass of a full swab varies from 30 to 70 tons. When replacing the swabs, an impact load is applied to the machine. Significant excitation forces are also applied to the machine frame during the acceleration and braking phase of the drives. Likewise, the quick openings of the nips in the calender-30 stack give rise to a series of impact forces. Thus, a large number of excitation forces can be applied to the body of the supercalender, which cause the body to vibrate.
Eräänä superkalanterien runkojen mitoitusperusteena ovat ominais- ja 35 herätetaajuudet. Olennaista on, että herätetaajuuksla ei esiinny superkalanterin rungon alimman ominaistaajuuden alueella. Ajon aikana esiintyvät liialliset värähtelyt aiheuttaisivat häiriöitä superkalanterin 2 82276 1 toiminnassa. Värähtelystä aiheutuu nippipaineeseen vaihteluja, joka johtaa edelleen paperin laadun heikkenemiseen.One of the sizing criteria for supercalender bodies is the specific and excitation frequencies. It is essential that the excitation frequency does not occur in the range of the lowest natural frequency of the supercalender body. Excessive oscillations during driving would interfere with the operation of supercalender 2 82276 1. The vibration causes fluctuations in the nip pressure, which further leads to a deterioration in the quality of the paper.
Ajonopeuksien kasvaminen ja tuotteelle asetettavat kasvavat laatuvaati-5 tnukset ovat johtaneetkin tarpeeseen voida muodostaa sellainen superkalan-terirunko, joka on mahdollisimman jäykkä ja värähtelemätön. Näin ollen keksinnön päämääränä on sellainen superkalanterirunko, joka on mahdollisimman jäykkä ja jonka alinta ominaisvärähdyslukua on voitu nostaa niin, että se ei osu superkalanterirunkoon kohdistuvien herätetaajuuksien alueelle. Kek-10 sinnön päämääränä on muodostaa myös sellainen superkalanterirunko, joka rakenteeltaan on kevyempi kuin tekniikan tason mukaiset runkorakenteet. Kevyemmällä rungolla pystytään edelleen nostamaan superkalanterirungon ominaisvärähdyslukua. Kevyempi runko on myös valmistuskustannuksiltaan edullisempi.The increase in driving speeds and the increasing quality requirements imposed on the product have led to the need to be able to form a supercalender body that is as rigid and vibration-free as possible. Accordingly, it is an object of the invention to provide a supercalender body which is as rigid as possible and whose lowest specific vibration number can be increased so that it does not fall within the range of excitation frequencies applied to the supercalender body. It is also an object of the Kek-10 invention to form a supercalender body which is lighter in structure than prior art frame structures. With a lighter body, it is still possible to increase the specific vibration number of the supercalender body. The lighter body is also less expensive to manufacture.
1515
Keksinnön eräänä ei välttämättömänä llsäpäämääränä on muodostaa myös sellainen superkalanterirunko, joka tarjoaa väljät työskentelytilat.It is also a non-essential object of the invention to provide a supercalender body which provides ample working space.
Keksinnön päämääriin on päästy superkalanterirunkoratkaisulla, jolle on 20 pääasiallisesti tunnusomaista, että superkalanterirunko käsittää ensimmäisen viistopalkin, joka on sovitettu liittymään toisesta päädystään kalanteripinon viereiseen pystypalkkiin sen alaosaan ja toisesta päädystään aukikelaimen kannatustasoa kannattelevaan vaakapalkkiin, edullisesti sen keskialueelle, ja että sivurunko käsittää toisen viistopalkin, 25 joka liittyy toisesta päädystään toiseen pystypalkkiin, edullisesti sen alaosaan ja toisesta päädystään vaakapalkkiin, edullisesti sen keskialueelle ja että sivurunko käsittää kolmannen viistopalkin, joka on sovitettu liittymään toisesta päädystään kalanteripinon viereiseen sivu-rungon pystypalkkiin sen yläosaan ja toisesta päädystään vaakapalkkiin 30 sen keskialueelle.The objects of the invention are achieved by a supercalender body solution, which is mainly characterized in that the supercalender body comprises a first oblique beam adapted to join at one end a vertical beam adjacent to the calender stack. joins one end to the second vertical beam, preferably the lower part thereof, and the other end to the horizontal beam, preferably its central region, and that the side frame comprises a third sloping beam adapted to join the vertical beam of the side frame adjacent the calender stack at one end to its upper beam and the other end 30
Keksinnön mukaisella superkalanterirungolla on saavutettu tekniikan tason mukaisiin runkoihin nähden huomattavasti edullisemmat värähtelyominai-suudet. Värähtelytasot keksinnön mukaisessa superkalanterirungossa ovat 35 kauttaaltaan alemmat kuin tekniikan tason rungoissa. Tietyssä rungon laskentapisteessä on suoritettu värähtelylaskelmat, jolloin värähtelykäyrät on voitu piirtää ajonopeuden funktiona. On määritetty rungon tietyssä 3 82276 1 laskennallisessa mitoituspisteessä värähtelyamplitudi ajonopeuden funktiona. Edelleen on määritetty mitoituspisteen värähtelynopeus paperi-radan ajonopeuden funktiona.The supercalender body according to the invention has achieved considerably more favorable vibration properties than the prior art bodies. The vibration levels in the supercalender body according to the invention are generally lower than in the prior art bodies. Vibration calculations have been performed at a certain body calculation point, so that the vibration curves can be plotted as a function of driving speed. The oscillation amplitude as a function of the driving speed has been determined at a certain calculated design point of the body 3 82276 1. Furthermore, the oscillation speed of the design point as a function of the running speed of the paper web is determined.
5 Kuviossa 1 on esitetty keksinnön mukainen superkalanterirunko aksono-metrisena kuvantona.Figure 1 shows an axonometric view of a supercalender body according to the invention.
Kuviossa 2A on esitetty kuvion 1 mukainen superkalanteri sivukuvantona ja katsottuna kuvion 1 nuolen K suuntaan.2A is a super calender according to Figure 1 in a side view and viewed in the direction of arrow D direction in Figure 1.
1010
Kuviossa 2B on esitetty leikkaus I-I kuviosta 2A.Figure 2B is a section I-I of Figure 2A.
Kuviossa 3 on esitetty kuvion 1 perusrunkomuotoa jäykempi ratkaisu.Figure 3 shows a stiffer solution than the basic frame shape of Figure 1.
•J5 Kuviossa 4A on esitetty ajonopeus-värähtelyamplitudikäyrästö keksinnön mukaiselle kuvion 1 superkalanterirungolle sekä vastaava vertailukäyrä tekniikan tason rungolle.Fig. 4A shows a travel speed-oscillation amplitude diagram for the supercalender body of Fig. 1 according to the invention and a corresponding reference curve for the prior art body.
Kuviossa 4B on esitetty ajonopeus-värähtelynopeuskäyrä keksinnön mukai-20 selle kuvioissa 1 esitetylle superkalanterirungolle ja vastaava vertailukäyrä tekniikan tason mukaiselle rungolle.Figure 4B shows a running speed-oscillation velocity curve for the supercalender body shown in Figures 1 according to the invention and a corresponding reference curve for the prior art body.
Kuviossa 1 on esitetty keksinnön mukainen superkalanterirunko. Superkalanterirunko käsittää superkalanterin konesuuntaisen pitkittäisakselin X 25 molemmilla puolilla olennaisesti vastaavanlaiset sivurungot 10. Kumpikin sivurunko 10 on muodostettu keksinnön mukaisesti ristikkorakenteeksi. Kukin superkalanterin sivurunko 10 käsittää pystysuuntaisen kalanteri-pinon 20 viereisen kyseistä telastoa kannattelevan ensimmäisen pysty-palkin 11 sekä kyseiseen pystypalkkiin 11 sen pituuden keskialueella 30 liittyvän vaakapalkin 12. Vaakapalkin 12 päädyssä tai päädyn tuntumassa sijaitsee toinen keskeisakseliltaan pystysuuntainen palkki 13. Pysty-palkit 11 ja 13 sijaitsevat keskeisakseleiltaan olennaisesti toistensa suuntaisesti ja vastaavasti vaakapalkki 12 sijaitsee keskeisakseliltaan olennaisesti kohtisuorasti molempiin pystypalkkeihin 11 ja 13 nähden.Figure 1 shows a supercalender body according to the invention. The supercalender body comprises substantially similar side bodies 10 on both sides of the machine direction longitudinal axis X25 of the supercalender. Each side body 10 is formed according to the invention as a lattice structure. Each supercalender side frame 10 comprises a first vertical beam 11 supporting said track adjacent to the vertical calender stack 20 and a horizontal beam 12 associated with said vertical beam 11 in the central region of its length 30. At the end or near the end of the horizontal beam 12 there is a second beam 13 are located substantially parallel to each other on their central axes and, respectively, the horizontal beam 12 is located substantially perpendicular to both vertical beams 11 and 13 on its central axis.
Pystypalkkien 11 ja 13 sekä vaakapalkin 12 ja perustason T väliselle alueelle on sovitettu keksinnön mukaisesti viistopalkit. Keksinnön mukai- 35 4 82276 1 sesti liittyy vaakapalkkiin 12 olennaisesti sen keskialueelle keskeis-akseleiltaan pystytasoon nähden viistosti kulkevat viistopalkit 14,15 ja 16.According to the invention, oblique beams are arranged in the area between the vertical beams 11 and 13 and the horizontal beam 12 and the basic plane T. According to the invention, the horizontal beam 12 is associated with oblique beams 14, 15 and 16 running substantially obliquely to its central region with respect to its vertical axis with respect to its central axis.
5 Keksinnön kuviossa 1 esitetyssä suoritusmuodossa on viistopalkkeja kolme kappaletta. Ensimmäisen pystypalkin 11 ja toisen pystypalkin 13 sekä vaakapalkin 12 sekä tason T väliselle alueelle on sovitettu ensimmäinen viistopalkki 14 ja toinen viistopalkki 15. Ensimmäinen viistopalkki 14 on sovitettu kulkemaan sivurungon 10 kalanteripinon 20 viereisen pysty-10 palkin 11 alaosasta edullisesti peruslaatan T tuntumasta vaakapalkin 12 keskialueelle vaakapalkin 12 pituuteen nähden.In the embodiment of the invention shown in Figure 1, there are three oblique beams. A first oblique beam 14 and a second oblique beam 15 are arranged in the area between the first vertical beam 11 and the second vertical beam 13 and the horizontal beam 12 and the plane T. The first oblique beam 14 is arranged to run from the lower part of the vertical beam 11 adjacent to the calender stack 20 of the side frame 10 to the horizontal 12 relative to length.
Kuviossa 1 on merkitty viitenumerolla 17 superkalanterin aukirullainta ja viitenumerolla 18 on esitetty superkalanterin kiinnirullainta. Auki-15 rullaimen 17 kannatustaso 19 sijaitsee sivurunkojen 10 välissä. Sivurun-got 10 on yhdistetty toisiinsa poikittaispalkeilla 21. Paperirainaa on merkitty katkoviivoilla ja kirjaimella W kuvioissa 2A ja 3.In Fig. 1, reference numeral 17 denotes a supercalender unroller and reference numeral 18 denotes a supercalender winding reel. The support plane 19 of the open-15 winder 17 is located between the side frames 10. The side frame 10 is connected to each other by transverse beams 21. The paper web is indicated by dashed lines and the letter W in Figures 2A and 3.
Kuviossa 1 esitetysti rajaavat pystypalkit, vaakapalkki ja kolme viistoa 20 palkkia kolmiomaiset sivurungon 10 runkoalueet Ja Näin ol len keksinnön mukaisesta rakenteesta on saatu paitsi jäykkä niin myös kevyt. Keksinnön mukaisen rungon avulla on pystytty nostamaan koko su-perkalanterirungon alinta ominaisvärähdyslukua tekniikan tason mukaisiin runkorakenteisiin nähden. Kolmiomaisten välitilojen Dj-D^ avulla raken-25 teestä on saatu kevyt. Näin on myös mahdollistettu väljät työskentelytilat superkalanterin yhteyteen. Rakenteella saavutettu jäykkyys on mahdollistanut myös rakennemittojen pienentämisen ja siten keksinnön mukainen superkalanterirunko rakennekustannuksiltaan on edullisempi kuin tekniikan tason mukaiset runkoratkaisut. Runkorakenteen keveneminen on 30 edelleen nostanut alinta rungon ominaisvärähdyslukua. Näin ollen keksinnön mukaisella runkorakenteella pystytään ajamaan hyvin suurilla nopeuksilla koneen rungon värähtelytason pysyessä silti alhaisena. Ajonopeus voi olla jopa 1000 m/min tai sen yli.As shown in Fig. 1, the vertical beams, the horizontal beam and the three oblique beams 20 delimit the triangular body areas of the side frame 10. And Thus, the structure according to the invention has become not only rigid but also light. By means of the body according to the invention, it has been possible to increase the lowest specific vibration number of the entire supercalender body in relation to the body structures according to the prior art. With the help of triangular intermediate spaces Dj-D ^, the structure has been made light. This also makes it possible to have spacious working spaces in connection with the supercalender. The rigidity achieved by the structure has also made it possible to reduce the structural dimensions, and thus the supercalender body according to the invention is more cost-effective than the frame solutions according to the prior art. The lightening of the frame structure has further increased the lowest specific vibration number of the frame. Thus, with the frame structure according to the invention, it is possible to drive at very high speeds while still keeping the vibration level of the machine frame low. Travel speeds can be up to 1000 m / min or more.
35 Kuviossa 2A on esitetty kuvion 1 sivurunko 10 katsottuna kuvion 1 nuolen K suunnasta. Kuviossa 2 on tasotarkasteluna esitetty sivurungon ristikko-rakenteen muodostuminen.35 Figure 2A shows the side frame 10 of Figure 1 as seen from the arrow C direction in Figure 1. Figure 2 is a plan view of the formation of the lattice structure of the side frame.
Il 5 82276Il 5 82276
Kuviossa on merkitty ensimmäisen viistopalkin 14 keskelsakselia X^:llä. Kalanteripinon 20 viereisen pystypalkin 11 keskeisakselia on merkitty X^illa. Pystypalkin 11 ja viistopalkin 14 keskeisakselin välinen kulma 5 on o<^ ja on edullisesti 30-60° ja edullisimmin n. 45°. Viistopalkin 14 keskeisakseli Xj leikkaa vaakapalkin 12 keskeisakselin X^ olennaisesti vaakapalkin 12 keskialueella tai sen tuntumassa. Kyseistä leikkauspistettä on merkitty Pirilä. Keksinnön mukainen kuviossa 1 esitetty ratkaisu käsittää edelleen toisen viistopalkin 15, joka on sovitettu kul-10 kemaan toisen pystypalkin 13 ala-alueelta edullisesti perustan T tuntumasta olennaisesti vaakapalkin 12 keskialueelle tai sen tuntumaan. Pystypalkki 13 on sovitettu kulkemaan keskeisakseliltaan pystytasossa ja se on sovitettu liittymään vaakapalkin 12 päätyyn vaakapalkin 12 keskipisteen ja vaakapalkin 12 päädyn välisellä alueella ja edullisimmin ky-15 seisen ulomman päädyn tuntumassa.In the figure, the central axis of the first oblique beam 14 is denoted by X 1. The central axis of the vertical beam 11 adjacent to the calender stack 20 is denoted by X 1. The angle väl between the vertical axis of the vertical beam 11 and the oblique beam 14 is 0-60 and is preferably 30-60 ° and most preferably about 45 °. The central axis Xj of the oblique beam 14 intersects the central axis X1 of the horizontal beam 12 substantially in or near the central region of the horizontal beam 12. This intersection point is marked Pirilä. The solution according to the invention shown in Fig. 1 further comprises a second sloping beam 15 adapted to run from the lower region of the second vertical beam 13, preferably from the feel of the base T to substantially in the vicinity of the horizontal beam 12. The vertical beam 13 is adapted to run vertically from its central axis and is adapted to join the end of the horizontal beam 12 in the area between the center of the horizontal beam 12 and the end of the horizontal beam 12, and most preferably near said outer end.
Toisen viistopalkin 15 ja toisen pystysuuntaisen palkin 13 keskeisakse-lien X^, ja välistä kulmaa on merkitty ojilla. Edullisesti on myös alueella 30-60° ja edullisimmin noin 45°. Viistopalkki 15 liit-20 tyy toisesta päädystään toisen pystypalkin 13 alaosaan olennaisesti perustason T tuntumassa ja toisesta päädystään se liittyy vaakapalk-kiin 14 yhdistyen paitsi kyseiseen vaakapalkkiin 14 niin myös kyseiseen solmupisteeseen tuotuun ensimmäiseen viistopalkkiin 14. Edullisesti sijaitsee toisen viistopalkin 15 keskeisakselin X^ ja vaakapalkin 25 12 keskeisakselin X^ leikkauspiste Pj" vaakapalkin 12 pituuteen nähden sen keskialueella. Keksinnön mukaisesti on vaakapalkin 12 ja viisto-palkkien 14 ja 15 liittymäpisteeseen eli solmupisteeseen tuotu vielä kolmas viistopalkki 16. Viistopalkki 16 on sovitettu liittymään vaaka-palkkiin 12 sen yläpuoliseen pintaan olennaisesti samassa kohdassa vaaka-30 palkin 12 pituuteen nähden kuin viistopalkit 14 ja 15. Kolmas viistopalkki 16 on yhdistetty toisesta päädystään ensimmäisen pystypalkin 11 yläosaan ja toisesta päädystään se on sovitettu liittymään vaakapalkkiin 12 vaakapalkin 12 keskialueella. Kolmannen viistopalkin 16 keskeisakseli X, ’ o leikkaa vaakapalkin 12 keskeisakselin X^ pisteessä Pj'". Kolmannen viis-35 topalkin 16 keskeisakselin X^ ja ensimmäisen pystypalkin 11 keskeisakselin välinen kulma on edullisesti myös alueella 30-60° ja edullisimmin noin 45°.The angle between the central axes X 1 of the second oblique beam 15 and the second vertical beam 13 is marked by ditches. Preferably also in the range of 30-60 ° and most preferably about 45 °. The oblique beam 15 joins at one end to the lower part of the second vertical beam 13 substantially near the base plane T and at its other end it joins the horizontal beam 14 connecting not only to said horizontal beam 14 but also to the first oblique beam 14 introduced at said node. Preferably located on the central axis X of the second oblique beam 15 and The intersection point Pj "of the central axis 12 with respect to the length of the horizontal beam 12 in its central region. According to the invention, a third oblique beam 16 is introduced at the junction of the horizontal beam 12 and the oblique beams 14 and 15, the oblique beam 16 is arranged to join the horizontal beam 12 at substantially the same surface. horizontal 30 with respect to the length of the beam 12 than the oblique beams 14 and 15. The third oblique beam 16 is connected at one end to the top of the first vertical beam 11 and at its other end it is adapted to join the horizontal beam 12 in the central region of the horizontal beam 12. the central axis X of the first inclined beam 16, 'o intersects the horizontal axis X ^ of the horizontal beam 12 at a point Pj' ". The angle between the central axis X 1 of the third five-35 top beam 16 and the central axis 11 of the first vertical beam 11 is preferably also in the range of 30-60 ° and most preferably about 45 °.
6 82276 1 Kuvioissa 1,2A,2B esitetyssä keksinnön superkalanterirungon suoritusmuodossa leikkaavat viistopalkkien 14,15 ja 16 pitkittäiskeskeisakselit Χ^,Χ^,Χ^ toisensa samassa pisteessä, jota on merkitty kirjaimella P^. Kyseinen leikkauspiste sijaitsee lisäksi vaakapalkin 12 pitkittäis-5 keskeisakselilla X^.6 82276 1 In the embodiment of the supercalender body of the invention shown in Figures 1,2A, 2B, the longitudinal central axes Χ ^, Χ ^, Χ ^ of the oblique beams intersect at the same point, denoted by the letter P ^. This intersection point is further located on the longitudinal central axis X 1 of the horizontal beam 12.
Kuviossa 2A on lyöty lukkoon koordinaatisto, jonka avulla on määritelty keksinnön mukainen hyvät jäykkyysominaisuudet omaava superkalanteri-runkorakenne. Esitettynä on sivurungon 10 tasotarkastelu. Tällöin puhut-10 taessa palkkien keskeisakselien X leikkauspisteestä tarkoitetaan yhtä hyvin tällä kyseisten palkkien pitkittäiskeskeisakselien keskeistasojen (X^) leikkauspisteitä (kuvio 2B). Näin ollen puhuttaessa tässä selostuksessa keskeisakseleista voidaan tarkoittaa myös palkkien pitkittäiskes-keispäätasoja.In Figure 2A, a coordinate system is locked, by means of which a supercalender frame structure with good rigidity properties according to the invention is defined. A plan view of the side frame 10 is shown. In this case, when we talk about the point of intersection of the central axes X of the beams, the intersections of the central planes (X 1) of the longitudinal central axes of the respective beams are equally meant here (Fig. 2B). Thus, when talking about central axes in this description, the longitudinal center planes of the beams can also be meant.
1515
Mitoituksen lähtöpisteenä ovat palkkien kyseiset keskeisakselit tai kes-kelstasot. Vaakasuuntaisten mittojen mitoituslähtöpisteenä on pidetty kalanteripinon 20 viereisen ensimmäisen pystypalkin 11 keskeisakselin X2 suuntaista linjaa. Pystysuuntaisen mitoituksen lähtötasona on pidetty 20 perustan T tasoa.The starting point for dimensioning is the respective central axes or center planes of the beams. The starting point for the dimensioning of the horizontal dimensions is considered to be the line along the central axis X2 of the first vertical beam 11 adjacent to the calender stack 20. 20 base T levels have been considered as the starting level for vertical dimensioning.
Seuraavassa taulukossa on esitetty runkomitat ja niiden eräät edulliset mittalukualueet: 25 Lj kalanteripinon 20 viereisen pystypalkin 11 keekeislinjan ja toisen pystypalkin 13 pltkittäiskeskeisakselin välinen vaakasuuntainen etäisyys. on edullisesti alueella 4 m - 7 m.The following table shows the frame dimensions and some of their preferred ranges: the horizontal distance between the center line of the vertical beam 11 adjacent to the calender stack 20 and the transverse central axis of the second vertical beam 13. is preferably in the range of 4 m to 7 m.
L2 - on esitetty pisteen P^ vaakasuuntainen etäisyys keskeislinjalta X2. L2 on edullisesti alueella 2 m - 4 m ja edullisesti on 30 alueella 0,3 x L - 0,7 x L.. Edullisin alue L_:lle on noin 0,5 x L .L2 - shows the horizontal distance of the point P1 from the center line X2. L2 is preferably in the range of 2 m to 4 m and is preferably in the range of 0.3 x L to 0.7 x L. The most preferred range for L_ is about 0.5 x L.
li 4. 1 - on vaakapalkin 12 päädyn etäisyys koordinaattilinjalta X2.li 4. 1 - is the distance of the end of the horizontal bar 12 from the coordinate line X2.
Lj on edullisesti alueella 5 m - 9 m.Lj is preferably in the range of 5 m to 9 m.
Hj - on vaakapalkin 12 keekeislinjan X^ etäisyys perustasosta T.Hj - is the distance X ^ of the center line 12 of the horizontal bar from the base plane T.
35 Hj on edullisesti alueella 3 m - 7 m.35 Hj is preferably in the range of 3 m to 7 m.
H9 on pystypalkin 11 yläpäädyn etäisyys vaakatasosta T.H9 is the distance of the upper end of the vertical beam 11 from the horizontal plane T.
on edullisesti alueella 9 m - 11 m.is preferably in the range of 9 m to 11 m.
li 7 82276 1 - on viistopalkin 16 keskeislinjan X^ ja pystypalkin 11 keskeis- linjan leikkauspisteen P^ etäisyys vaakatasosta T. on edullisesti alueella 6 m - 10 m.li 7 82276 1 - is the distance from the horizontal plane T of the intersection of the center line X 1 of the inclined beam 16 and the center line X of the vertical beam 11 is preferably in the range 6 m to 10 m.
5 - on ensimmäisen viistopalkin 14 keskeislinjan X^ ja pystypalkin 11 keskeislinjan X£ välinen kulma ja kyseisten palkkien keskeisakselien välinen leikkauspiste on merkitty P^Jlla. on edullisesti alueella 30° - 60°.5 - is the angle between the center line X1 of the first oblique beam 14 and the centerline X £ of the vertical beam 11 and the point of intersection between the center axes of said beams is denoted by P 1. is preferably in the range of 30 ° to 60 °.
σ^2 “ on toisen viistopalkin 15 keskeisakselin ja toisen pystypal- 10 kin 13 keskeisakselin X,. välinen kulma ja kyseisten palkkien kes keisakselin leikkauspistettä on merkitty kirjaimella P^. o^2 on edullisesti alueella 30° - 60°.σ ^ 2 “is the central axis of the second oblique beam 15 and the central axis X i of the second vertical beam 13. the angle between and the point of intersection of the central axis of the beams in question is marked with the letter P ^. o 2 is preferably in the range of 30 ° to 60 °.
0<2 - on vaakapalkin 12 yläpuolella olevan kolmannen viistopalkin 16 keskeisakselin X^ ja kalanteripinon 20 viereisen pystypalkin 11 15 keskeisakselin X2 välinen kulma; viistopalkin 16 ja pystypalkin 11 keskeisakselien X^ ja Xj välinen leikkauspiste on merkitty kirjaimella P„. c* on edullisesti alueella 30° - 60°. j 2 3 - pisteen P^ ja perusvaakatason T välinen etäisyys, on edullisesti alueella 0,5 m - 1 m.0 <2 - is the angle between the central axis X1 of the third oblique beam 16 above the horizontal beam 12 and the central axis X2 of the vertical beam 11 15 adjacent to the calender stack 20; the point of intersection between the central axes X1 and Xj of the inclined beam 16 and the vertical beam 11 is marked with the letter P „. c * is preferably in the range of 30 ° to 60 °. j 2 The distance between the point P 1 and the basic horizontal plane T, is preferably in the range 0.5 m to 1 m.
20 H,. - pisteen P^ ja perusvaakatason T välinen etäisyys, on edullisesti alueella 0-1 m.20 H ,. - the distance between the point P 1 and the basic horizontal plane T, is preferably in the range 0-1 m.
Lisäksi L^/H^ on alueella 0,4-1,5 ja edullisemmin alueella 0,6-1.In addition, L 2 / H 2 is in the range of 0.4 to 1.5 and more preferably in the range of 0.6 to 1.
Kuviossa 2B on esitetty leikkaus I-I kuviosta 2A. Palkin keskeisakselia 25 on merkitty X^rllä. Palkin pitkittäiskeskeispäätasoa on merkitty X^illä. Taso kulkee olennaisesti palkin massakeskipisteen kautta ja on yhdensuuntainen palkin päällys- ja pohjatasojen kanssa. Palkin leveys on edullisesti alueella 200 mm - 400 mm ja palkin korkeus L,. on edullisesti alueella 500 mm - 1000 mm.Figure 2B is a section I-I of Figure 2A. The central axis 25 of the beam is denoted by X 1. The longitudinal center plane of the beam is marked with X ^. The plane passes substantially through the center of mass of the beam and is parallel to the top and bottom planes of the beam. The width of the beam is preferably in the range of 200 mm to 400 mm and the height of the beam L ,. is preferably in the range of 500 mm to 1000 mm.
3030
Kuviossa 3 on esitetty keksinnön mukaisesta superkalanterirungon edellä esitetystä perusmuodosta poikkeava vielä stabiilimpi runkorakenne. Kuvion 3 ratkaisu on muuten täysin vastaavanlainen kuin kuvioiden 1,2A,2B ratkaisu paitsi, että runkorakenne käsittää kolmannen pystysuuntaisen pal-35 kin 22, joka on sovitettu ensimmäisen pystypalkin 11 ja toisen pystypalkin 13 väliselle alueelle niiden etäisyyden puoleen väliin. Kyseinen kolmas pystypalkki 22 on sovitettu liittymään viistopalkkeihin 14 ja 15 8 82276 Ί siten, että pystypalkin 22 keskeisakseli X^ leikkaa vaakapalkin 12 kes-keisakselin olennaisesti vastaavassa kohdassa kuin viistopalkkien 14 ja 15 keskeisakselit Xj ja X^, leikkaavat vaakapalkin keskeisakselin X^. Kuviossa on kyseistä yhteistä leikkauspistettä merkitty Pirilä. Myös on 5 mahdollinen sellainen keksinnön suoritusmuoto, että kolmas sivurungon pystypalkki 22 liittyy suoraan vaakapalkkiin 12 koskematta viistopalk-keihin 14 ja/tai 15.Figure 3 shows an even more stable frame structure different from the basic shape of the supercalender body according to the invention described above. The solution of Fig. 3 is otherwise completely similar to the solution of Figs. 1, 2A, 2B except that the frame structure comprises a third vertical beam 22 arranged in the area between the first vertical beam 11 and the second vertical beam 13 at half their distance. Said third vertical beam 22 is adapted to join the oblique beams 14 and 15 so that the central axis X 1 of the vertical beam 22 intersects the central axis of the horizontal beam 12 at a position substantially equal to the central axes X 1 and X 1 of the oblique beams 14 and 15 intersect the central axis X 1 of the horizontal beam. In the figure, this common intersection point is marked Pirilä. It is also possible for an embodiment of the invention such that the third vertical beam 22 of the side frame is connected directly to the horizontal beam 12 without touching the oblique beams 14 and / or 15.
Kuviossa 4A on esitetty keksinnön mukaisen kuviota 1-2A,2B vastaavan 10 superkalanterin värähtelytarkastelu. Kuviossa on esitetty superkalan-terirungon mittauspisteen värähtelyamplitudi paperin ajonopeuden funktiona. Kuviossa on esitetty myös tavanomaisen tekniikan tason mukaisen rungon vastaavat värähtelyarvot. Kuviossa on merkitty käyrällä a tekniikan tason mukaista runkorakennetta ja sen värähtelyä ja käyrällä b on 15 merkitty keksinnön mukaisen kuvioiden 1-2A,2B suoritusmuotoa vastaavan rungon värähtely-ajonopeuskäyrää. Kuviossa ajonopeus on nostettu 200 m/min aina ajonopeuden ylärajaan 1000 m/min. Tavallisen rungon värähtelyamplitudi kasvaa jyrkästi ajonopeusalueen ylärajaa lähestyttäessä. Ajonopeusalueen ylärajalla ]000 m/min on värähtelvamplitudien 20 erotus keksinnön mukaisen superkalanterirungon ja tekniikan tason mukaisen rungon välillä yli 50 %. Keksinnön mukaisen rungon värähtely-amplitudi ajonopeudella 1000 m/min on esimerkiksi noin 0,13 mm ja vastaavasti on tekniikan tason mukaisen rungon värähtely ajonopeudella 1000 m/min, vastaavasti noin 0,33 mm.Figure 4A shows an oscillation view of a supercalender 10 according to the invention corresponding to Figures 1-2A, 2B. The figure shows the oscillation amplitude of the measuring point of the superfish blade body as a function of the paper travel speed. The figure also shows the corresponding vibration values of the body according to the prior art. In the figure, curve a denotes the frame structure according to the prior art and its vibration, and curve b denotes the vibration speed curve of the frame according to the invention corresponding to the embodiment of Figs. 1-2A, 2B. In the figure, the travel speed is increased from 200 m / min to the upper travel speed limit of 1000 m / min. The oscillation amplitude of a normal body increases sharply as you approach the upper limit of the driving speed range. At the upper limit of the travel speed range] 000 m / min, the difference between the oscillation amplitudes 20 between the supercalender body according to the invention and the body according to the prior art is more than 50%. The vibration amplitude of the body according to the invention at a running speed of 1000 m / min is, for example, about 0.13 mm and correspondingly the vibration of the body according to the prior art at a running speed of 1000 m / min, respectively about 0.33 mm.
25 Värähtelyamplitudit ja värähtelynopeudet ovat vaakasuuntaisia (x-akselin suunta) ja laskentapisteenä on piste E (kuviossa 1).25 The oscillation amplitudes and oscillation velocities are horizontal (x-axis direction) and the calculation point is point E (Figure 1).
Kuviossa 4B on esitetty vastaavasti keksinnön mukaisen superkalanteri-30 rungon (käyrä b) ja tekniikan tason mukaisen rungon (käyrä a) värähtely-nopeus tietyssä mittauspisteessä ajonopeuden funktiona. Tekniikan tason mukaisen rungon kohdalla värähtelynopeus kasvaa jyrkästi ajonopeusalueen ylärajaa kohti lähestyttäessä. Ajonopeusalueen ylärajalla 1000 m/min saavutetaan keksinnön mukaisessa superkalanterissa mittauspisteelle varähte-35 lynopeus, joka on esimerkiksi noin 7 mm/s. Vastaavasti tekniikan tason mukaiselle vertailurungolle saavutetaan vastaavalla ajonopeudella värähtelynopeus, joka on noin 18 mm/s. Värähtelynopeuksien ero on näin ollen yli 50 Z.Figure 4B shows the oscillation rate of the supercalender-30 body according to the invention (curve b) and the body according to the prior art (curve a) at a certain measuring point as a function of the running speed, respectively. In the case of a prior art frame, the vibration speed increases sharply as you approach the upper limit of the travel speed range. At the upper limit of the travel speed range of 1000 m / min, in the supercalender according to the invention, a velocity of 35 is achieved for the measuring point, which is, for example, about 7 mm / s. Correspondingly, for the reference frame according to the prior art, an oscillation speed of about 18 mm / s is achieved at a corresponding driving speed. The difference in oscillation rates is thus more than 50 Z.
Claims (6)
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI875404A FI82276C (en) | 1987-12-08 | 1987-12-08 | Frame for super calender |
| EP19880120303 EP0319897A1 (en) | 1987-12-08 | 1988-12-05 | Frame of a supercalender |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI875404 | 1987-12-08 | ||
| FI875404A FI82276C (en) | 1987-12-08 | 1987-12-08 | Frame for super calender |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI875404A0 FI875404A0 (en) | 1987-12-08 |
| FI875404A FI875404A (en) | 1989-06-09 |
| FI82276B FI82276B (en) | 1990-10-31 |
| FI82276C true FI82276C (en) | 1991-02-11 |
Family
ID=8525530
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI875404A FI82276C (en) | 1987-12-08 | 1987-12-08 | Frame for super calender |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0319897A1 (en) |
| FI (1) | FI82276C (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE202008011475U1 (en) | 2008-08-28 | 2008-10-30 | Metso Paper, Inc. | Stand of a calendar frame |
| CN113605133B (en) * | 2021-07-21 | 2023-06-13 | 五洲特种纸业集团股份有限公司 | Calender for tracing paper |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT225019B (en) * | 1960-07-07 | 1962-12-27 | Zum Bruderhaus Ges Mit Beschra | Web turning device for calenders or the like, in particular for paper calenders |
-
1987
- 1987-12-08 FI FI875404A patent/FI82276C/en not_active IP Right Cessation
-
1988
- 1988-12-05 EP EP19880120303 patent/EP0319897A1/en not_active Withdrawn
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI82276B (en) | 1990-10-31 |
| FI875404A (en) | 1989-06-09 |
| EP0319897A1 (en) | 1989-06-14 |
| FI875404A0 (en) | 1987-12-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3201305A (en) | Sheet forming method and apparatus | |
| US7993492B2 (en) | Fiber mat forming apparatus and method of preserving the hydrodynamic processes needed to form a paper sheet | |
| JP2005536654A (en) | Formation of paper or paperboard web in twin wire former or twin wire section of former | |
| FI90673C (en) | Path forming section with double wire in a paper machine | |
| FI72159B (en) | KOMPAKT PRESSPARTI I PAPPERSMASKIN | |
| FI82276C (en) | Frame for super calender | |
| US5024150A (en) | Process for reducing vibrations of successive sets of rolls and a roll arrangement having reduced vibratory tendencies | |
| CA2124469A1 (en) | Roll with vibration damper | |
| FI65640C (en) | ON-MACHINE SUPERKALANDE FOER PAPPER | |
| US6672028B2 (en) | Support beam | |
| JPH0874191A (en) | Twin wire former of paper machine | |
| FI61218C (en) | PRESSVALSAR FOER AVVATTNINGSMASKINER | |
| US5593546A (en) | Hybrid former with an MB unit in a paper machine | |
| NO315128B1 (en) | Method and apparatus for forming a multilayer web of paper or cardboard | |
| US5553393A (en) | Dryer section of a paper machine including cylinder groups with single-wire draw | |
| US5423948A (en) | Headbox with a vertical partition between perforated rolls | |
| WO2001051703A1 (en) | Method and apparatus to improve the formation of a paper of paperboard web by pre-pressing in a twin-wire former | |
| US3821076A (en) | Forming roll for twin wire papermaking with axially aligned wave-shaped ribs | |
| EP0627523A1 (en) | Gap former in a paper machine | |
| JPH08504901A (en) | Double wire former for paper machine | |
| US5572801A (en) | Dryer section for a paper machine | |
| US3521340A (en) | Fluid bearing roll with vibration damping means | |
| US5480513A (en) | Method and device for controlling a wire in a forming gap of a web former | |
| US6065396A (en) | Press device | |
| US20240060238A1 (en) | Inclined-wire former and method of producing a fibrous web |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM | Patent lapsed |
Owner name: VALMET PAPER MACHINERY INC |